!论坛精华贴—关于PKPM !

Okok论坛精华贴——PKPM（目 录）

1. 柱子配箍加密区长度的问题 .................................................................................................... 2 2. PKPM与广厦哪个好点？ .......................................................................................................... 3 3. 轻质填充墙框架中的电梯井墙该怎么处理? ....................................................................................... 4 4. PKPM中怎样设置出屋面楼梯间,怎样考虑其鞭梢效应? ........................................................ 4 5. 关于PKPM的平法表示 ............................................................................................................. 5 6. 楼梯间建模及载荷问题 .............................................................................................................. 5 7. 什么是有效质量系数？ .............................................................................................................. 6 8. 关于satwe的程序中问题探讨？ ............................................................................................. 8 9. 急问：5层框架结构，用什么计算好？TAT?SAT? ................................................................. 9 10. Sat-8 算砖混的问题 ........................................................................................................... 9 11. 电梯机房的荷载数据如何输入？ ........................................................................................ 10 12. 规则小高层，用TAT还是SATWE？ ............................................................................... 10 13. 吊车荷载的概念 .................................................................................................................... 11 14. 吊车荷载数据如何输入 ........................................................................................................ 12 15. 建研院关于“模拟施工法”的说明 ...................................................................................... 13 16. 地震力计算两种方法的区别 ................................................................................................ 14 17. LTCAD问题多多 .................................................................................................................. 14 18. Tat算次梁的问题 .................................................................................................................. 15 19. Satwe计算框架，有时次梁箍筋会很大？ ......................................................................... 15 20. Satwe中周期和地震力输出的一些改进 ........................................................................................ 16 21. “修正后的基本风压”的涵义 ................................................................................................ 18 22. [PKPM]新天地杂志咨询台2004年摘编之一般建模 ......................................................... 19 23. [PKPM]新天地杂志咨询台2004年摘编之高层篇 ............................................................. 21 24. 砖混结构能用tat和satwe分析吗？ ................................................................................... 24 25. PKPM几个主要模块的区别简述 ........................................................................................ 25 26. JCCAD里的拉梁承受柱弯矩系数 ........................................................................................ 26 27. JCCAD的荷载选择 ................................................................................................................ 26 28. [PKPM]新天地杂志咨询台2004年摘编之钢结构篇........................................................... 27 29. TAT计算结果的正确性判断 ................................................................................................ 29 30. [PKPM]新天地杂志咨询台2004年摘编之基础篇............................................................... 30 31. PKPM中主、次梁的区别 ...................................................................................................... 33 32. PKPM软件使用心得 .............................................................................................................. 35 33. PMCAD中的参数设置 ......................................................................................................... 36 34. TAT的参数设置 .................................................................................................................... 37 35. SATWE的参数设置 ............................................................................................................. 40 36. tat/satwe中设计参数相关问题的补充 ................................................................................. 40 37. PKPM结构设计参数补充二 ................................................................................................ 43 38. TAT计算模型的合理简化 .................................................................................................... 48 39. 运用PKPM软件进行无梁楼盖结构的设计 ........................................................................ 49 40. PKPM新天地2003年三期咨询台答问 ............................................................................... 51 41. 多层框架电算结果的人工调整 ............................................................................................. 53 42. 屋顶花园荷载怎么取？ ......................................................................................................... 54 43. 填充墙的荷载需要减去门窗部分吗? ................................................................................... 55

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1. 柱子配箍加密区长度的问题

crystim

最近做一个小工程，只有5层，够小了，拿sat8层算，结果给我算出柱子配箍全长加密， 为什么？是不是哪里的参数设置有错，望高手指教。柱子截面400x400，楼层总高15.8米，一层层高3800，其余3000，柱子轴压比均符合要求。谢谢。在配筋参数中，我开始以为是箍筋间距为100作怪，后来设为200还是一样，无错层，无短柱。

3d

请明确以下抗震设防几度、框架抗震等级几级？ 1、是否归并系数取得较大？小的都按大的画了？

2、计算配箍率要求，非加密区的配箍率不小于加密区一半。 对于二级框架TAT8内定加密区配箍率为1%（按照老程序，新程序还没用），则非加密区不小于0。5%，对于这样的配箍率φ8@200当然不满足了。若不是上述原因,请再详细说明介绍 (程序不会无端全长加密) crystim

抗震设防8度，框架抗震等级为3级 归并系数为0。3

关于配箍率，在计算简图上是1.1,1.2,1.4左右，应该是加密区配箍率吧？

还有，砼标号为C25,不知这是否有影响？ 我是否可手改为非加密区为φ8@200。

3d

8度框架 5层，抗震等级怎么会3级，应为2级

2级框架的轴压比在0。4~0。6间时TAT约定加密区体积配箍率为1%，那么根据规范非加密区配箍率为0。5%，φ8@200当然不满足ρ=50.3*6*330/330*330*200=0.457%<0.5%（按6肢算的）。 你可改为φ10。 冲令狐

你可以试着改一下你的柱子主筋连接方式的选项，设为：闪光对焊。

我曾经在建研院亲见一例：当时那人做的一个多层框架，所有柱子箍筋全长加密φ8@100，改为“闪光对焊”以后，箍筋变为：“φ8@200”。 dp

主筋连接方式选择不同,肯定会影响箍筋的加密范围,采用搭接方式在搭接区箍筋加密设为：闪光对焊是不用加密。 冲令狐

钢筋混凝土框架结构设计中的加密箍筋：

梁端箍筋加密区长度、箍筋最小直径和箍筋肢距作出规定的目的是从构造上保证在地震和垂直竖向荷载作用下框架梁塑性铰区有足够的受剪承载力。同时也增加了箍筋对混凝土的约束作用，以保证框架梁梁铰机构的实现。规范规定：略！

框架柱按“强剪弱弯”要求应在塑性铰区配置箍筋加密区以改善柱的延性。框架柱两端在1/6柱净高的范围内应加密，且加密区的长度不应小于矩形截面长边尺寸（或圆柱直径）500mm；底层框架柱在刚性地坪上下各500mm的范围内以及短柱、角柱的全高均应加密。

且：在纵向钢筋搭接处，箍筋间距要加密。钢筋受拉时，间距不大于100 mm 及 5d ，受压时间距不大于200mm 及 10d 。

PKPM这个软件在这一模块的设计是这样的：对于框架柱按照规范规定是布置箍筋加密区后判断柱上下两端加密区之间的非加密区长度，如果小于800mm ，就将非加密区长度自动改为零——

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——即沿柱全长加密，反之，按照计算结果设置非加密区。

按照上面的讲述，我们再来看楼顶的计算结果就会很清楚了！ 另外，听说我们国家目前正在在极力推广闪光对焊的应用，??

crystim

关于这个问题，在“柱子主筋连接方式的选项，设为：闪光对焊”后 柱子箍筋变为“φ8@150” 了，还是没有变为“φ8@200” ，：）最后，还是除规范规定的加密区外，其余改为了φ8@200。哎呀 ， PKPM还是不够完善哪！ 3d

应用φ8@150，还是应满足非加密区的配箍率不小于加密区一半的规定，计算前面我已论述。这并不是程序的不完善，而是规范使然（虽说PKPM一堆毛病）。

2. PKPM与广厦哪个好点？

f10

我想去广东工作，可那里的设计院大部分用广厦，我想自己带PKPM锁去，不知道PKPM可不可以满足哪里的要求？ 懒骨头

PKPM在广东的大院是很普遍的，但最流行的是 TBSA（可能因为赵西安是广州人，他在广东推广力度比较大）。广厦好像不大流行，好像用户主要是小城市里的小设计单位。 广厦从功能上说与PKPM有一定距离（没有时程分析及许多配套软件），但他们强调实用。 tosea

总的来说，应该是PKPM软件好一点：

1.从操作上说，PKPM更易使用，当然这可能与我广厦用的不多有关系吧；

2.从软件功能上说，PKPM的功能更全，不知广厦有没有钢结构方面的软件？至少我没听说过，否则是俺孤陋寡闻；

3.从普及性上说，显然是PKPM在设计院中用的广一些。

rifei

广厦比PKPM易用多了，但广夏有一定的局限性，不规则的就不好弄！对于一般的住宅够用了！ wangley110

广厦的平法和后处理比PKPM好，应用范围不如PKPM 。

dnalzx

先不说什么吧，但我用ＰＫＰＭ及广厦同时算了一个工程，广厦的计算结果让人大吃一惊，计算结果比ＰＫＰＭ大了３０％，而且广厦在井字梁的处理上较差。

xiaoliu

广厦和PKPM我都用过,感觉和楼上几位所说相差无几感觉同样的工程,同样的荷载,广厦计算结果偏大,但不都是像羊兄所说30%

帖一个附件,是广厦在6.12号安装光盘里面的说明,也许可以解释这个结果. 对于简单的工程,广厦来做省力一些 。

对于有转换层,特别是有板式转换层的结构,就要用PKPM或其他的工具来做了。 以上仅供参考.

anhunxia

我在省院工作，我们自己一般不用广厦，不是程序有的问题，而是我们更相信人的水平，而不是计算机或程序的水平。(决无贬低软件作者之意)

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yunfeiyu

说老实话，各有长处，广厦计算异型柱不错。而且平法出图成图率较高。后期修改量小。而PKPM出图几十年就那样。而且配筋库，真是弱智。自己搞小玩艺就用广厦。复杂的就用PKPM，^_^就这样。其实，TUS2000开发思路不错。可惜还太粗糙。不过，我现在都是捱画。 练练

广厦的异性柱的功能简直是垃圾，如果超过10层的楼会引起梁内力增大，相对剪力墙建模。新规范版本的错误比天上的星星还多。虽然我和编软件的很熟。

3. 轻质填充墙框架中的电梯井墙该怎么处理?

yuandeyan

请问:轻质填充墙框架中的电梯井墙该怎么处理?

是采用混凝土墙还是承重砖墙还是轻质填充墙,结构计算该怎么处理,在PKPM中又该怎么计算? 谢谢各位。

wgke

混凝土墙或粘土砖墙+圈梁。因为墙上要打膨胀螺栓固定轨道等 yuandeh

那电梯的混凝土底板用什么来抬呢，是设置基础还是基础梁来抬呢？

jgclx

一般来说,电梯井在0.000以下约1.4米处才是轿箱地面(有弹簧支座),基础梁顶到轿箱地面可以填土,然后分层夯实,也可用素混凝土填实!

yuandeyan

那电梯底板做素混凝土行不呢，难道不配钢筋吗

sunzhanjun

上部建模时,框架井桶不宜按砼墙输入,结构不伦不类,受力不合理 。基坑做成钢筋砼

kulim

一般的多层电梯井我从来都不做混凝土墙的 根本就没必要 这样做只是在浪费 实在不行的话 加道圈梁 一般都可以解决问题

4. PKPM中怎样设置出屋面楼梯间,怎样考虑其鞭梢效应?

yuandeyan

请问: PKPM中怎样设置出屋面楼梯间。规范要求出屋面楼梯间考虑其鞭梢效应,地震力放大3倍。那么在PKPM中怎样设置出屋面楼梯间,砖混和框架分别该怎么设置?

LL22

satwe的前处理中有关于突出屋面房间的地震效应放大的选项，可以选择计算鞭梢效应的起始层，放大系数1.0~3.0。 kswu

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请教我也有类似的出屋面问题。我现在做的是一个矩形截面主体二十层，在二十层之上二个角有出屋面的三层混凝土剪力墙楼梯间电梯间，另一个角（临街）有一个11.15m的钢结构框架的玻璃装饰幕墙。我想问在PKPM中建模时可以同时考虑下面二十层的混凝土框剪结构和上面钢结构框架的连接么？如果能连，二十层上的钢柱怎么和二十层混凝土部分相连？设计院有人说不能同时分析两种材料一起工作，可以先把装饰钢框架部分以混凝土代替，反算内力，在单独算钢结构部分校核，是这样么。请高人指点，先谢谢各位了！

zjh2757

我是刚毕业半年,我谈谈我的观点:首先抗震规范(5.1.4具体哪条你们去看)这么规定:采用底部剪力法时,突出楼层要乘以放大系数3,采用振型分解法时要当作一个质点。那么,PKPM计算的时候只采用了振型分解法和时程分析法,所以要考虑鞭梢效应只能把突出小塔当做一个质点来考虑.放大系数对结构的内力没任何变化(我做过实验).那么怎么去当作一个质点来考虑呢,我是这么想的:增大振型数,满足有效质量大于90%.以上是我的个人理解,因为我刚毕业 。

5. 关于PKPM的平法表示

wxytiger

PKPM新版本里梁的平面表示方法与平法标准图集不一致。

为了方便，现在用的是PKPM的表示法，但觉的不够全面。 不知道其他同行是不是遇到这种问题呢？ 怎么解决的？

yuefeng

PKPM出的平法图，确实与00G101的差别较大!

一般都是在打印出PKPM出的平法图，然后再用AutoCAD来重新画过符合标准的平法图。这样做的确是好烦人的， 不过在这方面可以用TSSD来画平法部分的图，还是比较方便的。

yu.j.z

我觉得应把PKPM平法出来的图，按照00G101图集的表示作修改。因为00G101的构造非常全面，而PKPM的太简单了很多东西都无法表示。

ydfwq

这个里面有2个方法可以考虑： 1。转到TSSD里面。照着标一遍：（

2。论坛上原来有个朋友编过一个PL的专门针对TAT生成的梁平法表示自动转为00G101的标注 http://okok.org/cgi-bin/ut/topic_show.cgi?id=6524&h=1#28359 可以看看但还不完善。有兴趣的可以看看。

gjg

很遗憾，新规范版的PKPM的平法表示法亦不遵循国标00G101,而是依然强硬坚持自搞一套很不规范的平法，并且错误更多，真让人失望。

6. 楼梯间建模及载荷问题

佛祖

楼梯恒荷载怎么算？

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pennsy

搜索一下，有多种算法，有按7Kn/M2恒载计算的，也有按均布作用在梯梁或集中作用在框架梁上的！！！ d3

可以用Exsel定制公式，自动计算，很实用方便。 也可以按如下方式粗算，误差不是很大： a. 楼板自重标准值(1.15t+0.08)×24 b. 饰面自重标准值1.6d×21(水泥) 或1.6d×28(石料)

c. 底粉自重标准值0.5kN/m2。 合 计：a+b+c kN/m2

注：(1) t为楼梯板厚(mm)，d饰面厚度(m)。 (2) 1.15=1/cosα，α梯板顷角 α=tg(16/28)，即tg(160/280)

(3) 饰面计算中系数1.6≈(280+165)÷280

speedeagle

我在手算楼梯时这样算

1.斜板自重 (d/2+t1/cosa)x25

t1=1/25~1/30是斜板板厚 ，d为踏步高 2.面层自重 25c1（e+d）/e

c1为建筑面层厚度 ， e为三角形踏步宽 3.板底粉刷 16xc2/cosa

c2为板底粉刷厚度，一般为20mm ，a为楼梯斜板倾角 3米左右的斜板算出标准值大约为7kn/m2 我一般PKPM输入7 广厦输入5（扣除板重）

还有不明白之处，email我， zhang_l_126 请问：式中0.08是什么意思？

zhang_l_126

楼梯荷载的输入，在PMCAD使用说明一书上推荐了两种方法。一是将楼梯所在的房间的楼板厚改为0，这样楼楼梯荷载能近似传导至周边梁或墙上，这种方法对支承边为墙的板式楼梯的情形比较合适，但对于 通过梯梁->短柱->框架梁的板式楼梯的情形或其它梁式楼梯的情形，则不太符合实际传力方式，另外楼梯间的平面恒载一般要大于其它楼面的平面恒载，应该如何取值？我是按梯斜段和平台段的平面 恒载按长度加权平均取，是否合适？。第二种方法是开洞，再把楼梯荷载按实际传力途径作为墙梁外加荷载输入，但这种方法在操作时显得太麻烦了。

7. 什么是有效质量系数？

13983977058lhx

要密切关注有效质量系数是否达到了要求，若不够，则地震作用计算也就失去了意义。 请问密切关注是怎么关注，谢谢

dyd771

一般有效质量系数要达到90%以上时为取合适的抗震振型数。 newyiyin

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有效质量系数是指参与地震计算的质量与结构总质量的比值。当有效质量系数大于0.9时，基底剪力误差一般小于5％。在这个意义上，称有效质量系数大于0.9的情形为振型数足够，否则称振型数不够。

coolxrc

哥们是新手,也正在研究这个问题,并收集了一些资料,贴出来与大家共勉,希望对大家有一定的帮助,有错误的地方希望各位前辈指教.多谢! 有关振型的几个概念

振型参与系数：每个质点质量与其在某一振型中相应坐标乘积之和与该振型的主质量（或者说该模态质量）之比，即为该振型的振型参与系数。一阶振型自振频率最小(周期最长),二阶,三阶....振型的自振频率逐渐增大. 地震力大小和地面加速度大小成正比,周期越长加速度越小,地震力也越小。 自振振型曲线是在结构某一阶特征周期下算得的各个质点相对位移(模态向量)的图形示意.在形状上如实反映实际结构在该周期下的振动形态.振型零点是指在该振型下结构的位移反应为0。 振型越高，周期越短，地震力越大，但由于我们地震反应是各振型的迭代，高振型的振型参与系数小。 特别是对规则的建筑物，由于高振型的参与系数小，一般忽略高振型的影响。

振型的有效质量：这个概念只对于串连刚片系模型有效(即基于刚性楼板假定的，不适用于一般结构。）。某一振型的某一方向的有效质量为各个质点质量与该质点在该一振型中相应方向对应坐标乘积之和的平方。一个振型有三个方向的有效质量，而且所有振型平动方向的有效质量之和等于各个质点的的质量之和，转动方向的有效质量之和等于各个质点的转动惯量之和。

有效质量系数：如果计算时只取了几个振型，那么这几个振型的有效质量之和与总质量之比即为有效质量系数。这个概念是由WILSON E.L. 教授提出的，用于判断参与振型数足够与否，并将其用于ETABS程序。

振型参与质量：某一振型的主质量（或者说该模态质量）乘以该振型的振型参与系数的平方，即为该振型的振型参与质量。

振型参与质量系数：由于有效质量系数只实用于刚性楼板假设，现在不少结构因其复杂性需要考虑楼板的弹性变形，因此需要一种更为一般的方法，不但能够适用于刚性楼板，也应该能够适用于弹性楼板。出于这个目的，我们从结构变形能的角度对此问题进行了研究，提出了一个通用方法来计算各地震方向的有效质量系数即振型参与质量系数，规范即是通过控制有效质量振型参与质量系数的大小来决定所取的振型数是否足够。（见高规（5.1.13）、抗规(5.2.2)条文说明）。这个概念不仅对糖葫芦串模型有效。一个结构所有振型的振型参与质量之和等于各个质点的质量之和。如果计算时只取了几个振型，那么这几个振型的振型参与质量之和与总质量之比即为振型参与质量系数。 由此可见，有效质量系数与振型参与质量系数概念不同，但都可以用来确定振型叠加法所需的振型数。

我们注意到：ETABS6.1中，只有有效质量系数（effective mass ratio）的概念，而到了ETABS7.0以后，则出现了振型质量参与系数（modal participating mass ratio），可见，振型参与质量系数是有效质量系数的进一步发展，有效质量系数只适用于串连刚片系模型，分别有x方向 、y方向、rz方向的有效质量系数。振型参与质量系数则分别有x、y、z、rx、ry、rz六个方向的振型参与质量系数。 注释：

1）这里的“质量”的概念不同于通常意义上的质量。离散结构的振型总数是有限的，振型总个数等于独立质量的总个数。可以通过判断结构的独立质量数来了解结构的固有振型总数。具体地说： 每块刚性楼板有三个独立质量Mx,My,Jz； 每个弹性节点有两个独立质量mx,my；

根据这两条，可以算出结构的独立质量总数，也就知道了结构的固有振型总数。

2）若记结构固有振型总数是NM，那么参与振型数最多只能选NM个，选参与振型数大于NM是错误的，因为结构没那么多。

3）参与振型数与有效质量系数的关系：

3-1)参与振型数越多，有效质量系数越大；

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3-2)参与振型数 =0 时，有效质量系数 =0 3-3)参与振型数 =NM 时，有效质量系数 =1.0 4） 参与振型数 NP 如何确定？

4-1）参与振型数 NP 在 1-NM 之间选取。

4-2）NP应该足够大，使得有效质量系数大于0.9。

有些结构，需要较多振型才能准确计算地震作用，这时尤其要注意有效质量系数是否超过了0.9。比如平面复杂，楼面的刚度不是无穷大，振型整体性差，局部振动明显的结构，这种情况往往需要很多振型才能使有效质量系数满足要求。

8. 关于satwe的程序中问题探讨？

老济南

satwe的程序中问题探讨

注：问题是我向PKPM工程部所提，但是得到的回答（见回答部分）很不充分（他们好像不太认真，或许还有其他原因，但还是感谢他们！），在这里希望有人给予补充和指正，先谢谢！ 1） \只输出底层的倾覆弯矩且不分塔，写在wv02q.out中\——这个“底层”是否包含地下室？

答：如有地下室，则输出±0.0的出地面首层的倾覆弯矩。 2）在satwe中输入地下室的层数为3（三层地下室），加强区的起算层号是否为1（程序默认值），还是4（从正一层算起，不包括地下室三层）？

答：该参数可由您自行确定，规范要求为3，即从地下一层起算。您可以根据设计要求自己确定。

3）我试着在三层地下室的所有的梁下加剪力墙，也设置土的侧移刚度为负值（－3），限定地下室三层为固定端，计算分析得到的结果也说明节点的位移均为0，即为固定端，可是两者的周期计算结果还是不同。你来信的第一点谈到 “单独取出上部结构分析其整体计算模型与带地下室是不同的，所以两者的计算结果会有明显的差异，当然在有条件的情况下，应尽量与上部结构共同分析。”就规范而言，允许将上部主体单独拿来计算，其原因是简化后的模型应该和整体分析时上部的差异较小，而程序的计算结果差异如此，是否另有原因？（不清楚部分见我前面发过的帖子，烦请大家考虑，可以简单的建一个含地下室的模型进行分析）

答：上部结构与地下室共同分析，程序只对地下室侧向约束，没有约束轴向变形及相应的转角，所以与单独取出上部结构分析是不同的。但我认为与地下室共同分析更合理。

4）当土的侧移刚度设置为0，是不是可以说结构不存在地下室的概念，地下室也有地震的效应（不仅上部传来的地震效应），另外这样会不会影响的剪力墙加强区的起算层号；当土的侧移刚度设置为>0时，地下室是否有地震效应（自身or上部传来，还是二者皆有）？上部传来的地震作用是不是有一部分传给地下室的土（因为定义的土的侧移刚度）？

答：对地下室不作侧向约束，则地震分析与不设地下室一样，地下室部分将承担上部结构传下来的地震剪力。

5）对于多塔结构，群楼的抗震等级（三级框架）和主体结构（二级剪力墙、二级框架）不同，是否在整体建模中须对群楼单独定义？另外，对于两个独立的塔楼（主群楼通过抗震缝分开）是否还需要定义群楼的层数（参数定义，默认为0）？当这个层数具体含义是什么，对于主群楼相连的

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结构应该如何输入（是否需要包含地下室的层数，对于3层地下室，群楼为地下室上来3层如何定？）。 答：程序设置了对单独构件定义抗震等级的功能，可以灵活掌握。裙房层数是用来附加控制剪力墙加强区高度的。输入时应包含地下室层数

9. 急问：5层框架结构，用什么计算好？TAT?SAT?

hacker

我做到一个5层的框架，开间有8x9m，SAT与TAT梁柱计算书相差太大，比如其中一根柱子，柱配筋21（SAT），13（TAT），箍筋是3.6（SAT），3.2（TAT），所有设计参数相同。问：像这样的结构用什么算好?问所里的前辈说都用SAT的...我觉得不妥。故问各位大虾怎么样？ cc4v

当然用SAT，如果有剪力墙更应用sat。

WYQ

请问是静、风载，还是抗震设计，如是抗震，几度设防？

tower

tat是博壁杆件，sat是墙元,计算结果肯定不一样，各有千秋，对于框剪结构采用sat计算更好一些. ZZZ825

在多、高层结构分析中，对剪力墙和楼板的模型化假定是关键，它直接决定了结构分析模型的科学性，也决定了分析结果的精度和可信度。tat是基于薄壁柱理论的的三维杆系结构有限元分析，而satwe采用空间杆单元模拟梁柱以及支撑等杆件，用在壳元基础上凝聚而成的墙元模型模拟剪力墙。对于楼板，satwe给出四种简化假定，即楼板平面内无限刚，分块无限刚，分块无限刚带弹性连接板带和弹性楼板。

从数学模型上看，对于框架结构（无剪力墙）应该是二者差别不大，对于剪力墙肯定是satwe精确肋了。

10. Sat-8 算砖混的问题

adsl

1。梁或框架抬上面几层的墙，算下来梁弯距分布很奇怪。是考虑了墙梁 组合作用么？ 结果可用么？

2。导下来的基础荷载分为墙肢段荷载和构造柱荷载，设计条基时怎么取用？ sssincrane

首先,用STAWE算底框是,砌体方面有一个选项: 1.按PM主菜单8算法; 2.有限元整体算法. 应该选1!!!

有限元整体算法对底框不太准,只供参考(PKPM技术人员说的)

另外,底框结构里程序自动会把上部砖混荷载传至底框,不用自己再加了。 设计条基时读取恒加活的荷载组合即可。

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11. 电梯机房的荷载数据如何输入？

tosea

电梯机房的荷载数据如何输入？ xianghuahua1

电梯机房的荷载一般按7KN/平米输入。 别漏了几个集中荷载

bamboo1937

查阅电梯资料你会看到在楼面上有三个集中力，分别由正交的槽钢传来，另有一个吊钩荷载。 pennsy

选用无机房电梯，会省很多事的！！！

jgclx

楼上的说法是逃避，我觉得不可取，按照新荷载规范，机房荷载取6KN/m2; 还有几个集中力，吊钩出一般做梁，容易使埋件抗拉锚固满足要求！

tosea

其实我要表达的意思是：不是有好几个集中荷载吗？那电梯机房的现浇板及梁应该如何布置？对我搞结构设计水平还不高的人来说，还是有点问题的，那施工图应如何作？ 请大虾帮忙！！！ 光源

建议所有有集中荷载的地方都加次梁,次梁输入集中荷载,可以计算的。

sssincrane

一般电梯资料里会有楼面荷载的,大概7KN/MM左右,然后机房平面会提供悬挂设备的几个集中力,应该在电梯井壁上.最后机房顶板要设吊钩,吊钩所在位置最好设一道小梁,如果不满足净空要求可以上翻。

dnalzx

机房屋面处吊勾的集中力一般输入３０ＫＮ，大了一点，安全起见。

机房上面为什么要设吊钩？我现在在做一个机房不在电梯井上的，应该怎么取荷载值呢？ 小涛

我也是不太明白为什么机房的屋顶为什么设吊钩？

我看到一个机房的屋顶设吊钩的，吊钩旁边还注明载重3T,但是吊钩上什么也没有呀。吊钩的下面是运转的电梯机器。吊钩起什么作用的？ 老济南

吊钩是为便于电梯安装和检修而设。

12. 规则小高层，用TAT还是SATWE？

f10

该项目十五层，平面规则，框剪结构，请教该选择哪个软件？ 羊三皮

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建议采用SATWE，TAT是计算杆系结构，SATWE的墙采用“墙元”模拟，计算精确些，况且在SATWE中，墙体开洞无太多限制，而TAT中洞口限制较严。

ydfwq

对于现在而言 TAT已经基本成为鸡肋 用SATWE是大势所趋，以后尽量多用SATWE。 LSG2

纯框架结构TAT还好,特别是8层以下用TAT-8还蛮好。 LY20034298

TAT也有他的好处，比如他可以自动化分多塔。

david6080

这两种程序都可以，肯定是satwe更好一些。我刚刚作了一个超限高层，审图的人一定要我用两种不同力学模型程序计算，只好用tat satwe。最后的施工图设计还是采用satwe的计算结果，tat仅仅作为计算补充。

mamaccess

楼上老兄真厉害，超限高层只用PKPM的两种软件，一般我想怎么也要用3~4种不同软件计算。 michael_liu

用SATWE,TAT作为杆件体系,在设计剪力墙的时候做了一些假设,不是很理想的计算模型,SATWE作为墙元法,本身的计算模型要合理很多。

self

刚做过一个八层以下的框架结构，用tat－8和satwe－8计算的梁的配筋差距比较大。例如，一根梁用tat算底部最大配筋为13，而用satwe计算结果为16，超出23％呀！不知应该用那个好！更为郁闷的是我们这两位前辈一个主张用tat，一个主张用satwe。 请教各位高手，对于八层一下的结构用那一个比较好？这两种结果是不是应该是安全的？

sunh2001

框剪结构我一般都用 satwe计算，剪力墙有开洞输入容易通过，根据需要还可以设置弹性板，计算模型符合实际情况，结果也比较准确。只有规则的纯框架，一般才会选用tat,不过已经好长时间没用过了。

13. 吊车荷载的概念

zyhg

经过刚作完的混凝土厂房有几点心得，希望对大家有点帮助。 1.吊车竖向荷载为DMAX，DMIN而非PMAX，PMIN。

2.在PK建模中输入竖向载对节点的偏心有正负之分，而SATWE中没有正负区别。 3.PK吊车荷载可传至基础，而S不能。

4.SATWE空间建模发现有无吊车荷载梁柱配筋均相同，原因是吊车荷载太小起不到控制作用。 5.并非纵向一定设柱间支撑，只要保证纵向刚度即可。

maizai

吊车的最大和最小轮压资料。可以是按PKPM手册计算出来的。也可以是查吊车厂家的资料得出的。如是查吊车厂家的。我把两份都计了。两份计算配差一陪以上。

albbhj

PK吊车荷载可传至基础，而Sat不能。是这样吗？

老济南说，吊车荷载可在STAWE里输入（配合空间分析）， 也可在PK里输入（配合平面框排架分析）， 导荷都没有问题，可以传至基础。 gxw_jz

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吊车荷载可以在PK、SAT高层版以及STS里面输入，在STS里面还可以由人工输入最大、最小轮压及吊车各项参数导出吊车竖向荷载、横向水平荷载等数据，再人工输入偏心距和横向水平荷载节点距离，就OK了！

xlsong

sts吊车数据是指针对该榀刚架吊车所产生的最大轮压，而吊车厂家给定的是单个轮压，故sts中需要手工根据吊车影响线计算的最大轮压输入，不过新版的sts可以通过程序自动导入！

gxw_jz

吊车对排架的荷载有竖向和水平两类： （1）吊车竖向荷载Dmax，Dmin

当桥式吊车的小车开到大车某一侧的极限位置时，这一侧每个大车轮子下的轮压为最大轮压Pmax，而另一侧的轮子同时出现最小轮压Pmin。根据吊车不同的型号从产品目录中可以查出Pmax，对于四轮吊车有以下关系： Pmin=（G+g+Q）/2-Pmax

式中： G，g ------ 分别为大车与小车的自重；Q ------ 吊车的起重量

由于吊车是移动的，所以必须作吊车梁支座反力影响线来求出由Pmax或Pmin引起的吊车竖向荷载Dmax，Dmin。当其中一个轮子正对准所计算的柱轴线时，影响线纵标y1=1，此时， Dmax=Pmax*∑yi，Dmin=Pmin*∑yi=Dmax*Pmin/Pmax

其中∑yi为吊车轮压对吊车梁支座反力的影响线的纵标总和。

Dmax和Dmin对下柱轴线的偏心与吊车梁及轨道自重的偏心e相同，故有： Mmax=Dmax*e

设计时，一般都考虑有两台吊车同时工作。

注意当一个侧柱作用Dmax时，另一侧一定同时出现Dmin。 （2）吊车水平荷载Tmax

吊车的水平荷载，分纵向和横向两种：

a）吊车的纵向水平荷载，应按作用在一边轨道上所有刹车轮的最大轮压之和的10%采用。该项荷载的作用点位于刹车轮与轨道的接触点，方向与轨道一致。

b）吊车的横向水平荷载，可按横向小车重量g与额定最大起重量Q总和的百分数采用如下： a、对于软钩吊车

当额定起重量<=10T时，取12%； 15~50T时，取10%； >=75T时，取8%。 b、对于硬钩吊车取20%。

14. 吊车荷载数据如何输入

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在PKPM的STS计算程序中，在吊车荷载数据这一栏目中， 1.“最大轮压产生的吊车竖向荷载”；2.“最小轮压产生的吊车竖向荷载”；3.“吊车横向水平荷载” ；4.“吊车桥架重量”；5.“吊车竖向荷载与左节点的偏心距”；6.“吊车竖向荷载与右节点的偏心距” ；7.吊车横向水平荷载与节点的垂直距离”

以上各栏，若是5吨和15吨的吊车，该怎么填！请高手不吝赐教！ 老济南

看来你还没有弄清输入吊车荷载的含义，只有吨位是无法输入的！

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前两项需据产品样本，经计算求出，如何计算教科书上有。3项与吊勾的类型和吨位有关，是一个%数，据荷载规范相关条文计算确定。4项由样本查出。5，6项如果执行厂房模数的话，是常数，也需要查样本数据。7项与吊车梁的高度和轨道类型有关。

greyer

第1、2、4项准确的说法分别是吊车最大轮压、最小轮压、桥架重量在支座处产生的最大反力，需要根据吊车参数、吊车梁跨度等按反力影响线计算得出，千万不要直接按吊车厂家提供的数据直接输入。

WoodAnts

程序里面有吊车数据啊！ 好像200多种，按照大连起重机厂的标准简历的数据文件 ，crane.lib ，STS可以读取的。 CHJ1997

１）先根据起重量选择的吊车型号，确定吊车参数（总重、小车重、轮距、最大轮压、最小轮压、跨度等）；

２）结合柱距及以上数据作出吊车荷载影响线，确定PKPM中需要输入的最大和最小轮压竖向荷载（关键数据）；

３）在荷载规范中，根据吊车级别和吊重选择横向水平荷载系数，计算出横向水平荷载； ４）完善ＰＫＰＭ中的吊车参数其它项目即可。

qczl_2003

一般情况下我是这样做的：

1)先根据吊车的起重量、跨度，来确定吊车的参数（总重、小车重、轮距、最大轮压、最小轮压、横向水平力等）；

2)进行吊车梁计算，把上面的数据输入对话框，注意对注意挠度的控制，在满足的情况下，在计算书中找到Rmax、Rmin、Tmax这几个参数，在主钢架建模后把它们输入到吊车荷载中，这样算出来的主钢架比较正确。 老济南

请问吊车荷载你是如何在TAT里输入的？在我的印象里是吊车荷载无法输入到TAT里，是我错了吗 wtym

吊车荷载可在TAT的“特殊荷载查看和定义”中添加, 注意是TAT，不是TAT-8。TAT-8里不能输入吊车荷载。计算吊车荷载肯定是没有问题的,关键是导荷时,吊车荷载不能导入JCCAD,有哪位兄弟有办法啊,我一直用附加荷载的办法。 老济南

吊车荷载在PKPM系列中有四个模块可能遇到。它们是PK；SATWE；TAT；STS。只要是根据各模块要求输入正确的参数即可。不必再进行人工干预计算结果。

15. 建研院关于“模拟施工法”的说明

由于恒载的特殊性，在2001年4月以前版本的TAT软件中有\一次性加载\和\模拟施工加载\计算恒载作用效应的功能，其中\模拟施工加载\方式较好地模拟了在钢筋混凝土结构施工过程中，逐层加载，逐层找平的过程（详见TAT说明书13.9节）。但这是在\基础嵌固约束\假定前提下的计算结果，未能考虑基础的不均匀沉降对结构构件内力的影响。若结构地基无不均匀沉降，上述分析结果更能较准确地反映结构的实际受力状态，但若结构地基有不均匀沉降，上述分析结果会存在一定

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的误差，尤其对于框剪结构，外围框架柱受力偏小，而剪力墙核心筒受力偏大，并给基础设计带来一定的困难。为了解决这一问题，2001年4月以后版本的TAT软件中增加了一种新的\模拟施工加载\计算方法，将原模拟施工加载的计算方法记作\模拟施工加载1\，将新的模拟施工加载方法称之为\模拟施工加载2\。

\模拟施工加载2\是在原模拟施工加载计算原则的基础上，通过间接方式（将竖向构件的轴向刚度增大10倍），在一定程度上考虑了基础的不均匀沉降。这样，基础的受力更均匀。对于框剪结构而言，外围框架柱受力有所增大，剪力墙核心筒受力略有减小。

\模拟施工加载2\在理论上并不严密，只能说是一种经验上的处理方法，但这重经验上的处理，会使地基有不均匀沉降的结构的分析结构更合理，能更好地反映这类结构的实际受力状态。设计人员在软件应用中，可根据工程的实际情况，选择使用。

\模拟施工加载1\和\模拟施工加载2\所得到的计算结果，在局部可能会有较大差异。

16. 地震力计算两种方法的区别

在tat以及satwe的“振型分解法”中，软件提供了两种计算方法，分别为“算法1”和“算法2”。“算法1”为“侧刚计算方法”，这是一种简化计算方法，只适用于采用楼板平面内无限刚假定的普通建筑和采用楼板分块平面内无限刚假定的多塔建筑。对于这类建筑，每层的每块刚性楼板只有两个独立的平动自由的和一个独立的转动自由度，“侧刚”就是依据这些独立的平动和转动自由度而形成的浓缩刚度阵。“侧刚计算方法”的优点是分析效率高，由于浓缩以后的侧刚自由度很少，所以计算速度很快。但“侧刚计算方法”的应用范围是有限的，当定义有弹性楼板或有不与楼板相连的构件时(如错层结构、空旷的工业厂房、体育馆所等)，“侧刚计算方法”是近似的，会有一定的误差，若弹性楼板范围不大或不与楼板相连的构件不多，其误差不会很大，精度能够满足工程要求；若定义有较大范围的弹性楼板或有较多不与楼板相连的构件，“侧刚计算方法”不适用，而应该采用下面介绍的“总刚计算方法”。

“算法2”为“总刚计算方法”，就是直接采用结构的总刚和与之相应的质量阵进行地震反应分析。这种方法精度高，适用范围广，可以准确分析出结构每层每根构件的空间反应，通过分析计算结果，可发现结构的刚度突变部位，连接薄弱的构件以及数据输入有误的部位等。其不足之处是计算量大，比“侧刚计算方法”计算量大数倍。

对于没有定义弹性楼板且没有不与楼板相连构件的工程，“侧刚计算方法”和“总刚计算方法”的结果是一致的。

17. LTCAD问题多多

f10

小弟用LTCAD作一普通折板楼梯，为省修改时间，在画梯板配筋时选择了不同时标注平台板配筋，结果LTCAD所生成的梯段配筋在折板处出错，第一跑仅有折板上部配筋，第二跑仅有折板下部配筋，甲方催图甚急，未经校对，直接施工去也，待我发现，时已半月，奈何模板都已拆完，现下未有裂缝，但此种情况，少筋如此，迟早会有问题，唯望各位多加提防。 lxq

其实我还是觉得在画图的时候不用PKPM，直接使用str 会更快，图面也更漂亮 。

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老济南

LTCAD的梯板、平台板的分析和习惯做法都不一样，难以通过审图，不用为好。 jetlee wrote:

为什么通不过审图？具体的来说有什么问题？ 老济南

1：板式楼梯跨中配筋太大，支座配筋太小。

2：楼梯计算简图有问题，和一般计算方法有差别。平台板一般有接梯梁，程序无视此梁按简支算，脱离实际。

3：螺旋梯径向计算有误。

18. Tat算次梁的问题

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本人刚刚接触钢结构设计，用的是PKPM的TAT与STS，有几点问题请各位大虾指点：

1、TAT接STS数据时，钢结构次梁如何处理？每次用TAT算时都显示超筋（按混凝土梁计算，据说是软件能力问题，但各位大虾是否有好的办法？）

2、如何理解梁、柱归并系数？

3、用TAT计算时，在节点选择时柱腹板拼接能否选焊接（默认是高强螺栓）； 4、输入风荷载时，“修正后的风荷载标准值”如何确定？我公司有一银川工程，按载荷规范查出的风荷载为0.57kN/m2(30年），是输入此数值吗？ 以上问题请高手赐教！谢谢！ lflgz

TAT是不能计算次梁的，是按混凝土梁计算的，次梁一般我们都是人工计算或用小程序计算 SSSView

我答：1. 用SATWE算是可以的。 2….。3、节点选择是在STS-1的“主菜单8 全楼连接节点设计”里的“柱拼接连接”的属性页里选择的啊，只能是“高强螺栓”，跟用TAT还是SATWE计算内力没关系。4、偶也不知道：） d3

1、Sts-1接Satwe整体计算，次梁可算

2、修正后的风荷载标准值是指高层建筑计算风荷载时，需将按《建筑结构荷载规范》中查出的数值X1.1或1.2 。具体讲，如果你的工程是多层结构，应输入0.57,如为高层结构则输入1.1X0.57。

TAT只能算混凝土次梁，按连续梁计算。而钢结构次梁一般与主梁铰接。不能用TAT计算。但是可以在TAT中把次梁当主梁输入，再在特殊构件定义中把他定义成两端交接梁进行计算。

19. Satwe计算框架，有时次梁箍筋会很大？

大虫

用 Satwe计算框架，有时次梁箍筋会很大，特别是有几级次梁时，如何应对？ 我通常用手工调小，可否？

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yx5277

我赞同调小,由于现在大部分楼板均为现浇板,考虑到板和梁组成T形梁,对结构有利!

jamesliu

碰到死板得审图老头你就完蛋了。呵呵，我在上海可吃苦头了，老头看着计算书，照搬找套。 ASU2

\特别是有几级次梁时\注意，问题的出现还是有规律的， 手工调小前，概念分析、手工或其他软件辅助计算还是不能少的。 而问题的关键则在于其出现的原因到底在哪里。

first

用TAT或Satwe计算钢筋混凝土结构时，都有可能遇框架主梁或次梁的箍筋会超常的情况。其原因主要是因为在结构计算模型中，柱、梁、次梁等构件之间的连接均为刚接。框架梁与柱的连接应为刚接，无需累述。而主梁与次梁或次梁与次梁间的刚接会形成梁之间端部弯矩与扭矩的转换。转换程度由梁的抗扭刚度决定。

在明确了主次梁之间的关系基础上，TAT或Satwe程序可以通过“设定特殊梁柱接点”来设定梁与梁之间的刚接或铰接关系，即人为的为程序理清主次梁关系。这样就可避免梁箍筋会很大的情况。

注意：在计算模型中确定了主次梁关系后，在施工图配筋时必须在构造上加以保证。即确定为铰接的次梁支座，梁上部钢筋应按构造配置。

20. Satwe中周期和地震力输出的一些改进

（1）各振型的振动方向

《高规》4.3.5条为控制结构的扭转效应，对扭转振动周期和平动振动周期的比值给出了明确规定。SATWE软件参考ETABS的方法，给出了如何判断一个周期是扭转振动周期还是平动振动周期的方法。输出信息如下：

3-Dimensional Vibration Period (Seconds)

and Vibration Coefficient in X，Y Direction and Torsion Mode No Period Angle Movement Torsion 其中：

Mode No --为周期序号；

Period -- 为周期值，单位（秒）； Angle -- 振动角度，单位（度） Movement -- 平动振动系数； Torsion -- 扭转振动系数。

对于一个振动周期来说，若扭振动系数等于1，则说明该周期为纯扭转振动周期。若平动振动系数等于1，则说明该周期为纯平动振动周期，其振动方向为Angle，若Angle=0度，则为X方向的平动，若Angle=90度，则为Y方向的平动，否则，为沿Angle角度的空间振动。若扭振动系数和平动振动系数都不等于1，则该周期为扭转振动和平动振动混合周期。

（2）地震作用效应最大的方向

在SATWE软件的参数定义菜单中有一个参数：\水平力与整体坐标夹角Angle\，该参数为地震力、风力作用方向与结构整体坐标的夹角。当需进行多方向侧向力核算时，可改变此参数，则程序以该方向为新的X轴进行坐标变换，这时计算的X向地震力和风荷载是沿Angle角度方向的，Y向地震力和风荷载是垂直于Angle角度方向的。

对于复杂结构，难以直观地判断出哪个方向的地震作用效应最大，而工程设计中又应该沿该方

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向（或垂直于该方向）作用水平力进行设计校核。新版SATWE程序增加了地震作用效应最大的方向计算功能，输出信息如下，其中Angle的单位为度。

The Direction in Which the Responce of Earthquake is Maximum Angle = ??? (Degree)

（3）主振型判断

对于刚度均匀的结构，在考虑扭转耦连计算时，一般来说前两个或几个振型为其主振型，但对于刚度不均匀的复杂结构，上述规律不一定存在，SATWE程序中给出了各振型对基底剪力贡献比例的计算功能，输出信息如下：

Base-Shear Force of each Vibration Mode in X Direction Mode No Force Ratio (%) 其中：

Mode No -- 为振型序号；

Force -- 为该振型的基底剪力；

Ratio -- 为该振型的基底剪力占总基底剪力的百分比。

通过参数Ratio可以判断出那个振型是X方向或Y方向的主振型，并可查看以及每个振型对基底剪力的贡献大小。

(4) 振型数取值合理性判断

对于刚度不均匀的复杂结构，尤其对于多塔结构，在考虑扭转耦连计算时，很难确定应该取多少个振型计算其地震力，若计算振型数给少了，有些地震力计算不出来，结构的抗震设计不安全，而计算振型数给的太多，计算量增加很多，影响计算效率。SATWE软件参考ETABS的方法，引进了振型有效质量概念，根据用户给定的计算振型数nMode，计算出X方向和Y方向的振型有效质量Cmass-x和Cmass-y，通过Cmass-x和Cmass-y的大小来判断所给定的nMode是否已足够。输出信息如下：

Coefficient of effective mass in X direction: Cmass-x= ???(%) Coefficient of effective mass in Y direction: Cmass-y= ???(%)

其中：程序给出的Cmass-x和Cmass-y为百分数，Cmass-x和Cmass-y越大，表明对计算地震力有贡献的质量越多，未计算出来的地震力越少。从理论上讲，Cmass-x和Cmass-y应达到100%，才不至于丢失地震力，但实际计算中无法达到100%的理论值，计算经验表明，若Cmass-x或Cmass-y小于80%，则说明用户给定的计算振型数不够，应增加计算振型数。

（5）各层地震剪力输出

为了便于设计人员更深入地把握设计方案，在WZQ.OUT文件中增加了结构各层地震剪力输出功能。输出信息如下：

Shear Force of the Building (CQC) 或 (SRSS) Floor Tower Fx Vx Mx (kN) (kN) (kN-m) 其中：

Floor -- 为层号； Tower -- 为塔号；

Fx -- 为该层该塔的地震力，若不考虑扭转耦连，则为SRSS法计算结果，若考虑扭转耦连，则为CQC法计算结果；

Vx -- 为该层该塔的地震剪力；

Mx -- 为该层该塔的地震倾覆弯矩。

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21. “修正后的基本风压”的涵义

profhxf

我想请问各位大侠的是：这里“修正”是对哪方面（高度，体型？）凭感觉我觉得不说明书上说“根据有关规范”，到底是什么规范？谢谢大家了！

profhxf

我问了一下一个高手，他的理解是此处的“修正”对象是对高层结构、高耸结构和特别重要或有特殊要求的高层和高耸结构。对于一般的高层结构、高耸结构，基本风压可乘以1.1使用，对于特别重要或有特殊要求的高层和高耸结构，其基本风压可乘以1.2使用。顺便提醒楼上的兄弟，你的理解是错误的。（3.2.1）式左端wk才是风荷载标准值 ，与基本风压是两码事。望明鉴！

rodger

你认识的高手有些保守哦！虽然我自己在取修正后的基本风压也是基本风压乘以1.1使用。 PKPM公司在解释“修正后的基本风压”（新规范）时说：修正后的基本风压为除了风振系数以外的（3.2.1）式的基本风压乘以其他系数得出的值。风振系数程序自动计算。 但我一直不敢确定风振系数程序自动计算的准确性，所以我也是基本风压乘以1.1使用。

wwyymm

对于一般的结构，修正后的基本风压为基本风压，对于特别重要或有特殊要求的高层和高耸结构，其修正后的基本风压可为基本风压乘以1.1。

rodger

对不起，我更正一下我发的帖子。“修正后的基本风压为除了风振系数以外的（3.2.1）式的基本风压乘以其他系数得出的值”是去年底换软件时PKPM公司咨询处的答复，这两天我特地又咨询了PKPM公司的编程人员。他回答我修正后的基本风压就是基本风压，其他系数程序均自动计算。“修正后的基本风压”是针对老规范中高层要乘以1.1的系数，程序换版后，此项标注还未改过来，所以造成了大家的误解。

jetlee

但是高规中也并没有说要乘以1.1的系数啊？哪一条说过了？

我记得老规范才有这样的规定，一些高层采用在50年基本风压基础上乘以1.1。但是新规范直接采用100年基本风压，所以根本就不需要乘以1.1。

kswu

jetlee兄说的好像不大准确，我记得应该是：以前的荷载规范考虑的周期为30年，而老的高规为50年，所以： 以前高层在老荷载规范基本风压的基础上乘以1.1。但是新的荷载规范考虑的基本风压已经是50年，所以不需要乘以1.1。

实际上，看看现在的荷载规范，周期50年和30年基本风压的关系大致就是1.1倍。 并不是jetlee兄提到的50年和100年。

所以，楼主关于“修正后的基本风压”可以理解为：就是新的荷载规范中不同设计周期所对应的基本风压。

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22. [PKPM]新天地杂志咨询台2004年摘编之一般建模

[PKPM]新天地杂志咨询台2004年一期摘编

编者按语：[PKPM]新天地杂志是PKPM工程部上海分部主办的。具有一定的权威性。咨询台是一个固定栏目。专门回答广大用户遇到的问题。从2004年度开始，编者将按期进行摘编和广大网友共享。

问：PMCAD中洞口分开的剪力墙段，SATWE是否能判断为短肢？

答：SATWE可自判断在PMCAD中被洞口分开的剪力墙肢是否是短肢剪力墙

问：PMCAD输入荷载信息中，为何有时找不到活载修改菜单？

答：PMCAD输入荷载信息中，找不到活载修改菜单，是因为没有定义活荷载造成的。

问：用相同的参数，0312版本的梁配筋为何比0309版本大了20%？

答：0309版本，设计参数梁设计弯矩放大系数，当选择考虑活载不利布置时不起作用。0312版本改为起作用。

问；当中有平直段的折梁怎样建模计算出图？ 答：折点处设节点，使用上节点高菜单。

PKPM新天地二期咨询台答问摘编

摘编按语：PKPM新天地杂志咨询台回答的问题都是网友使PKPM遇到的一些具体问题。从本期开始，只摘编答案，不再原文摘编。

1：PMCAD层信息里定义的钢筋钢号用于控制钢筋符号；各计算模块里定义的钢筋强度用于配筋计算。

2:砼非标准强度等级的强度，PKPM可按相邻强度的插值计算。同层构件要定义不同的强度等级，具体作方法是在数据格式文件里修改。

3：三维计算选择扭转耦联计算结果不一定比非耦联大。

4：三维计算的振型个数，以保证有效质量系数大于90%为准。不是越多越好，它有一个上限，就是不能超过结构的固有振型总数。否则，会导致程序无法运行。

5：网络版用户若发现客户端进不去，可将服务器端的 /NEYSRVER/CLICFG.INI文件拷贝到 客户端的CFG文件夹下。

6:节能软件CHEC网络版安装后结构软件无法用时,请检查网络服务器上是否是两个USB接口。

PKPM新天地三期咨询台答问摘编

1：较规则框架结构，柱配筋的单偏压和双偏压：

一般建议用户使用单偏压计算，双偏压复核。双向地震与双偏压无对应关系。如果在特殊构件定义中指定了角柱，程序自动按双偏压计算。

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2：柱长系数是否执行“混凝土规范7.3.11-3条\是否执行\混凝土规范7.3.11-3条\需要用户首先自行判断是否达到\的弯矩比值,然后用户自行决定是否执行该条文。执行该条文可能 使得计算长度系数变化较大，并会影响到跃层柱的计算长度自动搜索。 3：多层框架结构的周期比：

对于多层建筑不需要控制周期比，只有高层建筑才需要控制周期比。

PKPM新天地四期咨询台答问摘编 1：PMCAD内框架计算：

答：PMCAD目前尚无计算内框架结构的功能。(可提取PK文件用PK计算混凝土部分)。 2：PMCAD抗震验算菜单中对话框里的构造柱钢筋级别的修改：

答：目前程序中对同一层中所有构造柱仅设一种钢筋级别，不能对个别构造柱钢筋类别进行修改。若想修改整层构造柱的钢筋类别，可进入 PMCAD主菜单交互式输入，点取“楼层定义”/“本层信息”菜单项，在弹出的对话框中重新设置构造柱的钢筋类别，点取“回主菜单”菜单项，程序从第一层开始重新计算。

3：老、新版本PMCAD砖混抗震验算菜单中的“考虑构造柱参与工作”复选框：

答：旧抗震规范（GBJ11-89）在砌体抗震抗剪公式中没有考虑构造柱的影响，而《设置钢筋混凝土构造柱多层砖房抗震技术规程》（JGJ/T13-94）在抗震抗剪公式中考虑了构造柱的影响，因提供了此选项，让设计人员选择是用抗震规范还是用构造柱规程验算砌体抗剪承载力。新抗震规范（GB50011-2001）在砌体抗震抗剪公式中明确计入墙段中部构造柱对抗震承载力的提高作用，故无需保留此选项。砌体结构的混凝土构造柱在交互式输入时只需做为普通柱输入，结构抗剪和受压计算时程序会自动把砌体墙中的混凝土柱作为构造柱处理。

4：螺旋楼梯计算结果中Asn、Asb、Asv、Asl四个数值的使用：

答：根据计算结和Asn四分之一抗扭纵筋Asl/4选配梯板上下边的钢筋之径和根数；根据计算结和Asb四分之一抗扭纵筋Asl/4选配梯板内侧和外侧的钢筋之径和根数，当内侧和外侧的钢筋面积之差小于25%时，软件取两侧钢筋相同；计算中的Asv及构造要求按双肢箍选配箍筋的直径和间距。 5：砌体结构墙体轴力PMCAD的计算：

答：程序墙体轴力设计值取以下两种组合的最大值： 1：1.2恒+1.4活， 2：1.35恒+0.98活，

仅当楼面活荷载较大时，第1种组合可能比第2种组合大，通常情况下，第2种组合可能比第1种组合大。

6：PMCAD量大成图时字符大小的匹配修改：

答：目前程序新增了“按层修改字高”功能菜单，用户可先选择一个在目标层的字符（串），然后修改的字高，再选择修改的范围，在选定范围内，在同一目标层的字符高度将改变，如果想改变钢筋编号字符的大小，同时也想改变钢筋编号圆圈的半径，则程序会自动调整标注的位置，尽量使标注与钢筋不打架。

7:不同的地震分组和场地类别和PMCAD砌体结构抗震验算结果:

答:对于砌体结构,PMCAD采用基底剪力法计算地震作用,地震影响系数amax取最大值,而amax仅与地震烈度有关,与场地类别、设计地震分组无关。

PKPM新天地五期咨询台答问摘编

1： 用三维软件计算工程，为何方案修改时在PMCAD中变了柱子的混凝土强度等候后，TAT计算结果中柱子的轴压比没有变化，而用SATWE校核正确？

答：修改TAT了柱子的混凝土强度等候后，TAT需要在“数据检查”后弹出的对话框中，将“保留已定义构件材料强度和抗震等级信息”选项钩去掉之后，修改的内容才能实现。

2： 规则框架柱配筋按单偏压计算后，是否必需再按双偏压算一遍以实现角柱按双偏计算的规范要

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求？

答：用户在”特殊构件定义“中定义为角柱后，程序会按双偏压和规范规定计算。定义与不定义角柱其计算结果是完全不同的。

3： 在PMCAD主菜单8中砖混结构抗震验算结果图中黄色和兰色数字分别表示什么？

答：黄色数据是表示大片墙（包括门窗洞在内）的抗震验算结果，数字标注方向与该片墙的轴线垂直。兰色数据表示各门、窗间墙片的抗震验算结果，其标注方向与该墙片平行。数字的含意为该片墙抗力与荷载效应的比值。

4：三维计算参数中的梁刚度放大系数，对无板翼沿的梁是否有用，想不让它起作用，怎么办？ 答：对无板翼沿的梁是有作用的，想不让它起作用，暂时不行。但应该仔细分析，此类梁对计算的结果影响。梁刚度放大系数，原本就是为了弥补刚性板假定不考虑板平面外抗弯刚度影响，故应对结构布置综合考虑。

5：用SATWE计算底框，第一项结构体系应填什么体系？ 答：只要材料信息定义为砌体。结构体系参数已经失效。 6：PMCAD里的节点间距需要小于150，怎么处理？ 答：只能不理会，注意检查计算结果是否异常。

7：在PMCAD里定义了钢管混凝土柱，材料信息如何填？ 答：选择截面类型后，程序会自动判断。

8：螺旋楼梯计算，计算结果给出的Asv为什么那么大，请问程序设定间距是多大？ 答：程序是按1米计算的。当@=100时应除以10，@=200时应除以5。 9：在PMCAD里选择和板等高的暗梁，程序是否认为是虚梁？

答：暗梁也是实梁，和需梁是不一样的。虚梁是100X100的梁，其主要作用是为了正确地导算荷载和划分有限单元。

10：组合楼板在设计中其重量是由程序计算还是需要人工计算？

答：组合楼般和一般的混凝土楼板一样，需要人工计算后在交互式“荷载定义”中按恒载输入。

23. [PKPM]新天地杂志咨询台2004年摘编之高层篇

PKPM新天地第一期咨询台答问摘编

问：PMCAD中洞口分开的剪力墙段，SATWE是否能判断为短肢？

答：SATWE可自判断在PMCAD中被洞口分开的剪力墙肢是否是短肢剪力墙

问：自己建立时程波文件时有何规定？

答：SATWE时程分析时，自己建立的时程波文件名不能带后缀。

问：用相同的参数，0312版本的梁配筋为何比0309版本大了20%？

答：0309版本，设计参数梁设计弯矩放大系数，当选择考虑活载不利布置时不起作用。0312版本改为起作用。

问：弧梁为何在SATWE里经常看不到计算结果？

答：SATWE计算较多弧梁时，弧梁没有计算结果。是在PMCAD中建立文件名时文件后面有空格造成的。

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问：SATWE特殊构件定义中增加了弹性膜，请问其含意和应用范围是什么？

答：SATWE特殊构件定义中增加了弹性膜，弹性膜是只考虑面内刚度，不考虑面外刚度，采用的是膜剪切单元。适用于：楼板大开洞，空旷结构的细长条部分（如走廊等），连体多塔，结构转角连接的薄弱部位。

问：SATWE程序中桁架水平支撑怎样计算？

答：对空间桁架的水平支撑，需要根据具体情况来处理。如果水平支的刚度较大，能够承担结构的水平力，或者可以承压，可以在水平支撑处增加一个结构标准层来处理。如果水平支撑作为竖向构件的侧向稳定支撑，可通过修改柱的计算长度来处理，在结构的模型中不考虑水平支撑的存在。 另外，如果水平支撑有特殊的要求时，需要根据结构的布置情况来考虑。

PKPM新天地二期咨询台答问摘编

摘编按语：PKPM新天地杂志咨询台回答的问题都是网友使PKPM遇到的一些具体问题。从本期开始，只摘编答案，不再原文摘编。

1：转换层以外的构件要想按转换构件调整内力，必需在特殊构件里定义。 2：厚板转换层的冲切计算（含柱帽），在SATWE程序复杂楼板有限元分析 模块SLABCAD里计算。

3：SATWE参数设置中斜交抗侧力构件角度最多允诺12个方向，即12对角度。 4：SATWE选择按抗震规范5.2.5条调整各楼层内力不含地下层,取正负0.00 以上。

5：三维计算的振型个数，以保证有效质量系数大于90%为准。不是越多越 好，它有一个上限，就是不能超过结构的固有振型总数。否则，会导致程序 无法运行。

6：SATWE参数中转换层层数不管是否有地下室应自下而上数层数。地下室的 信息由地下室层数参数自动识别。

PKPM新天地三期咨询台答问摘编 １：高位转换层的计算和控制：

当转化层的设置大于1层时，按高规应该采用剪弯刚度计算控制。 但对于转换设置在3层及3层已上时，附录中最后还有规定“转换层本层侧向刚度不应小于相邻上部楼层侧向刚度的60%”，它的控制需要用刚度比计算方法中底三种地震剪力与地震层间位移比的方法计算。因此这类形式需要计算两次，才能正确地做好转换层上、下刚度变化的控制。 2：SATWE的楼层刚心的计算：

刚心是指在结构的某一楼层该点施加水平平荷载时，整个楼层只产生平动而无扭转的坐标位置，该概念类似于构件截面的剪切中心概念。 SATWE计算各层刚心是把搂层放到地面上加单位力计算得到的，刚心坐标的计算与层刚度的三种计算选择无关。Vx一般是不等于Fxi的总和，因为进行地震力作用下计算时，首先计算出各个振型对应的Fx，Vx等然后分别进行CQC组合得到地震作用下的反应；并非是先将各个振型的Fx组合然后叠加得到Vx。

3：PUSHOVER法中，框架柱和剪力墙的塑性铰参数，程序内部的计算：EPDA（动力弹塑性），EPSA（静力弹塑性）程序考虑构件弹塑性性质均是从最基本的本构（材料的应力应变）关系出发的，并没使用所谓的“塑性饺”模型，因此也就不需要在内力空间上定义屈服面等“塑性铰”参数。详细内容请参考EPDA说明书，弹塑性分析程序一年来也有了较大的改进。 4；SATWE软件总信息中的“对所有楼层采用强制性楼板”选项：

“刚性楼板假定”是由程序自动判断结构的楼板情况，当该房间布置楼板后，且没有对该房间定义为“弹性楼板”，则程序自动按“刚性楼板假定”分析；“强制性刚性楼板”是新规范设计“位移比”的需要，楼层中的房间可能是“刚性板”、“弹性斑”、“板厚为0”等这三种情况，这样

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在计算楼层平均位移时，只有把楼层中的所有房间均按“强制刚性楼板”计算，平均位移才能计算准确，则位移比也能计算合理；“强制刚性楼板”仅用于位移比的计算，构件设计则不应选择“强制刚性楼板” ，因次需要进行两次计算。

PKPM新天地四期咨询台答问摘编

1：底框风荷载内力在SATWE、TAT里的计算：

答：SATWE软件目前没有计算底框风荷载内力的功能。使用TAT软件可以计算底框风荷载内力。

2：SATWE和TAT的“顶塔楼放大系数”。

答：一般说来顶层小塔楼在动力分析中会引起很大的鞭梢效应，结构高振型对其影响很大，《抗震规范》第5.2.4条规定，采用基底剪力法时，突出的屋面屋顶间、女儿墙、烟囱等的地震作用效应，宜乘以增大系数3，此增大系数不应往下传递，但与突出部分相连构件应予记入；采用振型分解法时，突出屋面部分可以作为一个质点，《高规》第3.3.10和3.3.11建议，小塔楼宜每层作为一个质点参与计算，按照上述规定，在结构建模对应将小塔搂作为结构的一部分输入，在采用振型分解法计算地震作用时，计算振型数应适当多取一些，使得有效质量系数在90%以上，此时计算地震作用无需放大。而我们的SATWE和TAT三维计算程序均采用振型分解法，因此程序设计参数中默认值为0，一般情况下都不用修改，即不放大顶塔楼的地震作用，只有特殊工程需要额外放大时，才需要修改。

3：SATWE或TAT的位移和偶然偏心： 答：按高规的第4.3.5条规定,在考虑偶然偏心影响的地震作用下验算楼层位移比; 高规第4.6.3条注的规定,层间位移角计算可不偶然偏心的影响。

4:SATWE中的吊车荷载和基础荷载：

答：目前空间计算程序暂不能把吊车荷载工况传给基础。PK程序可以。

PKPM新天地五期咨询台答问摘编

1： 按新抗震规范6.2.13条规定，对框剪结构SATWE程序可依照规范进行0.2Q调整,现有一工程需人为调整各层系数,我在当前目录下 建立了SATPUT.02Q文件,但现在需要将SATWE与PMSAP做对比分析,请问PMSAP能否象SATWE一样人为修改？

答：PMSAP可按规范调整，但目前暂不能实现人为修改。

2： 一剪力墙结构在三维计算结果超筋信息文件中输出剪力墙暗柱Rs>4%，查了规范没发现有此类规定，请问这怎么理解？

答：对于剪力墙暗柱Rs规范并无明文规定，此处程序内定4%，供用户参考，如有需要可按柱的5%限定。

3： SATWE参数中增加“斜交抗侧力构件附加地震角度”为何与填写“水平力与整体坐标夹角”计算结果不一样？

答：水平力与整体坐标夹角不仅改变地震力而且同时改变风荷载的作用方向，而斜交抗侧力构件附加地震角度仅变地震力方向，是按抗震规范5.1.1-2条执行的。

4：TAT参数修正中“是否考虑梁柱重叠影响”如何选？1：不考虑；2：考虑梁端弯距折减；3：考虑梁端刚域？

答：这个参数主要是解决梁柱截面重叠比较大造成的梁计算跨度发生变化进而使其负弯距区发生变化的问题。一般在梁柱较大时可考虑刚域，具体的选用及相关计算公式可以参考我们的软件说明书。

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24. 砖混结构能用tat和satwe分析吗？

ydfwq

砖混可以用SAT分析。底框砖混可以用TAT高层版和SAT分析。 wgq.

不能tat和satwe分析，tat和satwe是分析砼结构的，SATWE是分析底框的。 yng

用SAT分析时，其材料按各相同性考虑，与实际不符合。 lxq1lxq1@sohu

为什么不可以用多层tat和satwe呢？ johnzx2000

砖混结构怎么能用tat之类的软件分析尼？因为他们的计算假定不同。 xianghuahua1

我认为能用satwe分析，不能用TAT。 伊新富

首先，我想知道你到底想用TAT和SATWE来分析砖混结构的什么东西？是整体受力计算还是局部的梁计算呀？我个人看法，砖混的整体分析主要依靠构造措施来保证，整体分析的计算模式是跟混凝土结构有很大不同的，详见规范GB50003-2001的第4章：基本设计规定。所以推荐采用PM的砖混抗震演算进行计算。在底框结构中可以采用SATWE软件进行补充计算。TAT软件因为计算模式的关系，最好不用于砖混计算。至于梁的计算可以采用TAT或SATWE计算都关系不大，选几根重要的手工演算一下，一般来说，电算结构偏少，所以我建议还是手算最好。如果采用现浇板还好点，空心板的话就根本不用提了。总之，使用软件要分析它的适用条件和计算假定，对计算结果要合理分析，灵活应用。

hayc

砖混及底层框架结构可以采用建研院抗震所的sacb计算,据本人使用情况来看计算效果还可以,竖向荷载传导比较准确,能提供上下层侧移刚度比,只是改软件建立在dos平台上,界面不够好。

lxflxf

据我所知，目前国内还没有很好的软件用于砖混结构的整体分析的，PKPM也只能用于计算砌体抗剪强度，其他砖混结构的高厚比、砌体承载力、局压等等则不行，因为TAT等是用于混凝土结构的，其计算假定最根本的一点就是楼板刚度无穷大，而砖混结构中讲的是刚性方案、刚弹性方案和弹性方案，刚性方案中楼、屋盖是作为墙体的不动铰支点，这和用于混凝土结构计算软件的计算模式是完全不同的，更不用说刚弹性方案中的空间系数的影响了，即便是在弹性方案中，你用TAT之类软件计算，那还不能直接输入，至少要用弹性模量相等的原则把砌体等代成混凝土构件，那样也只能算出内力（结果准不准，只有天知道），你还得去手算砌体的承载力、高厚比等等，费这么大的劲还不能得出最终结果，我想也就失去用软件计算的意义了吧？

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加劲肋

底框是可以用sat8，但不能超过三层，用sat算是有两种算法的 一，pm第八的算法， 二，有限元算法，应该选用一，这样砖的荷载才能倒下来，也可以用tat的高层版。

afei0978

楼上的老兄，SAT两种算法我都试了一下，荷载倒是都可以导下来的，不知道是何原因，保险起见，我都是用ＰＫ上拉出来复核的，PK由于没有考虑翼缘的作用配筋稍比SAT要大一些。

25. PKPM几个主要模块的区别简述

老济南

PMCAD模块：是为出结构平面图（含刚性板配筋）开发的模块，也是为其它模快（含LTCAD，JCCAD）提供数据的基础模块，可进行砌体结构截面抗震验算。使用这个模块力求做到严谨无误。当前有些网友用镜像功能建模往往会出现这样那样的问题。

PK模块：是为解决平面框（含壁式）排架开发的模块。可从PMCAD里读取梁和框排架的数据计算出图。说到这里我认为有了以上两个模快，一般的低多层的上部结构（和手算时期相比）都可解决了。

TAT模块：PKPM系列中最早的三维分析与设计软件。使用这个软化需将剪力墙（有的话）用开洞的方法简化为薄壁柱。

SATWE模块：PKPM后续的多高层空间有限元分析和设计软件。剪力墙部分不需开洞简化，增加了弹性板；地下室人防的功能。

PMSAp模块：PKPM再后续针对复杂高层的分析和设计软件。PKPM的层概念一直扣的很紧，制约了软件系列运用的灵活性，最近增加任意建模功能，并供用户免费下载试用。

后面的三个模块都适用于多高层，我想选择的依据应是设计深度，不应越新越好！

Lixx

简单讲讲PKPM的历史吧。

开头总是很简单的，确实只有PK、PM这两个模块，严格来说PK出现得要早一些。PK的原意是用来计算厂房结构框、排架并绘图的，这样的功能在当时的情况下已经是非常先进了。想象一下那还是买计算机还要斟酌一下用512K还是640K的时候，能用上这样计算、绘图一体的软件实在是福气。早期的PM并没有如今议论纷纷的砌体结构计算功能，纯粹是用来画板配筋的，后来随着各种计算模块的开发，才逐步确立起数据输入的功能。

用过早期DOS版本PKPM系列的工程师不知道还记不记得起来有一个XTJS的模块，实际就是“协同计算”的首拼音组合。这种计算理论实际上是一种准三维计算，各框架仍然是平面内受力，但在框架相交的节点上保证竖向位移一致。这个模块的出现使PKPM系列有了初步的三维分析能力。但随着TAT和SATWE的出现，XTJS逐步完成了其历史使命，最终在PKPM全面转向Windows95时彻底消失。

TAT的出现比TBSA要晚一些，但其使用性能绝对要比TBSA好。TBSA是从版本4开始才有TBPEN作为图形前处理，而且当时TBPEN还不能自动识别悬臂梁(不做梁端负弯矩调整)，需要用户手工改数据文件，至于绘图后处理TBSA是空白，完全靠外挂的程序。TAT依靠PKPM其他模块的支持在起点上比TBSA要高多了，前处理通过PM进行，后处理采用PK、JLQ等出图。TBSA和TAT的共同特点是采用符拉索夫的“薄壁杆件理论”来处理剪力墙，对于复杂墙体未免似是而非，毕竟“薄壁杆件理论”原来是用于模拟型钢的。

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SATWE和TAT应该是由两组不同的开发人员做的，因为这两个模块添加新功能时经常不同步。SATWE最基本的改进是采用壳元来模拟剪力墙。估且不论名称和计算准确性上的争论，这种单元用于计算剪力墙确实比薄壁杆件单元好多了。SATWE的墙单元与ETABS、SAP84的墙元是一脉相承的，采用的最根本的有限元单元都是shell。在SATWE推出很久以后TBSA系列才推出了TBWE，这两个系列的名称中的“WE”应该都是Wall Element的意思，但实际两者用于模拟剪力墙的单元不是同一样东西。TBWE采用的是一种改进的薄壁杆件单元，其基本未知量除了空间杆件的6个自由度外还包括剪力墙每个节点的竖向位移。SATWE最适合的对手应该是TBSAP，同样是采用壳元模拟剪力墙。 PMSAP的出现估计是模仿ETABS和SAP2000的关系。PMSAP和SAP2000其实都不能算是通用有限元程序，这和ANSYS、NASTRAN等的定位是完全不一样的。这两者都是针对建筑结构的有限元程序，特点是处理杆、面单元很方便，而处理体单元比较麻烦，计算内力很方便而考察应力就困难，毕竟做设计不是做研究。这种程序给予结构概念清楚的设计者较大的自由度，处理比较复杂的不规则结构。然而对于概念不清楚的设计者则是陷井，容易得到极不合理的结果。

任何一种软件都不能非常准确地反映结构的真实反应，充其量只能是对于其适用的结构在计算上达到某种比较接近真实的程度。

对于TAT来说由于其采用薄壁杆件来模拟剪力墙，其适用范围就是剪力墙开口比较规则，平面尺寸相对于高度不太大的情况。另外由于薄壁杆件只输出杆件在剪心处的内力，对于剪力墙内力沿墙肢分布不能简化为集中力的情况(如转换梁托墙)也会产生较大的误差。而SATWE由于采用了不同的单元模拟剪力墙，对以上这两种情况给出的结果比较合理。

然而结构设计并不只是简单地进行计算。结构工程师可以调整实际结构以适应计算软件，例如一片墙上开洞不规则，设计者可以把洞口调整得比较规则从而可以用TAT进行计算；也可以根据需要选择功能更强的软件计算不规则的结构。

假如你做的工程符合TAT的基本假定，用TAT计算就不会和SATWE有太大的误差，正确的思路是选用适合的软件就好。不管三七二十一光用听上去更好的软件不但是一种浪费，还可能因为对程序的参数不了解而出错，正如我们不可能(也不愿意)用ANSYS和ABAQUS来计算每一个工程一样。

26. JCCAD里的拉梁承受柱弯矩系数

大扎

JCCAD中有一个拉梁承受的柱弯矩系数,取值为0~1之间.某工程独立柱基础,取该值为1时,基础面积明显比其缺省值0小,我的问题是:此值是应该人为调整的吗?我认为拉梁与柱在+0.000下形成一层框架,因侧移很小可忽略,故该层结点弯矩可按力矩分配法按拉梁与柱刚度分配。人为把此系数调为1,柱按轴心受压计算,虽能减小基础面积,但与实际传力不符,不知大家如何认为? 光顾设计

拉梁主要是平衡柱底弯矩。

拉梁设在基础顶面，可以取到分配弯距的作用，否则不应调整。

27. JCCAD的荷载选择

crystim

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在用JCCAD做基础图的时候，要求输入pm恒＋活，或TAT荷载，或SATWE

荷载，请问这三种荷载有何区别？取哪种荷载为不利？低层与高层取法有不同吗？请赐教。 光源

不同的计算模型得到的柱脚反力，何种荷载最不利没有一个统一的判断方法，根据自己的结构形式来判断－－如果实在没有把握，干脆都过一遍，选大的：）

28. [PKPM]新天地杂志咨询台2004年摘编之钢结构篇

[PKPM]新天地杂志咨询台2004年一期摘编

问：STS计算砼柱钢梁结构，选用门规和钢规砼柱配筋，为何相差很大？

答：用STS计算钢梁砼柱结构，选用门刚规范与钢结构规范，砼柱配筋相差很大，是柱的计算长度的差异引起的。

PKPM新天地二期咨询台答问摘编 问略，仅摘编答部分。

1:钢支撑上的线荷载，目前在PKPM软件中只能将其简化为周边上的点荷载加以处理。

2:门式钢架三维建模计算内力程序是没有问题的,计算结果准确。但在进行构件验算的时侯，三维分析程序是按等截面来验算的，而且三维计算中依据的规范不是门刚规范。

3；出现门式刚架抗剪键，边柱程序无提示，摇摆柱有提示的情况，检查数据文件，摇摆柱的各种组合是否出现了拉力。

4：吊车梁设计中的自重，程序是将最大内力乘以大于1的系数处理的，放大系数见STS技术条件。其他荷载：制动板上的活荷载、积灰荷载等。可在程序输入其他荷载中输入产生的设计内力标准、设计值程序会考虑这些值对挠度、强度、稳定等的影响。

PKPM新天地三期咨询台答问摘编

1：用STS设计混凝土柱加变截面钢梁的单层工业厂房：

可以按STS中的排架结构设计。此时屋面如果是采用轻型钢结构材料，可以按门刚架工程进行变截面钢梁的设计；程序对于混凝土柱自动按混凝土规范计算。对于这种结构型式，关键是做好混凝土柱和钢梁的节点铰接设计，这个连接节点目前需由用户自行设计；有条件的话建议在钢梁下部设置一根单拉杆来释放钢梁对柱顶产生的较大水平力。假如还要进行混凝土柱的施工图绘制工作，在计算分析完以后，如果作用有吊车，需进行“PK->排架绘图“，如果没有吊车作用，只要选择”PK->框架绘图“就可绘制柱施工图了。

2: 门式刚架柱间荷载,KL=5作用点包络图无显示:

由于二维计算程序对这种荷载做了简化处理,将荷载直接传递到柱节点上,因此,建议在荷载作用点增加一个节点,将竖向荷载和偏心弯矩按节点荷载输入。对于按《门式刚架规程》设计的柱而言，尽管被分为二段，在平面内计算长度STS软件会自动调整为整根柱子的计算长度，而平面外的计算长度

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请根据实际情况合理输入。对于按《钢结构设计规范》设计的这种分段柱，平面内的计算长度软件目前根据整段情况合理计算出相应的计算长度系数，需要用户人工干预。

3：STS软件中的“吊车梁跨度”和“相邻吊车梁跨度”： 正确（即柱距），门架的跨度是吊车的跨度，而不是吊车梁的跨度。

4：带支撑的钢结构框，SATWE算得的底层柱底内力：

目前SATWE输出的底层柱底内力未包含与柱脚连接的支撑构件内力。在STS 钢框架节点连接设计程序中可以自动完成支撑构件内力到柱脚节点内力的转换。如果必须要进行人工柱交节点设计，建议另建一个计算模型并在最底层再增加一个很矮的标准层，形成一段短柱得到合并后的柱脚内力设计值。

PKPM新天地四期咨询台答问摘编 1：目前STS门型柱间支撑计算:

答:目前在“墙面设计”模块中还不能计算。可以在STS二维计算程序中单独建模分析。

2：新版STS计算中“变截面柱腹板高厚比不满足允许值”的提示，允许值文本文件显示56.45:答:STS从2004年4月版本开始根据规范改进了变截面柱腹板高厚比允许值计算方法。程序首先判断变截面柱是否满足门式刚架规程6.1.1条第6 款中腹板高度变化率是否小于6mm/m的要求,如果不满足则按入W=0.8及该条第7款计算变截面柱腹板高厚比允许值,如果采用Q345钢则允许值变为56.45。

3：钢框架节点设计时程序不满足抗规8.2.8条,多次调整梁截面都不行:

答：STS对此已作了改进，可自动调整设计结果（如增加螺拴数量、增加连接板厚度、增加焊角尺寸、或者将单剪连接改双剪连接等措施），以尽可能满足该条要求。如果Mu>1.2Mp不能满足，需要修改梁截面（一般要求采用大翼缘截面尺寸），或者参考有关图集来加强梁端连接或者削弱梁截面解决，从规范条文理解分析，对于悬臂梁构件可不按此条要求处理。

4：无支撑钢框架和SATWE里的“p-△“效应：

答：SATWE中的“p-△“效应是针对混凝土结构的，于钢结构设计规范中的二阶弹性分析有所不同，目前STS还不能做此类结构的二阶弹性分析。

PKPM新天地五期咨询台答问摘编

1： 目前做一个钢结构门式刚架，听说用SATWE、TAT三维计算，程序内力没有问题，但构件验算未按门刚相关规定执行，只能用二维计算，是这样吗？

答：目前三维计算软件在特殊梁和特殊柱定义中分别增加了“门式钢梁”和 “门式钢柱”，人为指定后，程序可按门刚规范验算构件。

2： 组合楼板在设计中其重量是由程序计算还是需要人工计算？

答：组合楼般和一般的混凝土楼板一样，需要人工计算后在交互式“荷载定义”中按恒载输入。

3：在STS中，我对梁柱、梁梁拼接节点的输出结果有个疑问，梁腹板与端板的双面角焊缝连接中按规程规定，此焊缝与腹板等强即可，我的腹板后6mm，按受剪等强条件，双面焊缝5mm能够满足要求，为何程序为7mm？

答：软件计算过程中，角焊缝焊脚尺寸除了计算确定，还要满足构造要求。按 GB50017第8.2.7.1条的规定Hf不得小于1.5Xsqcr(t) （sqcr为开方）, t为较厚板件的厚度。此工程焊缝焊脚尺寸，是由构造控制，如端板厚为18mm，Hf=1.5X(18)^(1/2)=6.36mm,软件取7mm。

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29. TAT计算结果的正确性判断

（摘自TAT1998-10用户手册）

高层建筑结构布置复杂，构件很多，计算后数据输出量很大，如何对计算结果进行分析是非常重要的问题。我们必须根据工程设计经验，对计算结构进形分析、判断，根据其正确与否，来判断计算模型简化是否合理，输入数据是否正确，从而决定该结果能否作为施工图设计的依据。

计算结果的大致判断可以按以下的项目进行。（不包括含有多塔、错层等特殊结构） 1.自振周期

对于比较正常的工程设计，其不考虑折减的计算自振周期大概在下列范围中。 框架结构： T1=（0.12.--0.15)n 框架--剪力墙和框架--筒体结构： T1=（0.06--0.12)n 剪力墙结构和筒中结构： T1=（0.04--0.06)n 式中 n为建筑层数。 第二及第三周期近似为：

T2=(1/3--1/5)T1 T3=(1/5--1/7)T1

如果计算结果偏离上述数值太远，应考虑工程中截面是否太大、太小，剪力墙数量是否合理，应适当进行调整。反之,如果截面尺寸、结构布置都正确，无特殊情况而偏离太远，则应检查输入数据是否有错误。

以上判断是根据平移振动振型分解方法来提出的，考虑扭转耦连振动时，情况复杂很多，首先应挑出与平移振动对应振型来进行上述比教，至于扭转周期的合理数值，由于经验不足尚难提出合理的数值。

2. 振型曲线

在正常的计算下，对于比较均匀的结构，振型曲线应是比较连续光滑的曲线 （附图一），不应有大进大出，大的凸凹曲折。

第一振型无零点；第二振型在（0.7-0.8)H处；第三振型分别在(0.4-0.5)及(0.8-0.9)H处。 3. 地震力

根据目前许多工程的计算结果,截面尺寸、结构布置都比较正常的结构，其底部剪力大约在下述范围内：

8度，二类场地 FEK=（0.03-0.06)G 7度, 二类场地 FEK=（0,015-0.03)G

式中， FEK为底部地震剪力的标准值，G为结构总重量。

层数多、刚度小时，偏于较小值；层数少、刚度大时偏于较大值；当其他烈度和场地时，相应调整此数值。 但计算的底部剪力小于上述数值时，宜适当加大截面、提高刚度、适当增大地震力以保证安全；反之，地震力过大，宜适当降低刚度以求得合理的经济技术指标。

4. 平位移指标

水平位移满足《高层规程》的要求，是合理设计的必要条件之一。但不是充分条件，即是说：合理的设计，水平位移应满足限值；但是水平位移满足，还不一定是合理的结构，还要考虑周期、地震力的大小等综合条件。因为，抗震设计时，地震力的大小与刚度直接相关，当刚度小，结构并不合时，由于地震力也小，所以位移也有可能在限值范围内，此时并不能结构合理，因为它的周期长，地震力小，并不安全。 新《高层规程》位移限值放松较多，较容易满足，所以还应综合其他

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因素。

其次，将各层位移连成位移曲线，应具有以下特征：

剪力墙结构的位移曲线具有悬臂弯曲梁的特怔，位移越往上增大越快，成外弯形曲线； 框架结构具有剪切梁的特怔，越往上增长越慢，成内收形曲线； 框架--剪力墙和框架--筒体结构处于两者之间，为反S形曲线，接近一直线（图二B）； 在刚度较均匀的情况下，位移曲线应圆曲光滑，无突然的凸凹变化和折点。

5. 内外力平衡

平衡条件程序TAT本身已严格检查，但为防止计算中的偶然因素，必要时可检查底层的平衡条件：

∑Ni=G ∑Vi=∑P

Ni为柱、墙在单组重力荷载下的轴力，其和应等于总重量G，校核时，不应考虑分层加载。

Vi为风荷载作用下的底层墙、柱剪力，求和时应注意局部坐标与整体坐标的方向的不同，∑P为全部风力值。注意不要考虑剪力调整。

对于地震作用不能校核平衡条件，因为采用SRSS法或CQC法进行内力组合后，不再等于总地震作用力。

6. 对称性

对称结构在对称力作用下，对称的内力与位移必须对称。TAT程序本身已保证了计算结果的对称性。如有反常现象应检查输入数据是否正确。

7. 渐变性

竖向刚度、质量变化较均匀的结构，在较均匀变化的外力作用下，其内力、位移等计算结果自上而下也均匀变化，不应有大正大负、大出大进等突变.

8. 合理性

设计较正的结构,一般而言不应有太多的超筋截面,基本上符和以下规律: （1） 柱、墙轴力设计值绝大部分为压力。 （2） 柱、墙大部为构造配筋。 （3） 梁基本上无超筋。

（4） 除个别墙段外，剪力墙符合截面抗剪要求。 （5） 梁截面抗剪不满足要求，抗扭超限截面不多。

符合上述八项要求，可以认为计算结果大体正常，可以在工程设计中应用。

30. [PKPM]新天地杂志咨询台2004年摘编之基础篇

PKPM]新天地杂志咨询台2004年一期摘编 问：JCCAD中地基梁肋朝向有何作用？

答：JCCAD筏板基础中，地基梁梁肋朝向（上下），只影响出图。地基梁抗扭和抗弯刚度是按朝上计算的。

问：六层砖混程序算出的基础卧梁为何高度大小不一？

答：钢筋混凝土墙下条形基础中的卧梁部分不参加计算也无构造规定。卧梁只起加强刚度的作用，当地基土坚硬且均匀时可不设卧梁，其他情况视情况而定，底框混凝土剪力墙下一般要设，梁宽大于等于350时设四肢箍，大于等于800时设六肢箍。

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问：在未输入地质资料时，桩筏计算中，单桩竖向刚度如何计算？

答：桩的竖向刚度含义：桩顶发生单位竖向位移时，所提供的竖向反力，可由压桩曲线的斜率得出。如有地质资料，依据桩基规范附录，程序自动算出。 估算方法：承载力设计值/估算沉降，单位 kn/m。

问：多柱桩基承台，JCCAD是怎样计算的？

答：多柱桩基承台实际是桩筏。可按桩筏建模计算。目前程序假定：将多柱的边缘连起来，按一个柱的承台考虑。桩的冲切已考虑，配筋用户需自核。

问：JCCAD中桩筏参数：板上剪力墙高度；筏板自重；砼模量折减如何确定？

答：板上剪力墙高度：默认10米，相当于一刚臂。 筏板自重：可考虑也可不考虑，选安全度大者。 砼模量折减：计算主要参数，给用户的调正机会。

问：请问桩筏计算中约束刚度K与竖向刚度和弯曲刚度的关系是什么？

答：桩筏计算中的弹性约束，包括桩和土对筏板的约束。桩的约束包括竖向弹性约束和嵌固约束，即竖向刚度和弯曲刚度。计算公式见桩基规范P115，一般假定铰接，弯曲刚度为0，土的约束就是板单元定义中的基床系数。如果考虑群桩效应，用群桩沉降放大系数来对桩的竖向刚度进行折减。

问：桩端支承在岩石上，用JCCAD沉降试算结果为0，但计算结果输出时，板为移和板沉降有40-50，这是为什么？板位移和板沉降有何区别？是短期和长期？

答：沉降为0表示上部荷载减土自重后小于等于0。有限元计算未减土的自重，沉降和位移大于0。沉降计算是长期效应组合，位移计算是设计值。后者大约是前者的1.25倍。

问：复合地基计算沉降时，地基土的压缩模量如何确定？ 答：可据承载力的提高比例来提高土的模量。计算公式：

E=fsp/fk*Es

fsp---复合地基标准乘载力。 Fk----原地基标准承载力。

采用JCCAD中的桩筏及筏板有限元计算，选用复合地基，程序可自动计算。

问：请问基础工程量统计功能在那个模块里？

答：算量工具现在统一在STAT软件模快里，在STAT中，工程量统计更加准确详细。

PKPM新天地二期咨询台答问摘编

摘编按语：从本期开始，只摘编答案，不再原文摘编。

1：传到基础上的标准荷载，在SATWE中菜单取名为底层墙柱最大组合内力，其中的D+L为1.2D+1.4L组合。要得到新地基规范的基础各荷载组合， 可以到JCCAD中读取上部荷载。

2：上海地区按《上海市地基基规范》进行桩基设计，单桩承载力取勘察报告提供的单桩竖向极限承载力的二分之一输入，即按《地基基础规范》GB50007-2002的设计体系输入单桩竖向承载力特征值。在选取规范时选上海规范，JCCAD内部会自动转换。

3：JCCAD可以进行柱、桩对基础底板的冲切计算，目前还没有输出的计算文件。需在“人机交互输入”中“基础布置”->筏板->冲切计算，完成柱对基础底板的冲切计算，程序会在不满足冲切要求的柱

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边显示红色数字。在桩基有限元计算后观察各种组合的桩反力图，对于不满足桩对基础底板冲切计算的地方显示红色数字。

4：伸缩缝处的宽地基梁包含两条轴线，JCCAD只读一条轴线的荷载，解决办法： （1）人工添加缺失的荷载。

（2）在轴线上布置于梁等宽的厚板。

5：JCCAD对筏板裂缝的计算在“交互式配筋”布置完筏板的钢筋后即可进行。

PKPM新天地三期咨询台答问摘编

1：JCCAD选用上海规范条基中的荷载组合： 按上海规范软件都是取用基本组合。

2：JCCAD配筋中的钢筋级别：

目前JCCAD自动生成柱下独基的板底钢筋级别是按以下规则设计：直径12mm以下为HPB235，大于12mm为HRB335。

PKPM新天地四期咨询台答问摘编

1：JCCAD软件“筏板有限元计算”各种组合的荷载图中，各节点右边3个数字的含义：

答：在这些荷载图中各节点右边3个数字代表了这些节点的荷载数据。其中白色的数字表示竖向轴力，灰色的两个数字表示X、Y方向的弯矩。

PKPM新天地五期咨询台答问摘编

1； JCCAD软件当使用明德林应力公式计算桩基础最终沉降时，地质勘察报告中提供了桩基沉降计算经验系数，怎样在软件中根据地基基础设计规范R0.5计算？

答：可以在“沉降试算”菜单后的“平均沉降调整系数”中将提供的数值填入，程序默认执为1.0。

2： JCCAD中计算桩筏基础的最大反力值图中，除了反力值外格号内的数值是什么意思，基本组合中有反力超限的情况，但为何总信息中不超？

答：格号内的数值是表示控制工号，桩反力验算应在标准组合中找最不利组合。

3：不等厚筏板在JCCAD里给出了两个偏心e值，请问怎样合理处理才符合规范要求？

答：首先把较薄板画大框布置，然后在小范内圈出较厚板布置，程序会给出最后的e值，将此值控制在规范范围内即可。

4：上海地区，地质勘探报告提供的桩基承载力推荐值，是否可以直接填入软件，程序能否按上海规范进行设计？

答：可以。在桩基础沉降计算中，选择上海规范，程序可自动处理。

5：JCCAD基础计算结果中常给出节点或网格的编号，请问怎能在JCCAD中对照分析？ 答：JCCAD交互式输入“图形管理”中可将节点编号、网格编号显示开关打开即可查看。

6：地质资料输入菜单中极限侧摩擦力和极桩端阻力的单位分别是什么。 答：单位是千牛。

PKPM新天地六期咨询台答问摘编

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1：jccad地质资料输入菜单中的“极限侧摩擦力”和“极桩端阻力”是特征值吗？

答：jccad地质资料报告里的“极限侧摩擦力”和“极桩端阻力”不是特征值，是极限值，即特征值的两倍。

2：jccad用midin理论计算桩基沉降的时候，对于超长柱有没有考虑柱本身的压缩变形？ 答：没有考虑。

3：在做多柱联合基础的时候，jccad绘图结果中只有板底钢筋，是否意味这种结构只需要配板底钢筋就可以了？

答：仅设置板底钢筋是不够的。一般做法是在上部加配钢筋，形成暗梁，以抵抗负弯矩。这步工作需要用户自己考虑进行。

31. PKPM中主、次梁的区别

次梁可在PMCAD主菜单1中和其它主梁一起输入，程序上称为“按主梁输入的次梁”，也可在PMCAD主菜2的“次梁布置”菜单中输入，此时不论在矩形或非矩形房间内均可输入次梁，但只能以房间为单元输入，输入方式不如在PMCAD主菜单1中方便。

次梁在主菜单1输入时，梁的相交处会形成大量无柱联接节点，节点又把一跨梁分成一段段的小梁，因此整个平面的梁根数和节点数会增加很多。因为划分房间单元是按梁进行的，因此整个平面的房间碎小，数量众多。

次梁在主菜单2输入时，次梁端点不形成节点，不切分主梁，次梁的单元是房间两支承点之间的梁段，次梁与次梁之间也不形成节点，这时可避免形成过多的无柱节点，整个平面的主梁根数和节点数大大减少，房间数量也大大减少。因此，当工程规模较大而节点，杆件或房间数量可能超出程序允许范围时，把次梁放在主菜2输入可有效地、大幅度减少节点、杆件和房间的数量。

在主菜单1中输入次梁（简称当主梁输）和在主菜单2中输入的次梁（简称当次梁输）在程序处理上有很多不同点，计算和绘图结果也会不同。 1、导荷方式的不同

作用于楼板上的恒活荷是以房间为单元传导的，次梁当主梁输时，楼板荷载直接传导到同边的梁上。当次梁输时，该房间楼板荷载被次梁分隔成若干板块，楼板荷载先传导到次梁上，该房间上次梁如有互相交叉，再对次梁作交叉梁系分析（交叉梁系仅限于本房间范围），程序假定次梁简支于房间周边，最后得出每次梁的支座反力，房间周边梁将得到由次梁围成板块传来的线荷载和次梁集中力。

两种导荷方式的结构总荷载应相同，但平面局部会有差异。

2、结构计算模式的不同

在PM主菜单1中输的次梁将由SATWE、TAT进行空间整体计算，次梁和主梁一起完成各层平面的交叉梁系计算分析，其它要特征是次梁交在主梁的支座是弹性支座，有竖向位移。有时，主梁和次梁之间是互为支座的关系。

在PM主菜单2输入的次梁按连续梁的二维计算模式计算。计算时，次梁铰接于主梁支座，其端跨一定铰支，中间跨连续。其各支座均无竖向位移。

3、梁的交点连接性质的不同

按主梁输的次梁与主梁为刚接连接，之间不仅传递竖向力，还传递弯矩和扭矩。特别是端跨处的次梁和主梁间这种固端连接的影响更大。当然用户可对这种程序隐含的连接方式人工干预指定为

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铰接端。

PM主菜2输的次梁和主梁的连接方式是铰接于主梁支座，其节点只传递竖向力，不传递弯矩和扭矩。对于其端跨计算支座弯距一定为0。

4、梁支座负弯矩调幅的不同

在SATWE、TAT计算时对PM主菜单1中输的次梁均隐含设定为“不调幅梁”，此时用户指定的梁支座弯矩调整系数仅对主梁起作用，对不调幅梁不起作用。如需对该梁调幅，则用户需在“特殊梁柱定义”菜单中将其改为“调幅梁”。

在PM主菜单2输入的次梁按连续梁计算，均可读取用户设定的调幅系数进行调幅（次梁也有不同的调幅值，如内力系数为1/11，1/14，1/16等，参考砼教材及其它资料）。

5、绘梁施工图前对梁的相交支座的支座修改 （1）在PM主菜单1当作主梁输入的次梁

经过三维程序计算后，程序不一定认定他是次梁。此时程序判定次梁的过程是： 对每个无柱节点需要判断为“支座”（用三角形表示）或“连通”（用园圈表示），该节点处于负弯矩区的为支座，为正弯矩区的为连通。

支座时，梁本身应为次梁，支座梁则为主梁。

连通时，连通节点两端的两跨梁将合并为一跨，成为主梁，节点上的另一方向梁成为次梁。 支座时，施工图上的梁下部钢筋在支座锚固长度仅为15倍钢筋直径。因处于负弯矩区而按非受拉锚固设计。

连通时，该节点两端的梁下钢筋必然在节点下连通，程序不会出现锚入支座节点，因为处于受拉区。

对处于端跨的次梁（支承在梁支座上），程序需将其判断为“悬挑梁”或是“端支承梁”。

当端跨梁下无正弯矩，全跨均作用负弯矩时，程序判定该端跨为挑梁，在该跨端部用园圈表示。反之，程序认定该跨为端支承梁，在该跨端部用三角支座表示。

对如上程序自动判定的支座状况，一般人工应做干预修改。在中间跨，把支座改为连通将合并梁跨，施工图设计偏于安全。一般不应将连通改为支座。对于交叉梁系，更应注意把有些支座改为连通，才能得到符合实际的施工图设计。 （2）在PM主菜单2输入的次梁：

其跨度、跨数都已确定，与在PM主菜单1输入的主梁相交处，其本身是次梁的性质不能修改，其支座处的梁肯定当作主梁处理，也就是说，对这种次梁，一般没有修改支座的问题。

6、三维空间程序的活荷载不利布置计算的不同

按主梁方式输入的次梁，将在层平面上形成大量的房间。SATWE、TAT的活荷不利布置计算是按每个房间逐个布置活载的过程，这时可能造成活荷不利 计算过于繁琐费时。

按次梁方式输入的次梁，层平面上形成的房间均为不考虑次梁划分的大房间，其活荷不利布置计算更快捷。

7、楼板配筋的不同

由于板底钢筋的配置是以房间为单元进行的，按主梁方式输入次梁的房间可能过多过密，此时作楼板配筋施工图时，一般不应采用“逐间布筋”或“自动布筋”的方式，因为这种方式的板底钢筋是细碎的小段筋。一般应采用“通长配筋”菜单将板底钢筋按不同范围拉通配置。

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32. PKPM软件使用心得

1.在PM中如果有定义错层梁的话，如果错层高差太大，会导致TAT检查出现“有多余节点，必须删除”的错误。（若PM中定义错层梁，错层高差不能太大）

2.如果斜杆高度大于层高，可能会导致TAT数据检查出现“有水平支撑，无法计算”的错误。（斜杆高度不能大于层高）

3.如果定义的工作目录名太长，可能会导致一系列问题，例如：.T文件无法转换为.dwg文件。（工作目录名不能太长）

4.PKPM生成的.dwg文件字体是两边对齐，在\\PKPM的安装目录\\cfg\\中有ET.lsp程序，可以在AUTOCAD中调用，将文字改为左对齐、右对齐，居中等格式。

5.在PKPM系统中，输入楼板厚度的唯一作用是计算楼板配筋，别无他用。对于TAT或SATWE，因为已经假设了楼板在平面内无限刚，平面外刚度为零，楼板厚度对于刚度计算不起作用。所以大家使用TAT或SATWE时，应考虑该假定的合理性。

6.在PKPM.ini文件中定义了斜杆竖向约束作用，如果斜杆变形或应力较大，大家应慎重取值考虑。

7.关于错层，PKPM中，如果楼板相错500以上，一般要按错层考虑。错层时，应在PM中按两个标准层进行输入，TAT和SATWE会自动形成错层数据。如果按一层输入并考虑错层影响，应该在TAT或SATWE中，定义弹性节点等措施。

8.关于节点太近，如果在PKPM输入时，不进行轴线简化，在节点较多较密的情况下，程序会提示节点太密（小于150）。此时应进行轴线简化调整，使上下节点尽量对齐。哪怕相近节点不在同一层，也会对后面的计算产生影响。（节点不能太密[小于150] ，应进行轴线简化调整）

9.关于斜梁、斜杆及斜柱，PKPM中，斜柱、支撑均按斜杆考虑，斜梁和普通梁一样，承受弯矩而无剪力。

10、特殊梁、柱、支撑定义，采用异或方式，即原有属性再次定义则取消原属性。举例：一下端铰接支撑要想定义为两端铰接，应该先再次定义下端铰接，此时上下端均为刚接，然后定义两端铰接。

11.TAT输出的构件内力正负号说明：TAT输出的构件内力，其正向的取值一般是遵循右手螺旋法则，但为了读取、识别的方便和需要，TAT在输出的内力作了如下处理：（1）梁的右端弯矩加负号，则在识别梁正负弯矩时，上表面受拉为负弯矩、下表面受拉为正弯矩；（2）柱、墙肢、支撑的下端轴力加负号，则在识别它们的正负轴力时，受拉为正轴力、受压为负轴力；（3）柱、墙肢、支撑的上端弯矩加负号，则在识别它们的正负弯矩时，右边或上边受拉正弯矩、左边或下边受拉为负弯矩。

12.使用PKPM之前，应该对结构体系进行合理的简化，并非向建科院的人说得那样，完全按照实际情况输入，例如：目前坡屋面做的较多，斜梁如何输入这个问题就摆在面前，我的作法很简单，按照直梁输入。

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