高支模模板专项方案

合肥建工集团有限公司

合肥富祯商务广场

模板专项施工方案

合 肥 建 工 集 团 有 限 公 司

二零一六年七月

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高支模模板专项方案

1、工程概况

合肥富祯商务广场位于安徽省合肥市长江西路与金牛路交叉口，形式为商业住宅综合体，建筑面积为130476.6㎡，结构形式主要为框剪。地下室为一层结构（部分是二层），有五栋高层（4#楼23层、5#楼35层、6#楼30层、7#楼35层、8#楼28层）和7栋商业多层（1#楼5层、2#楼5层、3#楼5层、9#楼2层、10#楼2层、11#楼3层、12#楼3层）。1~4#、9#、10#楼±0.000标高相当于吴淞高程35.9m；5~8#楼±0.000标高相当于吴淞高程36.3m；11#楼±0.000标高相当于吴淞高程35.1m；12#楼±0.000标高相当于吴淞高程34.5m。1#~3#楼建筑高度为23.9m；4#楼建筑高度为90.9m；5#、7#楼建筑高度为99.4m；6#楼建筑高度为85.4m；8#楼建筑高度为79.8m；9#楼建筑高度为8.7m；10#楼建筑高度为11.2m；12#、13#楼建筑高度为12.6m； 工程概况表: 序号 1 2 3 4 5 6 项目 工程名称 建设单位 勘察单位 设计单位 监理单位 施工单位 设计使用年限 7 抗震等级 抗震设防烈度 合肥富祯商务广场 合肥国祯置业有限公司 安徽省城建设计研究院 浙江利恩工程设计咨询有限公司 安徽省科信工程建设监理有限公司 合肥建工集团有限公司 50年 场地类别 二级 7度 防火等级 防水等级 Ⅱ类 一级 二级 内容 1#、2#、3#为5层；4#楼为23层；5#楼为35层；6#楼为8 建筑规模 层数 30层；7#楼为35层；8#楼为28层；9#、10#楼为2层；11#、12#楼为3层。 2

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9 建筑总面积 130476.6㎡ 基础结构 筏板结构 10 结构形式 上部结构 钢筋砼框剪结构 11 工 期 12 质量目标 2016年5月1日开工，2017年12月10日竣工（详见进度计划） 合格等级 1. 2 砼结构工程设计概况 1.2.1高支模砼结构设计概况：

梁截面：框梁为300×700、300x900、400x800、400x900、400x1000。 次梁梁为300x650、250x650、250x600。

柱截面400x400、450x450、500x500、500x600、500x900、600×600。 顶现浇板厚160mm，梁、板、柱砼强度C35。

承重架支设在筏板地面上，高模板体系搭设时，承重架杆下再垫40厚长木板。 1.3、设计的依据：

1工程设计图纸 ○

2工程的图纸交底等技术文件 ○

4《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》（DG/TJ08-016-2011） ○

5《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB 50204-2011） ○

6《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB 50300-2013） ○

8《建筑施工模板安全技术规程》（JGJ162-2008） ○

9《建筑结构荷载范》（GB50009-2012） ○

10《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011） ○

11《建筑施工高处作业安全技术规程》（JGJ80-2011） ○

12《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJl30-2011) ○

13《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》（DG/TJ08-016-2011） ○

2、模板工程方案设计

（针对上述高模板支撑系统范围主体结构设计） 2.1拟高支模排架设计 构件○1 板

板厚（mm） 160 立杆横距 @≤900 立杆纵距 @≤900 3

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构件○2 梁 250*600 搭设高度 ≤11650 梁侧立杆间距及其它 900*900（底模下1根中立杆，单扣件） 250*700 ≤11650 900*900（底模下1根中立杆，双扣件） 2.1 模板材料选择

本工程模板支撑系统采用φ48*2.8钢管及扣件、12厚胶合板、50×100支承木方、梁板竖向支撑顶部可调支托、立杆基础垫板等。 2.2 现浇构件模板方案设计 2.2.1柱模扳：

柱模板采用胶合板模板，模板楞木采用50*80mm方木侧立竖向排列，间距控制在不大于220 mm。边上方木应遮盖住柱模板竖门拼缝。独立柱柱箍，采用每边双钢管用扣件连接组成的井字形柱箍，两个方向用对拉螺杆加固。底道柱箍离地面200 mm，第二道柱箍距第一道300mm，其它中间柱箍竖向间距600 mm，上道柱箍离梁底200 mm。 2.2.2现浇梁模板：

梁侧模板主楞采用直径48*2.8钢管，次楞采用不小于50*80mm木方，面板采用12厚木胶合板；梁底纵向支撑采用50×80木方，小横杆采用48*2.8钢管； 梁两侧立杆距梁侧面距离均250mm,梁下均增加一根立杆支撑，两侧立杆及梁下立杆纵向间距分别为400、800mm；

现浇板模板支撑采用钢管扣件支撑系统50×80木方支承12厚木胶合板，48*2.8钢管支承木方；板下支撑立杆纵横间距900mm。 2.2.3剪刀撑设置

本工程高支模剪刀撑设置方案为：立杆支撑四周设竖向连续式剪刀撑，中部纵横每隔10m设竖向连续式剪刀撑，其顶部、底部各设一道水平剪刀撑；每梁下增加的立杆设竖向连续式剪刀撑。 2.2.4现浇板模板：

1）梁板模板承重支撑采用钢管扣件搭设排架。

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2）现浇板模板排架：现浇板（160）支撑排架立杆，中间按纵横间距不大于800 mm较均匀排列；水平拉杆按设置步距纵横向布置，交叉处用扣件与立杆连接固定。梁板承重排架水平杆设置多道，底道水平杆上皮离地200mm (称扫地杆)；其它水平杆间隔1500 mm布置。上道水平杆上皮离现浇板底(或梁底)距离为模板厚度加木搁栅高度。支撑杆与纵横水平杆连接采用双扣件。 具体立杆间距布置详见附图。

2.2.5混凝土浇筑方案设计：

1）精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，采用从中部向两边扩展的浇筑方式；结构砼浇捣施工采用二次进行，第一次先完成柱，且浇到梁底，待砼达到一定强度；第二次再完成梁板砼，排架的水平杆要与已完成的砼柱、梁连接，以加强其整体稳定。

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2）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载和设计浇捣的规定分层厚度，钢筋等材料不能在支架堆放；

3）浇筑过程派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 3 施工流程

1）定位弹线→ 按设计的承重架的平面位置进行梁承重架立杆搭设→平板承重架立杆搭设 →梁底承重纵横杆、底模板等 →平板底模 →加固承重架 →检查验收。

2.3 现浇构件模板排架体系构造要求 2.3.1 模板支架的构造及技术要求：

立杆之间必须按步距尽量统长满设双向水平杆，确保两方向足够的刚度。 2.3.2 整体性构造层的构造要求：

a．本工程超11米高度范围内承重架按《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》（DG/TJ08-016-2011）的“结构构造”要求设置三道水平面整体性加强层；

b．水平加强层设置水平剪刀撑，且须与立杆通过活动旋转扣件连接，于水平杆斜角60度；

2.3.3 顶部支撑点的构造：

a．顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于200mm； b．支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑采用双扣件。 2.3.4 支撑架搭设的要求：

a．严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b．确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》的要求；

c．确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N．m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

d．楼面支座的设计要满足承载力的要求。

e．承重架第二步以上如需操作，则铺设平面操作板，且固定牢。

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E 垂直剪刀撑沿东西向（砼浇捣方向）布设，与立杆形成60度斜角，并用转角扣件连接。在南北方向上沿东西向共布设四道（3米一道）。

4、模板搭拆支撑架安全施工事项

4.1模板制作

A 模板在制作前，应检查模板所用材料的规格、质量是否符合模板专项技术 方案的规定要求，对质量、规格不答合要求材料的不能使用。

B 作业前应检查所用机械及电源线路是否符合安全要求，所使用的工具是否牢固，手持电动工具的漏电保护器应试机检查，合格后方可使用。

C 木工机械必须有专人负责，操作人员必须熟悉该机械性能，熟悉操作技术，严禁机械无人负责或随便拆改安全防护装置。

D 使用的工具不得乱放，使用完毕应随时放人工具箱。

E 使用手锯时，锯条必须调紧适度，下班时要放松，以防再使用时锯条突然暴断伤人。

F 成品、半成品、木材应堆放整齐，不得任意乱放，木材码放高度不超过1.2m为宜，木工机械周围的安全操作空间内禁止堆放材料。

G 木工车间、木库、木料堆场严禁吸烟或动用明火，废料应及时清理归堆，做好落手清，以免发生意外。 4.2 模板安装

A 作业前应检查现场防护设施是否符合安全施工要求，不符合安全要求时应采取措施后方可开始作业。

B 作业前应认真检查模板、支撑等构件是否符合要求，模板及支撑材质是否合格。

C 地面上的支模场地必须平整，并同时排除现场的不安全因素。 D 安装2m以上的模板时，应搭脚手架，并有安全防护防施。

E 操作人员登高必须走人行梯道，严禁利用模板支撑攀登上下，不得在独立梁及其他高处狭窄而无防护的模板面上行走。

F 二人抬运模板时要互相配合，协同工作。挎递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。高处拆模时，应有专人指挥及监护。并在下面标出工作区，用红白旗加以围栏，暂停人员过往。 G 不得在脚手架上堆放大批模板等材料。

H 支撑、牵杠等不得搭在门窗框和脚手架上。通路中间的斜撑、牵杠等应设

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在1.8m高以上。模板安装过程中不得间歇，柱头、搭头、立柱顶撑、牵杠等必须安装牢固成整体后,作业人员才允许离开。

I 模板上有预留洞者，应在安装模板的同时将洞口防护好。

J 向制作与场运送模板构件时，严禁抛掷。使用人传或起重机械运送，下方操作人员必须远离危险区域。

K 高处、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。 L 遇六级以上的大风时，应暂停室外的高处作业，雪霜雨后应先清扫施工现场略干不滑时再进行工作。

M 混凝土浇筑分二次，第二次的梁板排架的水平杆要与已完成的下层砼柱、梁连接，以加强其整体稳定。 4.3 模板拆除

A 模板承重支架拆除必须有工程负责人的批准手续(拆摸令)及同条件养护试块的混凝土的强度报告。

B 拆模的方法应按照后支先拆、先支后拆的顺序；先拆非承重模板，后拆承重的模板及支撑；在拆除顶板模板时，要注意模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。已拆活动的模板，必须一次连续拆除完，方可停歇，严禁留下不安全隐患。

C 拆除较大跨度梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。拆除多层楼板支柱时，应确认上部施工荷载不需要传递的情况下方可拆除下部支柱。 D 当水平支撑超过二道以上时，应先拆除二道以上水平支撑，最下一道大横杆与立杆应同时拆除。

E 模板拆除应按规定逐次进行，不得采用大面积撬落方法。拆除的模板、支撑、连接件应用槽滑下或用绳系下。不得留有悬空模板。

F 拆模作业时，必须设警戒区，严禁下方有人进人。拆模作业人员必须站在平稳牢固可靠的地方，保持自身平衡，不得猛撬，以防失稳坠落。 G 严禁用吊机直接吊除没有撬松动的模板，吊运模板时必须拴结牢固。 H 拆除大型孔洞模板时，下层必须支搭安全网等可靠防坠落措施。 I 拆模板时禁止使用50mm x l00mm木材作脚手板。

J 拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。

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K 拆模必须一次拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。混凝土楼板上的预留孔，应有防护措施，以免操作人员从孔中陋落。

5、施工组织机构

高支模施工组织机构

木工班组 混凝土班组 质检员 韩立勋 安全员 崔波 技术负责人 江峰 施工员 孙秀华、江涛 张嗣国 生产经理 王磊 项目经理 宋祖周

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5、模板支撑系统验收表

模板工程名称： 砼、梁、柱、楼板模板工程 施工部位： 高支模结构层 施 工 单 位： 临朐县建筑工程公司 支撑材料： ?48*3.5钢管 序号 验收项目 验 收 要 求 方案完整，绘有施工详图，指导施工，支撑系统设计计算、审批手续齐全，作业前应进行安全交底，交底资料完整 检点记录 1 施工方案 查安全资料1-4 2 支撑材质 支撑立柱材质：采用钢管，管子外径不得小于Φ48×3.2的钢管，无严重锈蚀、裂纹、变形 查支撑材料 （30根立杆） 查垫块（全数） 立柱底部的垫块材料，应符合施工组织设计要求，不得用砖块垫高 3 立柱稳定 按施工专项方案要求，支撑高度为11.65M时，立柱间水平撑设若干道水平支撑，纵横向剪刀撑开档间距5M。立柱间距符合设计要求，纵向(900)mm，横向(900)mm 查方案与实物（纵、横距各30点） 立柱接长杆件接头应错开，木杆接长按设计要求 查接头30点 4 木杆连件及扣件 支撑木杆连接应采用符合要求的材料，不得采用铁丝、麻绳等绑扎；承重架的大梁底主要承重扣件采用扣件固定其紧固力矩为45～60N·M，钢管支撑接长，应采用对接，不准绑接。 测扣件力矩50点 5 作业环境 2M以上高处支模作业，操作人员应有可靠的立足点，防护设施完善 查现场 10

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6、安全应急预案

6.1本项目框架结构工程量较大、工期短、时间紧，施工主体结构施工过程中难免有意外之事发生，为以防万一，项目部为保证施工过程中遇到紧急和意外事件的发生，能够沉着冷静，统一指挥调度，成立应急小组和防火领导小组及义务消防队。

6.2施工现场应急处理

(1) 严重创伤、出血伤员的急救

在施工现场施工过程中，遇到坠落、物体打击、机械伤害等引起的严重创伤出血伤员时才瞄现场现实条件及时正确地采取暂时性的止血，清洁包括固定和运送等措施。

a出血：采用压迫血法：指压动脉出血近心端止血法和弹性止血带止血法进行暂时性救治，同时应及时附送附近医院进行救治。

b包扎、固定：创伤处用消毒的敷料或清洁的医用纱布覆盖，再用绷带或布条包扎，即可以预防感，又可减少出血帮助止血。巳搬运：经现场止血、包扎、固定后的伤员，应尽快正确地搬运转送医院抢险救。

（2）施工现场的发生火警火灾急救

a现场发生火灾火警事故时，应立即了解起火部位，燃烧的物质等基本情况，有报警人员拔打“119”向消防部门报警，同时组织撤离和扑救。

b在消防部门到达前，对易燃易爆的物质采取正确有效的隔离。如切断电源撤离火场内的人员和周围易燃易爆物及一切贵重物品，根据火场情况，机动灵活地选择灭火器具。

c扑救现场应行动统一，指挥调度如火势扩大，一般扑救不可能时，应及时组织撤退扑救人员，避免不必要的伤亡。

d在扑救的同时要注意情况，防止中毒、坍塌、坠落、触电、物体打击等二次事故的发生，在灭火后，应保护现场，以便事后调查起火原因。

6.3现场应急处理设备和设施 (1) 应急电话：

a了解气候情况拔打电话“121”或“221” b工伤事故现场重病人抢救应拨打“120”； c发生火警火灾事故应拔打“119”； d发生偷盗、斗欧等情况应拨打“110”； (2) 报救：

a应说明伤情(病情、火情、案情)和已经采取了些什么措施，便让救护人员事先做好急救的准

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备；

b讲清楚伤者(事故)发生在什么地方，靠近什么路口，附近有什么特征。

c 说明报救者单位、姓名(或事故地)的电话或传呼机或传呼电话以便救护车辆找不到所报地方时，随时通过电话通讯联系。

d应派人在现场外等侯接应救护车辆，同时把救护车辆进工地现场的路上障碍物及时予以清除，以利救护到达后，能及时进行抢救。

(3) 设施 a配备急救箱

急救箱配备一些常用的器槿敷料：止血带、止血钳、剪刀、无菌敷料、棉球、棉签、三角巾、绷带、胶布、别针等。药物配备：红药水、洒精、碘酒及消炎类药物和邦迪。

b其他应急设备和设施:

现场出现一些不安全情况，甚至发生事故，或因采光和照明情况不好在应急处理时应配备应急照明、电筒、安全带、安全绳、提架等。

7、附：模板及支架力学计算书

7.1梁模板支架计算250X700梁 7.2满堂楼板模板支架计算(1/11)轴-13轴

8、附图：

附图1：承重架剖面图

附图2：梁支撑节点图（计算书内）

250X700梁模板扣件钢管高支撑架计算书

计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。 计算参数:

模板支架搭设高度为10.9m，

梁截面 B×D=250mm×700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加0道承重立杆。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方60×120mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。

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梁两侧立杆间距 0.80m。

梁底按照均匀布置承重杆2根计算。

模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。

图1 梁模板支撑架立面简图

采用的钢管类型为48×3.5。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.000×0.700×0.600=10.500kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.300×0.600×(2×0.700+0.250)/0.250=1.188kN/m

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(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)×0.250×0.600=0.750kN

均布荷载 q = 1.20×10.500+1.20×1.188=14.026kN/m 集中荷载 P = 1.40×0.750=1.050kN

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3；

I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4；

1.05kN14.03kN/mA 83 83 83B

计算简图

0.016

0.018

弯矩图(kN.m)

1.110.390.530.780.780.520.39 1.11

剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

11.69kN/mA 83 83 83B

变形计算受力图

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0.000 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.389kN N2=1.889kN N3=1.889kN N4=0.389kN

最大弯矩 M = 0.017kN.m 最大变形 V = 0.002mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.017×1000×1000/32400=0.525N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算 [可以不计算]

截面抗剪强度计算值 T=3×1109.0/(2×600.000×18.000)=0.154N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.002mm

面板的最大挠度小于83.3/250,满足要求!

二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算

按照两跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.889/0.600=3.149kN/m

最大弯矩 M = 0.125ql2=0.125×3.15×0.60×0.60=0.142kN.m 最大剪力 Q=0.625×0.600×3.149=1.181kN 最大支座力 N=1.25×0.600×3.149=2.362kN

木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.00×12.00×12.00/6 = 144.00cm3；

I = 6.00×12.00×12.00×12.00/12 = 864.00cm4；

(1)木方抗弯强度计算

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0.002

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抗弯计算强度 f=0.142×106/144000.0=0.98N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.625ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1181/(2×60×120)=0.246N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!

(3)木方挠度计算

均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.786kN/m 最大变形 v =0.521×1.786×600.04/(100×9000.00×8640000.0)=0.016mm 木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!

三、梁底支撑钢管计算

(一) 梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。

0.39kN 1.89kN 1.89kN 0.39kNA 800B

支撑钢管计算简图

0.000

0.784

支撑钢管弯矩图(kN.m)

2.2821..28891.890.000.00

1.8921..28892.28 支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

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0.39kN 1.07kN 1.07kN 0.39kNA 800B

支撑钢管变形计算受力图

0.000

1.175

支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.784kN.m 最大变形 vmax=1.175mm 最大支座力 Qmax=2.278kN

抗弯计算强度 f=0.784×106/5080.0=154.32N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!

(二) 梁底支撑纵向钢管计算

纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

2.28kN 2.28kN 2.28kN 2.28kN 2.28kN 2.28kN 2.28kNA120012001200B

支撑钢管计算简图

0.410

0.478

支撑钢管弯矩图(kN.m)

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0.800.801.141.141.481.481.481.48

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

1.141.140.800.80 1.46kN 1.46kNA 1.46kN 1.46kN 1.46kN 1.46kN 1.46kNB120012001200

支撑钢管变形计算受力图

0.0631.163

支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.478kN.m 最大变形 vmax=1.163mm 最大支座力 Qmax=4.898kN

抗弯计算强度 f=0.478×106/5080.0=94.18N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=4.90kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

R≤8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。

五、立杆的稳定性计算

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立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=4.90kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20×0.129×3.700=0.573kN N = 4.898+0.573=5.471kN

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；

i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2)

k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；

u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.750

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；

公式(1)的计算结果：l0=1.167×1.750×1.50=3.063m =3063/15.8=193.885 =0.193

=5471/(0.193×489)=57.873N/mm2，立杆的稳定性计算

< [f],满足要求!

公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.200=1.900m =1900/15.8=120.253 =0.452 =5471/(0.452×489)=24.754N/mm2，立杆的稳定性计算

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3)

k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.000；

< [f],满足要求!

公式(3)的计算结果：l0=1.167×1.000×(1.500+2×0.200)=2.217m =0.349

=2217/15.8=140.335

=5471/(0.349×489)=32.060N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

表1 模板支架计算长度附加系数 k1

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——————————————————————————————————————— 步距 h(m) h≤0.9 0.9

———————————————————————————————————————

表2 模板支架计算长度附加系数 k2

—————————————————————————————————————————————

H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40

h+2a或u1h(m)

1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173

1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149

1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132

1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123

1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111

1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104

2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101

2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094

2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091

—————————————————————————————————————————————————

以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

扣件钢管楼板模板支架计算书

计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。

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模板支架搭设高度为11.6米，

搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.9米，立杆的横距 l=0.9米，立杆的步距 h=1.50米。

图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元

采用的钢管类型为48×3.5。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

静荷载标准值 q1 = 25.000×0.120×1.000+0.350×1.000=3.350kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×1.000=3.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3；

I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4；

(1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]

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其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M = 0.100ql2

其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.100×(1.2×3.350+1.4×3.000)×0.300×0.300=0.074kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.074×1000×1000/54000=1.370N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算 [可以不计算]

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×3.350+1.4×3.000)×0.300=1.480kN

截面抗剪强度计算值 T=3×1480.0/(2×1000.000×18.000)=0.123N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.350×3004/(100×6000×486000)=0.063mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

二、模板支撑木方的计算

木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 25.000×0.120×0.300=0.900kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m

静荷载 q1 = 1.20×0.900+1.20×0.105=1.206kN/m

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活荷载 q2 = 1.4×0.900=1.260kN/m 2.木方的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.466/1.000=2.466kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.47×1.00×1.00=0.247kN.m 最大剪力 Q=0.6×1.000×2.466=1.480kN 最大支座力 N=1.1×1.000×2.466=2.713kN

木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；

I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.247×106/83333.3=2.96N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1480/(2×50×100)=0.444N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

(3)木方挠度计算

最大变形 v =0.677×1.005×1000.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.172mm

木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!

三、板底支撑钢管计算

横向支撑钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管计算简图

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0.913

支撑钢管弯矩图(kN.m) 0.703

0.139

2.331

支撑钢管变形图(mm)

5.850.802.342.344.074.071.361.363.083.080.370.370.370.373.083.081.361.362.342.34

5.850.804.074.07

支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到

最大弯矩 Mmax=0.913kN.m

最大变形 vmax=2.331mm

最大支座力 Qmax=9.865kN

抗弯计算强度 f=0.913×106/5080.0=179.74N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

R ≤ Rc

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其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=9.87kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!

R≤8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。

五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.129×12.000=1.549kN

(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.350×1.000×1.000=0.350kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.000×0.120×1.000×1.000=3.000kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.899kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×1.000×1.000=3.000kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.20NG + 1.4NQ

六、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 10.08kN

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—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；

i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)； 如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2)

k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155；

u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；

公式(1)的计算结果：l0=1.155×1.700×1.50=2.945m =2945/15.8=186.408 =0.207

=10079/(0.207×489)=99.413N/mm2，立杆的稳定性计算

< [f],满足要求!

公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.300=2.100m =2100/15.8=132.911 =0.386 =10079/(0.386×489)=53.336N/mm2，立杆的稳定性计算 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3)

k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.020；

< [f],满足要求!

公式(3)的计算结果：l0=1.155×1.020×(1.500+2×0.300)=2.474m =0.287

=10079/(0.287×489)=71.734N/mm2，立杆的稳定性计算

=2474/15.8=156.583

< [f],满足要求!

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—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；

i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)； 如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2)

k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155；

u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；

公式(1)的计算结果：l0=1.155×1.700×1.50=2.945m =2945/15.8=186.408 =0.207

=10079/(0.207×489)=99.413N/mm2，立杆的稳定性计算

< [f],满足要求!

公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.300=2.100m =2100/15.8=132.911 =0.386 =10079/(0.386×489)=53.336N/mm2，立杆的稳定性计算 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3)

k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.020；

< [f],满足要求!

公式(3)的计算结果：l0=1.155×1.020×(1.500+2×0.300)=2.474m =0.287

=10079/(0.287×489)=71.734N/mm2，立杆的稳定性计算

=2474/15.8=156.583

< [f],满足要求!

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本文来源：https://www.bwwdw.com/article/qhl8.html