土木工程（桩基础）毕业设计

桩 基 础 设 计

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目 录

前言

1、 建筑设计资料 （1）、设计原始资料 （2）、建筑基地平面图

2、 选择桩型、桩端持力层 、承台埋深 （1）、选择桩型

（2）、选择桩的几何尺寸以及承台埋深 3 、确定单桩极限承载力标准值 （1） 确定单桩极限承载力标准值 4、确定桩数和承台底面尺寸 （1） ①—C柱桩数和承台的确定 （2） 计算桩顶荷载 5、桩身结构设计计算 （1）、桩身结构设计计算

（2）、确定复合基桩竖向承载力设计值 （3）、九桩承台承载力计算（①—C承台） （4） 桩顶作用验算，桩承台验算（①—C承台） 6、 承台设计

（1）、柱对承台的冲切 （2）、角桩对承台的冲切

2

（3）、斜截面抗剪验算 （4）、受弯计算

7． 桩基础沉降验算 8. 结论与建议 结束语 参考文献

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1、 建筑设计资料

（1）、设计原始资料

拟建三明大酒店工程位于三明市东兴五路以南，其东临电子商城，西侧为居民住宅，房地产公司。南侧为儿童服装设计公司。拟建建筑物为一框架结构，地面以上9层，地下2层，总建筑面积27000m2。基坑长约60m，宽约40m，基坑开挖深度6m。本次设计主要是对酒店的某根柱进行桩基础设计，作用于该柱（600mm×400mm）柱底面（基础顶面）处的荷载基本组合设计值有两类：

最大轴力组合：轴向力F=6200 kN，柱底弯矩为M= 510 kN·m ，水平荷载V =285 kN；桩身采用C30的混凝土浇筑。

最大弯矩组合：轴向力F=4715 kN，柱底弯矩为M= 670 kN·m ，水平荷载V =385 kN；（M、H作用于柱的长边方向且均为从左指向右）。

基坑周边无复杂管线，有利于基坑施工。

根据钻探揭露，拟建场区地貌单元为阶地，地形较平坦，场地四周均无特殊情况分布。在基坑支护影响范围内，自上而下有下列土层：

①-1层填土：灰色，稍密，主要由碎石、碎砖、建筑垃圾组成，硬质含量30-60%,填龄大于5年。

②层粉质粘土：黄褐色，可塑～硬塑，含少量铁锰结核，稍有光泽，无摇震反应，干强度中等，韧性中等。

③层粉质粘土：黄褐色，可塑，局部软塑，稍有光泽，无摇震反应，干强度中等，韧性中等。

④层细砂：褐黄，黄色，细砂为主，含少量粘性土，分选性较好，成分多为石英质，含云母，很湿~饱和，稍密状态。 ⑤砂土状强风化花岗岩（γ

2（3）c

）：浅肉红色，原岩结构基本保留，岩芯呈砂5

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土状，岩芯手可掰碎，遇水易散、易软化，干钻困难，岩体基本质量等级为Ⅴ级。该层全场地分布，层厚5.00-16.50m

测得孔内初见水位埋深2.00～6.50m，稳定水位埋深2.20～6.20m。地下水位埋深按3米计算，场地地下水对混凝土无腐蚀性影响。

场地土体情况一览

类别 序号 （名称） 厚度 h(m) 重度 γ(kN/m) 3土粒重度 含水率 液限 ωL 塑限 ωP 渗透系内摩擦数 角 黏聚力 ck(kPa) 压缩模承载力量 标准值γs(kN/mω(%) 3) k(m3/d) φk(°) Es(MPa) fak(kPa) 1 填土 1.5 18.5 28.5 20.7 27.9 17.7 0.005 2 粉质粘土 粉质粘土 6.5 19.0 29 21.3 28.3 18.2 0.08 8 20 10 18 - 5.50 125 3 3 5 19.9 29.5 25.0 28.7 18.1 0.07 20.5 30.5 20.8 - - 1.3 25 27 30 0 9.83 170 15.90 220 4 细砂 砂土状强5 风化花岗岩

12 21.0 - - - - - 33 28 35.0 270 (2)、建筑基地平面图

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2、 选择桩型、桩端持力层 、承台埋深

（1）、选择桩型

因为框架跨度大而且不均匀，柱底荷载大 ，不宜采用浅基础。又因为灌注桩具有承载力能力高，施工方便，工期短，造价低，施工时无振动、无地面隆起或侧移，对周边建筑物危害小，使用范围大，适用于各种地质条件。所以，根据施工场地属于市区，地基条件以及场地周围环境条件，应该选择灌注桩基础。

（2）、选择桩的几何尺寸以及承台埋深

因为基坑开挖深度为6米；依据地基土的分布，第①层灰色的填土，厚度为1.5米，第②层是黄褐色粉质粘土，厚度为6.5米，既不用考虑；

第③层是黄褐色粉质粘土，厚度为3米，承载力低，土层太薄，不宜做持力层； 第④层是黄褐色、黄色细砂土，厚度为5米，很湿~饱和，稍密状态，土层比较

6

薄，桩承载力不够，所以不宜做持力层；

第⑤层浅肉红色砂土状强风化花岗岩（γ比较高；

所以，综上各方面的情况应该选择第⑤层为持力层。桩端全断面进入持力层1.0m（>2d），工程桩入土深度为h。

故：h?2?3?5?1?11m

选择承台埋深为2.0m，桩基得有效桩长即为11-2=9.0m。

桩截面尺寸选用：由于经验关系建议：楼层<10时,桩边长取300～400,故取d=350m，由施工设备要求，桩分为两节，上段长4.5m，下段长4.5m（不包括桩尖长度在内），实际桩长比有效桩长长0.5m，这是考虑持力层可能有一定的起伏以及桩需要嵌入承台一定长度而留有的余地。

3 、确定单桩极限承载力标准值

（1） 确定单桩极限承载力标准值

本设计属于二级建筑桩基，当根据土的物理指标与承载力参数之间的经验关系确定单桩竖向极限承载力标准值时，宜按下式计算：

52（3）c

），厚度为12米，桩端承载力也

Quk?Qsk?Qpk?u?qsikli?qpkAp

Qsk——单桩极限摩阻力标准值（kN）

Qpk——单桩极限端阻力标准值（kN）

u ——桩的横断面周长（m）

Ap——桩的横断面底面积（m2）

Lqi——桩周各层土的厚度（m）

——桩周第i层土的单位极限摩阻力标准值（kPa）

sik 7

qpk ——桩底土的单位极限端阻力标准值（kPa）

经查《建筑桩基技术规范》得：

层序 序数 ③ ④ ⑤ 土状 粉质粘土 细砂 砂土状强风化花岗岩 经验参数法 qsik(kpa) 60 35 200 qpk(kpa) 7500 按经验参数法确定单桩竖向承载力极限承载力标准值： Quk?Qsk?Qpk?u?qsikli?qpkAp

＝3.14?0.35??60?3?35?5?200?1?? 0.35 2?3.14?4?7500

?609.945?721.219

＝1254.234kN

估算的单桩竖向承载力设计值（?s??p?1.65）

R ?Qsk?s?Qpk?p?1254.234?760.142kN 1.65R——单桩竖向极限承载力设计值，kN

Qsk——单桩总极限侧阻力力标准值，kN

Qpk——单桩总极限端阻力力标准值，kN

?s——桩侧阻力分项抗力系数

?p——桩端阻力分项抗力系数

所以最终按经验参数法计算单桩承载力设计值，即采用R?760.142kN，初步确定桩数。

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4、确定桩数和承台底面尺寸

下面以①—C的荷载计算。柱底荷载设计值如下：

最大轴力组合： 最大轴力6200kN， 弯矩510 kN?m， 剪力285kN 最大弯矩组合： 轴力 4715 kN， 最大弯矩670kN?m， 剪力385kN

(1) ①—C柱桩数和承台的确定

最大轴力组合的荷载：F=6200kN，M=510kN?m，Q=285kN

初步估算桩数,由于柱子是偏心受压，故考虑一定的系数，规范中建议取

1.1~1.2，

现在取1.2的系数， 即： n?F6200?1.2??1.2?7.25?根? 1.35R1.35?760.142取n＝9根，正方形布桩 ，查书161页表4-9有：桩距 S?4d＝4?0.35m?1.4m ,可取S=1.4m承台底面尺寸为3.5m×3.5m;假设承台高为1.3m，桩顶伸入承台60mm，钢筋保护层取80mm，则承台有效高度为

h0=1.3-0.08=1.22m 如下图所示：

装的布置图

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桩基平面图

(2)计算桩顶荷载

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取承台及其上土的平均为重度为?G?20KNm3

FK?GK6200/1.35?10?2?3.52QK??n9桩顶平均竖向力： ?537.510KN?Ra?760.142KN满足要求

5、桩身结构设计计算

（1）、桩身结构设计计算

两端桩长各4.5m,采用单点吊立的强度进行桩身配筋设计。吊立位置在距桩顶、桩端平面0.293L(L=4.5m)处，起吊时桩身最大正负弯矩Mmax?0.0429KqL2，其中K=1.3;

q?3.14?0.352?4?25?1.2?2.885kN/m.。即为每延米桩的自重（1.2为恒载分项系数）。

桩身长采用混凝土强度C30, ?级钢筋，所以：

Mmax?0.0429KqL2?0.0429?1.3?2.885?4.52?3.258kNm

取桩身保护层的厚度50mm，则桩身截面有效直径d0?0.35?0.05?0.30m

M3.258?106??36.368mm2 桩身受拉主筋As??sfyh00.99537?300?300所以按最小配筋率计算AS?0.4%?3002?3.14?4?242.6mm2

又由，二级建筑桩基，根据桩径大小配置4～8根Φ10～12的桩顶与承台连接钢筋，锚入承台至少30倍主筋直径且伸入桩身长度不小于5d，对于沿管灌注桩，配筋长度不小于承台软弱土层层底深度；

2224?10(A?4?3.14?10?4?314mm?242.6mm) 所以，S配筋率为??314?0.444%％>?min?0.4％。所以，最终23.14?300?4AS?4?3.14?102?4?314mm2其他构造要求配筋见施工图。

桩身强度：

?(?cfcA?fyAs)?1.0?(1.0?14.3?3.14?3002?4?300?314)?1104.495kN?R?760.142KN 故满足要求

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如下图所示：

装的截面图

桩的剖面图

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（2）、确定复合基桩竖向承载力设计值

该桩基属于非端承桩，并n>3,承台底面下并非欠固结土，新填土等，故承台底面不会于土脱离 ，所以宜考虑桩群、土、承台的相互作用效应，按复合基桩计算竖向承载力设计值。

目前，考虑桩基的群桩效应的有两种方法。《地基规范》采用等代实体法，《桩基规范》采用群桩效应系数法。下面用群桩效应系数法计算复合基桩的竖向承载力设计值

（3）、九桩承台承载力计算（①—C承台）

承台净面积：Ac?3.5?9?3.14?0.35?4?11.385m。 承台底地基土极限阻力标准值：qck?2fka?2?170?340KPa Qck222qckAc340?11.385???430.1kN

n9 13

Qsk?u?qsikil?609.945kN

.219kN Qpk?Apqp?721 分项系数?s??p?1.65,?c?1.70

因为桩分布不规则，所以要对桩的距径比进行修正，修正如下：

AeSa3.5?3.5?0.886?0.886?2.953 dnb9?0.35Bc3.5??0.389 l9 群桩效应系数查表得：?s?0.8, 承台底土阻力群桩效应系数:?c?? ?s——侧阻群桩效应系数

ic?p?1.67

ieAceAc??c AcAc??p——端阻群桩效应系数 ——承台土阻力阻群桩效应系数

c?ci——承台内区土阻力群桩效应系数

?ce——承台外区土阻力群桩效应系数

?c——承台土阻力分项抗力系数

Qck——桩基中相应于每一根桩的承台底地基土极限抗力标准值（kN），

1承台宽度的深度范围内（l?5m），地基土极限抗力标2qck——承台底

准值，可按《地基规范》中相应的地基土承载力 标准值乘以2取值，（kN）；

Ac——承台底地基土净面积（m2）。

Aci——承台内区的净面积 Ace——承台外区的净面积

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fk——承载力特征值，kPa

e222A?3.5?(3.5?0.35)?2.3275m 承台外区净面积c

ie222A?Ac?A?3.5?9?3.14?0.35?4?2.3275?9.057m 承台内区净面积cm c2

i? 查表得：c?0.14,e?c?0

ieAA9.0572.3275iecc??????0.14??0??0.1114 cccAcAc11.38511.385 那么，C复合桩基竖向承载力设计值R:

R??sQsk?s??pQpk?p609.945721.219430.1??c?0.80??1.67??0.1114??1053.876kN

?c1.651.651.70Qck那么，C复合桩基竖向承载力设计值R: 取R = 760.142KN （4） 桩顶作用验算，桩承台验算（①—C承台）

荷载取C柱的Nmax组合：F=6200 kN ，M= 510kN?m，Q=285 kN

承台高度设为1.3m等厚，荷载作用于承台顶面，桩顶伸入承台60mm，钢筋保护层取80mm，则承台有效高度为h0=1.3-0.08=1.22m，承台的平均埋深d?2m；但因为基坑开挖深度为6米，地下水位埋深按3米计算， 所以承台埋置于地下水位以下。 本工程安全等级为二级，建筑物的重要性系数?0=1.0.

则 作用在承台底形心处的竖向力有F、G,但是G的分项系数取为1.2.

.593?3.52?2?10?1.2?4886.593kN Fk?Gk?4592 作用在承台底形心处的弯矩?M?510?285?1.3?880.5kN 桩顶受力计算如下：

Fk?Gk?M?ymax4886.593880.5?1.4Q?????647.776kN max22n96?1.4?(yi)Fk?Gk?M?ymax4886.593880.5?1.4????337.505kN Qmin?22n96?1.4?(yi) 15

Q?Fk?Gk4886.593??542.955kN?R?760.142KN 符合要求 n9.776kN?1.2R?1.2?760.142?912.1704kN Qmax?647 Qmin?0

Q?542.955kN?R?760.142kN 满足要求

Mx——作用于承台底面的外力对通过群桩形心的x轴的力矩设计值

yi——第i桩至x轴的距离。

荷载取Mmax组合：F=4715 kN ，M= 670kN?m，Q=385 kN

F?G?4715?3.52?2?10?1.2?4715?294?5009kN?M?670?385?1.3?1170.5kN

桩顶受力计算如下：

F?G?M?ymax50091170.5?1.6????556.556?121.927?678.483kN Nmax?22n96?1.6?(yi) Nmin? N?F?G?M?ymax50091170.5?1.6????556.556?121.927?434.629kN 22n96?1.6?(yi)F?G5009??556.556kN n9 Nmax?678.483kN?1.2R?1.2?760.142?912.1704kN

Nmin?0 N?556.556kN?R?760.142kN 满足要求

6、 承台设计

承台混凝土强度等级采用C20,承台是正方形，双向配筋相同。 桩承台设计（C柱）

由于桩的受力可知，桩顶最大反力Nmax?678.483kN，平均反力N?556.556kN,桩顶

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G3.52?2?10?1.2Njmax?Nmax??678.483??678.483?32.667?645.816kNn9净反力：

GNjmin?N??523.889kNn （1）、柱对承台的冲切

承台厚度H=1.3m,计算截面处的有效高度h0?1300?80?1220mm，承台底保护层厚度取80mm.

当?0?0.20h0时，取?0?0.20h0;当?0?h0时，取?0?h0，?满足0.2—1.0

?0.2h0?244.mm?a0x?1400?350/2?600/2?925mm?h0?1220mm

mm 故取α0x?9250.2h0?244.mm?a0y?1400?350/2?400/2?1025mm?h0?1220mm

mm 故取α0y?1025??h0?1200mm?ay?1025mm?ax?925mm：即h0/ay?1?aoy1025aox925??0.758 ?oy???0.840 即：冲垮比?ox?h01220h01220满足要求???

0.840.840.840.84??0.808 ??0.877 ?0y?冲切系数?0x??oy?0.20.840?0.2?ox?0.20.758?0.2截面高度影响系数：当 h≤800mm 时，取 βh＝1.0；当 h≥2000mm 时，取 βh＝0.9，其间按线性内插法取用；?hp

受冲切承载力截面高度影响系数：?hp?1?1?0.9?1300?800??0.968

2000?800kPa 混凝土的抗拉强度设计值：ft?1100 冲切力设计值：Fl?F??Q?6200?1?760.142?5439.858kN

i 17

2?0x?bc?a0y???0y?bc?a0x??hpfth0?2??0.877??0.4?1.025??0.808??0.6?0.925???0.968?1100?1.22?6448.329KN?Fl?5439.858KN?? 满足要求

（2）、角桩对承台的冲切

mm;a1y?a0y?1025mm;c1?c2?525mm 由图9.1.1，a1x?a0x?925 角桩冲垮比?1x??0x 角桩的冲切系数 ?1x?a?1x?0.758;h0?1y??0y?a1yh0?0.840

0.560.560.560.56??0.538 ??0.585?1y??1y?0.20.840?0.2?1x?0.20.758?0.2?1x,?1y ——角桩的冲切系数；

?1x,?1y ——角桩冲跨比，其值满足0.2～1.0，?1x=

aa1x，?1y=1y； hhc1,c2——从角桩内边缘至承台外边缘的距离（m），此处应取桩的有效

宽度；

c1,c2a1x,a1y——从承台底角桩内边缘引一450冲切线与承台顶面相交点，

至角桩内边缘的水平距离；当柱或承台边阶处位于该450线以内时，取由柱边或变阶处与桩内边缘连线为冲切锥体的锥线。

??h0?1200mm?ay?1025mm?ax?925mm：即h0/ay?1 ?[?1x(c2?a1y)??1y(c1?满足要求???

a1x)]?phfth022?1.025?0.925?????0.585??0.525???0.538??0.525????0.968?1100?1.22 ?2?2??????1478.602KN?Nmax?678.483KN满足要求 18

（3）、斜截面抗剪验算

截面有效高度h0?1.22m，截面的计算宽度b0?3.5?2?0.08?3.34m，混凝土的抗压

kPa，该计算截面的最大剪力设计值： 强度ft?1100截面高度影响系数：?hs??800/h0?对I?I斜截面

1/4?/1/4?0.9 ??800/1220 对于柱下正方形独立承台，只需要对柱的一个轴进行验算承台的斜截面抗

剪承载力即可。《桩基规范》规定，剪切破裂面为通过柱边和桩边连接线形成的斜截面，抗剪验算应满足：

nVx?V0x nVy?V0y

式中：Vx——垂直于x方向斜截面的最大剪力值，可取抗剪计算截面一侧的桩顶净反力设计值总和（kN）；

可取抗剪计算截面一侧的桩Vy——垂直于y方向斜截面的最大剪力值，

顶净反力设计值总和（kN）；

V0x——垂直于x方向的斜截面抗剪承载力设计值（kN） V0y——垂直于y方向的斜截面抗剪承载力设计值（kN） n---延轴方向一边的桩数

V0x=?hs?fcbyh0，

V0y=?hs?fcbxh0，

ax?925mm;ax?0.758; 剪跨比?x?h0 当??0.3时，取?＝0.3；当??3.0时，取0.922

; 所以： ?x?0.758剪切系数??1.751.75??0.955

?x?1.00.758?1.0.816?1937.448kN V?3Njmax?3?645?hs?fcbyh0?0.9?0.955?1100?3.34?1.22?3852.520kN?V?3Njmax ?3?645.816?1937.448kN满足要求

mm; 对II?II斜截面: ay?1025 19

剪跨比?y?ayh0?0.840 剪切系数??1.75?1.75?0.951

?x?1.00.840?1.0 V?3N?3?556.556?1669.668kN

?hs?fcbxh0?0.9?0.951?1100?3.34?1.22?3836.383kN?V?3N ?3?556.556?1669.668kN （4）、受弯计算： 承台I-I截面处最大弯矩

满足要求

.448?(1.4?0.3)?2131.193kN.m My?3Njmaxx?3?645.816?(1.4?0.3)?19372kPa. ?级钢筋fy?300N/mm,ft?11002131.193?106??6469.924mm2 As?0.9fyh00.9?300?1220My fc——混凝土的轴心抗压强度设计值； bh0——构件截面面积；

AS——全部纵向钢筋的截面面积； fy——纵向钢筋的抗压强度设计值； 因为：??AS6469.924??0.1588%??min?0.15% b0h03340?1220 所以：As?6469.924mm2

.668?(1.4?0.2)?2003.602kN.m 承台II?II截面处最大弯矩Mx?3N?1669计值:fy?300N/mm2, 混凝土的抗拉强 ?级钢筋纵向钢筋的抗压强度设kPa. 度设计值：ft?1100Mx2003.602?106??6082.580mm2 As?0.9fyh00.9?300?1220 因为：??AS6082.58??0.1493%??min?0.15% b0h03340?1220 20

所以，选用

33?16~间距为S?100mm, （双向布置） 如下图所示：

X截面桩基剖面图

As?6631.68mm2?6469.924mm2

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Y截面桩基剖面图

7． 桩基础沉降验算

采用长期效应组合的荷载标准值进行桩基础的沉降计算。由于桩基础的桩中心距S?1.4m?6d?6?0.35?2.1m，所以可以采用分层总和法计算最终沉降量。

桩基的最终沉降量表达式为：

S????e?S =???e??P0j?'jimnzij?ij?z?i?1?j??i?1?jEsi

式中：S——桩基的最终沉降量（mm）；

22

S'——按分层总和法计算经验系数（mm）；

S'?——按分层总和法计算经验系数，当无地区经验时，可参考：非软

土地区和软土地区桩端有良好持力层时，?=1；软土地区，且桩端无良好持力层时，当l≤25m，?=1.7；当l?25m，?=

S'l——桩长（m）；

5.9l?20；

7l?100?e——桩基等效系数

?e——桩基等效系数。定义为：群桩基础按明德林解计算沉降量Sm与

按布氏解计算沉降量SB之比，可按下式简化计算：

?e?c0?nb?1nBc，nb?，

c1(nb?1)?c2LcSdLL，长径比，及承台的长宽比cddBc式中：c0，c1，c2——反映群桩不同距径比

等因素的系数，可查《基础工程》的附录Ⅳ表。Lc，Bc，n分别为矩形承台的长、宽及桩数。

当布桩不规则时可按nb?nb——矩形布桩时的短边布桩数，

当nb计算值小于1时，取nb=1

m—— 角点法计算点对应的矩形荷载分块数

nBc，近似，LckN P0j——角点法计算点对应的第j块矩形底面长期效应组合的附加力，

n——桩基沉降计算深度范围内所划分的土层数

Esi——等效作用底面以下第I层土的压缩模量（MPa）；采用地基土自

重压力至自重压力加附加应力作用时的压缩模量

zij,z?i?1?j——桩端平面第j块何 在计算点至第i层土，第i?1层土底面的距

离（m）

23

?ij,??i?1?j——桩端平面第j块荷载计算点至第I层土，第i?1层土底面深度

范围内平均附加应力系数，可按规范附录G采用矩 形基础中心点沉降

S????e?S =4????e?P0?'inzi?i?zi?1?i?1 Esi式中：?i，?i?1——根据矩形长宽比及深度比

abzi2ziz2z，i?1?i?1 ?bBcbBc查附录G地基沉降计算深度zn，按应力比法确定，且zn处的附加应力?z与土的自重应力?c应该符合下式要求：?z?0.2?c 计算各层土的自重应力：

?si??ihi

?si——第i层土底的自重应力，kPa

?i——第i层土的重度，在地下水位以下用浮重度?i?

hi

——第i层土的厚度，m

sl91.4LC3.5?25.7 a??4 ??1 ?d0.35d0.35BC3.5由于：

查表得：用内插法算得C0=0.061 C1=1.603 C2=11.505

nb?nb?13?1nBc?0.061??0.197 ?3 ?e?c0?c1(nb?1)?c21.603?(3?1)?11.505Lc竖向荷载标准值：Fk?4715/1.35?3492.593kN 基底自重应力：

'Gk??'?d?l????2?19?3?19.9?5?20.5?1?21?/11?10???2?9??111.2kPa 基'Fk?Gk3492.593?3.52?111.2??396.310kPa 底处应力：pk?A3.5?3.5 24

实体深基础基地处原有的土中自重应力?c???d?l????2?19?3?19.9?5?20.5?1?21?/11?10???2?9??111.2kPa'

基底处的附加应力：P0?Pk??c?396.310?111.2?285.110kPa 桩端平面下的土的自重应力?c和附加应力?z（?z?4?p0）计算如下： 一下不是特殊值用内插法计算：a

（下面中的l?b?3.5/2?1.25m分别是小矩形的长与宽） ①．当在桩基下z=0时的自重应力：

?c1???ihi??19?10??2??19.9?10??3?(20.5?10)?5?(21.0?10)?1?111.2kPa

在桩基下z=0时的附加应力：

l?1,bz?0,??0.25,b?z1?4?p0?4?0.25?285.110?285.110kPa②．当在桩基下

z?2m时：

?c2???ihi?111.2?2?(21.0?10)?133.2kPa

l?1,z?2?1.6,bb1.25??0.112,?z2?4?p0?4?0.112?285.110?127.729kPa③．当在桩基

下z?4m时

?c3???ihi?111.2?4?(21?10)?155.2kPa

l?1,bz?4?3.2,b1.25??0.040,?z?4?p0?4?0.040?285.110?45.618kPa④．当在

桩基下z?5m时.

?4???ihi?111.2?5?(21?10)?166.2kPa

lb?1,z?5?4.0,b1.25??0.027,?z?4?p0?4?0.027?285.110?30.792kPa⑤．当在桩基下z?6m时

?5???ihi?111.2?6?(21?10)?177.2kPa

lb?1,z?6?4.0,b1.25??0.019,?z?4?p0?4?0.019?285.110?21.668kPa

25

各层土的自重应力与附加应力成果表

深度位置 ?z?4kspn zi/b l/b 自重应力zi?m? 0 2 4 5 6 ks ?kPa? 285.110 127.729 45.618 30.792 21.668 ?s?kPa? 111.2 133.2 155.2 166.2 177.2 1 2 3 4 5 0 1.6 3.2 4 4.8 1 1 1 1 1 0.2500 0.112 0.040 0.027 0.019 4号位置砂土状强风化岩底的自重应力的0.2倍与附加应力相当 0.2?4?0.2?166.2?33.24kPa ?z?30.792kPa 即

?z430.792??0.185?0.2 ?c4166.2故沉降计算截止到4号砂土状强风化岩 查规范得，当2，3，4，位置上的：

?2=0.1939， ?3?0.1310， ?4?0.0967

s?4??ep0?inzi?i?zi?1?i?1Esi?4?1?0.197?285.110??2?0.19394?0.131?2?0.19395?0.0976?4?0.131?

????35.035.035.0???3.13mm小于规范允许值，所以满足要求。 26

各层土的自重应力与附加应力成果表

深度位置 ?z?4kspn zi/b l/b 自重应力zi?m? 0 2 4 5 6 ks ?kPa? 285.110 127.729 45.618 30.792 21.668 ?s?kPa? 111.2 133.2 155.2 166.2 177.2 1 2 3 4 5 0 1.6 3.2 4 4.8 1 1 1 1 1 0.2500 0.112 0.040 0.027 0.019 4号位置砂土状强风化岩底的自重应力的0.2倍与附加应力相当 0.2?4?0.2?166.2?33.24kPa ?z?30.792kPa 即

?z430.792??0.185?0.2 ?c4166.2故沉降计算截止到4号砂土状强风化岩 查规范得，当2，3，4，位置上的：

?2=0.1939， ?3?0.1310， ?4?0.0967

s?4??ep0?inzi?i?zi?1?i?1Esi?4?1?0.197?285.110??2?0.19394?0.131?2?0.19395?0.0976?4?0.131?

????35.035.035.0???3.13mm小于规范允许值，所以满足要求。 26

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