地下室木模板工程施工方案

目 录

一.编制依据 ………………………………………………………………… 3 二.工程概况 ………………………………………………………………… 3 三.质量目标 ………………………………………………………………… 3 四.底板集水坑模板施工 ……………………………………………………… 4 4.1底板集水坑模板 ………………………………………………………… 4 4.2底板集水坑模板的拆设 ………………………………………………… 4 4.3底板集水坑模板的拆除 ……………………………………………… 4 五.底板恻模施工 …………………………………………………………… 5 六.后浇带模板施工及保护 …………………………………………………… 5 6.1基础后浇带模板 ………………………………………………………… 5 6.2后浇带模板的支拆 ……………………………………………………… 5 6.3后浇带的保护 …………………………………………………………… 5 七.墙体模板施工 ……………………………………………………………… 5 7.1墙体模板 ………………………………………………………………… 5 7.2墙体大模板支设 ………………………………………………………… 5 1.施工准备 …………………………………………………………………… 5 2.墙体大模板安装 …………………………………………………………… 6 3.大模板拆除 ………………………………………………………………… 6 4.大模板安装\\拆除注意事项 ………………………………………………… 7 八.柱模板施工 …………………………………………………………………7 8.1柱模板 …………………………………………………………………… 7 8.2柱大模板的支设 ……………………………………………………………7 8.3柱模板的拆除 ……………………………………………………………… 7 8.4梁柱交接处模板支设 ……………………………………………………… 8 九.梁板模板施工 ……………………………………………………………… 9 9.1梁模板 ……………………………………………………………………… 9 9.2板模板 ……………………………………………………………………… 10 9.3梁板模板支设 ……………………………………………………………… 11 9.4安装主次梁交接处模板 …………………………………………………… 11

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9.5梁板模板的拆除 …………………………………………………………… 12 十.楼梯模板施工 ……………………………………………………………… 12 十一.质量控制 ………………………………………………………………… 13 十二.成品保护 ………………………………………………………………… 13 十三.安全文明施工 …………………………………………………………… 14 十四.环境保护措施 …………………………………………………………… 15 十五.模板验算 ………………………………………………………………… 15

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地下室木模板工程施工方案

一、编制依据

1.1亿力江滨A区上部工程施工合同文本

1.2北京中华建规划设计研究院有限公司工程编号：亿力江滨A区设计图纸 1.3《大模板多层住宅结构设计与施工规程》（JGJ20-2002） 1.4《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002） 1.5《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001） 1.6《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)

1.7《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008) 1.8《建筑施工高空作业安全技术规程》（JGJ33-2002） 1.9《福州市建筑工程施工现场安全管理标准》 1.10《建筑施工手册》第四版 1.11《建筑施工计算手册》江正荣著 1.12《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) 二、工程概况

亿力江滨A区工程位于福州市台江区排尾路99号，北侧与排尾路相邻，南侧隔江滨大道与闽江相邻，东侧与江滨世茂楼盘相邻，西侧与君临闽江楼盘相邻。建设单位：XXXX，监理单位：XXXX，设计单位：XXXX，施工单位：XXXX。

本工程结构形式为框架—剪力墙结构，结构安全等级为二级，抗震设防烈度七度，耐火等级一级。

本工程主楼由A1＃、A2＃、A3＃及裙楼组成，主楼地上46层，地下一层，总建筑面积66338m2，其中地上56137㎡，地下10201㎡，建筑总高度139.9m，主楼标准层层高2.95m，土0.00标高相当于零标高8.10m。

要求工期：总工期日历690天；质量要求：符合《工程施工质量验收规范》合格要求。 地下室主要钢筋混凝土构件：地下室墙厚300mm、400mm、450mm、500mm。柱子尺寸有： 500×500、600×600、600×700、600×750、500×1100等；剪力墙厚300mm，主要梁截面有：300×800，600×900，500×1100，750×800、300×1100、500×1350等；地下室顶板为300mm厚。

三、质量目标

3．1分项合格率为100%，拆模后的混凝土外观光洁度均匀一致，外观较好。 3．2实测目标值（比规范高一个等级）

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现浇结构模板安装的允许偏差（㎜）

项目 轴线位置 低模上表面标高 截面内部尺寸 桩，墙，梁 全高5m 层高垂直 全高5m 相邻两板表面高低差 表面平整（2m长度上）

四、底板集水坑模板施工 4．1底板集水坑模板

集水坑和电梯井坑外侧模采用竹胶合板，龙骨为60×90木方@600设置一道；按照设计要求事先在现场制作完成

6 1 3 用直尺和尺量检查 用2m靠尺和楔形塞尺 4，5 5 用2m托线板检查 基础 允许偏差 4 4 8 尺量检查 检查方法 尺量检查 水准仪或拉线和尺量检查

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4．2底板集水坑模板的支设

a)先铺设集水坑上表面的钢丝网两层，钢丝网与集水坑的上层钢筋绑扎在一起，并且保证上部钢筋的保护层厚度。根据集水坑的尺寸将钢丝网每间隔450剪出一个直径70的洞，以方便振捣混凝土，边侧的洞距离集水坑边侧不小于300。然后在钢丝网上绑扎一排直径20的钢筋，待浇筑混凝土防止钢丝网模板的上浮。

b)将集水坑的侧模按照集水坑位置线支设，侧模的背后设置60×90木方做龙骨，再支设横撑和斜撑固定集水坑侧模，并且保证集水坑侧模的垂直度。

c)为检查模板的垂直度**整度,安装前事先在坑侧竖向主筋上捆绑钢筋保护层垫块,限制坑模侧向位移.

4．3底板集水坑模板的拆除

a)待集水坑混凝土强度达到标准值的30%时，方可拆除集水坑模板。

b)先拆除斜撑和横撑，然后拆除龙骨和侧模。拆除模板时不得使用大锤以防止模板碰撞混凝土开裂。

c)模板拆除后及时清理黏结物，拆下的配件及时集中收集管理。 五、底板侧模施工

底板外侧砖模墙厚400㎜，M5水泥砂浆砌筑，里侧抹灰，待干燥后做防水。 六、后浇带模板施工及保护 6．1基础后浇带模板

7-8轴、11-12轴基础设有后浇带，模板采用双层网眼5×5㎜钢丝网后背直径16钢筋，钢筋用铅丝与钢板网绑牢。 6．2后浇带模板的支拆

用18㎜厚竹胶板模板，用60×90木方做龙骨，并将两侧用钢管做横撑，待浇筑完混凝土强度达到标准值30%时拆除模板，并将此处的混凝土凿毛。钢板网将留置于混凝土中不用取出。 6．3后浇带的保护 基础底板处后浇带防护

在后浇带两侧砌筑三皮砖，砖上覆盖木龙骨、多层板及防水薄膜，防止上部雨水及垃圾进入后浇带而腐蚀钢筋，减少日后对后浇带处垃圾清理的难度。 七、墙体模板设计

地下室墙体混凝土工程分两段施工

第1段（墙底至墙身高度2.00米位置；分段高度为2.00米）: 参数信息

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1.基本参数

次楞(内龙骨)间距(mm):350；穿墙螺栓水平间距(mm):700； 主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500； 对拉螺栓直径(mm):M14； 2.主楞信息

龙骨材料:钢楞；截面类型:矩形；

宽度(mm):50.00；高度(mm):50.00；壁厚(mm):3.00； 钢楞截面惯性矩I(cm4):20.85；钢楞截面抵抗矩W(cm3):8.34； 主楞肢数:2； 3.次楞信息

龙骨材料:钢楞；截面类型:矩形；

宽度(mm):50；高度(mm):50；壁厚(mm):3；

钢楞截面惯性矩I(cm4):20.85；钢楞截面抵抗矩W(cm3):8.34； 次楞肢数:1； 4.面板参数

面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18；

面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方和钢楞

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00； 方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00； 钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；

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墙模板设计简图 墙模板荷载标准值计算

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取8.000h； T -- 混凝土的入模温度，取25.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取4.000m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别计算得 92.166 kN/m2、96.000 kN/m2，取较小值92.166 kN/m2作为本工程计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=48kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4 kN/m2。 墙模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

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面板计算简图 1.抗弯强度验算 跨中弯矩计算公式如下:

其中， M--面板计算最大弯距(N·mm)； l--计算跨度(内楞间距): l =350.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×48.00×0.50×0.90=25.920kN/m； 其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×4.00×0.50×0.90=2.520kN/m； q = q1 + q2 =25.920+2.520=28.440 kN/m；

面板的最大弯距：M =0.1×28.440×350.0×350.0= 3.48×105N.mm； 按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)； M --面板计算最大弯距(N·mm)； W --面板的截面抵抗矩 :

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 500×18.0×18.0/6=2.70×104 mm3；

f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；

面板截面的最大应力计算值：σ = M/W = 3.48×105 / 2.70×104 = 12.903N/mm2； 面板截面的最大应力计算值 σ =12.903N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

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2.挠度验算

根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载: q = 48×0.5 = 24N/mm； l--计算跨度(内楞间距): l = 350mm； E--面板的弹性模量: E = 9500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4； 面板的最大允许挠度值:[ν] = 1.4mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×24×3504/(100×9500×2.43×105) = 1.056 mm； 面板的最大挠度计算值: ν=1.056mm 小于等于面板的最大允许挠度值 [ν]=1.4mm，满足要求！

墙模板内外楞的计算

(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，内龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为矩形，宽度50mm，高度50mm，壁厚为3mm； 内钢楞截面抵抗矩 W = 8.34cm3； 内钢楞截面惯性矩 I = 20.85cm4；

内楞计算简图 1.内楞的抗弯强度验算

内楞跨中最大弯矩按下式计算：

其中， M--内楞跨中计算最大弯距(N·mm)； l--计算跨度(外楞间距): l =500.0mm；

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q--作用在内楞上的线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×48.00×0.35×0.90=18.144kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×4.00×0.35×0.90=1.764kN/m，其 中，0.90为折减系数。

q =(18.144+1.764)/1=19.908 kN/m；

内楞的最大弯距：M =0.1×19.908×500.0×500.0= 4.98×105N.mm； 内楞的抗弯强度应满足下式：

其中， σ --内楞承受的应力(N/mm2)； M --内楞计算最大弯距(N·mm)；

W --内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.34×103； f --内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=205.000N/mm2； 内楞的最大应力计算值：σ = 4.98×105/8.34×103 = 59.676 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

内楞的最大应力计算值 σ = 59.676 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

2.内楞的挠度验算

根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：

其中， ν--内楞的最大挠度(mm)；

q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 48.00×0.35/1=16.80 kN/m； l--计算跨度(外楞间距): l =500.0mm ；

E--内楞弹性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I--内楞截面惯性矩(mm4)，I=2.09×105；

内楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×16.8/1×5004/(100×206000×2.09×105) = 0.166 mm； 内楞的最大容许挠度值: [ν] = 2mm；

内楞的最大挠度计算值 ν=0.166mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ν]=2mm，满足要求！

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(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为矩形，宽度50mm，高度50mm，壁厚为3mm； 外钢楞截面抵抗矩 W = 8.34cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 20.85cm4；

外楞计算简图 1.外楞的抗弯强度验算 外楞跨中弯矩计算公式：

其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2×48+1.4×4)×0.35×0.5/2=4.98kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 700mm； 外楞最大弯矩:M = 0.175×4977.00×700.00= 6.10×105 N·mm； 强度验算公式：

其中， σ-- 外楞的最大应力计算值(N/mm2)

M -- 外楞的最大弯距(N·mm)；M = 6.10×105 N·mm W -- 外楞的净截面抵抗矩； W = 8.34×103 mm3； f --外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2； 外楞的最大应力计算值: σ = 6.10×105/8.34×103 = 73.103 N/mm2；

外楞的最大应力计算值 σ =73.103N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！

2.外楞的挠度验算

根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。

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挠度验算公式如下：

其中，P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 48.00×0.35×0.50/2＝4.20 kN/m； ν--外楞最大挠度(mm)；

l--计算跨度(水平螺栓间距): l =700.0mm ；

E--外楞弹性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I--外楞截面惯性矩(mm4)，I=2.09×105；

外楞的最大挠度计算值: ν= 1.146×8.40×100/2×7003/(100×206000×2.09×105) = 0.384mm； 外楞的最大容许挠度值: [ν] = 2.8mm；

外楞的最大挠度计算值 ν=0.384mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ν]=2.8mm，满足要求！

穿墙螺栓的计算 计算公式如下:

其中 N -- 穿墙螺栓所受的拉力； A -- 穿墙螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：

穿墙螺栓的型号: M14 ； 穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；

穿墙螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.85 kN； 穿墙螺栓所受的最大拉力: N =48×0.7×0.5 = 16.8 kN。

穿墙螺栓所受的最大拉力 N=16.8kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 [N]=17.85kN，满足要求！

第2段（墙身高度2.00米位置至墙身高度4.00米位置；分段高度为2.00米）: 本段墙模的内力计算同第1段。

八、柱模板设计

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500×1100柱模板计算书

柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

柱模板设计示意图

柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):1100.00；柱模板的总计算高度:H = 3.10m； 本工程采用商品混凝土，倾倒混凝土产生的荷载标准值为4.00kN/m2；

计算简图

参数信息 1.基本参数

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柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:3； 柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:5； 对拉螺栓直径(mm):M14； 2.柱箍信息 柱箍材料:木楞；

宽度(mm):100.00；高度(mm):100.00； 柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:2； 3.竖楞信息

竖楞材料:钢楞；截面类型:矩形；

宽度(mm):50.00；高度(mm):50.00；壁厚(mm):3.00； 钢楞截面惯性矩I(cm4):20.85；钢楞截面抵抗矩W(cm3):8.34； 竖楞合并根数:1； 4.面板参数

面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；

面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方参数

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00； 方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50； 柱模板荷载标准值计算

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取8.000h； T -- 混凝土的入模温度，取25.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取3.100m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

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分别计算得 92.166 kN/m、74.400 kN/m，取较小值74.400 kN/m作为本工程计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=74.4kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4 kN/m2。 柱模板面板的计算

模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 262 mm，且竖楞数为 3，面板为大于 3 跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下下的三跨连续梁进行计算。

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面板计算简图 1.面板抗弯强度验算

对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M--面板计算最大弯距(N·mm)； l--计算跨度(竖楞间距): l =262.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×74.40×0.50×0.90=40.176kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×4.00×0.50×0.90=2.520kN/m； 式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =40.176+2.520=42.696 kN/m； 面板的最大弯距：M =0.1×42.696×262×262= 2.93×105N.mm； 面板最大应力按下式计算：

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其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)； M --面板计算最大弯距(N·mm)； W --面板的截面抵抗矩 :

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 500×18.0×18.0/6=2.70×104 mm3；

f --面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；

面板的最大应力计算值： σ = M/W = 2.93×105 / 2.70×104 = 10.855N/mm2；

面板的最大应力计算值 σ =10.855N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！

2.面板挠度验算

最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 74.40×0.50＝37.20 kN/m； ν--面板最大挠度(mm)；

l--计算跨度(竖楞间距): l =262.0mm ；

E--面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I--面板截面的惯性矩(mm4)；

I= 500×18.0×18.0×18.0/12 = 2.43×105 mm4； 面板最大容许挠度: [ν] = 262 / 250 = 1.048 mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×37.20×262.04/(100×9500.0×2.43×105) = 0.514 mm； 面板的最大挠度计算值 ν =0.514mm 小于 面板最大容许挠度设计值 [ν]= 1.048mm,满足要求！

竖楞方木的计算

模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。

本工程柱高度为3.1m,柱箍间距为500mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的

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三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为矩形，宽度50mm，高度50mm，壁厚为3mm； 内钢楞截面抵抗矩 W = 8.34cm3； 内钢楞截面惯性矩 I = 20.85cm4；

竖楞方木计算简图

1.抗弯强度验算

支座最大弯矩计算公式：

其中， M--竖楞计算最大弯距(N·mm)； l--计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×74.40×0.23×0.90=18.079kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×4.00×0.23×0.90=1.134kN/m； q = (18.079+1.134)/1=19.213 kN/m；

竖楞的最大弯距：M =0.1×19.213×500.0×500.0= 4.80×105N.mm；

其中， σ --竖楞承受的应力(N/mm2)； M --竖楞计算最大弯距(N·mm)；

W --竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.34×103； f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=205.000N/mm2； 竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 4.80×105/8.34×103 = 57.594N/mm2；

竖楞的最大应力计算值 σ =57.594N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 [σ]=205N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

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最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:

其中，q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =74.40×0.23 = 16.74 kN/m； ν--竖楞最大挠度(mm)；

l--计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ；

E--竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.09×105； 竖楞最大容许挠度: [ν] = 500/400 = 2mm；

竖楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×16.74×500.04/(100×210000.0×2.09×105) = 0.162 mm； 竖楞的最大挠度计算值 ν=0.162mm 小于 竖楞最大容许挠度 [ν]=2mm ，满足要求！ B方向柱箍的计算

本工程中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10 ×10 ×10 / 6 = 166.67 cm3； I = 10 ×10 ×10 ×10 / 12 = 833.33 cm4；

柱箍为单跨，按集中荷载简支梁计算（附计算简图）：

B方向柱箍计算简图

其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 ×74.4×0.9 + 1.4 ×4×0.9)×0.225 × 0.5/2 = 4.8 kN；

B方向柱箍剪力图(kN)

- 18 -

最大支座力: N = 4.803 kN；

B方向柱箍弯矩图(kN·m) 最大弯矩: M = 1.045 kN.m；

B方向柱箍变形图(mm) 最大变形: V = 0.531 mm； 1. 柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式

其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 1.04 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 166.67 cm3； B边柱箍的最大应力计算值: σ = 5.97 N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 13 N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值 σ =5.97N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求!

2. 柱箍挠度验算

经过计算得到: ν= 0.531 mm；

柱箍最大容许挠度:[ν] = 500 / 250 = 2 mm；

柱箍的最大挠度 ν=0.531mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ν]=2mm，满足要求! B方向对拉螺栓的计算

- 19 -

B方向没有设置对拉螺栓！ H方向柱箍的计算

本工程中，柱箍采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10 ×10 ×10 / 6 = 166.67 cm3； I = 10 ×10 ×10 ×10 / 12 = 833.33 cm4； 柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：

H方向柱箍计算简图

其中 P -- 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2×74.4×0.9+1.4×4×0.9)×0.262 ×0.5/2 = 5.59 kN；

H方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力: N = 15.656 kN；

H方向柱箍弯矩图(kN·m) 最大弯矩: M = 0.821 kN.m；

- 20 -

H方向柱箍变形图(mm) 最大变形: V = 0.188 mm； 1.柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式:

其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.82 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 166.67 cm3； H边柱箍的最大应力计算值: σ = 4.692 N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 13 N/mm2；

H边柱箍的最大应力计算值 σ =4.692N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求!

2. 柱箍挠度验算

经过计算得到: V = 0.188 mm；

柱箍最大容许挠度: [V] = 550 / 250 = 2.2 mm；

柱箍的最大挠度 V =0.188mm 小于 柱箍最大容许挠度 [V]=2.2mm，满足要求! H方向对拉螺栓的计算 验算公式如下:

其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力； A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：

对拉螺栓的直径: M14 ； 对拉螺栓有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 105 mm2；

- 21 -

对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.85 kN； 对拉螺栓所受的最大拉力: N = 15.656 kN。

对拉螺栓所受的最大拉力: N=15.656kN 小于 [N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

600×750柱模板

计算简图

参数信息 1.基本参数

柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:4； 柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:4； 2.柱箍信息 柱箍材料:木楞；

宽度(mm):100.00；高度(mm):100.00； 柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:2； 3.竖楞信息

竖楞材料:钢楞；截面类型:矩形；

宽度(mm):50.00；高度(mm):50.00；壁厚(mm):3.00； 钢楞截面惯性矩I(cm4):20.85；钢楞截面抵抗矩W(cm3):8.34；

- 22 -

竖楞合并根数:1； 4.面板参数

面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；

面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方参数

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00； 方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50； 计算略

600×600柱的做法同上(600边) 500×500柱模板

计算简图

参数信息 1.基本参数

柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:3； 柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:3； 2.柱箍信息 柱箍材料:木楞；

- 23 -

宽度(mm):100.00；高度(mm):100.00； 柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:2； 3.竖楞信息

竖楞材料:钢楞；截面类型:矩形；

宽度(mm):50.00；高度(mm):50.00；壁厚(mm):3.00； 钢楞截面惯性矩I(cm4):20.85；钢楞截面抵抗矩W(cm3):8.34； 竖楞合并根数:1； 4.面板参数

面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；

面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方参数

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00； 方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50； 计算略

九、梁板模板设计 侧模设计

500×1350大梁侧模设计

计算断面宽度500mm，高度1350mm，两侧楼板厚度300mm。 模板面板采用普通胶合板。

内龙骨间距300mm，内龙骨采用50×100mm木方，外龙骨采用50×100mm木方。 对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距400+500mm，断面跨度方向间距600mm，直径16mm。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。

- 24 -

500mm1350mm 模板组装示意图

梁侧模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取8.000h；

T —— 混凝土的入模温度，取25.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.350m； 1—— 外加剂影响修正系数，取1.200； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=32.400kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×32.400=29.160kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。

梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。

- 25 -

400500

面板的计算宽度取0.30m。

荷载计算值 q = 1.2×29.160×0.300+1.40×3.600×0.300=12.010kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm3； I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58cm4；

12.01kN/mA 300 300 300B

计算简图

0.108

弯矩图(kN.m)

1.441.802.160.086

2.16

剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

1.801.44 8.75kN/mA 300 300 300B

变形计算受力图

0.0440.549

变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为

- 26 -

N1=1.441kN N2=3.963kN N3=3.963kN N4=1.441kN

最大弯矩 M = 0.108kN.m 最大变形 V = 0.549mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.108×1000×1000/16200=6.667N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.549mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

梁侧模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.30×29.16+1.4×0.30×3.60=12.010kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.30×29.16=8.748kN/m

内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。

12.01kN/mA 400 500 150B

内龙骨计算简图

0.961

0.000

内龙骨弯矩图(kN.m)

- 27 -

4.651.800.000.001.354.80

内龙骨剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

8.75kN/mA 400 500 150B

内龙骨变形计算受力图

0.152 0.660 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.960kN.m 经过计算得到最大支座 F= 9.458kN 经过计算得到最大变形 V= 0.660mm

内龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；

I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；

(1)内龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.960×106/83333.3=11.52N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.660mm

内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求!

梁侧模板外龙骨的计算

- 28 -

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。

外龙骨按照集中多跨连续梁计算。

9.46kN 9.46kN 9.46kN 9.46kN 9.46kN 9.46kN 9.46kNA 600 600 600B

外龙骨计算简图

0.851

0.993

外龙骨弯矩图(kN.m)

4.734.736.156.15

3.313.316.156.15

外龙骨剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

6.89kN 6.89kN 6.89kN 6.89kN 6.89kN 6.89kN 6.89kN4.734.733.313.31A 600 600 600B

外龙骨变形计算受力图

0.0230.435

外龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.993kN.m 经过计算得到最大支座 F= 20.334kN 经过计算得到最大变形 V= 0.435mm

外龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

- 29 -

W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；

I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；

(1)外龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.993×106/83333.3=11.92N/mm2 外龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

()外龙骨挠度计算 最大变形 v =0.435mm

外龙骨的最大挠度小于600.0/250,满足要求!

六、对拉螺栓的计算

计算公式:

N < [N] = fA

其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14

对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000

对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 20.334 对拉螺栓强度验算满足要求!

500×1100梁侧模设计

梁侧模板基本参数

计算断面宽度500mm，高度1100mm，两侧楼板厚度300mm。 模板面板采用普通胶合板。

内龙骨间距350mm，内龙骨采用50×100mm木方，外龙骨采用50×100mm木方。 对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+500mm，断面跨度方向间距700mm，直径12mm。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。

- 30 -

500mm1100mm

模板组装示意图 计算过程略

600×900梁侧模设计

梁模板基本参数

梁截面宽度 B=600mm， 梁截面高度 H=900mm，

H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm，

对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。 梁模板使用的木方截面50×100mm， 梁模板截面侧面木方距离300mm。

200500

梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

300×700梁侧模设计

梁模板基本参数

梁截面宽度 B=300mm， 梁截面高度 H=700mm，

H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径12mm，

对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)700mm。 梁模板使用的木方截面50×100mm， 梁模板截面侧面木方距离350mm。

梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

- 31 -

300×700和600×900梁侧模计算图

梁支撑设计 500×1350大梁

计算参数:

模板支架搭设高度为3.6m，

梁截面 B×D=500mm×1350mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，

梁底增加2道承重立杆。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方100×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁底支撑木方长度 0.90m。 梁顶托采用100×100mm木方。

梁底按照均匀布置承重杆2根计算。

模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载6.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.30m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。

- 32 -

5003600900

图1 梁模板支撑架立面简图

计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。

集中力大小为 F = 1.20×25.000×0.300×0.500×0.300=1.350kN。

采用的钢管类型为48×3.2。

模板面板计算

15001350

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.000×1.350×0.500+0.500×0.500=17.125kN/m 活荷载标准值 q2 = (4.000+2.000)×0.500=3.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3； I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4；

(1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]

- 33 -

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M = 0.100ql2

其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.100×(1.20×17.125+1.4×3.000)×0.300×0.300=0.223kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.223×1000×1000/27000=8.250N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值 v = 0.677×17.125×3004/(100×6000×243000)=0.644mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

梁底支撑木方的计算 梁底木方计算

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.000×1.350×0.300=10.125kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.500×0.300×(2×1.350+0.500)/0.500=0.960kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.000+4.000)×0.500×0.300=0.900kN

均布荷载 q = 1.20×10.125+1.20×0.960=13.302kN/m 集中荷载 P = 1.40×0.900=1.260kN

- 34 -

1.35kN 1.26kN13.30kN/m 1.35kNA 900B

木方计算简图

0.0001.560

木方弯矩图(kN.m)

5.315.313.963.963.960.630.63

5.31

木方剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

1.13kN11.09kN/mA 900B 1.13kN3.963.963.965.31

变形计算受力图

0.0001.108

木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=5.306kN N2=5.306kN

经过计算得到最大弯矩 M= 1.560kN.m 经过计算得到最大支座 F= 5.306kN 经过计算得到最大变形 V= 1.108mm

木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

- 35 -

W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3；

I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4；

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=1.560×106/166666.7=9.36N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方挠度计算

最大变形 v =1.108mm

木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!

梁底顶托梁计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。

5.31kN 5.31kN 5.31kN 5.31kN 5.31kN 5.31kN 5.31kN 5.31kN 5.31kNA 900 900 900B

托梁计算简图

1.512

托梁弯矩图(kN.m)

6.286.280.970.977.967.962.652.659.649.644.334.331.234

4.334.332.652.657.967.960.970.976.286.289.649.64

托梁剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

- 36 -

3.90kN 3.90kN 3.90kN 3.90kN 3.90kN 3.90kN 3.90kN 3.90kN 3.90kNA 900 900 900B

托梁变形计算受力图

0.0540.771

托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.512kN.m 经过计算得到最大支座 F= 17.597kN 经过计算得到最大变形 V= 0.771mm

顶托梁的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3；

I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=1.512×106/166666.7=9.07N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.771mm

顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!

立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

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其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=17.597kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20×0.118×3.600=0.510kN N = 17.597+0.510=18.106kN

i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A —— 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.63m； h —— 最大步距，h=1.50m；

l0 —— 计算长度，取1.500+2×0.630=2.760m； —— 由长细比，为2760/16=174；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.238； 经计算得到=18106/(0.238×450)=169.261N/mm2；

立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

750×800梁模支撑设计 计算参数:

模板支架搭设高度为3.6m，

梁截面 B×D=750mm×800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，

梁底增加2道承重立杆。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方100×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁底支撑木方长度 0.90m。 梁顶托采用100×100mm木方。

梁底按照均匀布置承重杆2根计算。

模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.30m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。

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7503600900

图1 梁模板支撑架立面简图

具体计算略。 300×800梁模支撑设计

计算参数:

模板支架搭设高度为3.6m，

梁截面 B×D=300mm×800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m，

梁底增加2道承重立杆。

1500800

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方100×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁底支撑木方长度 0.90m。 梁顶托采用100×100mm木方。

梁底按照均匀布置承重杆2根计算。

模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.30m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。

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3003600900

梁模板支撑架立面简图

具体计算略。

600×900梁模支撑设计

计算参数:

模板支架搭设高度为3.6m，

梁截面 B×D=600mm×900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，

梁底增加2道承重立杆。

1500800

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方100×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁底支撑木方长度 0.90m。 梁顶托采用100×100mm木方。

梁底按照均匀布置承重杆2根计算。

模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.30m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。

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