高支模专项方案

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目 录

一、编制依据 ................................................................................................. 1 二、工程概况与高支模位置......................................................................... 1

（一）工程概况 ....................................................................................... 1 （二）高支模位置 ................................................................................... 1 三、支模材料及体系的确定......................................................................... 1 四、模板体系安全验算 ................................................................................. 2

（一）77座楼板模板及其支架计算书 ................................................. 2 （二）77座首层商铺最大截面梁支撑架计算书 ................................. 8 （四）其它截面梁（含次梁）模板及其支架验算 ............................ 25 （五）支撑系统基础承载力验算 ........................................................ 25 五、模板施工质量、安全技术要求 .......................................................... 26

（一）模板安装 ..................................................................................... 26 （二）模板拆除 ..................................................................................... 28 （三）施工质量要求 ............................................................................. 31 （四）施工安全措施 ............................................................................. 32 六、模板工程的监测、变形预警 .............................................................. 34

（一）模板支架监测准备工作 ............................................................ 34 （二）模板支撑系统的监测方法 ........................................................ 34 七、 事故应急预案 ..................................................................................... 40

（一）高空坠落、物体打击 ................................................................ 40 （二）火灾应急响应预案..................................................................... 41 （三）触电应急自救 ............................................................................. 42

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（四）模板、脚手架坍塌..................................................................... 42 八、模板支架体系施工图（平面布置图、剖面图及大样图） .............. 45

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一、编制依据

1、结构施工图、建筑施工图及相关设计文件；

2、《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB 50204-2002）； 3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)；

4、《建筑施工模板安全技术规范》[JGJ162-2008]； 5、《建筑施工计算手册》；

6、粤建监字[1998]28号文；

7、《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》建质[2004]213号；8、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)；

二、工程概况与高支模位置 （一）工程概况

坦洲海伦花园77-82座及地下车库总建筑面积70888.53万平方米，其中77座为23层住宅楼；78-82座为25层住宅楼；负一层为地下车库。本工程地处中山市坦洲镇七村南坦路北与英利街东交汇处，东临已建工业厂房，南面接七期规划用地，西面是新河，北面为村民用地。由中山市海伦堡房地产开发有限公司投资兴建，广州番禺城市建筑设计院有限公司设计，珠海市建设工程监理有限公司监理；福建省杭辉建设工程有限公司承建。

（二）高支模位置

本期工程77-80座高支模最大层高为7.2米，位于首层商铺；81-82座的最大层高为5.5米，位于首层及局部架空层。本方案将对最大荷载组合处的支模体系进行安全验算。计算选取77座首层商铺的1-3*A-D轴，最大层高7.2米，梁最大截面尺寸为350X750mm，楼板按12CM来对支模体系进行安全验算。

三、支模材料及体系的确定

(一) 确定支模材料

根据本公司资源情况及工程需要，本楼（层）面施工决定采用满堂式模板支架，采用扣件式钢管脚手架（48×3.5mm）搭设。模板平板、梁侧板采用18mm厚夹板，骨肋采用80mm×80mm木枋，超过700梁高的梁侧模板拉结采用￠14@500mm螺栓拉结。 (二) 设计模板体系

1、楼板底模选用18㎜厚胶合板，板底方木为80mm×80mm，间距为250mm，搁臵在

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双钢管托梁上（48×3.5mm钢管），钢管托梁通过顶托把力传给立柱（￠48×3.5mm钢管），立柱纵、横向间距均为1000×1000mm，步距1.5m。

2、梁下底模为18mm胶合板，楞木80mm×80mm间距为250mm，立柱横向间距(梁两侧立杆间距)为600mm，纵向间距(梁跨度方向)为500mm。

3、钢管立杆根部设一道纵横水平扫地杆架设于梁上用扣件锁紧，使水平杆和立杆联成一体；地面夯实，立杆底设臵底座或垫板，把力均匀传到地面上，承载力满足要求。

四、模板体系安全验算

（一）77座楼板模板及其支架计算书

扣件钢管楼板模板支架计算书

模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

模板支架搭设高度为7.2米，

搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米。

梁顶托采用双钢管48×3.5mm。

楼板的计算厚度(mm):120.00；

图1 楼板支撑架立面简图

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图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.5。

77座商铺顶板平面图

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一、77座首层商铺模板面板计算

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100×1.82/6 = 54 cm3； I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图 1、荷载计算

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 3×1= 3 kN/m； 2、强度计算 计算公式如下: M=0.1ql2

其中：q=1.2×3.35+1.4×3= 8.22kN/m

最大弯矩 M=0.1×8.22×2502= 51375 N·m；

面板最大应力计算值 σ =M/W= 51375/54000 = 0.951 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；

面板的最大应力计算值为 0.951 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求! 3、挠度计算 挠度计算公式为

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中q =q1=3.35kN/m

面板最大挠度计算值 ν = 0.677×3.35×2504/(100×9500×48.6×104)=0.019 mm； 面板最大允许挠度 [ν]=250/ 250=1 mm；

面板的最大挠度计算值 0.019 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求! 二、模板支撑方木的计算

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=b×h2/6=8×8×8/6 = 85.33 cm3；

I=b×h3/12=8×8×8×8/12 = 341.33 cm4；

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方木楞计算简图 1.荷载的计算

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1= 25×0.25×0.12+0.35×0.25 = 0.838 kN/m ； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 3×0.25 = 0.75 kN/m； 2.强度验算 计算公式如下: M=0.1ql2

均布荷载 q = 1.2 × q1 + 1.4 ×q2 = 1.2×0.838+1.4×0.75 = 2.055 kN/m； 最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1×2.055×12 = 0.206 kN·m；

方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.206×106/85333.33 = 2.408 N/mm2； 方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；

方木的最大应力计算值为 2.408 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求! 3.抗剪验算

截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/2bhn < [τ]

其中最大剪力: V = 0.6×2.055×1 = 1.233 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3 ×1.233×103/(2 ×80×80) = 0.289 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2； 方木的受剪应力计算值 0.289 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求! 4.挠度验算 计算公式如下:

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 均布荷载 q = q1 = 0.838 kN/m；

最大挠度计算值 ν= 0.677×0.838×10004 /(100×9000×3413333.333)= 0.185 mm； 最大允许挠度 [ν]=1000/ 250=4 mm；

方木的最大挠度计算值 0.185 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求! 三、托梁材料计算

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 托梁采用：钢管(双钢管) :Ф48×3.5； W=10.16 cm3； I=24.38 cm4；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝4.11kN;

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托梁计算简图

托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.541 kN·m ； 最大变形 Vmax = 2.164 mm ； 最大支座力 Qmax = 17.981 kN ；

最大应力 σ= 1541496.575/10160 = 151.722 N/mm2； 托梁的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；

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托梁的最大应力计算值 151.722 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度为 2.164mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求! 四、模板支架立杆荷载设计值(轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容 (1)脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.138×7.08 = 0.98 kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 (2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.35×1×1 = 0.35 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25×0.12×1×1 = 3 kN；

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.33 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (3+2 ) ×1×1 = 5 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.196 kN； 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式: σ =N/(υA)≤[f]

其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 12.196 kN；

υ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2；

W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；

[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； L0---- 计算长度 (m)； 按下式计算:

l0 = h+2a = 1.5+0.1×2 = 1.7 m；

a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m； l0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.53 ；

钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=12195.846/(0.53×489) = 47.057 N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值 σ= 47.057 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算

l0 = k1k2(h+2a)= 1.167×1.011×(1.5+0.1×2) = 2.006 m； k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.011 ； Lo/i = 2005.723 / 15.8 = 127 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.412 ；

钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=12195.846/(0.412×489) = 60.535 N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值 σ= 60.535 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] =

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205 N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

（二）77座首层商铺最大截面梁支撑架计算书

梁模板扣件钢管高支撑架计算书

高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

模板支架搭设高度为7.2米，

基本尺寸为：梁截面主要有200×500，250×500，250×600，200×800，250×800，300×700，350×750，梁高1500时分二次浇筑，方案设计时取梁截面 B×D=350mm×750mm计算。梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.50米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加1道承重立杆。 梁段:KL2

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图1 梁模板支撑架立面简图

一、模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m)：0.35；梁截面高度 D(m)：0.75；

混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；

立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.50； 梁支撑架搭设高度H(m)：7.20；梁两侧立杆间距(m)：1.00； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数：1； 采用的钢管类型为Φ48×3.5；

立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；

二、梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

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F=γH

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H -- 混凝土侧压力计算位臵处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

面板计算简图(单位：mm) 1.强度计算

材料抗弯强度验算公式如下: σ ＝ M/W < f

其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 63×1.8×1.8/6=34.02cm3； M -- 面板的最大弯矩(N·mm)；

σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按照均布活荷载最不利布臵下的三跨连续梁计算： Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.63×17.85=13.493kN/m；

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振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.63×4=3.528kN/m； 计算跨度: l = 250mm；

面板的最大弯矩 M = 0.1×13.493×2502 + 0.117 ×3.528×2502 = 1.10×105N·mm； 面板的最大支座反力为：

N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×13.493×0.25+1.2×3.528×0.25=4.769kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.10×105 / 3.40×104=3.2N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =3.2N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

ν=0.677ql4/(100EI)≤l/250

q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=13.493N/mm； l--计算跨度: l = 250mm；

E--面板材质的弹性模量: E = 9000N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 63×1.8×1.8×1.8/12=30.62cm4； 面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×13.493×2504/(100×9000×3.06×105) = 0.129 mm；

面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =250/250 = 1mm；

面板的最大挠度计算值 ν=0.129mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1mm，满足要求！

四、梁侧模板支撑的计算 1.次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=4.769/(0.750-0.120)=7.570kN/m

本工程中，次楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 2×5.078=10.16cm3； I = 2×12.187=24.37cm4； E = 206000.00 N/mm2；

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计算简图

剪力图(kN)

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弯矩图(kN·m)

变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M = 0.051 kN·m，最大支座反力 R= 2.164 kN，最大变形 ν= 0.003 mm

(1)次楞强度验算 强度验算计算公式如下: σ = M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 5.07×104/1.02×104 = 5 N/mm2； 次楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值 σ = 5 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

(2)次楞的挠度验算

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次楞的最大容许挠度值: [ν] = 250/400=0.625mm；

次楞的最大挠度计算值 ν=0.003mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=0.625mm，满足要求！

2.主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.164kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用木方，宽度80mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W = 1×8×8×8/6 = 85.33cm3； I = 1×8×8×8×8/12 = 341.33cm4； E = 9000.00 N/mm2；

主楞计算简图

主楞计算剪力图(kN)

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主楞计算弯矩图(kN·m)

主楞计算变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M = 0.243 kN·m，最大支座反力 R= 4.815 kN，最大变形 ν = 0.131 mm

(1)主楞抗弯强度验算 σ = M/W<[f]

经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 2.43×105/8.53×104 = 2.9 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；

主楞的受弯应力计算值 σ =2.9N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！

(2)主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.131 mm 主楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm；

主楞的最大挠度计算值 ν=0.131mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！

五、梁底模板计算

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面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 350×18×18/6 = 1.89×104mm3； I = 350×18×18×18/12 = 1.70×105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算： σ = M/W<[f]

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1: 1.2×(24.00+1.50)×0.35×0.75=8.032kN/m； 模板结构自重荷载设计值： q2:1.2×0.30×0.35=0.126kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4×(4.00+2.50)×0.35=3.185kN/m； 最大弯矩计算公式如下: Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2=

0.1×(8.032+0.126)×2502+0.117×3.185×2502=7.43×104N·mm；

σ =Mmax/W=7.43×104/1.89×104=3.9N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =3.9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

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最大挠度计算公式如下：ν= 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=8.032+0.126=8.158kN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E--面板的弹性模量: E = 9000.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ν] =250.00/250 = 1.000mm； 面板的最大挠度计算值: ν=

0.677×8.158×2504/(100×9000×1.70×105)=0.141mm；

面板的最大挠度计算值: ν=0.141mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =1mm，满足要求！

六、梁底支撑木方的计算 1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：

q1 = 1.2×[(24+1.5)×0.75×0.25+0.3×0.25×(2×0.63+0.35)/ 0.35]=6.151 kN/m；

(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4×(2.5+4)×0.25=2.275 kN/m； 均布荷载设计值 q = 6.152+2.275 = 8.426 kN/m； 梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值：

p=0.25×[1.2×0.12×24.00+1.4×(2.50+4.00)]×(1.00-0.35)/4=0.510kN 2.支撑方木验算

本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： W=8×8×8/6 = 8.53×101 cm3； I=8×8×8×8/12 = 3.41×102 cm4； E= 9000 N/mm2；

计算简图及内力、变形图如下：

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简图(kN·m)

剪力图(kN)

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弯矩图(kN·m)

变形图(mm) 方木的支座力: N1=N3=0.165 kN； N2=3.639 kN；

最大弯矩：M= 0.136kN·m 最大剪力：V= 1.819 kN

方木最大正应力计算值 ： σ =M/W=0.136×106 /8.53×104=1.6 N/mm2； 方木最大剪应力计算值 ： τ

=3V/(2bh0)=3×1.819×1000/(2×80×80)=0.426N/mm2；

方木的最大挠度：ν =0.137 mm；

方木的允许挠度：[ν]= 1×103/2/250=2mm；

方木最大应力计算值 1.590 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 [f]=17.000 N/mm2，满足要求！

方木受剪应力计算值 0.426 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 [fv]=1.400 N/mm2，满足要求！

方木的最大挠度 ν=0.137 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=2.000 mm，满足要求！

七、梁跨度方向钢管的计算

作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。

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钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： W=5.08 cm3； I=12.19 cm4； E= 206000 N/mm2；

1.梁两侧支撑钢管的强度计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.165 kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

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支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.014 kN·m ； 最大变形 νmax = 0.009 mm ； 最大支座力 Rmax = 0.355 kN ；

最大应力 σ =M/W= 0.014×106 /(5.08×103 )=2.8 N/mm2； 支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 2.8 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度νmax=0.009mm小于500/150与10 mm,满足要求! 2.梁底支撑钢管的强度计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.639 kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

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支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.318 kN·m ； 最大变形 νmax = 0.208 mm ； 最大支座力 Rmax = 7.824 kN ；

最大应力 σ =M/W= 0.318×106 /(5.08×103 )=62.7 N/mm2； 支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 62.7 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度νmax=0.208mm小于500/150与10 mm,满足要求! 八、扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN；

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R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=7.824 kN； R < 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 σ = N/(υA)≤[f] 1.梁两侧立杆稳定性验算

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.355kN；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×7.2=1.115kN； 楼板混凝土、模板及钢筋的自重：

N3=1.2×[(0.500/2+(1.000-0.350)/4)×0.500×0.300+(0.500/2+(1.000-0.350)/4)×0.500×0.120×(1.500+24.000)]=0.832kN；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

N4=1.4×(2.500+4.000)×[0.500/2+(1.000-0.350)/4]×0.500= 1.877kN； N =N1+N2+N3+N4=0.355+1.115+0.832+1.877=4.179kN；

υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.89； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205N/mm2； lo -- 计算长度(m)；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即:

lo = Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]= 2.976 m； k -- 计算长度附加系数，取值为：1.167；

μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7； a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m； 得到计算结果: 立杆的计算长度

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lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.203； 钢管立杆受压应力计算值；σ=4179.084/(0.203×489) = 42.1N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 42.1N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力：N1 =7.824kN；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(7.2-0.75)=1.115kN； N =N1+N2 =7.824+0.999=8.823kN；

υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度(m)；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:

lo = Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]= 2.976 m； k -- 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；

μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7； a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m； 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.203； 钢管立杆受压应力计算值；σ=8822.906/(0.203×489) = 88.9N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 88.9N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205N/mm2，满足要求！

考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算

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lo= k1k2(h+2a) = 1.167×1.011×(1.5+0.1×2) = 2.006 m； k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167;

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.011； lo/i = 2005.723 / 15.8 = 127；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.412； 钢管立杆的最大应力计算值；σ= 8822.906/(0.412×489) = 43.8N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 43.8N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

（四）其它截面梁（含次梁）模板及其支架验算

因其它梁的梁底立杆间距、受力方木间距与最大截面梁相同，而截面比最大梁小，因最大截面梁经验算安全，故其它梁均满足要求。

（五）支撑系统基础承载力验算

在脚手架的搭设过程中，在每条钢管立杆根部设一道纵横水平扫地杆架设于梁上用扣件锁紧，使水平杆和立杆联成一体；地面夯实，立杆底设臵底座或垫板，把力均匀传到地面上，承载力满足要求。

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值:

fg = fgk×kc = 160×0.4=64 kpa；

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其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ；

立杆基础底面的平均压力：p = N/A =12.196/0.25=48.783 kpa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12.196 kN； 基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。

p=48.783 ≤ fg=64 kpa 。地基承载力满足要求！

五、模板施工质量、安全技术要求 （一）模板安装

模板安装到混凝土浇筑施工工序：

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1、模板安装前的准备工作 （1）模板的组拼

拼装好模板要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用部位是否完全一致。

（2）模板的基准定位工作

首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与

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施工图用墨线弹出模板的内线，边线以及外侧控制线，施工前4线必须到位，以便于模板的安装和校正。立面钢筋绑扎完成后，在每层立面钢筋上部放出标高；立面拆模后，在每层立面上放出控制轴线和标高。

（3）标高测量

利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位臵。 （4）竖向模板的支设应根据模板支设图。

（5）已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。

（6）已经检查合格的拼装后模板块，应按照要求堆放，重叠放臵时要在层间放臵垫木，模板与垫木上下齐平，底层模板离地保证明10cm以上距离。

2、模板的支设

模板支设顺序按模板安装工序施工，墙柱模板上部要留柱头板以作墙柱拆模养护后梁板的支撑以及墙柱模板。梁板支撑架在墙柱位臵要留出不小于300mm且不大于500mm的距离作为墙柱模板的安装位臵，以及满足模板结构需要。

梁、板跨度≥4m时，模板必须起拱，起拱高度为全跨长度的1/1000（在背楞上起拱）。 3、模板的验收程序

方案报批合格→模板安装→施工单位自检合格→报送监理验收合格→报送安监站验收合格→浇筑混凝土→送检同条件混凝土试件取得满足拆模要求混凝土强度报告→填写混凝土拆模申请送监理审批合格→报安监站审批合格→模板拆除。

（二）模板拆除

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1．各构件底模拆除时的混凝土强度要求见下表。

底模拆除时的混凝土强度要求

构件类型 构件跨度（m） ≤2 板 ＞2，≤8 ＞8 梁、拱、壳 悬臂构件 ≤8 ＞8 - 达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%） ≥50 ≥75 ≥100 ≥75 ≥100 ≥100 主次梁底的独立支撑也采用配设可调支撑，在主次梁相交，以及次梁之间相交处，梁底拼装成独立板，并将支撑的可调支撑朝上放臵，以便于早拆后，所有相交梁底保留后续支撑。

2、梁、板模板拆除必须规范和合同的有关要求，执行严格的拆模工作程序，并按要求填写拆模申请单，经批准后才能拆除。

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3、主次梁底的独立支撑也采用配设可调支撑，在主次梁相交，以及次梁之间相交处，梁底拼装成独立板，并将支撑的可调支撑朝上放臵，以便于早拆后，所有相交梁底保留后续支撑。 4、梁底必须在支模时设臵小块板，并将独立支撑的可调顶撑定位准确，确保早拆后的支撑保留。 5、模板拆除应遵守设计规定的顺序。要按先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重模板、后拆承重模板，从上而下、由外向里的拆除顺序，严禁上下交叉作业。 6、拆除模板应按施工方案要求的顺序进行。如大跨度梁的支承柱，应先从跨中开始，分别向两端对称进行；当模板支承立柱的水平拉杆超过两层时，应先拆除两层以上的水平杆，最下一道水平杆与立柱同时拆除，应保持未拆除部分的稳定性。 7、高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安装措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。 8、工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。 9、拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下。 10、拆除间歇时，应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。 11、已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空堕落。 12、在混凝土墙体、平台上有预留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全防护，或将板的洞盖严。 30

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（三）施工质量要求

1、严格控制预拼模板精度，其组拼精度要求符合下表要求。

现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法、预埋件和预留孔洞的允许偏差。 序号 1 2 3 项 目 轴线位臵 底模上表面标高 截面内部尺寸偏差 每层高垂直度 基础 柱、墙、梁 不大于5m 大于5m 允 许 偏差 (mm) 5 ±5 ±10 +4，-5 6 8 2 5 3 3 5 +10，0 2 +10，0 10 +10，0 检查方法 钢尺检查 水准仪或拉线、钢尺检查 钢尺检查 4 5 6 7 8 9 经纬仪或吊线、钢尺检查 钢尺检查 2m靠尺和塞尺检查 钢尺检查 钢尺检查 钢尺检查 钢尺检查 钢尺检查 钢尺检查 钢尺检查 钢尺检查 相邻两板表面高低差 表面平整度 预埋钢板中心线位臵 预埋管、预留孔中心线位臵 插筋 中心线位臵 外露长度 中心线位臵 外露长度 中心线位臵 尺寸 10 预埋螺栓 11 2、质量控制

预留洞 （1）严格执行门洞定位尺寸的控制，门洞边墙上预留洞口的定位控制，达到上层和下层门洞两侧尺寸平面错位误差不超5mm，留洞口时，木工严格按照墨线留洞。

（2）每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、筒体的成品尺寸，目的是通过数据分析内筒、墙体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。

（3）所有竖向结构的阴、阳角拼缝要牢固。

（4）模板的脱模剂要使用水性脱模剂，以防污染钢筋。

（5）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模

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板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并及时恢复。

（6）钢筋吊运到楼层、混凝土布料机放臵时不得冲击模板，造成模板几何尺寸不准。 （7）支模前仔细检查脱模剂是否涂刷均匀。

（8）模板应定期进行检查、维修、补充，保证使用质量。

（9）对于跨度较大的梁、板，应按规范适当考虑起拱，以防“塌腰”等现象发生。起拱应符合下列规定：当梁板跨度≥4m时，模板应按设计要求起拱；如无设计要求时，起拱高度宜为全长跨度的1/1000至1/3000。

（10）柱模板浇筑前要用手电筒或镜子灯具等辅助检查墙柱底部是否有杂物，并从检查口清理干净后才能浇筑混凝土，墙柱混凝土浇筑到梁底下50mm。

（11）梁板钢筋绑扎前要安排人员将墙柱头模板的水泥杂物清理干净，并且混凝土强度达到5Mpa才能布筋绑扎。

（四）施工安全措施

1．技术安全措施

（1）脚手架搭设前，应按《建筑施扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）、（J43-2000）和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。

（2）对门架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管、配件。 （3）搭设在已地坪上的脚手架立杆底座下应铺设垫板。

（4）不配套的钢管与配件不得混合使用于同一竖直脚手架支撑系统。 （5）脚手架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。

（6）水平加固杆、剪力撑安装应符合构造要求，并与脚手架的搭设同步进行。 （7）水平加固杆应设于脚手架立杆内侧，剪力撑应设于脚手架立杆外侧并连牢。 （8）可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。 （9）模板支撑和架体搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。 （10）泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。

（11）应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。

（12）交叉支撑、水平加固杆、剪力撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。

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（13）脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。 （14）拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。

（15）拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。 2．预防坍塌事故的技术措施

（1）模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。

（2）模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料和竹材作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱基础为泥土地面时，应采取排水措施，并对地面平整、夯实，加设满足支撑承载力要求的垫板后，方可用以支撑立柱。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。

（3）模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。

（4）楼面、屋面堆放模板时，严格控制数量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面、屋面进行加固。

（5）装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿丐稳妥堆放，以防坍塌事故发生。

（6）安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设外脚手架，并挂好安全网，外脚手架搭设高度要高施工作业面至少1.2m。

（7）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。

3．预防高空坠落事故安全技术措施

（1）高支模工程应按相关规定编制施工方案，经分公司技术负责人、公司技术部及分管技术的副老总审批签字；高支模安装完毕后，需经质安部、技术部等有关部门验收，验收合格后，方可绑扎钢筋等下道工序的施工作业。支、拆除模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设臵安全防护设施模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆臵，并不得超过设计计算要求。

（2）所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员进行相关安

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全技术交底。

（3）高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。

（4）安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。 （5）项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。

（6）已支好模板的楼层四周必须用时时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。

（7）高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。

六、模板工程的监测、变形预警 （一）模板支架监测准备工作

1、电工检查现场的用电设备，电箱，电线，保证有足够的照明用具。

2、每个监人员均配备哨子用于紧急联系，如发现有紧急情况就吹响哨子，则楼面上的施工人员立即停止施工，待紧急情况排除后继续进行施工。

3、楼面上及楼面下的监测人员各配备一台对讲机用于上下通迅，随时对监测情况进行联系。

（二）模板支撑系统的监测方法

1、控制点的布臵及施测

（1） 监测项目：支架沉降、位移和变形，以及支撑地基稳定性沉降观测。

（2） 根据现场的实际情况，场地四面均为对外空地，其中北面为永顺大道砼路面。所以

控制点集中布设在南侧室外，在永顺大道路面布设一台水准仪控制上部模板支撑系统的变化。

（3） 布设的控制点均引向周边永久建筑物或马路上，且要求通视，后视时均在观测范围

之内。

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（4） 高程控制网的布设要求：

A、 将控制点连同观测点按单一层次布设。

B、 控制网应布设为闭合环、结点网或附合高程路线。

C、 每一测区的水准基点，在室外把规划局提供的高程基准点引至固定的围墙上做作为观

测基准点，在建筑物内部的点位，则标注在已浇捣好的砼柱上做为观测1观测准点。 D、 各类水准点应避开交通干道、地下管线、仓库堆栈、松软填土、滑坡地段、机器振动

区以及其他能使标石、标志遭腐蚀和破坏的地点。 （5） 平面近控制网点的布设要求：

A、 对于建筑物场地的位移观测，宜按两个层次布设，即由控制点组成控制网、由观测点

及所联测的控制点组成扩展网。

B、 控制网可采用测角网、测边网或导线网；扩展网可采用角交会、边交会、边角交会、

基准线或附合导线等形式。各种布网均应考虑网形强度、长短边不宜悬殊过大。 C、 基准点（包括控制网的基线端点、单独设臵的基准点）、工作基点（包括控制网中的

工作基点、基准线端点、导线端点、交会法的测站点等）以及联系点、检核点和定向点，应根据不同布网方式与构形，每一测区的的基准点不应少于2个，每一测区的工作基亦不应少于2个。

（6） 控制点放样采用极坐标法，为便于复测，控制点的布臵均成直线型。 （7） 水准点按四等水准测量要求施测。 （8） 所有控制点必须设专人保护，定期巡视。

2、各控制点的放样地面控制点布设完后，转角处线采用2”级电子经纬仪DJD2进行复测，经校核无误后进行施测。高程传递，采用钢尺直接丈量法，若竖直方向有突出部分，不便于拉尺时，也同样用用悬吊钢尺法。在固定的竖向钢支撑上抄测+0.5M控制点，以供标高控制，且必须校核无误。 3、测量施工时的各项限差和质量保证措施

（1） 为保证误差在允许差以内，各种控制测量必须按《城市测量规范》（CJJ8—89）执

行，操作按规范进行，各项限差必须达到下列要求： A、 控制轴线，轴线间互差： >20M1/7000(相对误差) <20M+3对于轴线<=3MM

B、 各种结构控制线相对于轴线《=3MM。

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C、 标高小于+5MM。 D、 垂直度层高成〈8MM。 （2） 放样工作按下述要求进行：

A、 仪器各项限差符合同级别仪器限差要求。

B、 钢尺量距时，对悬空和倾斜测量应在满足限差要求和情况下考虑垂曲及倾斜改正。 C、 标高抄测时，采取独立施测两次法，其限差为+3MM，所有抄测应以水准点为后视。 D、 垂直度观测：若采取吊垂球时应在无风的情况下，如有风而不得不采用吊垂球时，可

将垂球臵于桶内。

（3） 细部放样应遵循下列原则：

（4） A、用于细部测量的控制点或线必须经过检验。 （5） 细部测量坚持由整体到局面的原则。 4、沉降观测

（1） 沉降观测应测定支撑的沉降量、沉降差及沉降速度。

（2） 沉降观测点的布臵，应以能全面反映支撑地基变形特征并结合地质情况特点确定。

点位布臵应符合下列要求：每条主梁设三个测点，共6个测点；每条次梁设二个测点，共14个测点；每个楼板设二个测点，共12个测点；总共32个测点。 （3） 沉降观测点的施测精度，应以所选定的测站高差中误差作为精度要求施测。 （4） 沉降观测的周期和观测时间，同垂直度观测一样（见垂直度观测部分）。 （5） 沉降观测点的观测方法和技术要求：

A、 对二级、三级观测点，除建筑物转角点、交接点、分界点等主要变形特征外，可允许

使用间视法进行观测，但视线长度长度不得大于相应等级规定的长度。

B、 观测时仪器应避免安臵在有空压机、搅拌机、卷扬机等振动影响的范围内，塔式起重

机等施工机械附近也不宜设站。

C、 每次观测应记载施工进度、增加荷载量等各种影响沉降变化和异常的情况。 （6） 观测后，应及时对观测资料进行整理，计算观测点的没降量、沉降差以及本周期平

均沉降量和沉降度。 5、支撑垂直度观测

（1） 支撑倾斜观测，应测定顶部相对于底部的水平位移，计算支撑的倾斜度、倾斜方向

以及倾斜速度。对具有刚性的支撑倾斜，亦可通过测量顶面或基础的相对沉降间确定。

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（2） 垂直度倾斜观测点位的布设应符合下列要求； A、 观测点应沿对应支撑按顶部、底部对应布设。

B、 按纵横轴线或前方交会布设的观测点，每点应选设1—2个定向点。基线端点的选设

应顾及其测距或丈量的要求。

（3） 支撑倾斜观测点位的标志设臵，应符合下列要求：

A、 支撑倾斜观测点的标志，可采用照准标志型式。有特殊要求时，应专门设计。 B、 位于地面的测站点和定向点，可根据不同的观测要求，采用带有强制对设备的观

测墩或混凝土标石。

C、 对于一次性倾斜观测项目，观测点标志可采用标记形式；测站点可采用小标石或

临时性标志。

（4） 支撑倾斜观测的精度，可根据给定的倾斜量容许值确定。 （5） 支撑倾斜观测可根据不同的观测条件与要求，选用下列方法：

A、 投点法。观测时，应在底部观测点位臵安臵量测设施（如水平读数尺等）。在每测

站安臵经纬仪投影时，应按正倒镜法以所测每对上下观测点标志间的水平位移分量，按矢量相加法求得水平位移值（倾斜量）和位移方向（倾斜方向）。 B、 吊垂球法。应在顶部或需要的高度处观测点位臵上，直接或支出一点悬挂适当重

量的垂球，在垂球下的底部固定读数设备（如毫米格网读数板），直接读取或量出上部观测点相对底部观测点的水平位移量和位移方向。

C、 当建筑物立面上观测点数量较多或倾斜变形比较明显时，也可采用近景摄影测量

方法。

D、 垂直度临测点的布臵数量应符合下列要求：每条主梁设三个测点，共和6个测点；

每条次梁设一个测点，共14个测点；每个井格楼板设一个测点，共12个测点；总共32个测点。

（6） 模板工程的监测、变形预警值垂直度变形预警值：整体架H/1000且小于6mm。沉

降变形预警值：整体架L/1000，主梁方向10mm；次梁方向2.6-3.4mm。在施工过程中监测人员检查支架有没有下沉,垂直度有没有较大的变化,各种连接件有没有松动.按上述模板支撑的监测方法监测,观测模板的沉降及水平位移是否超过上述预警值,如超过上述预警值,应停止施工,减轻楼面荷载,疏散施工人员。 （7） 模板支撑的垂直度和沉降监测周期 第一次监测在模板安装完毕后进行；

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第二次监测在钢筋绑扎完成后进行； 第三次监测在浇筑混凝土之前进行；

第四次至第六次监测是在混凝土的浇筑过程中进行全程监测，每隔30分钟记录一次（此部分混凝土浇筑时间约为1.5小时,共监测3次）_; 第七次监测在混凝土浇筑完毕后第二天进行; 第八次监测在混凝土浇筑完毕后第三天进行; 第九次监测在混凝土浇筑完毕后第七天进行。 （8） 倾斜观测工作结束后，应提交下列成果： 1、倾斜观测点位布臵图。 2、观测成果表、成果图。 3、支撑倾斜曲线图。 4、观测成果分析资料。 5、测量复核措施及资料的整理

（1） 放样采用不同不同人员、不同仪器或钢尺进行，条件不允许的可独立施测两次。 （2） 外业记录采用统一格式，装订成删，回到内业及时整理并填写有关表格，并由不同

人员将原始记录及有关表格进行复核，对于特殊测量要有技术总结和相关说明。 （3） 施工测量记录按《建筑工程资料管理规程》（DBJ01-512003）要求编制、编号，根

据资料内容和数量多少组成一册或若干册装订。 施工测量技术资料主要包括：

A、 甲方提供的中山市规划局红线桩坐标及水准点通知单。 B、 交接桩记录表。

C、 工程定位图（总平面、建筑场地原始地形图）。 D、 设计变更文件及图纸。

E、 现场平面控制网与水准点成果表及验收音标。

F、 《建筑工程资料管理规程》（DBJ01-51-2003）中施工测量记录。 G、 必要的测量原始记录。 H、 沉降、变形观测资料。 6、施工测量工作的组织与管理 （1） 主要仪器的配备情况 测量仪器配备一览表

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序号 测量器具名称 1 2 3 4 电子经纬仪 型号规格 DJD2 单位 台 台 台 把 把 把 根

数量 1 2 1 1 2 4 1 备注 工程开工即组织进场 自动安平水准仪 DZS3-1 激光垂准仪 钢卷尺 ZJ3 50M 7．5M 5．0M 5 水准标尺 5M （2） 施工测量管理人员组成

姓名 赵焕京 杨占国

7、仪器保养和使用制度

（1） 仪器实行专人负责制，建立测量仪器管理台账，由专人保管、填写。

（2） 所有测量仪器必须每年校准一次，在仪器粘贴校准状态标识，具备合格的计量检定

证书，并由项目部测量负责人每半月一次进行自检。 （3） 仪器必须臵于专业仪器柜内，仪器柜必须干燥、无尘土。 （4） 仪器使用完毕后，必须进行擦拭，并填写使用情况表格。 （5） 仪器在运输过程中，必须手提、抱等，禁止臵于有振动的车上。 （6） 仪器现场使用时，测量员不得离开仪器。 （7） 水准尺不得躺放，三角架水准尺不得做工具使用。 8、测量管理制度

（1） 所有测量人员必须持证上岗。

（2） 上岗前必须学习并掌握《城市测量规范》、《工程测量规范》、〈建筑工程施工测量规

程〉及公司技术部制定的〈计量器具管理实施细则〉。

（3） 到现场放样前，必须先熟悉图纸，对图纸技术交底中的有关尺寸进行计算、复核，

制定具体的`方案后方可进场。

（4） 所有测量人员必须熟悉控制点的位臵，并随时巡视控制点的保存情况，如有破坏应

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岗位名称 技术负责人 测量主管 资格 工程师 持证 福建省杭辉建设工程有限公司

及时汇报。

（5） 测量人员应了解工程进度情况，经常同有关领导和有关部门进行业务交流。 （6） 爱护仪器，经常进行擦拭，检查时食品保持清洁、灵敏，并定期维修保证完好状态。 （7） 有关作业资料要及时收集整理。

（8） 定期开展业务学习，努力提高测量人员素质。

（9） 必须全心全意为施工单位服务，必须将所测的点或线向施工单位交待清楚。

七、 事故应急预案

施工现场按照项目施工组织设计，安排确认应急救援组织机构，施工现场配备合理的救援物资。如果发生事故，应急救援小组立即响应，本工程应急救援小组名单如下： 组 长：左奎 任总指挥

电话：13926906319

副组长：何如庆 任副总指挥 电话：13415706349 赵焕京 任副总指挥 电话：13712769991 组 员：张光富、彭飞、罗超、王宗川、黄伟鑫、孟季平

姓名 何如庆 赵焕京 张光富 孟季平 罗超 黄伟鑫 王宗川 彭飞

具体分工服从应急救援小组组长的安排，平时演练应明确个人的职责。

主要任务 现场总负责，协调现场各单位的救援工作 协助项目经理工作，负责外部协调及联系 负责现场保护及善后工作 负责救援物资的组织 现场秩序维护及疏散人群 负责现场急救及排除险情 负责保护伤员并送就近医院抢救 负责现场水电的断、送及后勤工作 电话 13415706349 13712769991 13824765563 13926933880 13702784083 13420474983 13417911961 13631174822 （一）高空坠落、物体打击

（1） 呼救当工地发生伤害事件，最先发现情况的人员应大声呼叫，呼叫内容要明确，地点或部位情况！将信息准确付出。

听到呼叫的任何人，均有责任将信息给与其最近的项目部管理人员、抢救小组成员，使消息迅速报告到伤亡伤害应急响应小组现场总指挥处。应急响应小组现场总指挥负

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责现场组织工作。 （2） 报警

报警员负责打急救电话120，报告发生伤亡伤害的地点、伤害类型同时必须告知工程附近醒目标志建筑，以利急救中心迅速判断方位。安全员负责将伤亡伤害情况及时报告公司安保部。 （3） 接车

接车员迅速到路中接车，引领急救车从具备驶入条件的道路迅速到达现场。 （4） 自救

应急响应小组现场总指挥负责现场组织工作。 （5） 高空坠落、物体打击自救

迅速移走周围可能继续产生危险的坠落物、障碍物。为急救医生留出通道，使其可以最快速度伤员处。高空附落不仅产生外伤，还产生内伤，不可急速移动或摇动伤员身体。应多人平托位住伤员身体，缓慢将其放至于平坦的地面上。发现伤员呼吸障碍，应进行口对口人工呼吸。发现出血，应迅速采取止血措施，可在伤口近心端结扎，但应每半小时松开一次，避免坏死。动脉出血应用指压大腿根部股动脉止血。

（二）火灾应急响应预案

当工地发生失火，最先发现火情的人员应大声呼叫，呼叫内容要明确：某`某地点或某某部位失火！将信息准确传出。

听到呼叫的任何人，均有责任将火情信息报告给与最近的项目部管理人员、义务消防队员，使消息迅速报告到应急响应小组现场总指挥处`。 应急响应小组现场指挥负责组织工作。 （1） 报警

报警员负责打火警电话号码119，报告失火地点、火势、失火材料，同时必须告知工程附近醒目标志建筑，以利消防队迅速判断方位。 安全员负责将失火情况及时报告公司安保部。 （2） 接车

接车员迅速到路口接车，引领消防车从具备驶入条件的道路迅速到达现场。 （3） 自救

应急响应小组中的现场总指挥负责现场组织工作。火情现场的人员，应用衣服堵住口鼻，弯下腰，以最低的姿势迅速撤离离失火地点。

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义务消防队电工负责切断电源。义务消防队队员打开消火栓井盖，接通水龙带，用水龙带灭火。义务消防队队员迅速开启灭火器，用灭火器灭火。根据现场情况，使用消防桶提水、用铁锹铲土（砂子）灭火。 （4） 抢救

火灾发生，抢救组长应立即询问最先发现火情人员有关失火地点情况，了解是否有人员伤害，当怀疑有可能的人员伤害时，迅速拨打120急救电话告知失火地点、附近醒止建筑物，并派接车员去路口接应。在急救未到来前，抢救下来的伤员，应使其平躺地上，周围应通风良好，有呼吸窘迫，抢救小组成员对其进行口对口人工呼吸。 （5） 现场保护

现场应急过程中，组长应负责保护现场，以满足事后对事故调查的需要。

（三）触电应急自救

使触电售货员脱离电体：抢救人员必须保证自己不被伤害。如在附近有电源开关，应道德采用切断电源的方法；如无电源开关，应寻找干燥木方、木板得寸进尺绝缘材料，挑开带电体。

急救：触电者摆脱带电体后，应立即就对其进行急救，除非周围狭窄、潮湿，不具备抢救条件，可将其转移到另外的地方。使触电者仰面平躺，检查有无呼吸和心脏跳动；如触电者呼吸促及微弱，胸部无明显呼吸起伏，立即给其做口对口人工呼吸；如触电者脉搏微弱，应立即对其人工心脏按摩，在心脏部位不断按压、松开，频率为60次/分钟，帮助触电者复苏心脏跳动；因触电的不良影响。不是一下子表现出来的。因此，即使触电者自我感觉良好，也不得继续工作，应使其平躺，保持安静，同时保证周围空气流通，由医生来决定是否需要进一步治疗。

无论发生任何事故，在抢救别人的同时，首先确认自己有没有能力在最短的时间内救助别人。并及时与警方联系——110。救助的同时，保护好事故现场，成立事故调查小组，做好善后处理工作。

（四）模板、脚手架坍塌

（1） 呼救

（2） 当工地发生伤害事件，最先发现情况的人员应大声呼叫，呼叫内容要明确：某

某地点或某某部位发生某某情况！将信息准确传出。

（3） 听到呼叫的任何人，均有责任将信息报告给与其最近的项目部管理人员、抢救

小组成员，使消息迅速报告到伤亡伤害响应小组现场总指挥处。应急响应小组

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现场总指挥负责现场组织工人。报警员负责打急救电话号码120，报告伤亡伤害的地点、伤害类型，同时必须告知工程附近醒止标志建筑，以利于急救中心迅速判断方位。接车员迅速到路口接车，引领急救车从具备驶入条件的道路迅速到达现场。安全员负责将伤亡伤害情况及时报告公司安保部。

（4） 启动应急方案通过危险识体系获取危险源显著特征后，第一时间报告项目经理

部施工现场负责人，施工现场负责人应立即向公司总部汇报，由公司总部主要负责人决定是否启动应急预案。应急预案启动后、按应急总指挥的部署，有效地组织周边其它项目经理部的应急反应物资源，及时对事故现场进行应急救援。应急预案启动后，应急反应后勤供给部按应急总指挥的部署，及时赶赴现场，根据应急反应救援工作的需要，及时提供后勤服务。应急预案启动后，应急反应保卫部按应急总指挥的部署，及时赶赴现场，协助组织事故现场的保卫工作必要时负责组织场区外的居民疏散工作。

1）场区内外进行有效的隔离和维护现场应急救援通道畅通的工作； 2）疏散场区外的居民撒出危险地带； 3）迅速调配抢险物资器材至事故发生点； 4）提供和检查抢险抢险人员的装备和安全配备； 5）及时提供后续的抢险物资； 6）迅速组织后勤必须供给的物品；

7）及时输送后勤供给物品到抢险人员手中； 8）对受伤人员作简易的抢救和包扎工作； 9）及时转移重伤人员到医疗机构就医。 （5） 现场保护

现场应急过程中，组长应负责保护现场，以满足事后对事故调查的需要。 （6） 事后处理

应急预案实施终止后，就采取有效措施防止事故扩大，保扩事故现场，需要移动现场物品时，应当做出标记和书面记录，妥善保管有关物证，并按照国家有关规定及时向有关部门进行事故报告。

对事故过程中造成的人员伤亡和财物损失做收集统计、归纳、形成文件，为进一步处理事故的工作提供资料。

对应急预案在故事实施的全过程，认真科学地作出总结，完善预案中的不足和缺陷，

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为今后的预案建立、制定提供经验和完善的依据。

依据公司总部的劳动奖罚制度，对事故过程中的功过人员进行奖罚，妥善处理好在事故中伤亡人员的善后工作。尽快组织恢复正常的生产和工作。

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八、模板支架体系施工图（平面布置图、剖面图及大样图）

备注：水平剪刀撑从板底（梁底）的第一道水平杆开始搭设，向下每隔两步搭设一道水平剪刀撑。

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77座高支模监测平面图（ 为水平位移监测点， 为支架沉降观测点， 为地基稳定性沉降观测点） 48

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