脚手架施工方案

脚手架施工方案

一、 脚手架施工方案编制说明：

本工程为框架剪力墙结构，为了总体的顺利施工，地下室部分和主体框架及核心筒结构都需要支护模板，进行混凝土浇筑，整体结构外墙需要砌筑及装饰和玻璃幕墙，需要支护室内支撑和外脚手架进行施工，特别编制脚手架和模板施工方案。 二、 工程概况：

1、 工程名称：大连航运交易市场南侧项目；

2、 工程地点：大连市中山区港湾广场南侧，五五路东侧； 3、 建筑面积：58940㎡

4、 结构形式：现浇商品混凝土框剪结构；

5、 建筑层数：建筑物分为地下三层，地上三十六层。 6、 建筑总高度：145.8m. 7、 自然条件：

（1） 基本风压：W0=0.65KN/㎡ （2） 基本雪压：S0=0.40KN/㎡ （3） 基础持力层为中风化辉绿岩。 （4） 场地标注冻土深度：H=0.7m 8、 荷载：

（1） 构件配件重（包括安全网，模板，配件等）； （2） 建筑物重（砼、钢筋等）；

（3） 活荷载：现场施工人员，施工设备与机械，风、雪等。 三、 脚手架的分类：

1、室内脚手架，对梁、板进行模板支护用的脚手架，（又称为支撑），采用架设型式为满堂红脚手架。

2、外脚手架，工程建筑施工中采用双排，一般采用一次性上拔到屋顶，因为有规定高度不超过50m，本工程采用二种类型。 （1） 落地式外脚手架，见附图（一） （2） 悬挑式外脚手架，见附图（二）

3、本工程采用建筑施工扣件式钢管脚手架，架杆的外径￠=48mm，壁厚δ=3.5mm焊接钢管。

4、立杆，中小横杆，大横杆及斜拉支撑，剪刀撑钢管采用2.2~6.5m长度为宜。一般在采用之前需要认真检查验收，有弯曲，裂痕，缺陷和不合规范要求的钢管一律不允许进入现场，扣件要光滑，无裂缝，螺纹无锈痕，脱丝完好，凡是有一处损坏不符合规范要求的，一律清除不允许进入施工现场。 5、外脚手架护栏用钢管，整体外侧满布小扣密目安全网。 6、对材料要求：

（1）钢管采用￠48，材料要符合《普通碳素结构钢技术条件》GB-700-79中的A3钢的技术条件。材质符合YB242-63中的甲类，软钢管符合GB3092-82中的普通钢管的规定。

（2）、扣件有直角扣件和旋转扣件，对接扣件，应该符合JBJ22-85《钢管脚手架扣件》的规定，材质应该符合GB-78-67《可锻铸铁分类及技术条件》中KT-33-8的技术条件。

（3）、扣件的附件（T型螺栓，螺母，垫圈）所采用的材料必须符合《普通碳素结构钢技术条件》（GB-700-79）中的A3规定。螺纹要符合《普通螺纹》（GB196-18）的规定。垫圈要符合《垫圈》（GB96-76）的规定。

四、脚手架的设计与说明：

1、室内脚手架设计中采用标准一般为：

用于本工程脚手架钢管采用标准￠48×3.5×L（长）

2、主体结构工程建设中楼板最大厚度为200㎜，梁最大尺寸KL=500mm×1000mm，地下剪力墙厚度为550㎜，地上为300㎜，柱最大尺寸为650×700. 3、设计钢管支撑间距构造要求：

模板下立顶柱，采用钢管￠48支撑，安装平直度要求在一条直线上，主楼高度每层均为3.9m,有梁部位均为﹥3m范围，地下三层及地上三层公建楼层高度5.1m,按规范构造要求必须在距地面200-500高度处设置一道扫地杆（其中地下接地层或回填土层夯实后均需要设置方木或厚板垫在钢管脚下，保证支撑不下陷，满足支撑吃力，强度要求）。中间层每1600-1800需要设置一道拉杆，纵横向需要与立顶柱支撑相交，扣件扣紧并且张拉牢固，同时超过3根立顶杆支撑时双向都要增设剪刀撑或斜支撑。以增加立顶杆的支撑强度，刚度和支撑的稳定性，并且必须确保支撑上模板牢固稳定，确保建筑结构中混凝土浇筑的构造要求。

4、 室内扣件式钢管脚手架计算 (1) 现浇砼板钢管脚手架立杆稳定计算

钢管脚手架主要是验算其稳定性，可以按照两端铰结型式受压构件简化程序进行计算，其构造为扣件式搭接连接。

① 计算时考虑到立杆本身存在弯曲，扣件偏差和荷重的不均匀性，可以按照受压构件来进行处理： 受压时，长细比 入=L/i=L/1.59

式中：L——计算长度，取横杆的步距长 〔N〕=∮×A2×f

〔N〕——轴心受压钢支撑容许荷载 ∮——轴心复压构件的稳定系数 A2——套关节面积（mm2）

f——钢材承压强度设计值，取215Mpa ②横杆的强度和刚度验算：

当模板直接安装在横杆上，横杆受到均布荷载作用，顶端横杆上放稳檩条，檩条上放模板，则横杆承受的荷载为集中荷载，把栏杆当作连续梁进行计算，其抗弯强度和挠度可以近似方法进行验算： 均布荷载作用下：

σ

max=Mmax/W=(qL2)/(10W)≤f

ωmax=(qL4)/(150Ej)≤[ω] 在两点集中荷载作用下: σ

max=Mmax/W=(FL)/(3.5W) ≤ f

ωmax=(FL3)/(55Ej) ≤[ω] 式中：

q——均布荷载（N/㎡） F——集中荷载（N） L——立杆的间距（㎜）

f——钢材的强度设计采用值，f=215Mpa [ω]——容许挠度，[ω]=3㎜

在本工程中，取一个有代表性的结构在施工中，模板钢管支撑进行验算，

并且依据计算结果进行模板支撑施工。 已有一个跨度5400×2800，板厚δ=200 得：

模板支架的荷载:

钢模板及连接件钢楞与其它配套自重 750N/㎡ 钢管支架与自重力 250 N/㎡

新浇砼重力 5000 N/㎡ 施工荷载 2500 N/㎡ 合计 8500 N/㎡ 每根立杆承受的荷载为1.89×8500=16065N 钢管￠48×3 A=424 mm2 i= (d2?d12)/4?(482?422)/4?15.9mm 采用钢管立柱其受压应力 σ=N/A=6065/424=37.9N/ mm2 计算钢管支柱受压力作用稳定性 λ=L/i=L/15.9=94.3

查《钢结构设计手册》附录三，得 =0.594

则σ=N/(∮A)=16065/(0.549×424)=69.0N/ mm2?[f]=215N/ mm2

按设计考虑，每个单元为1000㎜间距设一根即能满足施工，但本工程采用一律按规范施工方法，即≤1000钢管立柱，采用双向水平支撑，上下可布置垂直剪力支撑以供满足钢管支撑稳定，牢固可靠性。

（2）梁下模板支护钢管立顶柱计算（选择一处需要检验部位），现进行选择本工程中一处框架最大梁KL=650(宽) ×500（高）×5400（跨长）计算。

现浇梁砼自重：

W1=0.65×1.200×25000=19500N 钢管自重：

W2=(4×1.2×3×2×1.5×4×1.2) ×424×10-6×7.81×104=616.0N 钢模板与连杆重：

W3=750N/㎡×(1.2×0.4×0.75×1.2×2)=1710N 施工荷载

W4=2500×0.65×1.2=1950 ∑W=W1+W2+W3+W4=23776.0N ① 钢管支撑力： Φ48×3.0钢管立柱 An=4.24×102㎜2 i=15.95mm

Lo=μ.L=0.77×1500=1155㎜ λ=L0/i=1155/15.95=72.4 查钢结构表得： =0.729 代人式中得：

σ=N/∮A=22876/0.729×424=74.0N/㎜2

η=0.3×1/(100i2)=0.3×1/（100×0.01595)2=0.12 公式：

脚手架为空间体系，为计算方便简化为平面力系： K[N]=An{[fy+(η+1) σ]/2-?η?1)σ/2?2?fyσ? ?fy/2?(N——立杆设计荷载

K=2——钢管附加影响系数，考虑管子平直度，锈蚀因素； fy——立杆的强度设计值 σ——欧拉临界应力值 η——0.3（1/100i）2 L0——底层立杆有效计算长度， i——立杆截面的回转半径 L0/i——底层立杆的长细比 An——钢管立杆净截面面积 μ——计算长度系数，取0.77 以上数值代人公式中得：

[N]= [(4.24×102)/2] ×﹛〔170+（1+0.12）×359.4〕/2-(170?(1?0.12)395.4)2?170х395.4?30405.9?30.4KN

2其计算结果满足钢管支撑稳定要求 梁荷载23776.0N〈杆设计荷载30405.9N 即23.8KN<30.4KN

结论：按常规施工时，梁下支撑水平间距<1.0m时，在实际工程中采用立柱钢管支撑，有的截面为Φ48×3.5更可靠安全。 （3） 脚手架计算：

外脚手架分为两个类型，第一种为落地式，第二种为悬挑式，因为限制架设高度，当高层建筑物超过限制脚手架高度时，需要进行悬挑式脚手架架设。

第一种型脚手架

作用在脚手架上的核重包括：

ⅰ、脚手架结构自重：（钢管脚手架按0.30KN/㎡计）。对大小横杆，大小立杆都必须按实际应用结构梁计算。

ⅱ、活荷载:(可按均布荷载3.5KN/㎡采用，包括施工人员、材料堆放，如沙浆桶、槽、工具、跳板铺放等)

ⅲ、风荷载：W=W0KK2,式中W0——基本风压，K——体型系数，在本工程中采用0.6，K2——高度变化系数，按荷载规范值选用。

砌筑工程脚手架参改值

脚手 架 立杆 纵距 操作 层小 连墙杆 与地面交根据角45°建筑-60°，设物需在外侧，要一双跨内隔般二15m左右，步三端部双跨跨 同时设

脚手架计算公式如下：

内立杆横距 墙距 大横杆步横杆剪力撑 距 间距 单排 —— 1200-1500 1200-1400 ≤1000 双排 300-500 1000-1500 1200-1500 1200-1800 ≤1000

1、 简支梁计算：

公式：Mmax=(1/8)qL2 v=(1/2) qL μ=(5 qL4)/(384Ej) 2、 按双跨连续梁计算

Mmax=0.125 qL2 v=0.625 qL μ=(0.52 qL4)/(100 Ej) 强度值：

δm=W/ωn≤fω т=vs/bI≤fv ω≤[ω] 式中：

Mmax——作用在脚手架上的最大弯矩； V——作用在脚手架上的最大剪力； ω——脚手架上的挠度；

q——作用在脚手架上的荷载，如存在集中力时需要叠加计算； L——脚手架的跨度 E——弹性模量 I——材料的惯性矩 δm—— 最大弯矩应力值 т——最大剪力应力值 s——脚手架的截面面矩 b—脚手架的截面宽度 fmfv——抗弯抗剪设计用值 [ω]——受弯构件容许挠度

3、 脚手板：用木板或钢制脚手板时允许荷载值（放在脚手板上的荷重），

因为本项工程中用的抹灰量比较常用方式通用，不必再重复计算。

4、小横杆计算：

小横杆按支撑在大横杆上单跨简支梁考虑，现按实际操作中放在脚手板抹灰槽、人员、工具等。 例：（计算小横杆） 钢管上脚手架自重 q 1=0.3KN/㎡

施工人员与工具，材料q 2=3.5KN/㎡ 风荷载等

q 风=0.4KN/㎡ 建筑体型系数K=0.6 高度系数K2

：=1.0∑

q=q1+q2+qf风

=0.3+3.5+0.6×0.6×1=4.16KN/m Mmax=1/8×4.161.22=0.75KN.m V=1/2×4.16×1.22=2.5KN

μ=(5×4.16×10×1.24×10004)/(384×2.1×105×12.19×104)=44㎜<[f] 满足强度要求

2、 大横杆计算：

大横杆受小横杆传来的集中荷载，它支撑在立柱上，视大横杆长度不同，一般按两跨或三跨连续梁计算，求出最大弯矩值Mmax或最大剪力值Vmax a 、梁跨计算公式 Mmax=0.333FL Vmax =1.33F 式中:

F——小横杆传递集中荷载 L1——大横杆计算跨度

b 、三跨连续梁计算公式 Mmax=0.267FL1 Vmax=1.267F μ

max

=1.883（FL13）/(100Ei)

式中：符号同上

用在实际工程中实际情况，大横杆按三步计算如下： Mmax=0.267×2.5×1.4=0.91KN-M Vmax=1.264×2.5=3.17KN μ

max

= 1.883×(2.5×103×14003)/(100×2.1×105×12.19×

104)=2.68mm<[f] 满足结构强度要求

3、 立杆计算:

立杆传承大横杆荷载，按压杆稳定计算，分别验算立杆内和平面外的稳定性。

a 、弯矩作用在平面内的稳定性按下式验算： N/(∮A0)+(Mfc)/(WjiFm)≤fc

b 、弯矩作用平面外的稳定性按下式计算： N/(∮A0) ≤fc 式中：

N——大横杆传给立杆支座反力，并包括立杆稳定截面以上的自重力。——纵向弯曲系数，由λ=L0/I值查附表求出。

其中L0——立杆的计算长度等于大横杆之间距离h,

即L0= h,当作用于平面外，按每隔3步架设一连杆考虑，L0=3h,

均按两端铰接考虑。

i ——截面回转半径 i=d/4 d——为半径 A0——截面净面积

M——截面计算弯矩 M=Ne N——大横杆传给立杆的支座反力

e 0——计算偏心距，近似为e 0=（d 1+ d 2）/2 d 1——立杆的直径 d 2———大横杆的直径 fc —立杆受到压力时计算值 fm ——立杆受到弯曲时设计计算值 Wji——立杆验算时截面净抵抗矩，圆形时采用 查表Φ48×3.5 Wji=5.08×103 计算举例：

а、计算弯矩作用平面外的稳定性（即不组合风荷载）；

)/4?15.9mm i=d/4=?d2?d12λ=l0/i=1500/1.59=94.3 查钢结构设计手册附录三 ∮=0.594

代入公式得：N/(∮A0),有计算式N=3.17KN 则：（3.17×103）/（0.594×489）=11KN<[f] 结论：外脚手架受力稳定，满足施工要求。

b 、计算弯矩作用平面内的稳定性（即组合风荷载时） 采用公式：

N/(∮A0)+（M fc）/( Wji fm) 其公式采用： fc= fm

M=0.85×1.4Mwk=(0.85×1.4ωkLah2)/10 其中： ωk=0.7μ2μsω0 μ2=1.0 μs=1.0

ω0=60KN/㎡ 代入公式得：

M=[0.85×1.4×（0.7×0.594×60×103×1/106×1.2×103×1.52×106）]/(10×5.85×103) 将M值代入计算得：

N/( A0)+(Mfc)/(Wjifm)=11+1400=1411N/㎜2<[f] 结论：外脚手架受力稳定，满足施工要求。 四、 室外悬挑脚手架计算 :

（一） 扣件式钢管脚手架：主要是钢管和扣件组成，采用钢管Φ48㎜，δ=3.5

㎜.整个脚手架系统由钢脚手板（或竹），小横杆、立杆和剪刀撑，拉撑件以及连接扣件组成。

（二） 荷载传递：

脚手板（跳板）?小横杆?大横杆?立杆?底座?基础 （三） 计算公式 KN=An???fy?(n?1)δfy?(n?1)δ?()2?fyδ? 22??

N——立杆的设计荷载 K——2，附加系数 fy ——立杆强度值 δ——欧拉临界应力值 η——0.

1100i?2

?. ——底层立杆的有效长度， ?.0=μ?. i ——立杆截面的回转半径 ?./i ——底层立杆长细比 An——立杆的净截面面积 μ——计算长度系数 取μ=0.77 （四）安全系数：

因为施工中有超差，误差，安装作业等超载影响。 安全系数 K=1+

h ah ——根据立杆设计荷载求出的脚手架最大安装高度 a ——常数 取200

（五）本工程根据生产实际，计算如下： 1、 操作层荷载计算:

脚手架上操作附加荷载值≤2700N/㎡ K动=1.2（动力系数） K超=2(超载系数)

?.δ=脚手架自身重力1.5×（2+1/2）×38.4=144N,每一跨间自重加配件重10N/

个×16=160N

加上剪力撑杆重?.=1.82?1.82 =2.55m q 剪=2.55×38.4=98N

(1) 总计操作层重：

W1=2×1.2×(2700+300)=7200N/㎡ (2) 非操作层荷载： 每跨脚手架面积 S=1.5×1.8=2.7㎡ 每层荷载W2=

(1.8?2?1.8?2?1.5?2.55?2)?38.4?1.3?10?8

2.7 =285N/㎡ (六)立杆设计荷载计算： 钢管截面特征： An=4.893×102㎜ i=15.78㎜

?.δ=μ?=0.77×1800=1386㎜

λ=h 0/i =1386/15.78=87.83

欧拉临界应力δ= π2E/λ2=π2×210000/87.832=269N/㎜2

η

=0.3（ 设计荷载

N=

4.8?9210170?(1?0.12)?269[-221)2=0.3/(100×0.01578)2=0.12 100i?170?(1?0.12)?2692-170×269] ?2 =33300N=33.3KN

(七)安装高度七层（27.3~30m）时安全系数： 设操作层为一层，搭设为七层时，计算钢管受力情况 S——每根立杆受荷载压面积：2.16/2=1.08㎜2 [N]——1.08[7200+285×9]=10546.2N=10.55KN <33.3KN实际K=33.3/10.55=3.16(安全倍)

（八）根据航运交易市场南侧地块工程项目正负零以上三层楼板进行脚手架悬挑，悬挑节点有下列三种情况计算：（插悬挑节点图①，②节点图）

1、设工字钢支点间距@4.0m如果工字钢二跨，L=8.0m

2、设工字钢支点间距@3.5m如果槽钢二跨 L=7.0m

3、设工字钢支点间距@3.5m 如果槽钢二跨 L=6.0m

算上三种情况下工字钢弯矩：（按影响线计算） 计算（1）当二跨时，工字钢L=4m×2=8m 三个P值同时移动的系数值： X(m) 0.5 2.0 3.5 4.0 0.1323 0.2031 -0.0060 0 影响线值 0.0677 0.0632 0.0051 0 0.0172 0.0516 0.0960 0 ∑ 0.2172 0.3179 0.0815 0 Mmax=0.3179PL=1.342T-M

计算（2）当二跨时，工字钢L=3.5m×2=7m 三个P值同时移动的系数值: X(m) 0.25 1.0 1.5 2.0 计

影响线值 0.1323 0.0677 0.0172 ∑ 0.2172 0.1976 0.0803 0.0516 0.3295 0.0632 0.2031 0.0516 0.3179 0.0860 0 0 Mmax=0.3295 PL=1.22 T-M

计算（3）当二跨时，工字钢L=3.0m×2=6m 三个P值同时移动的系数值: X(m) 影响线值 0 0.00 0.2031 0 ∑ 0.2031 0.5 0.1323 0.2031 0 0.3354 1.0 0.1976 0.1046 0 0.3022 1.5 0.2031 0 0 0.2031 Mmax=0.3354 PL=1.062 T-M 按3.5时M=1.22 T-M

取工字钢18I G=22.99kg/m Wx=152.2, 取18I 18Ia G=20.17 kg/m Wx=141.4

δ=M/W=1.4×1.3×1.22×105/152.2=1458.9kg/㎝2

工字钢经过计算取双跨，每跨为3.5m×2=7.0m可以满足要求。 2、 计算节点： （1） 工字钢受力

14工字

钢自重q=16.88kg/N Wx=101.7cm3

公式：Mx=qLx(3?4j) j=x/?.

18P作用x=0.7m时， Mc=0.412×3/2=0.618T-m

MB=[pab(1+a)]/2=p×0.7×1.6×[1+0.7]/(2×2.3) =0.44 T-M<0.95 T-M(跨中弯矩大，取大值) 则工字钢承受弯矩应力：

δ=1.4×1.3×0.618×105/101.7=1106Kg/㎝2(满足构造)

通过以上三种计算，实际用18工字钢悬挑并间距大5m,1.8m工字钢受弯矩力（略）

（2） 转角支撑钢管受力：

RA=(pb2/22)×(3-br))=(1.055×1.62)/(2×2.32 )×(3-1.6/2.3)=0.588T ∑RA=(1.055+0.588)×3/2=2.47T RΦ76=2.47/cos42.6130=3.36T 选Φ76钢管δ=5 F=1115mm2

回转半径：I =d12?d22/4?762?602/4?25.16 λ=3.397/25.16=135.02 =0.379

σ=3.36×1.4×1.2/(0.379×1115.27)=133.6Kg/㎝2?〔1700Kg/㎝2〕 3、 计算节点：

Mc=[pab2(3-β)]/22=1.055×0.7×2.52×(3-2.5/3.2)/(2×2.32)=0.5T-M 当每跨承受3个P值时

Mc3=0.5×3/2=0.75 T-M(只计算跨中值) 则工字钢承受弯矩应力：

σ=1.4×1.3×0.75×105/101.7=1342.2Kg/㎝2（满足构造）

选Φ83钢管 δ=5 F=1225㎜2 回转半径：I=832?732/4?27.63 λ=4060/27.63=146.9=0.319

RA=(pa2/22)×(3-β)=(1.055×2.52)/(2×2.32)×(3-2.5/3.2)=0.714T ∑RA=(1.055+0.714)×3/2=2.654T

σ=(2.654×1.4×1.1×103/sin37.985)/(0.319×12.25) =1699Kg/㎝2<[1700Kg/㎝2](满足构造)

4、计算节点详图

Mc=[pab2(3-β)]/2L2=[1.055×0.73/(2×1.42)]×(3-0.7/1.4)=0.23T·m RA=1.5P×3/2=1.5×1.055×3/2=2.375T 选Φ50钢管 δ=5 F=7.07㎝2 工字钢受弯矩力 （略）

钢管受力： 回转半径： i=

502?402?16 4 λ =1980/16=123.8 ∮=0.4375 σ=

2.375?1.4?1.1?103/sin45°?1672.3Kg/cm2

0.4375?7.075、脚手架悬挑部节点以上荷载： 按25m高度分节计算： ⑴横杆=349（kg） (2) 立杆=387（kg） (3) 扣件=154（kg） (4) 脚手板=308（kg） (5) 安全网=18.75（kg） (6) 作业层施工荷载=238（kg） (7) 两步同时作业荷载=476（kg） (8) 风荷载=1313（kg） (9) 架体荷载=1693（kg）

根据以上几种节点计算，14以上工字钢受弯矩力（略）

依据国家相关的脚手架搭设《规范》和建设部建筑管理公司规定《建筑施工安全检查标准实施指南》规定：悬挑脚手架，将全高的脚手架分成若干段，每段搭设高度不超过25m.

为了确保本工程项目安全顺利进行，悬挑脚手架部分具体做法如下： 1、 限制搭设高度在25m以下；

2、 设置Q235，18工字钢做悬挑梁，支点间距为1.5-1.8m,转角处增加

斜支撑钢管（Φ50-76㎜）

3、 型钢悬挑梁与结构楼板上向外悬挑，悬挑梁锚固采用Q235-Φ16圆钢

作U型拉环锚固，U环预埋置混凝土楼板底层钢筋下，U型环口朝上出楼板面30㎝，并将U型环底部增加2根长0.7m~0.8mΦ14钢筋绑扎置楼板钢筋上牢固，每根悬挑梁两个锚固点，锚固点间距0.8m~0.9m。（见附图一）

4、 悬挑梁受力点比例为：1.6：1（见附图二）

5、 计算Q235-Φ16圆钢锚环抗拉强度：(8×8×3.14)×4×205=164787N 受力点比例：（164787×1.6）/(29458×1.0)=9(倍)满足需求。 五、 脚手架的搭设顺序和拆除顺序： 1、 搭设顺序：

（1） 脚手架施工中，要粗算用料数量和钢管脚手架的规格、种类、扣件

与配件，确定好建筑物外墙和内墙用材。

（2） 根据建筑物的外观、地形特点、搭设位置要做好外墙施工条件准备

工作，找好计算长度进行外墙双排脚手架搭设划点工作。

（3） 搭设外墙脚手架时，顺序分层，首先进行下层钢管连接，把纵向大

杆和横向大杆立稳，扣件安装牢固，由下层向左右方向延伸，刚刚起步时有必要时需要设立斜杆进行初始稳固加固，保证脚手架、纵向立杆和横向立杆初始稳定牢固可靠。再进行向高一层搭接，但是，同样必须保证再分层次平行延伸，绝对禁止单独向高出不分层次上拔安装。

（4） 根据工作台架设需要，安装好位置，必须架设短杆钢管（小横杆），

必须将底一层全部安装扣紧牢固，经过检查验收后才能向纵向进行上拔一次安装。

（5） 检查底座（下层）木垫块，扫地横杆牢固、稳定、可靠。尤其是地

面回填土夯实程度，保证木垫块不下沉。

（6） 外墙脚手架钢管架设时，在转角处必须增设稳固立杆措施。 （7） 对剪刀撑，横向支撑应随立柱，纵横向水平杆等同步施工，保证整

体稳定性。

2、 脚手架的拆除顺序：

（1） 钢管脚手架拆除进行前必须召开现场有关人员安全技术交底会。 （2） 提出拆除顺序和办法，必须遵守先上后下分层分部拆除工作，如：

分段拆除，整体拆除，有计划有组织施工程序进行。

（3） 拆除钢管脚手架必须严格分工，专人拆除扣件，专人传送杆件和配

件，严禁下层有人出入禁区。

（4） 不允许抛投、乱扔、堆放有序、分类分堆。

（5） 脚手架由上向下运送过程，有必要时须按搭设临时集中工作平台或

传送通道，由一处或分几处集中传运，不允许由空中抛下，集中场地需要设立专职安全检验人员，监控高空作业安全，地面施工人员通行安全。

（6） 拆除脚手架过程中，集中调动，由专业技术负责人员同一指挥进行。 3、 其它方面：

（1） 与建筑物连体架设横杆，保证安全同时，要增设锚固措施。如:增设

Φ6-Φ8钢筋（或8#铁丝线）埋入砼浇注体内，以备外墙脚手架搭设工作台，上料台，横杆连件的锚固作用。

（2） 随着建筑物的砼浇注增高，需要增设操作平台，斜坡道，临时进料

口等，需要埋设埋件或钢筋，按规定要求与钢管绑扎牢固，焊接牢固。

六、 脚手架的安全注意事项：

1、 电源线和避雷措施等各种电线不能直接与钢管架上缠绕，电线和电动

设备必须与脚手架接触时，要有良好的绝缘措施。防雷设施符合有关规定。

2、 防护由于采用木桥板，尼龙安全网等易燃品，因此在点焊时要注意火

星引燃，并要避免在脚手架上吸烟。

3、 风、雪、雨天施工，六级风以上不得进行高空脚手架的搭设、拆除作

业。

4、 严禁脚手架上设缆风绳，搭设三角架，堆放预制构件或其它重物。 5、 凡参加架设的施工人员，要严格执行高空作业的安全规程和要求，凡

达不到的人员不准参加作业。

6、 脚手架的各种预埋件，在埋设前，要认真检查，合格后方可使用，埋

设的位置，尺寸要准确，不准任意改动，避免因质量和位置的不准，造成事故。

7、 脚手架随主体施工，超高楼面的自由高度，最高不得超过施工层，在

施工层下的脚手架，必须与墙体及时拉结牢固，避免因脚手架失稳造成事故。

8、 脚手架的维护，日常应设转让负责检查架子的变化情况，发现问题和

有松动处，要及时紧固。

9、 在主体施工时，吊运传递架设材料，要有专人负责指挥，注意不得碰

撞脚手架，在超出楼面的架子上端要设有较明显的标志，使开吊人员作业时，清晰、明了，作业人员容易辨别。

10、 脚手架每三层设一道兜网，要设专人及时清理施工杂物，保持清洁，

方便施工，防止架子和网上的杂物坠落伤人。

11、 要遵守纪律，听从指挥，不准在架子上说笑打闹和乱抛东西，以免伤

人。

12、 施工活载取值：施工活载按250kg/㎡，施工过程中不得超载使用脚手

架。

七、 本项工程中使用规范：

1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》——（JGJ130-2001）(J84-2001) 2、《建筑施工高处作业安全技术规范》——(JGJ80) 3、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》——（JGJ18） 4、《钢结构设计规范》——（JBJ17）

5、《钢管脚手架扣件技术规范》——（GBJ22-85） 6、《组合钢模板技术规范》——（GB50214-2001）

大连航运交易市场南侧项目

脚手架施工方案

大连悦泰建设工程有限公司

年 月 日

脚手架施工方案审批表

工程名称 安全专项施工方案 大连航运交易市场南侧 脚手架安装、拆卸 施工方案 建筑面积 实施时间 施工单位审批意见 方案编制人 项目部 职称 同意实施

意见 公司技术部门 审核意见 公司安全部门 审核意见 公司 项目经理（技术负责人）： 年 月 日 同意 审核人： 年 月 日 同意 审核人： 年 月 日 同意实施 单位公章 企业技术负责人： 年 月 日 监理单位审批意见 审核意见 专业监理工程师 审核意见 监理单位 审批意见

专业监理工程师： 年 月 日 总监理工程师： 年 月 日

本文来源：https://www.bwwdw.com/article/pdx8.html