君临海域名园模板施工方案

一、编制依据及编制说明

1、编制依据

本施工方案主要依据合同文件、施工图纸，在充分考虑我公司现有的技术水平、施工管理水平和机械配套能力的基础上，围绕着确保安全、保证质量、缩短工期、降底造价的目标而编制。

在施工组织设计过程中，对涉及的各单项技术按施工要求进行了细化，针对设计图纸、总承包合同中所提出的安全、文明施工、质量和工期目标，从劳动力、材料、机械等各个方面提出了合理的组织计划和相应的保证体系。编制上述文件的主要依据：

(1)本工程施工总承包合同文件， 勘察报告和设计图纸；

(2)国家及广东省、深圳市、行业现行施工规范及招标文件要求的施工及验收规范、规则、质量技术标准，以及广东省、深圳市政府在安全文明施工、环境保护等方面的规定；

(3)我单位现有的施工管理水平、技术水平、科研水平、机械设备配套能力以及资金投入能力；

(4)我单位在类似工程施工中形成的成熟施工技术和管理经验，以及为完成本工程拟投入的施工管理、专业技术人员、机械设备等资源；

在施工方案过程中，结合工程特点和我们的施工能力对设计文件中涉及的各单项技术按设计、施工要求进行了细化，针对招标文件中所提出的质量、安全、文明施工和工期目标，从劳、材、机等几个方面提出了合理的组织计划和相应的保证体系。 2、本工程采用的主要的工程技术标准、规范

严格执行中华人民共和国强制性标准及现行的行业标准、规范。工程实施所引用的标准或规范如有修改或新颁，除国家及建设部强制性标准必须执行外，其他新颁标准或规范是否采用应由发包人决定，在监理工程师的监督下按发包人的决定执行。工程采用的技术标准、规范目录如下所示：

1.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011) ○

2.《混凝土结构工程施工及验收规范》(GB50204-2002) ○

3.《建筑工程施工质量验收统一标准》(GB50300-2001) ○

4.《建筑施工高空作业安全技术规范》（JGJ80-91） ○

5．《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） ○

6.《工程测量规范》 GB50026-2007 ○

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7.《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008) ○

8.《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011； ○

9. 《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》 建质[2009]87 号 ○

10. 关于进一步加强房屋市政工程脚手架支撑体系使用的钢管扣件等构配件管理的通知》○

(粤建质函〔2011〕796号文件)

11. 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 ○

12. 《木结构工程施工质量验收规范》GB50206-2012 ○

13. 《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 ○3、编制范围

（1）本施工案适用君临海域名园一期模板脚手架施工方案；

（2）以上君临海域名园一期模板脚手架施工方案、工期进度安排、设备劳动力资金投入及各分项工程施工工艺、工艺流程、施工方法等，以及为实现我单位在本项目中质量、工期、安全、信誉总目标而采取的质量、安全、文明施工、环境保护等措施。 4、编制目标

（1）质量目标：结构优良：

（2）安全及文明施工目标：市双优良工地； （3）工期目标：2014年10月

二、工程概况

2.1工程概述

1、项目名称：君临海域名园一期工程

2、建设单位：东港实业发展（深圳）有限公司 3、设计单位：深圳市建筑设计研究总院有限公司 4、总包施工单位：中泛建设集团有限公司 5、建设监理单位：深圳市建力建设监理有限公司 6、质量监督单位：深圳市盐田区建设工程质量监督站 7、安全监督单位：深圳市盐田区工程施工安全监督站

8、地址：深圳市盐田区海景二路与海山东二街交汇处（东南方） 9、现场（总建筑红线内）占地面积：23137.50m2 10、一期总建筑面积：89214.16 m2

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各栋概况如下:

1、地下2层，建筑面积28427.3 m2;负一层层高4.1M;负二层层高4.7M.

2、商务公寓31层,41459㎡,1层层高5.85M,2层有夹层局部8.3M；3层以上为标准层为2.95M总高度为99.75M。

3、低区别墅公寓2056.55㎡,2层，1层层高为4.15M, 2层层高为3.4M;总高为7.55M，最大跨度为3.6M；

4、中、高区别墅公寓7283.87㎡, 6层,1层层高为4.25M; 2层层高为4M; 3层层高为3.6M, 4层层高为3.65M,5层层高为3.7M, 6层层高为3.35M;总高为22.4M。

5、商务公寓办公5层，1层层高4.15M,2层层高3.3M,3层层高3.3M,4层层高3M,5层层高3.05M,面积1304.76㎡,总高为16.8M。

该项目工程为了确保安全施工，防止质量事故的发生。所有梁、板及屋面均采用48.3×3.6㎜钢管架支撑，水平拉杆及剪刀支撑采用￠48.3×3.6㎜钢管架支撑,所有模板拟采用18mm普通七层夹板模板，木方采用50*100木方条。

三、施工准备

1、组织工程技术人员和木工组的技术骨干，认真熟悉图纸，领会设计意图，全面掌握施工图纸的内容，对照各专业的预留、预埋件的位置和尺寸，提出方便施工的合理化建议，会同建设、设计、监理单位，做好因施工方案而引起的设计调整。

2、施工前由工程负责人按施工方案中有关要求，向施工有关人员进行技术交底。 3、根据施工进度、施工部位的实际需要，事先提供材料计划，并及时组织材料进场，确保工程施工顺利进行。

4、对进场材料进行检查验收，不合格产品不得使用。经检验合格的材料应按品种、规格分类堆放整齐。堆放场地不得有积水。

5、本项目由项目技术负责人卜林及专职安全员李宇祥组成安全检查小组对现场的施工部位进行技术交底及检查，对20名架子工的证件进行核对，以确保安全操作。

四、支撑搭设及安装要求：

（一）模板体系及材质要求 1、模板体系的主要用料

（1）外墙面板：采用18厚木模板和50×100的进口松木枋。 （2）内墙面板：采用18厚胶合板和50×100的松杂木枋； （3）内、外墙围楞：采用Ф48.3的钢管；

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（4）斜支撑：活动钢管顶撑及钢丝绳。 （5）采用Ф14、的对拉螺栓连接。 2、模板体系的材质要求

（1）模板采用面板表面应平整，不得有脱皮、分层现象，腐朽、脆裂的模板不得使用，

制作的模板拼缝应严密。

（2）选用的木枋应刨平、刨直，加工完成的大面积尺寸应一致，小面积不弯曲变形，木

枋应无死节、无蛀孔、无腐朽、无裂断。

（3）用作围楞的Ф48钢管不得有锈蚀弯曲等弊病，壁厚达不到3.5mm的钢管严禁使用。 （4）对拉螺栓采用经检验合格的Ф14圆钢制作，两端（或一端）丝头规则，不得有断丝、

滑丝现象，螺母应配套。

（5）支撑用的钢管或钢管顶撑，弯曲变形、严重锈蚀的不得使用，钢管应符合标准脚手

架用钢管的标准。连接用的扣件不允许有裂痕、滑丝现象。 （6）所有进场的钢管、钢管顶撑和扣件必须做好防锈工作。 （二）模板的设计及施工方法 1、模板的制作

（1）选材：18mm厚木模板、50×100进口松木枋。 （2）搭设制作平台，供木模板与木枋连接使用。

（3）墙模采用双钢管作横楞，间距根据墙高确定，进口木枋为竖楞，间距200。 2、模板组合及其安装方式 （1）模板的组合

模板的分块应根据各墙的长度、阳台的形状、边梁的位置等因素进行综合考虑，一般模板的分段通常设在阳台梁与墙交接处、连梁处及外墙转角处，而连梁处模板则应单独配置。

（2）模板的安装方式

按单元、轴线将制好的模板分别进行编号，然后根据编号按序就位。

安装方法：先在外墙周边弹出2.5m高的水平交圈控制线作为承重支架的水平调整依据，承重支架调平后要随时固定牢固，再进行模板的垂直校验，其方法是将模板外侧的竖向控制线与用经纬仪投测的竖向控制线相比较是否吻合，再检查阳角处模板是否与已浇筑的砼大角相吻合，若有误差应进行适当调整，在以上检查合格后再进行外模的组合安装。 内墙模板的施工方法按施工组织设计中常规作法进行。

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3、模板的配置

该工程内外墙模板各配置一套，内外梁、现浇板模板各配置三套，视模板表面破损、变形等情况及时更换模板。外墙窗洞配置定型窗模一套。 4、施工进度计划安排

根据施工组织设计安排，标准层施工周期为7天。 5、清水砼模板主要施工方法 （1）工艺流程：

放线复核→固定承重支架及衬海绵→吊装模板就位→模板垂直度、平整度、阴阳角方正的控制及复核→模板拉撑体系加固→组织有关人员检查验收。 （2）施工方法 ①模板的组合

根据图纸上每道外墙的实际尺寸，制作及复核模板，然后按单元、轴线在模板上进行编号分类堆放。 ②承重支架的安装

在浇筑下一层砼时，在外墙上预埋Ф12与Ф20的螺栓，在墙面上弹出H ＋2.5m的水平控制线，在安装承重支架时，先用螺栓将承重支架与墙体连接，承重支架靠墙的一面衬海绵，最后根据水平控制线调整承重支架的位置，及时拧紧螺栓。 ③模板的安装

承重支架安装完毕后，即可按编号分段分块吊运模板就位，就位后要加强临时支撑，然后校核模板的垂直度、平整度、阴阳角方正，校核符合要求后，再进行里外模板穿墙对拉螺栓的连接、支撑加固等。 ④模板的垂直度、平整度控制

每层楼面放线复核无误后，将所需各控制线向外引测并注意在控制轴线方向上于地面适当位置处钉方向桩，待墙体结束后，直接用经纬仪设在地面上，将控制线轴线向上投测并弹出墨线，二层以上的楼面放线时，其主要控制线要与二层墙面投测的控制线相比较，偏差在3mm以内符合要求，然后放楼面细部线，模板的垂直度控制好后，再在模板的上、中、下位置拉水平线检查模板的平整度，误差在2mm以内符合要求。

⑤模板的加固：模板安装完毕，且垂直度、平整度符合要求后，用钢管顶撑做支撑，用Ф8钢丝绳反拉，逐一检查拉撑体系是否牢固，穿墙螺栓是否紧固，确保模板在浇筑砼过程中不位移、不倾斜等。

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2001000梁10001000 钢管排列平面示意图_ 一、参数信息_ 1.模板构造及支撑参数 (一) 构造参数 梁截面宽度B：0.2m；梁截面高度D：0.78m； 楼层高度H：5.9m；结构表面要求：隐藏； 混凝土楼板厚度：200mm；梁边至板支撑距离：0.5m； 立杆沿梁跨度方向间距la：1m；立杆步距h：1.5m； 梁底承重立杆根数：2；梁底两侧立杆间距lc：1m； 梁底承重立杆间距(mm)依次是：1000； 考虑梁两侧的楼板荷载； (二) 支撑参数 梁底采用的支撑钢管类型为：Ф48×3.5mm； 钢管钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2； 钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2； 钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2； 2.荷载参数 新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3； 梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：12.933kN/m2； 第

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振捣砼对梁侧模板荷载Q2k：4kN/m；

梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2； 3.梁侧模板参数

加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置； (一) 面板参数

面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm； 抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2； (二) 主楞参数

材料：2根Ф48×3.5钢管； 间距(mm)：100,300；

钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2； 屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2； 抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2； (三) 次楞参数

材料：1根50×100矩形木楞； 间距(mm)：500；

木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2； 抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2； 抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2； (四) 加固楞支拉参数 加固楞采用穿梁螺栓支拉；

螺栓直径：M12；螺栓水平间距：800mm； 螺栓竖向间距(mm)依次是：100,300； 4.梁底模板参数

搭设形式为：2层梁上横下顺顶托承重； (一) 面板参数

面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm； 抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2； (二) 第一层支撑梁参数

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材料：1根50×100矩形木楞； 间距：300mm；

木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2； 抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2； 抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2； (三) 第二层支撑梁参数 材料：2根Ф48×3.5钢管；

钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2； 屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2； 抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2； _

二、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.580m。

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 580×183/12= 2.819×105mm4； W = 580×182/6 = 3.132×104mm3； 1.荷载计算及组合

(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k

按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22γtβ1β2V1/2 F2=γH

其中 γ -- 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 砼的入模温度，取20.000℃； V -- 砼的浇筑速度，取1.500m/h；

H -- 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取0.780m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000； β2-- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。

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根据以上两个公式计算得到： F1=12.933 kN/m2 F2=18.720 kN/m2

新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=12.933 kN/m2； 砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=12.933/24.000=0.539m； (二) 振捣砼时产生的荷载标准值Q2k

Q2k=4kN/m2； (三) 确定采用的荷载组合

计算挠度采用标准组合： q=12.933×0.58=7.501kN/m； 计算弯矩采用基本组合：

q=max（q1，q2）=11.160kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：

q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×4)×0.58=11.024kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：

q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×4)×0.58=11.160kN/m； 2.面板抗弯强度计算 σ ＝ M/W < [f]

其中：W -- 面板的截面抵抗矩，W =3.132×104mm3；

M -- 面板的最大弯矩(N·mm) M=0.125ql2=3.488×105N·mm； 计算弯矩采用基本组合: q=11.160kN/m；

面板计算跨度: l = 500.000mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 3.488×105 / 3.132×104=11.135N/mm2； 实际弯曲应力计算值 σ=11.135N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm2，满足要求！ 3.面板挠度计算 ν =5ql4/(384EI)≤[ν]

其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q = 7.501 kN/m； l-面板计算跨度: l =500.000mm；

E--面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2；

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I--面板的截面惯性矩: I = 2.819×10mm； 容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=2.000mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 5×7.501×500.0004/(384×11500×2.819×105) = 1.883 mm；

实际最大挠度计算值: ν=1.883mm小于最大允许挠度值:[ν] =2.000mm，满足要求！ 三、梁侧模板支撑的计算 1.次楞计算

次楞采用1根50×100矩形木楞为一组，间距500mm。 次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1×416.67×104= 4.167×106 mm4； W=1×83.33×103= 8.333×104 mm3； E=10000 N/mm2； (一) 荷载计算及组合

计算挠度采用标准组合： q=12.933×0.500=6.467kN/m； 计算弯矩和剪力采用基本组合： 有效压头高度位置荷载：

q=max（q1，q2）=9.621kN/m；

由可变荷载效应控制的组合：

q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×4)×0.500=9.504kN/m；

由永久荷载效应控制的组合：

q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×4)×0.500=9.621kN/m；

有效压头高度位置以下荷载：

q=0.9×1.35×12.933×0.500=7.857kN/m； 顶部荷载：

q=0.9×1.4×0.7×4×0.500=1.764kN/m； (二) 内力计算

次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

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621kN/m7.857kN9./m1.764kN/m10041300539180

弯矩和剪力计算简图

0.0420.0430.032

弯矩图(kN·m)

1.0930.5540.8640.88

剪力图(kN)

6.467kN/m10041300539180

变形计算简图

0.0050.004

变形图(mm) 经过计算得到:

最大弯矩 M= 0.043kN·m 最大剪力：V= 1.093kN 最大变形：ν= 0.005mm 最大支座反力：F= 1.957kN

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(三) 次楞计算 (1) 次楞抗弯强度计算

σ =M/W=0.043×106/8.333×104 =0.513N/mm2

实际弯曲应力计算值 σ=0.513N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=15N/mm2，满足要求！ (2) 次楞抗剪强度计算

τ =VS0/Ib=1.093×1000×62500/(4.167×106×50)=0.328N/mm2；

实际剪应力计算值 0.328 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.600 N/mm2，满足要求！ (3) 次楞挠度计算

容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；

第1跨最大挠度为0.000mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.004mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.005mm，容许挠度为0.720mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！ 2.主楞计算

主楞采用2根Ф48×3.5钢管为一组，共2组。

主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=2×12.19×104= 2.438×105 mm4； W=2×5.08×103= 1.016×104 mm3； E=206000 N/mm2；

主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力1.957kN，计算挠度时取次楞的最大支座力1.377kN。

根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

1.957kN1.957kN1.957kN1.957kN1.957kN200800500800500500800500200

弯矩和剪力计算简图

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0.2550.2550.0030.1360.2790.0030.279

弯矩图(kN·m)

2.521.3940.9780.5630.5632.520.9781.394

1.377kN1.377kN1.377kN 剪力图(kN)

1.377kN1.377kN200800500800500500800500200

变形计算简图

0.0180.171

变形图(mm) 经过计算得到:

最大弯矩 M= 0.279kN·m 最大剪力：V= 2.520 kN 最大变形：ν= 0.171mm 最大支座反力：F= 3.499kN (1) 主楞抗弯强度计算

σ =M/W=0.279×106/1.016×104 =27.433N/mm2

实际弯曲应力计算值 σ=27.433N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！ (2) 主楞抗剪强度计算

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τ =VS0/Itw=1.260×1000×6946/(2.438×10×3.5)=10.258N/mm；

实际剪应力计算值 10.258 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=120.000 N/mm2，满足要求！ (3) 主楞挠度计算

容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；

第1跨最大挠度为0.171mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.018mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.171mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！ 3.穿梁螺栓计算 验算公式如下: N<[N]= f×A

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力； A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；

穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.920 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力: N =3.499 kN。

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.499kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.920kN，满足要求！

四、梁底模板面板计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.200m。

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 200×183/12= 9.720×104mm4； W = 200×182/6 = 1.080×104mm3； 1.荷载计算及组合

模板自重标准值G1k=0.5×0.200=0.100 kN/m；

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新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.200×0.78=3.744 kN/m； 钢筋自重标准值G3k=1.5×0.200×0.78=0.234 kN/m； 永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=4.078 kN/m； 振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=2×0.200=0.400 kN/m； (1) 计算挠度采用标准组合： q=4.078kN/m；

(2) 计算弯矩采用基本组合：

q=max（q1，q2）=5.308kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：

q1=0.9×(1.2×4.078+1.4×0.400) =4.908kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：

q2=0.9×(1.35×4.078+1.4×0.7×0.400) =5.308kN/m； 2.面板抗弯强度验算 σ ＝ M/W < [f]

其中：W -- 面板的截面抵抗矩，W =1.080×104mm3；

M -- 面板的最大弯矩(N·mm) M=0.125ql2=5.971×104N·mm； 计算弯矩采用基本组合:q=5.308kN/m；

面板计算跨度: l = 300mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 5.971×104/1.080×104=5.529N/mm2； 实际弯曲应力计算值 σ=5.529N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm2，满足要求！ 3.面板挠度验算 ν =5ql4/(384EI)≤[ν]

其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q = 4.078 kN/m； l-面板计算跨度: l =300mm；

E--面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I--截面惯性矩: I =9.720×104mm4；

[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=1.200mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 5×4.078×300.0004/(384×11500×9.720×104) = 0.385 mm；

第

20 页

实际最大挠度计算值: ν=0.385mm小于最大允许挠度值:[ν] =1.200mm，满足要求！ 五、梁底支撑梁的计算 1.第一层支撑梁的计算

支撑梁采用1根50×100矩形木楞，间距300mm。

支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1×416.67×104= 4.167×106 mm4； W=1×83.33×103= 8.333×104 mm3； E=10000 N/mm2； (一) 荷载计算及组合：

模板自重标准值G1k=0.3×(0.5×2×0.58+0.5×0.2)/0.2=1.020kN/m； 新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.3×0.78=5.616 kN/m； 钢筋自重标准值G3k=1.5×0.3×0.78=0.351 kN/m； 永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=6.987 kN/m； 振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=2×0.3=0.600 kN/m；

计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 永久荷载标准值Gkb=(25×0.2+0.5)×0.3×0.5/2=0.413 kN； 活荷载标准值Qkb=1.0×0.3×0.5/2=0.075kN；

(1) 计算弯矩和剪力时，采用由可变荷载效应控制的组合(含支撑梁自重)：

均布荷载设计值q1=0.9×(1.2×6.987+1.2×0.030+1.4×0.600)=8.334kN/m； 楼板传来集中力设计值F1=0.9×(1.2×0.413+1.4×0.075)=0.540kN； (2) 计算弯矩和剪力时，采用由永久荷载效应控制的组合(含支撑梁自重)：

均布荷载设计值q2=0.9×(1.35×6.987+1.35×0.030+1.4×0.7×

0.600)=9.055kN/m；

楼板传来集中力设计值F2=0.9×(1.35×0.413+1.4×0.7×0.075)=0.567kN； (3) 计算挠度时，采用荷载标准值进行组合(含支撑梁自重)：

均布荷载标准值q3=6.987+0.030=7.017 kN/m； 楼板传来集中力标准值F3=0.413 kN； (二) 支撑梁验算

根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图

第

21 页

如下：

0.567kN0.041kN/m10002004009.055kN/m0.567kN0.041kN/m400300400300

弯矩和剪力计算简图

0.4450.5810.445

弯矩图(kN·m)

1.4891.4770.910.911.4771.489

剪力图(kN)

0.413kN0.03kN/m10002004007.017kN/m0.413kN0.03kN/m400300400300

变形计算简图

1.021

变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为：

N1=1.489kN N2=1.489kN 计算得到：

第

22 页

最大弯矩：M= 0.581kN.m 最大剪力：V= 1.489kN 最大变形：ν= 1.021mm 最大支座反力：F= 1.489kN (1) 支撑梁抗弯强度计算

σ =M/W=0.581×106/8.333×104 =6.971N/mm2

实际弯曲应力计算值 σ=6.971N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=15N/mm2，满足要求！ (2) 支撑梁抗剪计算

τ =VS0/Ib=1.489×1000×62500/(4.167×106×50)=0.447N/mm2；

实际剪应力计算值 0.447 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.600 N/mm2，满足要求！ (3) 支撑梁挠度计算

[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；

第1跨最大挠度为1.021mm，容许挠度为4.000mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！ 2.第二层支撑梁的计算

支撑梁采用2根Ф48×3.5钢管为一组，共2组。

支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=2×12.19×104= 2.438×105 mm4； W=2×5.08×103= 1.016×104 mm3； E=206000 N/mm2；

取承受最大支座反力的支撑梁进行验算，支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

支撑梁所受集中荷载F：

计算弯矩和剪力时采用F1=1.489kN； 计算挠度时采用F2=1.126kN； 均布荷载取支撑梁的自重q：

计算弯矩和剪力时采用q1= 0.104kN/m； 计算挠度时采用q2= 0.077kN/m；

根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

第

23 页

1.489kN1.489kN1.489kN1.489kN1.489kN1.489kN1.489kN1.489kN1.489kN1.489kN1.489kN0.104kN/m300100030030030010003003003001000300300300

弯矩和剪力计算简图

0.5120.1880.0570.1710.3930.3310.3310.3930.0570.5120.188

弯矩图(kN·m)

3.2443.2332.2852.2651.3271.2960.1930.2241.7131.7443.2333.2440.7760.7450.7450.7762.2652.2851.7441.7130.2240.1931.2961.327

剪力图(kN)

1.126kN1.126kN1.126kN1.126kN1.126kN1.126kN1.126kN1.126kN1.126kN1.126kN1.126kN0.077kN/m300100030030030010003003003001000300300300

变形计算简图

0.0260.4930.493

变形图(mm) 计算得到：

最大弯矩：M= 0.512kN.m 最大剪力：V= 3.244kN 最大变形：ν= 0.493mm 最大支座反力：F= 5.529kN

第

24 页

(1) 支撑梁抗弯强度计算

σ =M/W=0.512×106/1.016×104 =50.352N/mm2

实际弯曲应力计算值 σ=50.352N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！ (2) 支撑梁抗剪计算

τ =VS0/Itw=1.622×1000×6946/(2.438×105×3.5)=13.202N/mm2；

实际剪应力计算值 13.202 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=120.000 N/mm2，满足要求！ (3) 支撑梁挠度计算

[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；

第1跨最大挠度为0.493mm，容许挠度为4.000mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.055mm，容许挠度为4.000mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.493mm，容许挠度为4.000mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！ 六、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 σ = N/(υA)≤[f]

其中σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)；

N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：

纵向钢管的最大支座反力： N1 =5.529 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 0.9×1.2×0.129×(5.9-0.78)=0.714 kN； N =N1+N2=5.529+0.714=6.243 kN；

υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查《模板规范JGJ162-2008》附录

D得到υ= 0.588；

立杆计算长度lo=1.5m；

计算立杆的截面回转半径i = 1.580 cm；

A -- 立杆净截面面积： A = 4.890cm2；

[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；

钢管立杆长细比λ计算值：λ=lo/i=1.5×100/1.580=94.937

钢管立杆长细比λ= 94.937 小于钢管立杆允许长细比 [λ] = 150，满足要求！ 钢管立杆受压应力计算值： σ=6.243×103/(0.588×4.890×102) = 21.698N/mm2；

第

25 页

钢管立杆稳定性计算 σ = 21.698N/mm 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

七、立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg

地基承载力设计值:

fg = fgk×kc = 750.000 kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk= 750 kPa； 模板支架地基承载力调整系数：kc = 1；

立杆基础底面的平均压力：p = N/A =24.972 kPa； 立杆的轴心压力设计值 ：N =6.243 kN； 基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。

p=24.972kPa ＜ fg=750.000kPa 。地基承载力满足要求！

2

2、 5.9米200*600梁模板(扣件钢管架支撑)计算书

本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。_

梁段：L1。

第 26 页

模板支撑体系剖面图 2001000梁10001200 第 27 页 钢管排列平面示意图_ 一、参数信息_ 1.模板构造及支撑参数 (一) 构造参数

梁截面宽度B：0.2m；梁截面高度D：0.6m； 楼层高度H：5.9m；结构表面要求：隐藏；

混凝土楼板厚度：200mm；梁边至板支撑距离：0.5m； 立杆沿梁跨度方向间距la：1m；立杆步距h：1.5m； 梁底承重立杆根数：2；梁底两侧立杆间距lc：1.2m； 梁底承重立杆间距(mm)依次是：1200； 考虑梁两侧的楼板荷载； (二) 支撑参数

梁底采用的支撑钢管类型为：Ф48×3.5mm；

钢管钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2； 钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2； 钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2； 2.荷载参数

新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3；

梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：12.933kN/m2； 振捣砼对梁侧模板荷载Q2k：4kN/m2；

梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2； 3.梁侧模板参数

加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置； (一) 面板参数

面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm； 抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2； (二) 主楞参数

材料：2根Ф48×3.5钢管； 间距(mm)：100,200；

第

28 页

钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm； 屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2； 抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2； (三) 次楞参数

材料：1根50×100矩形木楞； 间距(mm)：500；

木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2； 抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2； 抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2； (四) 加固楞支拉参数 加固楞采用穿梁螺栓支拉；

螺栓直径：M12；螺栓水平间距：800mm； 螺栓竖向间距(mm)依次是：100,200； 4.梁底模板参数

搭设形式为：2层梁上横下顺顶托承重； (一) 面板参数

面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm； 抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2； (二) 第一层支撑梁参数 材料：1根50×100矩形木楞； 间距：300mm；

木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2； 抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2； 抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2； (三) 第二层支撑梁参数 材料：1根Ф48×3.5钢管；

钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2； 屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2； 抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；

第

29 页

2

_

二、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.400m。

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 400×183/12= 1.944×105mm4； W = 400×182/6 = 2.160×104mm3； 1.荷载计算及组合

(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k

按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22γtβ1β2V1/2 F2=γH

其中 γ -- 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 砼的入模温度，取20.000℃； V -- 砼的浇筑速度，取1.500m/h；

H -- 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取0.600m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000； β2-- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。 根据以上两个公式计算得到： F1=12.933 kN/m2 F2=14.400 kN/m2

新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=12.933 kN/m2； 砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=12.933/24.000=0.539m； (二) 振捣砼时产生的荷载标准值Q2k

Q2k=4kN/m2； (三) 确定采用的荷载组合

计算挠度采用标准组合： q=12.933×0.4=5.173kN/m；

第

30 页

计算弯矩采用基本组合：

q=max（q1，q2）=7.697kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：

q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×4)×0.4=7.603kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：

q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×4)×0.4=7.697kN/m； 2.面板抗弯强度计算 σ ＝ M/W < [f]

其中：W -- 面板的截面抵抗矩，W =2.160×104mm3；

M -- 面板的最大弯矩(N·mm) M=0.125ql2=2.405×105N·mm； 计算弯矩采用基本组合: q=7.697kN/m；

面板计算跨度: l = 500.000mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 2.405×105 / 2.160×104=11.135N/mm2； 实际弯曲应力计算值 σ=11.135N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm2，满足要求！ 3.面板挠度计算 ν =5ql4/(384EI)≤[ν]

其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q = 5.173 kN/m； l-面板计算跨度: l =500.000mm；

E--面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I--面板的截面惯性矩: I = 1.944×105mm4； 容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=2.000mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 5×5.173×500.0004/(384×11500×1.944×105) = 1.883 mm；

实际最大挠度计算值: ν=1.883mm小于最大允许挠度值:[ν] =2.000mm，满足要求！ 三、梁侧模板支撑的计算 1.次楞计算

次楞采用1根50×100矩形木楞为一组，间距500mm。 次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1×416.67×104= 4.167×106 mm4；

第

31 页

W=1×83.33×10= 8.333×10 mm； E=10000 N/mm2； (一) 荷载计算及组合

计算挠度采用标准组合： q=12.933×0.500=6.467kN/m； 计算弯矩和剪力采用基本组合： 底部荷载：

q=max（q1，q2）=9.621kN/m；

由可变荷载效应控制的组合：

q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×4)×0.500=9.504kN/m；

由永久荷载效应控制的组合：

q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×4)×0.500=9.621kN/m；

顶部荷载：

q=0.9×1.4×0.7×4×0.500=1.764kN/m；

(二) 内力计算

次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

9.621kN/m1.764kN/m100200100343

弯矩和剪力计算简图

0.0450.0120.002

弯矩图(kN·m)

第 32 页

0.7980.2750.340.864

剪力图(kN)

6.467kN/m100200100

变形计算简图

0.00050.004

变形图(mm) 经过计算得到:

最大弯矩 M= 0.045kN·m 最大剪力：V= 0.864kN 最大变形：ν= 0.004mm 最大支座反力：F= 1.662kN (三) 次楞计算 (1) 次楞抗弯强度计算

σ =M/W=0.045×106/8.333×104 =0.538N/mm2

实际弯曲应力计算值 σ=0.538N/mm 小于抗弯强度设计值 [f]=15N/mm，满足要求！ (2) 次楞抗剪强度计算

τ =VS0/Ib=0.864×1000×62500/(4.167×106×50)=0.259N/mm2；

实际剪应力计算值 0.259 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.600 N/mm2，满足要求！ (3) 次楞挠度计算

容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；

第

33 页

2

2

第1跨最大挠度为0.004mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.000mm，容许挠度为0.800mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.000mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！ 2.主楞计算

主楞采用2根Ф48×3.5钢管为一组，共2组。

主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=2×12.19×104= 2.438×105 mm4； W=2×5.08×103= 1.016×104 mm3； E=206000 N/mm2；

主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力1.662kN，计算挠度时取次楞的最大支座力1.078kN。

根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

1.662kN1.662kN1.662kN1.662kN1.662kN200800500800500500800500200

弯矩和剪力计算简图

0.2170.2170.0030.1160.2370.0030.237

弯矩图(kN·m)

2.1411.1840.8310.4790.4792.1410.8311.184

剪力图(kN)

第 34 页

1.078kN1.078kN1.078kN1.078kN1.078kN200800500800500500800500200

变形计算简图

0.0140.134

变形图(mm) 经过计算得到:

最大弯矩 M= 0.237kN·m 最大剪力：V= 2.141 kN 最大变形：ν= 0.134mm 最大支座反力：F= 2.972kN (1) 主楞抗弯强度计算

σ =M/W=0.237×106/1.016×104 =23.301N/mm2

实际弯曲应力计算值 σ=23.301N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！ (2) 主楞抗剪强度计算

τ =VS0/Itw=1.070×1000×6946/(2.438×105×3.5)=8.713N/mm2；

实际剪应力计算值 8.713 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=120.000 N/mm2，满足要求！ (3) 主楞挠度计算

容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；

第1跨最大挠度为0.134mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.014mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.134mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！ 3.穿梁螺栓计算 验算公式如下:

第

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N<[N]= f×A

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力； A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；

穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.920 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力: N =2.972 kN。

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.972kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.920kN，满足要求！

四、梁底模板面板计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.200m。

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 200×183/12= 9.720×104mm4； W = 200×182/6 = 1.080×104mm3； 1.荷载计算及组合

模板自重标准值G1k=0.5×0.200=0.100 kN/m； 新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.200×0.6=2.880 kN/m； 钢筋自重标准值G3k=1.5×0.200×0.6=0.180 kN/m； 永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=3.160 kN/m； 振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=2×0.200=0.400 kN/m； (1) 计算挠度采用标准组合： q=3.160kN/m；

(2) 计算弯矩采用基本组合：

q=max（q1，q2）=4.192kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：

q1=0.9×(1.2×3.160+1.4×0.400) =3.917kN/m；

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由永久荷载效应控制的组合：

q2=0.9×(1.35×3.160+1.4×0.7×0.400) =4.192kN/m； 2.面板抗弯强度验算 σ ＝ M/W < [f]

其中：W -- 面板的截面抵抗矩，W =1.080×104mm3；

M -- 面板的最大弯矩(N·mm) M=0.125ql2=4.716×104N·mm； 计算弯矩采用基本组合:q=4.192kN/m；

面板计算跨度: l = 300mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 4.716×104/1.080×104=4.367N/mm2； 实际弯曲应力计算值 σ=4.367N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm2，满足要求！ 3.面板挠度验算 ν =5ql4/(384EI)≤[ν]

其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q = 3.160 kN/m； l-面板计算跨度: l =300mm；

E--面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I--截面惯性矩: I =9.720×104mm4；

[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=1.200mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 5×3.160×300.0004/(384×11500×9.720×104) = 0.298 mm；

实际最大挠度计算值: ν=0.298mm小于最大允许挠度值:[ν] =1.200mm，满足要求！ 五、梁底支撑梁的计算 1.第一层支撑梁的计算

支撑梁采用1根50×100矩形木楞，间距300mm。

支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1×416.67×104= 4.167×106 mm4； W=1×83.33×103= 8.333×104 mm3； E=10000 N/mm2； (一) 荷载计算及组合：

模板自重标准值G1k=0.3×(0.5×2×0.4+0.5×0.2)/0.2=0.750kN/m；

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新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.3×0.6=4.320 kN/m； 钢筋自重标准值G3k=1.5×0.3×0.6=0.270 kN/m； 永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=5.340 kN/m； 振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=2×0.3=0.600 kN/m；

计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 永久荷载标准值Gkb=(25×0.2+0.5)×0.3×0.5/2=0.413 kN； 活荷载标准值Qkb=1.0×0.3×0.5/2=0.075kN；

(1) 计算弯矩和剪力时，采用由可变荷载效应控制的组合(含支撑梁自重)：

均布荷载设计值q1=0.9×(1.2×5.340+1.2×0.030+1.4×0.600)=6.556kN/m； 楼板传来集中力设计值F1=0.9×(1.2×0.413+1.4×0.075)=0.540kN； (2) 计算弯矩和剪力时，采用由永久荷载效应控制的组合(含支撑梁自重)：

均布荷载设计值q2=0.9×(1.35×5.340+1.35×0.030+1.4×0.7×

0.600)=7.054kN/m；

楼板传来集中力设计值F2=0.9×(1.35×0.413+1.4×0.7×0.075)=0.567kN； (3) 计算挠度时，采用荷载标准值进行组合(含支撑梁自重)：

均布荷载标准值q3=5.340+0.030=5.370 kN/m； 楼板传来集中力标准值F3=0.413 kN； (二) 支撑梁验算

根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

0.567kN0.041kN/m12002004000.567kN7.054kN/m0.041kN/m500400500400

弯矩和剪力计算简图

0.5140.620.514

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弯矩图(kN·m)

1.2931.2770.7090.7091.2771.293

剪力图(kN)

0.413kN0.03kN/m12002004000.413kN5.37kN/m0.03kN/m500400500400

变形计算简图

1.537

变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为：

N1=1.293kN N2=1.293kN 计算得到：

最大弯矩：M= 0.620kN.m 最大剪力：V= 1.293kN 最大变形：ν= 1.537mm 最大支座反力：F= 1.293kN (1) 支撑梁抗弯强度计算

σ =M/W=0.620×106/8.333×104 =7.439N/mm2

实际弯曲应力计算值 σ=7.439N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=15N/mm2，满足要求！ (2) 支撑梁抗剪计算

τ =VS0/Ib=1.293×1000×62500/(4.167×106×50)=0.388N/mm2；

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实际剪应力计算值 0.388 N/mm 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.600 N/mm，满足要求！ (3) 支撑梁挠度计算

[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；

第1跨最大挠度为1.537mm，容许挠度为4.800mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！ 2.第二层支撑梁的计算

支撑梁采用1根Ф48×3.5钢管为一组，共2组。

支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1×12.19×104= 1.219×105 mm4； W=1×5.08×103= 5.080×103 mm3； E=206000 N/mm2；

取承受最大支座反力的支撑梁进行验算，支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

支撑梁所受集中荷载F：

计算弯矩和剪力时采用F1=1.293kN； 计算挠度时采用F2=0.964kN； 均布荷载取支撑梁的自重q：

计算弯矩和剪力时采用q1= 0.052kN/m； 计算挠度时采用q2= 0.038kN/m；

根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

1.293kN1.293kN1.293kN1.293kN1.293kN1.293kN1.293kN1.293kN1.293kN1.293kN1.293kN0.052kN/m22

300100030030030010003003003001000300300300

弯矩和剪力计算简图

0.440.1610.0480.1480.3390.2850.2850.3390.0480.440.161

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