高层剪力墙住宅楼扣件式钢管脚手架施工方案

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第一部分：外脚手架设计

一、编制依据............................................................................................. 2 二、建筑及设计概况 ................................................................................ 2 三、脚手架简介......................................................................................... 2 四、搭设材料及基本要求 ........................................................................ 5 五、脚手架构造......................................................................................... 7 六、脚手架搭设与拆除 .......................................................................... 11 七、安全管理措施 ..................................................................................12 附：双排脚手架计算

第二部分：安全防护及倒料平台设计

一、编制依据............................................................................................. 2 二、安全防护及倒料平台的布置 ............................................................ 2 三、安全防护及倒料平台的搭设要求 .................................................... 2 四、倒料平台安全要求 ............................................................................ 2

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http://sg.zhulong.com/ 第一部分：外脚手架设计 一、 编制依据 1. 2. 3. 4. 5. 6.

任丘市万丰嘉园住宅小区一期（9#楼）施工图纸； 任丘市万丰嘉园住宅小区一期（9#楼）施工组织设计； 任丘市万丰嘉园住宅小区一期（9#楼）施工现场实际情况； 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001； 《建筑工程施工安全操作规程》； 建筑施工手册；

任丘市万丰嘉园住宅小区一期工程（9#楼）总建筑面积为（不含地下二层）14270.16 m2 ，为地下2层，地上18层，檐口标高53.7m。基础为筏型基础，结构类型为全现浇钢筋砼剪力墙结构。 1. 建设单位、承包单位基本情况： 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 项 目 工程名称 工程地址 建设单位 设计单位 监理单位 质量监督单位 子项工程名称 施工总承包单位 资金来源 结算方式 结构工期 结构 开竣工日期 合同 质量目标 任丘市渤海路北侧， 任丘市天通房地产开发有限公司 北京华特建筑设计顾问有限责任公司 河北冀科工程建设监理有限公司 任丘市质量监督站 任丘市万丰嘉园住宅小区一期工程9#楼 二、 建筑及设计概况

内 容 任丘市万丰嘉园住宅小区一期工程 中国航空港建设总公司第九工程分公司万丰嘉园项目部 建设单位自筹 固定单价合同形式 720日历天 2010年05月17日～2012年05月05日 结构：《合格》 建筑：《合格》 试验、检验单位： 任丘市建业工程质量检测有限公司

2. 建筑设计概况： 序号 项 目 内 容 共54页 第2页

http://sg.zhulong.com/ 1 2 3 4 建筑功能 总面积 建筑面积 建筑层数 建筑层高 地下面积 地上面积 地上层数 民用住宅、车库、人防 （不含地下二层）14270.16 m2 （不含地下二层）712.42 m2 13557.74 m2 18层 地下层数 二层 地下一层 2.85m 地下二层3.15m 1层～18层 室内外高差 最大基坑深度 54.15 m 纵轴编号 纵轴距离（M） 2.90m 0.45m -9.56m 1-25 63.80 地下部分 地上部分 ±0.00绝对标高 5 建筑高度 基底标高 建筑檐高 横轴编号 横轴距离（M） 9.50m -6.85m A-H 14.9 6 建筑平面 3. 结构概况：

序号 1 项 目 基础结构形式 结 构 类 型 主体结构形式 屋盖结构形式 工程设防烈度 内 容 钢筋混凝土筏板基础 钢筋混凝土剪力墙结构 全现浇钢筋混凝土无梁楼盖 7度、按8度抗震设防措施设防 三级 二级 Ⅲ类 250、300mm混凝土剪力墙 200、250、300mm现浇混凝土剪力墙 200、250mm现浇混凝土剪力墙 180、200mm现浇混凝土剪力墙 180mm现浇混凝土剪力墙 垫 层 C15 C35 S8 C35 C30 C30 共54页 第3页

2 3 抗震等级 场地类别 框架抗震等级 剪力墙抗震等级 墙体基础 主体结构 外墙 内墙 1-4层 5-20层 机房层 4 5 主 混凝土强度等级和抗渗等级 地下室底板 地下1、2层内、外墙 地下1、2层顶板，楼梯 1-18层墙体顶板及楼梯 要 http://sg.zhulong.com/ 构造柱及圈梁 C25 三、 脚手架简介

根据工程结构型式及高度，主楼地下一层～地上9层结构施工采用双排落地脚手架，地下车库结构施工采用双排落地脚手架，主楼10层以上结构施工采用双排外挑脚手架，脚手架搭设及卸载部位如下： 1. 主楼车库及地下二层结构施工外脚手架采用落地双排扣件式钢管脚手架，沿车库地下室外墙满搭半封闭，脚手架搭设起始标高为-6.85m，脚手架作业面高度为车库结构顶板上1200mm，标高位置-2.25m，在作业面上设1.2米高防护栏杆。脚手架搭设高度为5.80m。

2. 主楼地下一层～地上九层结构施工采用落地双排扣件式钢管脚手架，脚手架沿主楼半封闭，外墙脚手架搭设起始标高为-2.25m（车库结构板顶），脚手架上层作业面高度为25.97m，脚手架搭设高度为28.22m。

3. 悬挑架沿建筑高度分1段外挑，具体外挑层数及高度如下：

悬挑外脚手架从9#楼地上九层顶板面（标高25.97m）统一搭设至9#楼18层顶板面（49.17m），搭设高度为23.20m，考虑施工实际情况，脚手架上层作业面北面应搭设至女儿墙顶50.77m下1.6m处，在作业面上设1.2m高防护栏杆，东面、西面、南面脚手架上层作业面应搭设至屋面女儿墙顶53.67m下1.6m处，在作业面上设1.2m高防护栏杆，架体搭设高度为（局部26.95）具体位置见悬挑架布置平面图。

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http://sg.zhulong.com/ 四、 搭设材料及基本要求 1. 钢管：

钢管包括立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、连墙件等。

钢管采用外径为48mm，壁厚3.5mm普通碳素钢管，其材质符合GB700-88《碳素结构钢》规定。弯曲变形，锈蚀的钢管不得使用。 2. 扣件：

扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件 T 型螺栓、螺母、垫圈等。

扣件及其附加应符合 GB978-67《可锻铁分类及技术条件》的规定，机械性能不低于KT33-8 的可锻铸铁的制作性能，其附件的制造材料应符合 GB700-79 中 A3 钢的规定，螺纹应符合 GB196-81《普通螺纹》的规定，垫圈应符合 GB95-76《垫圈》的规定。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，保证钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位应能够灵活转动，旋转扣件的旋转面间隙小于 1mm，扣件表面应进行防锈处理。

扣件进场，经检验合格后，抽样做复试试验，复试试验合格后方可使用。 3、钢丝绳：

钢丝绳选用 6×19φ15.5 光面钢丝绳，强度极限≥1400MPa，破断拉力总和≥15150Kg。断股，锈蚀的钢丝绳不得使用。 4、脚手板：

型钢出挑部位脚手板用20mm厚木夹板满铺。

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http://sg.zhulong.com/ 作业层脚手板厚度为50mm，宽230～250mm，长度6米，不得使用腐朽、裂缝、斜纹及大横透节的木板。两端用直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。 4. 外挑用型钢：

选用普通工字钢Ⅰ16，材质为Q235.B，截面特性为： An=26.1cm2，i=6.85cm，Wx=141cm3，Ix=1130cm cm4， 工字钢外挑部分焊接100mm长5. 安全网

水平网、立网使用安全网必须符合沧州市安全质量规定要求。 五、 脚手架构造 1、

落地脚手架构造：

25竖向钢筋固定脚手架立杆。

1.1平面布置：

立杆纵向间距为不大于1500mm，排距为1100mm，内排脚手杆距离建筑物300mm，距地200mm高度设置扫地杆。立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置和遗漏，且立杆的直接头应相互错开 0.5 节长，其接头距离大横杆的距离不大于步距的 1/3。

1.2立面布置： 大横杆步距 1450mm，上下横杆的接长位置错开布置，错开距离不小于纵距的 1/3，扶手杆仅操作层水平设置于每步架 1.2m 高处，踢脚板设置于每步架0.20m 高处。剪刀撑端部设，并沿架高连续布置，间距不大于 6000mm，斜杆与立杆接触部位均用旋转扣件扣紧，其与水平杆的夹角在 60°之间，剪刀撑的节点应在同一水平和垂直线上，其接长必须用搭接，搭接长度不小于1000mm，且不少于三个扣

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http://sg.zhulong.com/ 件，除在两头与立杆和大横杆 1.3连墙件设置：

（1）主楼外脚手架连墙件地下采用柔性连墙件，地上采用刚性连墙件，柔性连墙件用双股8号钢丝与地下室外墙对拉螺栓连接（模板拆除后，根据实际留置不切割）。从第一排大横杆开始设置，竖向间距2h=2.90m（h为步距）水平间距3la=4.5m。刚性连接件连接利用地上外侧门窗洞口，间距超过连接间间距时，在门窗洞口窗间墙上用脚手管搭设钢管格构梁作为刚性杆的支撑，连接件竖向间4h=5.8m（h为步距）水平间距3la=4.5m。 1.4剪刀撑设置：

在脚手架外侧两端各设置一道剪刀撑，每道剪刀撑宽度为4跨立杆，且通高设置。剪刀撑与地面夹角为500～600。脚手架单面长度超过30m时，再在脚手架中间设置一道剪刀撑。 1.5脚手板设置：

根据施工情况设置两层脚手板作业面，在脚手板上面设置200mm高挡脚板，然后用密目网封闭。 1.6地基及基础

地下基础脚手架在地下室底板施工完后，利用2：8灰土回填至外导墙标高位置，作为脚手架地基，搭设脚手架前，用6000mm3250mm350mm脚手板做基础垫板。

地上脚手架在地下车库顶板施工完后，利用车库顶板作为地上脚手架地基，搭设脚手架前，用4000mm3250mm350mm脚手板做基础垫板。

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2、悬挑脚手架构造： 2.1平面布置：

工字钢最大布置间距为1500mm，立杆纵向间距为1500mm，排距为1100mm，内排脚手杆距离建筑物300mm，在工字钢上100mm高度设置扫地杆。立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置和遗漏，且立杆的直接头应相互错开 0.5 节长，其接头距离大横杆的距离不大于步距的 1/3。 2.2立面布置：

大横杆步距 1450mm（大横杆根据作业面位置调整间距，严禁大于1450mm），上下横杆的接长位置错开布置，错开距离不小于纵距的 1/3，扶手杆仅操作层水平设置于每步架 1.2m 高处，踢脚板设置于每步架0.20m 高处。剪刀撑满设，并沿架高连续布置，间距为4跨脚手架，斜杆与立杆接触部位均用旋转扣件扣紧，其与水平杆的夹角在 60°之间，剪刀撑的节点应在同一水平和垂直线上，其接长必须用搭接，搭接长度不小于1000mm，且不少于三个扣件，除在两头与立杆和大横杆 2.3连墙件设置：

悬挑脚手架与结构连墙件采用刚性连墙件，竖向间距为2h（231450=2900mm），

水平间距为3la（331500=4500mm），刚性连接件连接利用地上外侧门窗洞口，间距超过连接间间距时，在门窗洞口窗间墙上用脚手管搭

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http://sg.zhulong.com/ 设钢管格构梁作为刚性杆的支撑，连接件竖向间2h=2.90m（h为步距）水平间距3la=4.5m。连墙件靠近主节点与悬挑架连接，与双排脚手架里外立杆连接。 2.4斜撑设置：

在建筑平面每个转角处沿同一节脚手架全高设置“之”字型斜撑。斜腹杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不得大于150mm。 2.5脚手板设置：

脚手架搭设两层作业面，每层作业面满铺脚手板，作业层脚手板必须铺满、铺稳，离开墙面120～150mm，脚手板接长采用对接，接头处必须设两根横向水平杆，每块脚手板外伸出小横杆的长度不大于150mm，工字钢悬挑层用20mm厚多层板满铺封闭。

2.6安全网设置：悬挑架全高用密目安全网封闭。在脚手架内每层搭设一层安全平网，平网与悬挑架大横杆固定。在悬挑工字钢层多层板下必须设置一层水平安全网。 六、脚手架搭设与拆除 1、落地双排脚手架搭设 脚手架地基处理 铺设基础垫板（木板）、放线 摆放纵向扫地杆

装横向扫地杆，并与

逐根竖立杆，随即与纵向扫地杆连接 纵向扫地杆连接 安装第一步大横杆，第一步小横杆 安装第二步大横杆，第二步小横杆 安装第一、二步脚手架连墙件 循环大横杆、小横杆、连墙件安装，实时安装剪刀撑、安全网 安

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http://sg.zhulong.com/ 装栏杆、铺设作业面脚手板等。 1.1要点说明：

（1）地下室导墙高度肥槽用2：8灰土回填，在回填土外侧做排水沟、积水坑，做好雨水的疏导与排水，防止支撑脚手架地基沉降。 （2）铺设基础垫板（用200宽脚手板）前必须从外墙根据脚手架尺寸放线，拉线铺设脚手板，基础脚手板必须铺设水平，脚手板铺设好后，用钉子把脚手板与灰土临时固定，然后在脚手板上用墨线放出立杆位置线，作为安装脚手架位置的依据。

（3）开始搭设立杆时，每隔6跨设置一根抛撑，作为脚手架临时支撑，直至连墙件安装稳定后，经技术组与安全科检查合格后方可拆除抛撑。

（4）脚手架配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。

（5）在每一个主节点上必须由一根小横杆、与大横杆连接，且小横杆节点与大横杆与立杆节点偏差小于150mm。

（6）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。对接扣件开口应朝上或者朝内。

（7）剪刀撑、连墙件随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。 （8）脚手板应铺稳、铺满，离开墙面为120～150mm。 2、落地双排脚手架拆除

工长提出拆除申请 进行拆除安全技术交底 拆除安全网 拆除挡脚板、栏杆、脚手板 拆除小横杆、大横杆、立杆 拆

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http://sg.zhulong.com/ 除连墙件（连墙件与脚手架同步拆除，严禁先拆除整层连墙件或者所有连墙件后拆除脚手架） 重复以上步骤向下拆除脚手架。 2.1要点说明：

（1）拆除脚手架前工长向技术组提出脚手架拆除申请，同时向架子工进行安全技术交底后，方可拆除。

（2）拆除脚手架时，安全员对拆除全过程进行现场检查。 （3）拆除脚手架前，应清除脚手架上杂物及地面障碍物。 （4）拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。 （5）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先拆除整层连墙件或者所有连墙件后拆除脚手架，分段拆除不可以大于两步，如高差大于两步，应增设临时连墙件加固。 3、悬挑架搭设

在悬挑工字钢所在层楼板上预埋吊环(剪力墙上预留洞) 在悬挑工字钢所在层梁（墙）上预留孔 安装工字钢 安装钢丝绳 安装扫地杆、立杆、小横杆 安装第一步大横杆，第一步小横杆（安装时，搭设临时抛撑） 安装第二步大横杆，第二步小横杆 安装第一、二步脚手架连墙件 循环大横杆、小横杆、连墙件安装，实时安装剪刀撑、安全网 安装栏杆、铺设作业面脚手板 3.1悬挑架搭设要点说明：

（1）预埋吊环、预留洞、预留孔位置必须按布置图放线，然后预埋，预埋件等安装要牢固，防止浇筑砼时，预埋件移位。

（2）工字钢下料严格按照方案设计图尺寸下料，固定钢管用无齿锯

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http://sg.zhulong.com/ 切割，保证钢管与工字钢翼缘板焊接面顶紧。成型工字钢经质检员检查合格后，人工用电动铁刷对工字钢除锈，然后喷涂2遍防锈漆。 （3）安装的钢丝绳必须绷紧、拉直、固定牢固。

（4）开始搭设立杆时，每隔6跨设置一根抛撑（与楼层内结构连接），作为脚手架临时支撑，直至连墙件安装稳定后，经技术组与安全科检查合格后方可拆除抛撑。

（5）脚手架配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。

（6）在每一个主节点上必须由一根小横杆、与大横杆连接，且小横杆节点与大横杆与立杆节点偏差小于150mm。

（7）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。对接扣件开口应朝上或者朝内。

（8）剪刀撑、连墙件随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。 （9）脚手板应铺稳、铺满，离开墙面为120～150mm。 （10）脚手架每层设置一道水平安全网。 4、悬挑架拆除：

工长提出拆除申请 进行拆除安全技术交底 拆除安全网 拆除挡脚板、栏杆、脚手板 拆除小横杆、大横杆、立杆 拆除连墙件（连墙件与脚手架同步拆除，严禁先拆除整层连墙件或者所有连墙件后拆除脚手架） 重复以上步骤向下拆除脚手架 拆除工字钢

4.1悬挑架拆除要点说明：

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http://sg.zhulong.com/ （1）拆除脚手架前工长向技术组提出脚手架拆除申请，同时向架子工进行安全技术交底后，方可拆除。

（2）拆除脚手架时，安全员对拆除全过程进行现场检查。 （3）拆除脚手架前，应清除脚手架上杂物及地面障碍物。 （4）拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。 （5）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先拆除整层连墙件或者所有连墙件后拆除脚手架，分段拆除不可以大于两步，如高差大于两步，应增设临时连墙件加固。 七、安全管理措施

（1）所有悬挑脚手相关的预埋件必须做好隐蔽工程验收。 （2）所有悬挑脚手相关的焊接，必须严格按图纸施工，严格控制焊缝质量和焊缝厚度，并有质量员诸剑峰验收，合格后方可进入下一道工序。

（3）悬挑外脚手搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期检查体检，合格者方可持证上岗。 （4）搭设人员必须戴安全帽、安全带、穿防滑鞋。

（5）悬挑外脚手每搭设完成一层，要进行验收。验收通过后再进行结构施工

（6）作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。允许载荷量为3KN/m2

（7）固定型钢的吊环要注意保护，每层的钢管拉接在拆脚手前不得

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http://sg.zhulong.com/ 拆除，拆除脚手时，应从上而下拆一层脚手，拆一层拉接，严禁多拆拉接或全部拆除。

（8）在悬挑外脚手使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆。

（9）外脚手拆除应遵循“先搭后拆、后搭先拆”的原则，自上而下逐层进行。

（10）搭拆前搭拆区域应拉设好警戒线，划分警戒区，非操作人员禁止入员。

（11）拆下的钢管应传递下来，不得直接往下抛。 （12）脚手架施工严格按方案施工。

（13）严禁将模板支架、揽风绳、泵送砼和砂浆的输送管等固定在脚手架上;严禁悬挂起重设备。 附计算书和脚手架图纸： 双排悬挑架的验算

落地脚手架平面布置图（图1） 工字钢布置图（图2） 脚手架剖面图（图3） 外挑脚手架节点详图（图4）

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钢管落地脚手架计算书

任丘市万丰嘉园住宅小区一期（9）工程工程； 工程建设地点:任丘市渤海路北侧；属于剪力墙结构； 地上18层； 地下2层；建筑高度：54.15m；标准层层高：2.9m ；总建筑面积：14270.16平方米；总工期：720天。

本工程由任丘市天通房地产开发有限公司投资建设，北京华特建筑设计顾问有限责任公司设计，河北冀科工程建设监理有限公司监理，中国航空港建设总公司第九工程分公司万丰嘉园项目部组织施工；由姚志通担任项目经理，田学岩担任技术负责人。

扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。

一、参数信息

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为 28.2 m，6米以下采用双管立杆，6米以上采用单管立杆；

搭设尺寸为：横距Lb为 1.1m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.45 m； 内排架距离墙长度为0.30m；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 3 根； 脚手架沿墙纵向长度为 180.00 m； 采用的钢管类型为 Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 2.9 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数

施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:1 层；

3.风荷载参数

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http://sg.zhulong.com/ 本工程地处河北沧州市，基本风压0.4kN/m2；

风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs 为0.232；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1426；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；

脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038； 脚手板铺设总层数:3；

5.承重混凝土板参数

板类型：单向板；

板单元计算跨度度Lo(m)：6m；计算跨数：5跨； 板厚度h(mm)：450；混凝土成型龄期TB(天)：28；

混凝土强度等级：[XB=C35]；混凝土强度实测值fck(MPa)：100； 钢筋位置 配筋量及等级 每米宽钢筋面积(mm2) 板底正筋 HRB400板顶负筋 HRB400

18@180 ASY=1413.89 18@180 ASY'=1413.89

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脚手架侧面图

脚手架正面图

二、小横杆的计算

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

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http://sg.zhulong.com/ 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值: P1= 0.038kN/m ；

脚手板的荷载标准值: P2= 0.3531.5/4=0.131kN/m ； 活荷载标准值: Q=331.5/4=1.125kN/m；

荷载的计算值: q=1.230.038+1.230.131+1.431.125=1.779kN/m；

小横杆计算简图

2.强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下: Mqmax=ql2/8

最大弯矩 Mqmax =1.77931.12/8=0.269kN2m； 最大应力计算值 σ=Mqmax/W =52.955N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力 σ =52.955N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

3.挠度计算

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.038+0.131+1.125=1.295kN/m ； νqmax=5ql4/384EI

最大挠度 ν=5.0×1.295×11004/(384×2.06×105×121900)=0.983 mm； 小横杆的最大挠度 0.983 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1100 / 150=7.333 与10 mm，满足要求！

三、大横杆的计算

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http://sg.zhulong.com/ 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

1.荷载值计算

小横杆的自重标准值: P1= 0.03831.1=0.042kN； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.3531.131.5/4=0.144kN； 活荷载标准值: Q= 331.131.5/4=1.238kN；

荷载的设计值: P=(1.230.042+1.230.144+1.431.238)/2=0.978kN；

大横杆计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

Mmax=0.08ql2

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.0830.03831.531.5=0.007kN2m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax=0.417Pl

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.41730.97831.5= 0.612kN2m； M=M1max + M2max=0.007+0.612=0.619kN2m

最大应力计算值 σ=0.619×106/5080=121.809N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力计算值 σ=121.809N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；

均布荷载最大挠度计算公式如下: νmax=0.677ql4/100EI

共54页 第19页

http://sg.zhulong.com/ 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

νmax= 0.677×0.038×15004 /(100×2.06×105×121900)=0.052 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下: νpmax=3.029Pl3/100EI

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： P=(0.042+0.144+1.238)/2=0.712kN

ν= 3.029×0.712×15003/ ( 100 ×2.06×105×121900 )= 2.899 mm； 最大挠度和：ν= νmax + νpmax=0.052+2.899=2.951 mm；

大横杆的最大挠度 2.951 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！

四、扣件抗滑力的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):

R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取16.00kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值: P1=0.03831.133/2=0.063kN； 大横杆的自重标准值: P2=0.03831.5=0.058kN； 脚手板的自重标准值: P3=0.3531.131.5/2=0.289kN； 活荷载标准值: Q=331.131.5 /2=2.475kN；

荷载的设计值: R=1.23(0.063+0.058+0.289)+1.432.475=3.957kN； R < 16.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

五、脚手架立杆荷载计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

共54页 第20页

http://sg.zhulong.com/ (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1426kN/m

NG1=[0.1426+(1.1033/2)30.038/1.45]328.22=5.257kN； (2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.353331.53(1.1+0.3)/2=1.102kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3=0.143331.5/2=0.315kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2 NG4=0.00531.5328.22=0.212kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.886kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

NQ=331.131.531/2=2.475kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2 NG+0.8531.4NQ=1.236.886+ 0.8531.432.475= 11.209kN； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'=1.2NG+1.4NQ=1.236.886+1.432.475=11.729kN；

六、立杆的稳定性计算

外脚手架采用双立杆搭设部分，按照构造要求设置，不进行稳定性计算，只进行单立杆的稳定性计算。

风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7μz·μs·ω0

其中 ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0=0.4kN/m2；

μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= 0.74；

μs -- 风荷载体型系数：取值为0.232； 经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.7 30.430.7430.232=0.048kN/m2；

共54页 第21页

http://sg.zhulong.com/ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为:

Mw=0.85 31.4WkLah2/10=0.85 31.430.04831.531.452/10=0.018kN2m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 σ=N/(φA) + MW/W ≤ [f]

立杆的轴心压力设计值 ：N=Nd=11.209kN； 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 σ=N/(φA)≤ [f]

立杆的轴心压力设计值 ：N=N'= 11.729kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i=1.58 cm；

计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k=1.155 ；

计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：μ=1.51 ；

计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=2.529 m； 长细比: L0/i=160 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.274 立杆净截面面积 ： A=4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205N/mm2； 考虑风荷载时

σ=11208.976/(0.274×489)+18040.641/5080=87.209N/mm2； 立杆稳定性计算 σ=87.209N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

不考虑风荷载时

σ=11728.726/(0.274×489)=87.537N/mm2；

立杆稳定性计算 σ=87.537N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

七、最大搭设高度的计算

共54页 第22页

http://sg.zhulong.com/ 按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

Hs=[φAf - (1.2NG2k + 0.85×1.4(ΣNQk + MwkφA/W))]/1.2Gk 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K=NG2+NG3+NG4=1.629kN； 活荷载标准值 ：NQ=2.475kN；

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk=0.143kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.430.85)=0.018 /(1.4 3 0.85)=0.015kN2m；

Hs =( 0.27434.89310-432053103-(1.231.629+0.8531.43(2.475+0.27434.89310030.015/5.08)))/(1.230.143)=129.097 m；

按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=Hs /(1+0.001Hs)

[H]=129.097 /(1+0.0013129.097)=114.336 m；

[H]= 114.336 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。

脚手架单立杆搭设高度为22.22m，小于[H]，满足要求！

八、连墙件的稳定性计算

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl=Nlw + N0

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.232，ω0＝0.4， Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7 ×0.92×0.232×0.4=0.06kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=13.05 m2； 按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw=1.43Wk3Aw=1.092kN；

共54页 第23页

http://sg.zhulong.com/ 连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 6.092kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf=φ·A·[f]

其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比 l/i=300/15.8的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

A=4.89 cm2；[f]=205N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.94934.89310-432053103=95.133kN； Nl=6.092 < Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl=6.092小于双扣件的抗滑力 16kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图

九、混凝土板强度验算

(因缺少直接国家规范，本验算主要参考相关规范及专业论文依据，请根据实际施工情况选用)

单根立杆传递荷载代表值(kN)：NL=NG+NQ=6.886+2.475=9.361kN； 混凝土板活荷载设计值(kN/m2)：

共54页 第24页

http://sg.zhulong.com/ QB=1.43[23NL/(La3Lb)3(Lb3La)/(0.73La3Lo)+Qk]=1.43[239.361/(1.531.1)3(1.131.5)/(0.731.536)+3]=8.361kN/m2；

混凝土板恒载设计值：(kN/m2)：GB=1.23h0/1000325=13.5kN/m2；

因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值： Fi=GB+QB=13.5+8.361=21.861kN/m2；按5等跨均布荷载作用：

Mmax+=61.303kN2m，Mmax-=-82.842kN2m；

依据《工程结构设计原理》板的正截面极限计算公式为： Mu=α1γsfyAsh0

Mu=α1fcbχ(h0-χ/2)+fy'As'(h0-αs')；

Mu=fyAs(h0-αs')(当χ<2αs'时，采用此公式)； 式中Mu ---板正截面极限承载弯矩；

α1 ---截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土α1取1.0；

αs' ---纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm； fc ---混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改； fy' ---受压区钢筋抗拉强度标准值；

共54页 第25页

http://sg.zhulong.com/ As'---受压区钢筋总面积；

χ ---混凝土受压区高度，χ=Asfyh0/(α1fcbh0+fy'As') γs ---截面内力臂系数，γs=1-0.5ξ，ξ=Asfy/(α1bh0) fy ---钢筋抗拉强度标准值； As---受拉钢筋总面积；

h0 ---计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚；

[Mu+]=0.803Mu+=0.8031.003{1-0.53[1413.8893360.00/(1.003100034303100.00)]}3360.00031413.893430/1000000=174.060kN2m；

[Mu-]=0.803Mu-=0.803[1.003100.0003100035.0303

(430-5.030/2)+360.00031413.8893(430-20)]/1000000=338.987kN2m；

所以有：[Mmax+]<[Mu+]，[Mmax-]<[Mu-]，此混凝土板是满足承载能力要求。

普通型钢悬挑脚手架计算书

任丘市万丰嘉园住宅小区一期（9#楼）工程； 工程建设地点:任丘市渤海路北侧；属于剪力墙结构； 地上18层； 地下2层；建筑高度：54.15m；标准层层高：2.9m ；总建筑面积：14270.16平方米；总工期：720天。

本工程由任丘市天通房地产开发有限公司投资建设，北京华特建筑设计顾问有限责任公司设计，河北冀科工程建设监理有限公司监理，中国航空港建设总公司第九工程分公司万丰嘉园项目部组织施工；由姚志通担任项目经理，田学岩担任技术负责人。

型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。

一、参数信息

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为 27 m，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.1m，立杆的步距为1.45

共54页 第26页

http://sg.zhulong.com/ m；

内排架距离墙长度为0.30 m；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 3 根； 脚手架沿墙纵向长度为 180.00 m； 采用的钢管类型为 Φ48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；

连墙件布置取两步两跨，竖向间距 2.9 m，水平间距3 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数

施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:1 层；

3.风荷载参数

本工程地处河北沧州市，基本风压0.4kN/m2；

风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs 为0.214；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1320；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3 层； 脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；

5.水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 1.5 m。

锚固压点螺栓直径(mm):20.00； 楼板混凝土标号:C30；

6.拉绳与支杆参数

共54页 第27页

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共54页 第28页

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悬挑架侧面图

悬挑架正面图

钢丝绳安全系数为:6.000； 钢丝绳与墙距离为(m):3.300；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。

二、小横杆的计算

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

共54页 第29页

http://sg.zhulong.com/ 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值: P1= 0.038kN/m ；

脚手板的荷载标准值: P2= 0.3531.5/4=0.131kN/m ； 活荷载标准值: Q=331.5/4=1.125kN/m；

荷载的计算值: q=1.230.038+1.230.131+1.431.125=1.779kN/m；

小横杆计算简图

2.强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下: Mqmax=ql2/8

最大弯矩 Mqmax =1.77931.12/8=0.269kN2m； 最大应力计算值 σ=Mqmax/W =52.955N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力 σ =52.955N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

3.挠度计算

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.038+0.131+1.125=1.295kN/m ； νqmax=5ql4/384EI

最大挠度 ν=5.0×1.295×11004/(384×2.06×105×121900)=0.983 mm； 小横杆的最大挠度 0.983 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1100 / 150=7.333 与10 mm，满足要求！

三、大横杆的计算

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http://sg.zhulong.com/ 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

1.荷载值计算

小横杆的自重标准值: P1= 0.03831.1=0.042kN； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.3531.131.5/4=0.144kN； 活荷载标准值: Q= 331.131.5/4=1.238kN；

荷载的设计值: P=(1.230.042+1.230.144+1.431.238)/2=0.978kN；

大横杆计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

Mmax=0.08ql2

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.0830.03831.531.5=0.007kN2m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax=0.417Pl

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.41730.97831.5= 0.612kN2m； M=M1max + M2max=0.007+0.612=0.619kN2m

最大应力计算值 σ=0.619×106/5080=121.809N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力计算值 σ=121.809N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分

共54页 第31页

http://sg.zhulong.com/ 配的挠度和,单位:mm；

均布荷载最大挠度计算公式如下: νmax=0.677ql4/100EI

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

νmax= 0.677×0.038×15004 /(100×2.06×105×121900)=0.052 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下: νpmax=3.029Pl3/100EI

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： P=(0.042+0.144+1.238)/2=0.712kN

ν= 3.029×0.712×15003/ ( 100 ×2.06×105×121900 )= 2.899 mm； 最大挠度和：ν= νmax + νpmax=0.052+2.899=2.951 mm；

大横杆的最大挠度 2.951 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！

四、扣件抗滑力的计算

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):

R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值: P1=0.03831.133/2=0.063kN； 大横杆的自重标准值: P2=0.03831.5=0.058kN； 脚手板的自重标准值: P3=0.3531.131.5/2=0.289kN； 活荷载标准值: Q=331.131.5 /2=2.475kN；

荷载的设计值: R=1.23(0.063+0.058+0.289)+1.432.475=3.957kN； R < 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

五、脚手架立杆荷载的计算

共54页 第32页

http://sg.zhulong.com/ 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1426kN/m

NG1=[0.1426+(1.1033/2)30.038/1.45]326.95=5.021kN； (2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.353331.53(1.1+0.3)/2=1.102kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3=0.143331.5/2=0.315kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2 NG4=0.00531.5326.95=0.202kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.64kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

NQ=331.131.531/2=2.475kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2 NG+0.8531.4NQ=1.236.64+ 0.8531.432.475= 10.914kN； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'=1.2NG+1.4NQ=1.236.64+1.432.475=11.433kN；

六、立杆的稳定性计算

风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7μz·μs·ω0

其中 ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0=0.4kN/m2；

μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= 0.74；

μs -- 风荷载体型系数：取值为0.214； 经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.7 30.430.7430.214=0.044kN/m2；

共54页 第33页

http://sg.zhulong.com/ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为:

Mw=0.85 31.4WkLah2/10=0.85 31.430.04431.531.452/10=0.017kN2m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 σ=N/(φA) + MW/W ≤ [f]

立杆的轴心压力设计值 ：N=10.914kN； 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 σ=N/(φA)≤ [f]

立杆的轴心压力设计值 ：N=N'= 11.433kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i=1.58 cm；

计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k=1.155 ；

计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：μ=1.51 ；

计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=2.529 m； 长细比: L0/i=160 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.274 立杆净截面面积 ： A=4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205N/mm2； 考虑风荷载时

σ=10913.63/(0.274×489)+16640.936/5080=84.729N/mm2； 立杆稳定性计算 σ=84.729N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

不考虑风荷载时

σ=11433.38/(0.274×489)=85.333N/mm2；

立杆稳定性计算 σ=85.333N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

七、连墙件的计算

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http://sg.zhulong.com/ 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl=Nlw + N0

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.4， Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7 ×0.92×0.214×0.4=0.055kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=8.7 m2；

按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw=1.43Wk3Aw=0.671kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 5.671kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf=φ·A·[f]

其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比 l/i=300/15.8的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

A=4.89 cm2；[f]=205N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.94934.89310-432053103=95.133kN； Nl=5.671 < Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl=5.671小于双扣件的抗滑力 12kN，满足要求！

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连墙件扣件连接示意图

八、悬挑梁的受力计算

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1100mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面积A=26.1cm2。

受脚手架集中荷载 N=1.236.64 +1.432.475=11.433kN； 水平钢梁自重荷载 q=1.2326.130.0001378.5=0.246kN/m；

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悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

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悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN2m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R2=15.972kN； R3=7.813kN； R4=-0.181kN。

最大弯矩Mmax=2.299kN2m；

最大应力σ=M/1.05W+N/A=2.299×106/( 1.05 ×141000)+ 8.712×103/2610=18.865N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值18.865N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值 215N/mm2,满足要求！

九、悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下

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http://sg.zhulong.com/ σ=M/φbWx ≤ [f]

其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.3

由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb

值为0.85。

经过计算得到最大应力 σ=2.299×106 /( 0.85×141000 )= 19.112N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 σ=19.112 小于 [f]=215N/mm2 ,满足要求！

十、拉绳的受力计算

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 RAH=ΣRUicosθi

其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为： RU1=16.995kN；

十一、拉绳的强度计算

钢丝拉绳(支杆)的内力计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为 RU=16.995kN

选择6319钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。 [Fg]=aFg/K

其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；

Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝123kN； α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6319、6337、6361钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；

K -- 钢丝绳使用安全系数。K＝6。 得到：[Fg]=17.425kN>Ru＝16.995kN。 经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算

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http://sg.zhulong.com/ 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为 N=RU=16.995kN

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 σ=N/A ≤ [f]

其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；

所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(1699534/(3.14235032)) 1/2 =14.7mm；

实际拉环选用直径D=16mm 的HPB235的钢筋制作即可。

十二、锚固段与楼板连接的计算

1.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下

锚固深度计算公式: h ≥ N/πd[fb]

其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=0.181kN； d -- 楼板螺栓的直径，d=20mm；

[fb] -- 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.43N/mm2； [f]-- 钢材强度设计值,取215N/mm2；

h -- 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 181/(3.14232031.43)=2.014mm。

螺栓所能承受的最大拉力 F=1/433.1432023215310-3=67.51kN 螺栓的轴向拉力N=0.181kN 小于螺栓所能承受的最大拉力F=67.51kN，满足要求！

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: N ≤ (b2-πd2/4)fcc

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