模板施工组织设计方案

景园.盛世华都二标段安全施工组织设计

模板施工组织设计方案

1． 工程概况：

1.1工程名称 景园.盛世华都住宅小区二标段工程（包括1#、2#、8#楼、会所及地下车库）

1.2工程业主 甘肃景园房地产开发有限责任公司 1.3设计单位 天水市建筑勘察设计院 1.4建筑面积 30372.89M2

1.5建筑高度 最高建筑55.20M 1.6工程地点 兰州市安宁区 1.7结构形式 剪力墙结构

1.8层 数 1#楼、2#楼为18层；8#楼3层；会所2层；地下均为2层。 1.9基础形式 混凝土筏板基础 1.10设计合理使用年限 50年 1.11建筑防火分类 一类 1.12耐火等级 一级

1.13屋面防水 二级，防水层正常使用年限15年，双层SBS改性沥青卷材防水层。

1.14地下室防水等级 二级，采用4厚SBS改性沥青卷材和抗渗砼自防水。 1.15抗震设防烈度 8度

1.16本工程采用现浇钢筋混凝土剪力墙结构，层高3.0m。1#楼局部层高

4.5m，地下室最大层高5.6 m，地下室现浇板最大厚度为250mm。主体外墙剪力为300 mm，填充墙为300 mm加气砼块，内墙分户墙为200 mm加气砼块，隔墙为100mm加气砼块。+0.000外墙为300钢筋砼剪力墙。

1.17建筑节能设计 层面采用100厚玻璃棉板；外墙采用60厚玻璃棉板；架空或外挑楼板采用80厚玻璃棉板；非采暖地下室顶板采用80厚玻璃棉板；分隔采暖与非采暖房间的隔墙采用30厚玻璃棉板；分隔采暖与非采暖房间的户门采用30厚玻璃棉板；阳台门下部芯板采用30厚玻璃棉板；外窗（包括透明幕墙）采用断桥铝合金型材中空玻璃。

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2．模板设计思想：

2.1根据工程特点及合同计划要求，本工程工期为2年，由于前期拆迁工作已全部完成，土方工程已完成，但根据本工程特点，地下部分面积较大，层高较高，1#楼结构为1.5米错层设计，结构比较复杂，因此，主要影响工程进度因素集中在基础和主体施工上，其中模板安装进度直接影响工程进程，因此如何抓好工程进度确保质量，特别是模板工程的安装质量，成为项目经理部质量工作的重中之重。

2.2工程中的拟采用清水模板，根据施工图施工组织设计及我司实际情况，参照有关施工规范进行模板设计，确定木模板制作几何形状、尺寸要求，龙骨的规格，间距、选用支架系统，支撑间距，绘制各部砼模板设计图，编制工艺要求及说明。

2.3模板的刚度、强度、稳定性及其支撑体系均采用先进的PKPM安全计算软件进行计算，做到安全与经济统一的要求。

3．施工准备：

3.1主要材料及机具:

3.1.1胶合板(1830×915×18、2440×1220×18双面刷脱模剂)，松方木（50×105mm统一压刨50×100mm），木档（50×50mm）

3.1.2钢管支架，对拉螺柱、托具、卡具，压刨机、木工电锯等 3.2作业条件

3.2.1模板数量已按模板设计方案结合施工流水段的划分以及工期要求，确定模板套数。

3.2.2根据图纸要求,放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。 3.2.3柱钢筋绑扎完后，水电管及预埋件已安装、通过隐蔽验收手续。 3.2.4根据模板方案，图纸要求和工艺标准，以书面形式向班组进行安全，技术交底。

4．模板设计：

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景园.盛世华都二标段安全施工组织设计 4.1柱模板 4.1.1构造

柱柜由四面侧板，柱箍、支撑组成，其中柱侧采用大模裁割，纵向拼接，则模板接缝较少（如图①）

柱顶与梁交接处，留出缺口、缺口尺寸即为梁的高及宽（梁高以扣除平板厚度计算），并在缺口两侧及口底钉上衬口档，衬口档离缺口边的距离即为梁侧板及底板的厚度，衬口档为50×50mm木档，与梁柱接面刨平，拼接密实。 柱侧模外设竖向方木楞，方木楞与柱接面刨平，木楞以刨平面顶边压缝，如图② 柱截面大于500mm的柱模，在其中部设M12穿墙螺栓@800，柱模外设置Φ48@500钢管箍，以防止砼浇筑模板产生膨胀变形，安装。

柱模板安装时、先在基础面（或楼面）上弹柱轴线及边线。同一柱列应先弹两端柱轴线边线，然后拉通线弹出中间部分柱的轴线及边线，按照边线先把底部方盘固定好，再对准边线安装底部侧模，用临时支撑支牢，吊线调整垂直度，上口模外侧设高出板模50mm木档圈边锁口，再支设上部侧模，将中部接口档钉紧，调整柱口尺寸，钉紧侧模后，用线坠校正垂直度，用支撑加以固定，为保证柱模稳定，柱钢管箍与梁板立杆应联系牢固，柱模设剪力撑在梁板杆交接点周围与立杆系拉接固定。

柱拉结筋拟采用预埋后焊，在靠砼柱面相应柱侧模以间距500MM，定出预埋件位置，如图将预埋件钉干柱内侧模。

同一柱列模，采取先校正两端的柱模，在柱模顶中心拉通线，按通线校正中间部分。 4.2梁模板 4.2.1构造要求:

梁模板由侧板、底板、夹木、托木、梁箍、支撑等构成，采用侧板、底板、大模裁切拼接，接口木档压缝，以木枋。为夹、托木，钢管支撑为梁模支撑系统。 梁底板下每隔1200mm设可调顶撑支承，夹木设在梁模两侧板，将梁侧板与底板夹紧，其中与板模交角及梁侧模与底板交接处，应存主梁侧板上留缺口，并钉上衬口档，次梁的侧板和底板钉在衬口挡上。

梁底托木采用50×105mm木枋，间距350mm，支撑于梁底钢管横杆，与板

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景园.盛世华都二标段安全施工组织设计 模立杆连系成整体。

梁侧板外另加斜撑，斜撑由50×50木档制作，斜撑上端钉在夹木，下端钉于托木。

4.2.2安装要求：

梁模板安装时，在梁模立杆下方地面上铺垫板架设立杆，在柱模缺口处钉衬口档，然后把底板两头搁置，在柱模衬口档上，再立柱模顶撑，先立中间部分顶撑，在沿梁长向等分顶撑间距设置梁底托木，顶撑底应垫垫板。安装侧板时，两头要钉牢在衬口档上，并在侧板外安装夹木，用夹木将侧板夹紧钉牢，随即将斜撑钉牢于托木上。

次梁模板应待主梁模板安装并校正后才能进行。其安装方式同主梁：梁截面≥500mm时，在梁侧板中部沿梁通长设穿墙螺栓M12@500，以加强模板刚度。 考虑梁跨度在7m以上梁模的跨中应起拱，起拱高度约为梁跨度的0.2%。 4.3平板模板： 4.3.1构造要求：

平板模板用915×1830模板拼接而成，铺设在枋木搁栅上，搁栅两头搁置于梁侧夹木上，搁栅采用50mm×105mm木枋，中间按1根/M2加设支撑，支撑与梁顶撑相同，均需铺垫板及打楔，平板模板就垂直于搁栅方向铺钉。

4.3.2安装要求：

平板模板安装时，先在次梁模板的两侧板外侧弹托木就位水平线，然后按水平线钉上托木，托木上口与水平线相齐，再把靠梁模旁的搁栅先摆上，等分搁栅间距摆中间部分的搁栅，最后在搁栅上铺钉平板模板。

平板模板铺好后，应进行模板面尺寸、标高的检查调整，模板调整后对板进行接缝处理，拟在板接缝处胶贴防水塑带，以防止板漏浆。 4.4板式楼梯模板： 4.4.1构造要求

双跑板式楼梯段（梯板和踏步）梯基梁、平台板等（图7）。

平台梁和平台板模板的构造与肋形楼盖模板基本相同。楼梯段模板是由底模、搁栅、牵杠、牵杠撑、外帮板、踏步侧板、反三角木等组成（图7）。

踏步侧板两端钉在梯段侧板（外帮板）的木档上，梯段侧板的宽度至少要等

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于梯段厚及踏步高，板的厚度及踏步高，板的厚度为30mm，长度按梯段长度确定。在梯段侧板内侧划出踏步形状与尺寸，并在踏步高度线一侧留出踏步侧板厚度钉上木档，用于钉踏步侧板。反三角木是由若干三角木块钉在方木上，三角木块两直角边长分别各等干踏步的高和宽，板的厚度为50mm，方木断面为50mm×100mm。每一梯段反三角木至配一块。反三角木用横楞及立木支吊。

4.4.2．安装要求： 楼梯模板的安装

先立平台梁、平台板的模板以及梯基的侧板。在平台梁和柱基侧板上钉托木，将搁栅支于托木上，搁栅的间距为400~500mm，断面50mm×100mm。搁栅下立牵杠及牵杠撑，牵杠断面为50mm×100mm，牵杠撑间距为1~1.2m，其下垫通长垫板。牵杠应与搁栅相垂直。牵杠撑之间应用拉杆相互拉结。然后在搁栅上铺梯段底板，底板厚为18mm。底板纵向应与搁栅相垂直。在底板上划梯段宽度线，依线立外帮板，外帮板可用夹木或斜撑固定。再在梯段中间设立反三角木，反三角木的两端与平台梁和梯基的侧板钉牢。然后在反三角木与外帮板之间逐块钉踏步侧板，踏步侧板一头钉在外帮板的木档上，另一头在反三角的侧面上。

5．质量标准：

5.1保证项目：

模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性，其支架的支承部分必须有足够的支承面积。如安装在基土上，基土必须坚实并有排水措施。 5.2基本项目:

模板接缝宽度水大于1.5mm。

模板应刷隔离剂，并将板面砂浆清除干净。 5.3允许偏差项目： 轴线位移:5mm 标高偏差:±5mm 截面尺寸:+4~-5mm 每层垂直度:3mm 相邻板面高低差:2mm

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表面平整度:5mm 预埋件位移:3mm 5.3：检查方法:

垂直度采用铅垂直线的方法。 标高、平整度采用水准仪。

在模板面上用经纬仪和钢尺打边框线，检查截面尺寸等。 5.4安全要求：

支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下一道工序。

拆模应经施工技术人员同意，根据同条件养护试块定强度确定。操作时应顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒。工完前，不得留下松动和悬挂的模板。拆下的模板应及时运送到指定地点集中堆放，防止钉子扎脚。

柱模板设计计算书

一、中小断面柱模板基本参数

柱断面长度B=600mm； 柱断面宽度H=600mm； 木方截面宽度=50mm； 木方截面高度=90mm； 木方间距l=300mm, 胶合板截面高度=18mm。

取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。

二、荷载标准值计算:

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混

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凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：

式中 γc──为混凝土重力密度，取24(kN/m3)；

t0──新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取5.714h；

T──混凝土的入模温度,取20(℃)； V──混凝土的浇筑速度，取2.5m/h； β1──外加剂影响系数，取1；

β2──混凝土坍落度影响修正系数，取.85。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.547kN/m2。

实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=40kN/m2。 倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3kN/m2。

三、胶合板侧模验算

胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为木方间距,计算如下:

胶合板计算简图 (1) 侧模抗弯强度验算: M=0.1ql2

其中 q──强度设计荷载(kN/m):

q=(1.2×40.00+1.4×3.00)×600.00/1000=31.320kN/m l──木方间距,取l=300mm；

经计算得 M=0.1×31.320×(300.00/1000)2=0.282kN.m 胶合板截面抵抗矩 W=b×h2/6=600×(18)2/6=32400.00mm3 σ = M/W=0.282×106 /32400.000=8.700N/mm2

胶合板的计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求!

(2) 侧模抗剪强度验算: τ=3V/2bh 其中 V为剪力:

v = 0.6×q×l=0.6×(1.2×40+1.4×3)×600×300/106=5.638kN 经计算得 τ=3×5.638×103/(2×600.000×18.000)=0.783N/mm2 胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求!

(3) 侧模挠度验算: W=0.677qa4/(100EI)

其中 q──强度设计荷载(kN/m):

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q=40×600/1000=24.000kN/m

侧模截面的转动惯量 I=b×h3/12=600.000×18.0003/12=291600.000mm4； a──木方间距,取a=300mm； E──弹性模量,取E=6000N/mm2；

经计算得 W=0.677×24.000×300.0004/(100×6000.00×291600.00)=0.75mm 最大允许挠度 [W]=l/250=300/250=1.20mm

胶合板的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!

四、木方验算

木方按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下:

木方计算简图 (1) 木方抗弯强度验算: M=qB2/8

其中 q──强度设计荷载(kN/m):

q=(1.2×40.000+1.4×3.000)×300/1000=15.660kN/m B──截面长边,取B=600mm；

经计算得 M=15.660×(600/1000)2/8=0.705kN.m； 木方截面抵抗矩 W=b×h2/6=50×902/6=67500.000mm3； σ = M/W=0.705×106/67500.000=10.444N/mm2；

木方的计算强度不大于13N/mm2,所以满足要求!

(2) 木方抗剪强度验算: τ=3V/2bh 其中 V为剪力:

v = 0.5×q×B=0.5×(1.2×40.000+1.4×3.000)×300×600/106=4.698kN 经计算得 τ=3×4.698×103/(2×50.000×90.000)=1.566N/mm2 木方的计算强度不大于1.8N/mm2,所以满足要求!

(3) 木方挠度验算: W=5qB4/(384EI)

其中 q──设计荷载(kN/m):

q=40×300/1000=12.000kN.m I=b×h3/12=50×903/12=3037500.000mm4 B──柱截面长边的长度,取B=600mm； E──弹性模量,取E=9500N/mm2；

经计算得 W=5×12.000×6004/(384×9500.00×3037500.00)=0.702mm 允许挠度 [W]=B/250=600/250=2.400mm

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木方的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!

墙模板计算书

一、墙模板基本参数

计算断面宽度300mm，高度5600mm，两侧楼板高度250mm。 模板面板采用普通胶合板。

内龙骨间距230mm，内龙骨采用50×100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。 对拉螺栓布置11道，在断面内水平间距

300+400+400+400+400+500+500+500+600+600+600mm，断面跨度方向间距460mm，直径16mm。天水嘉通建筑工程（集团）有限责任公司

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m0m560天水嘉通建筑工程（集团）有限责任公司

墙模板计算

300mm10

300400400400400500500500600600600

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模板组装示意图

二、墙模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；

1

—— 外加剂影响修正系数，取1.000； —— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

2

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.000kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。

三、墙模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取5.30m。

荷载计算值 q = 1.2×50.000×5.300+1.4×6.000×5.300=362.520kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 530.00×1.80×1.80/6 = 286.20cm3； I = 530.00×1.80×1.80×1.80/12 = 257.58cm4；

362.52kN/mA 230 230 230B

计算简图

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1.918

1.534

弯矩图(kN.m)

50.0333.3541.69

50.0341.6933.35

剪力图(kN)

0.035

0.445

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=33.352kN N2=91.718kN N3=91.718kN N4=33.352kN

最大弯矩 M = 1.917kN.m 最大变形 V = 0.4mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.917×1000×1000/286200=6.698N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算 [可以不计算]

截面抗剪强度计算值 T=3×50027.0/(2×5300.000×18.000)=0.787N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.445mm

面板的最大挠度小于230.0/250,满足要求!

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四、墙模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 q = 91.718/5.300=17.305kN/m

内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。

17.31kN/mA 300 400 400 400 400 500 500 500 600 600 600 150B

内龙骨计算简图

0.7790.390

内龙骨弯矩图(kN.m)

0.087 0.413 内龙骨变形图(mm)

5.202.983.643.214.174.434.085.095.055.872.600.000.001.723.943.283.72

5.194.484.234.575.295.344.51 内龙骨剪力图(kN)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.778kN.m 经过计算得到最大支座 F= 11.206kN 经过计算得到最大变形 V= 0.4mm

内龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

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W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；

I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；

(1)内龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.778×106/83333.3=9.34N/mm2

内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)内龙骨抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×5869/(2×50×100)=1.761N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.80N/mm2

内龙骨的抗剪强度计算满足要求!

(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.4mm

内龙骨的最大挠度小于600.0/250,满足要求!

五、墙模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

11.21kN11.21kN11.21kN11.21kN11.21kN11.21kN11.21kNA 460 460 460B

支撑钢管计算简图

0.773

0.902 支撑钢管弯矩图(kN.m)

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0.014

0.251

支撑钢管变形图(mm)

7.283.923.925.605.607.28

7.287.285.605.603.923.92

支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到

最大弯矩 Mmax=0.902kN.m

最大变形 vmax=0.251mm

最大支座力 Qmax=24.092kN

抗弯计算强度 f=0.902×106/10160000.0=88.78N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于460.0/150与10mm,满足要求!

六、对拉螺栓的计算

计算公式:

N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14

对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 24.092 对拉螺栓强度验算满足要求!

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扣件钢管楼板模板支架计算书

模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

模板支架搭设高度为5.0米，

搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米。

图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元

采用的钢管类型为48×3.5。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

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静荷载标准值 q1 = 25.000×0.200×1.000+0.350×1.000=5.350kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×1.000=3.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3； I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4；

(1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M = 0.100ql2

其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.100×(1.2×5.350+1.4×3.000)×0.300×0.300=0.096kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.096×1000×1000/54000=1.770N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算 [可以不计算]

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×5.350+1.4×3.000)×0.300=1.912kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1912.0/(2×1000.000×18.000)=0.159N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值 v = 0.677×5.350×3004/(100×6000×486000)=0.101mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

二、模板支撑木方的计算

木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

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q11 = 25.000×0.200×0.300=1.500kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m

静荷载 q1 = 1.2×1.500+1.2×0.105=1.926kN/m 活荷载 q2 = 1.4×0.900=1.260kN/m 2.木方的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 3.186/1.000=3.186kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.19×1.00×1.00=0.319kN.m 最大剪力 Q=0.6×1.000×3.186=1.912kN 最大支座力 N=1.1×1.000×3.186=3.505kN

木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；

I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.319×106/53333.3=5.97N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1912/(2×50×80)=0.717N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.80N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

(3)木方挠度计算

最大变形 v =0.677×1.605×1000.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.536mm

木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!

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三、板底支撑钢管计算

横向支撑钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。

3.50kN 3.50kN 3.50kN 3.50kN 3.50kN 3.50kN 3.50kN 3.50kN 3.50kN 3.50kNA 900 900 900B

支撑钢管计算简图

0.841

0.771 支撑钢管弯矩图(kN.m)

0.119

1.947 支撑钢管变形图(mm)

2.572.573.503.504.444.440.930.930.930.930.000.003.503.502.572.57

4.444.44 支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到

最大弯矩 Mmax=0.841kN.m

最大变形 vmax=1.947mm

最大支座力 Qmax=11.448kN

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抗弯计算强度 f=0.841×106/5080.0=165.57N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=11.45kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.129×5.000=0.646kN

(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.350×1.000×0.900=0.315kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.000×0.200×1.000×0.900=4.500kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.460kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×1.000×0.900=2.700kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

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N = 1.2NG + 1.4NQ

六、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 10.33

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08

—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 —— 计算长度附加系数，取值为1.155；

u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；

公式(1)的计算结果： 公式(2)的计算结果：

七、楼板强度的计算

1.计算楼板强度说明

验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。

宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=3375.0mm2，fy=360.0N/mm2。 板的截面尺寸为 b×h=4500mm×250mm，截面有效高度 h0=230mm。

按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天...的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：

= 101.91N/mm2，立杆的稳定性计算 = 54.68N/mm2，立杆的稳定性计算

< [f],满足要求! < [f],满足要求!

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2.计算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求

楼板计算长边4.50m，短边4.50×1.00=4.50m，

楼板计算范围内摆放5×6排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为

q=1×1.2×(0.35+25.00×0.20)+ 1×1.2×(0.65×5×6/4.50/4.50)+ 1.4×(2.00+1.00)=11.77kN/m2

计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×11.77=52.96kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513×ql2=0.0513×52.95×4.502=55.01kN.m

验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到5天后混凝土强度达到48.30%，C40.0混凝土强度近似等效为C19.3。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.27N/mm2

则可以得到矩形截面相对受压区高度：

ξ= Asfy/bh0fcm = 3375.00×360.00/(4500.00×230.00×9.27)=0.13

查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为

s

=0.121

此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=

s

bh02fcm = 0.121×4500.000×230.0002×9.3×10-6=267.1kN.m

结论：由于ΣMi = 267.11=267.11 > Mmax=55.01

所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。

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