660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算及设计论文

660 MW计

本科毕业设计（论文）

凝汽式发电机组热力系统的设学 院： 材料与能源学院 专

业：

热能与动力工程

（热电工程方向） 年级班别： 2007 级（ 1）班

姓 名： ————— 学

号：

3107007838

指导教师：

————副教授

2011 年 5 月

摘 要

本文针对 660MW亚临界

高参数大容量凝汽式机组是目前新建火电机组的主力机型，

凝汽式发电机组热力系统进行设计， 对拟定的凝汽式发电机组原则性热力系统进行设计

计算和热经济性计算，绘制原则性热力系统图、全面性热力系统图。

本机组选用德国 BABCOCK公司生产的 2208t/h 自然循环汽包炉；汽轮机为

GE公

司

的亚临界压力、一次中间再热 660MW凝汽式汽轮机。共设 8 级不调节抽汽，其中 3 级高 压加热器， 4 级低压加热器，及一级除氧器。主蒸汽初参数： 蒸汽参数： 3.232Mpa，538 C ，排汽压力 4.4kpa 。

16.68Mpa， 538 C ，再热

热经济性指标：全厂效率 40.50%，发电标准煤耗 0.29504 kg/kW·h。 计算误差：汽轮机进汽量计算误差

0.901%，汽轮机内功计算误差 0.55%。

关键词：电厂，热力系统，锅炉，汽轮机

Abstract

High-power and high parameters of condensing unit is the main of the new thermal

power units.A thermal system of a subcritical 660MW condensing unit is designed in this paper.The baselessthermal systems and thermal economy is designed and calculated. And baseless Thermal system diagram and Comprehensive Thermal system diagram is drew.

A 2208t/h of natural circulation drum boiler produced by German BABCOCK is selected for

this unit.The turbine is subcritical pressure, one reheat 660MW Condensing Steam Turbine produced by GE. There are a total of eight level steam extraction. Including three high-pressure heater, four low pressure heaters and a deaerator. The main steam parameters is as follow: 16.68 Mpa, 538 C , reheat steam parameters:3.232 Mpa, 538 C . Exhaust steam pressure 4.4 kpa.

Thermal Economy index is as follow: The efficiency of the whole plant 40.50%; Generation standard coal consumption 0.29504 kg/kWh. ·

Calculation errors is as follow: Throttleflow error 0.901%,Counter-balance checking error 0.55%.

Key words：Power Plant，Thermal System， Boiler，Steam Turbine

目

录

1 绪

论 .............................................................. 2 热力系统与机组资料 ....................................................

2.1. 热力系统简介 ...................................................

2.2.

原始资料 .......................................................

3 热力系统计算 ..........................................................

3.1. 汽水平衡计算 ................................................... 3.2. 汽轮机进汽参数计算 ............................................. 3.3.

辅助计算 .......................................................

3.4. 各加热器进、出水参数计算 ...................................... 3.5. 高压加热器组抽汽系数计算 ...................................... 3.6.

除氧器抽汽系数计算 ............................................

3.7. 低压加热器组抽汽系数计算 ...................................... 3.8. 凝汽系数计算 .................................................. 3.9. 汽轮机内功计算 ................................................

3.10.

汽轮机内效率、热经济指标、汽水流量计算

3.11. 全厂性热经济指标计算 ..........................................

4 反平衡校核 ........................................................... 5

辅助系统设计 、选型 ................................................... 5.1. 主蒸汽系统 .................................................... 5.2. 给水系统 ...................................................... 5.3. 凝结水系统 .................................................... 5.5. 旁路系统 ...................................................... 5.6. 补充水系统 ....................................................

5.7. 阀门 .......................................................... 6

结

论 ..............................................................

参 考 文 献 ............................................................. 致

谢 ..................................................................

1 4 4 5 8 8 9 9 11 18 19 20 22 23 24 26 28 30 30 30 30 31 31 32 34 36 37

........................

1 绪 论

火力发电厂简称火电厂，是利用煤炭、石油、天然气作为燃料生产电能的工厂。

其能量转换过程是：燃料的化学能→热能→机械能→电能。

最早的火力发电是 1875 年在巴黎北火车站的火电厂实现的。随着发电机、汽轮机

制造技术的完善，输变电技术的改进，特别是电力系统的出现以及社会电气化对电能的 需求， 20 世纪 30 年代以后，火力发电进入大发展的时期。火力发电机组的容量由 兆瓦级提高到 300～600 兆瓦级（ 50 年代中期），到 1973 年，最大的火电机组达 兆瓦。大机组、大电厂使火力发电的热效率大为提高，每千瓦的建设投资和发电成本也

200 1300

不断降低。到 80 年代后期，世界最大火电厂是日本的鹿儿岛火电厂，

容量为 4400 兆瓦。

但机组过大又带来可靠性、可用率的降低，因而到

90 年代初，火力发电单机容量稳定

在 300～ 700 兆瓦。进入 21 世纪后，为提高发电效率，我国对电厂机组实行上大压小政 策。高参数大容量凝汽式机组成为目前新建火电机组的主力机型

, 全世界数十年电站发

展史的实践表明，火电设备逐渐大容量化是不可抗拒的发展趋势。

人类已进入 21 世纪，“能源、环境、发展”是新世纪人类所面临的三大主题。这

三者之中，能源的合理开发与利用将直接影响到环境的保护和人类社会的可持续发展。作为能源开发与利用的电力工业正处在大发展的阶段，火力发电是电力工业的重要领

域，环境保护和社会发展要求火力发电技术不断发展、提高。在已经开始的

21 世纪，

火力发电技术发展趋势是我们十分关注的问题。

就能量转换的形式而言，火力发电机组的作用是将燃料（煤、石油、天然气）的化学能经燃烧释放出热能，再进一步将热能转变为电能。其发电方式有汽轮机发电、燃气轮机发电及内燃机发电三种。其中汽轮机发电所占比例最大，燃气轮机发电近年来有所发展，内燃机发电比例最小。汽轮机发电的理论基础是蒸汽的朗肯循环，按朗肯循环理论，蒸汽的初参数（即蒸汽的压力与温度）愈高，循环效率就愈高。目前蒸汽压力已超过临界压力（大于 22.2MPa），即所谓的超临界机组。进一步提高超临界机组的效率，主要从以下两方面入手。

1. 提高初参数，采用超超临界初参数的提高主要受金属材料在高温下性能是否稳定的

限制，目前，超临界机

组初温可达 538℃～ 576℃。随着冶金技术的发展，耐高温性能材料的不断出现，初温可提高到 600℃～ 700℃。如日本东芝公司 1980 年着手开发两台 0 型两段再热的

1

700MW超超临界汽轮机，并相继于 1989 年和 1990 年投产，运行稳定，达到提高发电端热效率 5%的预期目标，即发电端效率为 41%，同时实现了在 140 分钟内启动的设计要求，且可在带 10％额定负荷运行。在此基础上，该公司正推进 1 型（30.99MPa、 593/593/593 ℃）、 2 型（ 34.52Mpa,650/593/593 ℃）机组的实用化研究。据推算，超超临界机组的供电煤耗可降低到 279g/kWh

2. 采用高性能汽轮机汽轮机制造技术已很成熟， 但仍有进一步提高其效率的空间， 主要有

以下三种途径：

首先是进一步增加末级叶片的环形排汽面积，从而达到减小排汽损失的目的。末级叶片的环形排汽面积取决于叶片高度，后者受制于材料的耐离心力强度。日本

700MW机组已成功采用钛制 1.016m 的长叶片，它比目前通常采用的

12Cr 钢制的

0.842m 的叶片增加了离心力强度，排汽面积增加了 40%，由于降低了排汽损失，效率提高 1.6%。

其次是采用减少二次流损失的叶栅。叶栅汽道中的二次流会干扰工作的主汽流产生较大的能量损失，要进一步研制新型叶栅，以减少二次流损失。

最后是减少汽轮机内部漏汽损失。汽轮机隔板与轴间、动叶顶部与汽缸、动叶与隔板间均有一定间隙。这些部位均装有汽封，以减少漏汽损失。要研制新型汽封件以减少漏汽损失。

发展大机组的优点可综述如下：

1. 降低每千瓦装机容量的基建投资随着机组容量的增大，投资费用降低。在一定的范

围内，机组的容量越大越经

济。一般将这个范围称为容量极限。

以 20 万千瓦燃煤机组的建设费比率为

100%。 30 万千瓦燃煤机组为 93%，到 60

万千瓦时进一步下降为 84%。容量每增加一倍，基建投资约降低 5%。

2. 提高电站的供电热效率

机组容量越大， 电站的供电热效率也越高。 在 15 万千瓦以前， 热效率的上升率较高。达到 15 万千瓦以后，热效率上升趋于和缓。原因在于容量在 15 万千瓦前，蒸汽参数随容量增加而提高的缘故。 容量超过 15 万千瓦后，蒸汽参数变化不大。 欲取得更高的供电热效率，只有采用超临界领域的蒸汽参数。

16.9Mpa,566/538 ℃，50 万千瓦机组的供电热效率为 38.6%。24.6Mpa538/538 ℃，

2

90 万千瓦机组的供电热效率则高达

40.7%，与前者相比约提高 2.1%。

3. 降低热耗

以 15 万千瓦机组的单位热耗比率为 100%，当机组容量增加到 60 万千瓦时，降低 1.3%；由 30 万千瓦增加到 60 万千瓦时降低 1.0%。由 60 万千瓦提高到 120 万千

瓦时降低 0.5%左右。

4. 减少电站人员的需要量

15 万千瓦机组， 需 0.45 人 / 兆瓦；到 30 万千瓦时下降到 0.27 人/ 兆瓦；到 120

万千瓦时会进一步下降到 0.12 人/ 兆瓦。这表明，机组容量越大，工资支出越少

5. 降低发电成本

在燃料价格相同的情况下，机组容量越大，发电成本越低。

机组容量增大， 蒸汽参数提高， 每千瓦装机容量的建设费用降低， 热效率变大，

热耗降低，工作人员减少，发电成本降低。这充分显示了大机组的优势。

3

2 热力系统与机组资料

2.1. 热力系统简介

本机组采用一炉一机的单元制配置。其中锅炉为德国

BABCOCK公司生产的 2208t/h

自然循环汽包炉；气轮机为 GE公司的亚临界压力、一次中间再热 660MW凝汽式气轮机。

全厂的原则性热力系统附图所示。该系统共有八级不调节抽汽。其中第一、二、三

级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四

级抽汽作为 0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。

第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为 -1.7

C

、

0 、 -1.7

C

为 5.5 。

CC

。第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均

汽轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、 4 台低压加热器，进入

274.8 ，

除氧器。然后由气动给水泵升压， 经三级高压加热器加热， 最终给水温度达到

C

进入锅炉。

三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。

凝汽器为单压式凝汽器， 汽轮机排气压力 4.4kPa 。给水泵气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽） ，无回热加热其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为 6.34kPa 。

锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。扩容器工作压力

1.55Mpa，扩容

器的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排入地沟。

锅炉过热器的减温水（ 3）取自给水泵出口，设计喷水量为

66240kg/h 。

热力系统的汽水损失计有： 全厂汽水损失（14）33000kg/h 、厂用汽（11）22000kg/h( 不

回收 ) 、锅炉暖风器用气量为 65800kg/h, 暖风器汽源（ 12）取自第 4 级抽汽，其疏水仍

返回除氧器回收，疏水比焓 697kJ/kg 。锅炉排污损失按计算值确定。

高压缸门杆漏汽（ 1 和 2）分别引入再热热段管道和均压箱，高压缸的轴封漏汽按

压力不同，分别引进除氧器（ 4 和 6）、均压箱（ 5 和 7）。中压缸的轴封漏汽也按压力不

同，分别引进除氧器（ 10）和均压箱（ 8 和 9）。从均压箱引出三股蒸汽：一股去第七级

低加（ 16），一股去轴封加热器 SG（15），一股去凝汽器的热水井。

4

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