第八章 组合变形及连接部分的计算 习题选解
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习 题
[8-1] 14号工字钢悬臂梁受力情况如图所示。已知l 0.8m,F1 2.5kN,
F2 1.0kN,试求危险截面上的最大正应力。
解:危险截面在固定端,拉断的危险点在前上角点,压断的危险点在后下角,因
钢材的拉压性能相同,故只计算最大拉应力:
l
F1l
Fl 2
WzWy
max
MzMy
WzWy
F1
式中,Wz,Wy由14号工字钢,查型钢表得到Wz 102cm3,Wy 16.1cm3。故
3 2.5 103N 0.8m1.0 103N 0.8m 79.1 106Pa 79.1MPa 63 63
2 102 10m16.1 10m
max
[8-2] 矩形截面木檩条的跨度l 4m,荷载及截面尺寸如图所示,木材为杉木,弯曲许用正应力[ ] 12MPa,E 9GPa,许可挠度[w] l/200。试校核檩条的强度和刚度。
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习题8 2
图
解:(1)受力分析
qy qcos 1.6cos26034' 1.431(kN/m) qz qsin 1.6sin26034' 0.716(kN/m)
(2)内力分析 My,max
Mz,max
11
qzl2 0.716 42 1.432(kN m) 8811
qyl2 1.432 42 2.864(kN m) 88
(3)应力分析
最大的拉应力出现在跨中截面的右上角点,最大压应力出现在左下角点。
max
My,maxWy
Mz,maxWz
hb2160 1102
322667mm3 式中,Wy 66bh2110 1602
469333mm3 Wz 66
max
1.432 106N mm2.864 106N mm 10.54MPa
322667mm3469333mm3
(4)强度分析
[ ] 12MPa, 因为 max即 m所以杉木的强度足够。 10.54MPa, [ ],ax
(5)变形分析
最大挠度出现在跨中,查表得:
5qzl4
wcy ,wcz
384EIz384EIy
5qyl4
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hb3160 1103
17746667(mm4) 式中,Iy 1212bh3110 1603
37546667mm4 Iz 1212
5 1.431N/mm 40004mm4
wcy 14.12mm 324
384EIz384 9 10N/mm 37546667mm5qzl45 0.716N/mm 40004mm4
wcz 14.94.mm 324
384EIy384 9 10N/mm 17746667mm
22
wc wcy wcz .122 14.942 20.56(mm)
5qyl4
(6)刚度分析
因为wmax wc 20.56(mm),[w]
l4000
20(mm),即wmax [w], 200200
所以,从理论上讲,变形过大,不符合刚度要求。 但是,因为
wmax [w]20.56 20
2.8% 5%,所以从工程的角度来说,
[w]20
误差在允许的范围,所以可以认为刚度符合要求,不需重新设计杉木的截面尺寸。
[8-5] 砖砌烟囱高h 30m,底截面m m的外径d1 3m,内径d2 2m,自重
PkN,受q 1kN/m的风力作用。试求: 1 2000
(1)烟囱底截面上的最大压应力;
(2)若烟囱的基础埋深h0 4m,基础及填土自重按PkN计算,土1 1000壤的许用压应力[ ] 0.3MPa,圆形基础的直径D应为多大?
注:计算风力时,可略去烟囱直径的变化,把它看作是等截面的。
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解:烟囱底截面上的最大压应力:
=
=
土壤上的最大压应力
:
即
即
解得:
m
[8-6] 一弓形夹紧器如图所示。弓形架的长度l1 150mm,偏心距e 60mm,截面为矩形b h 10mm 20mm,弹性模量E1 200GPa。螺杆的长度l2 100mm,直径d2 8mm,弹性模量E2 220GPa。工件的长度l3 40mm,直径d3 10mm,弹性模量E3 180GPa。当螺杆与工件接触后,再将螺杆旋进1.0mm以村紧工件。试求弓形架内的最大正应力,以及弓形架两端A、B间的相对位移 AB。
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习题8 6
图
弓形架
F
A
螺杆
工件
B
F
受力分析图
解:(1)求弓形架内的最大正应力
这是一次超静定问题。变形协调方程为: AB 2 3 ...... (a) 物理方程为 lF l2
2
F l3E l3
; 2A2E3A3
Fe3AB
3EI 2 Fl1 (Fe)l1 e。......(b) 1yE1A1E1Iy
其中 AB可用叠加法求解。其求解过程如图所示。
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A
弓形架
3A
A
B
B
B
Fe33E1Iy
(Fe)l1
eE1Iy
在弯矩作用下A、B两点的相对位移,可由简支梁CD(支座反力为0)查表求得:
AB,M AB,M
C
Fe l1Fe l1Fel1
( ) C e D e e e
3E1Iy6E1Iy2E1Iy Fe l1Fe l1Fel1
( ) D e D e e e
3E1Iy6E1Iy2E1Iy
Fl1Fl1Fl
e e 1 e( ) 2EIy2EIyEIy
3
3
D
AB,M AB,M AB,M
C
D
(b)代入(a)得:
Fl3Fl(Fe)l1Fl2Fe3
2 1 e
3E1IyE1A1E1IyE2A2E3A3ll1e2l1l2e3
( 2 3)F
3E1IyE1A1E1IyE2A2E3A3
El2e3l1e2l1E1l2
( 13F E1 3IyA1IyE2A2E3A3E1l32e3l13e2l1E1l2( )F E1 3IyA13IyE2A2E3A3Ell12e3 3e2l1E1l2( 13F E1 A13IyE2A2E3A3l1e2(2e 3l1)E1l2E1l3[ ]F E1 A13IyE2A2E3A3
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F
E1
l1e2(2e 3l1)E1l2E1l3
A13IyE2A2E3A3
1312
bh 10 203 104(mm4) 12123
式中,Iy
200 103N/mm2 1mm
F
150mm602mm2(2 60 3 150)mm200100mm20040mm
22203.14 42mm21803.14 52mm2200mm2443 10mm3
1894N
弓形架内的最大正应力是拉应力,出现在横截面的左边缘。
t,max
t,max
FMy
AWy
F6FeF6e 2 (1 ) bhbhbhh1894N6 60mm
(1 )
20mm10 20mm2
179.93MPa 180MPa
AB AB
Fl(Fe)l1Fe3
2 1 e 3E1IyE1A1E1IyFl13Fe2l12Fe3
3E1IyE1A13E1Iy2Fe3 3Fe2l1Fl 1
3E1IyE1A1Fe2(2e 3l1)Fl1
3E1IyE1A1
1894N 602mm2 (2 60 3 150)mm1894N 150mm
2200 103N/mm2 200mm23244
3 200 10N/mm 10mm
3 0.9787mm 0.98mm
AB AB
AB
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[8-14] 一手摇绞车如图所示。已知轴的直径d 25mm,材料为Q235钢,其许用应力[ ] 80MPa。试用第四强度理论求绞车的最大起吊重量P。
x
解:轴是弯扭组合变形构件。把外力向轴平移后得如图所示的受力图。支座反力
FAz FBz 0.5P
0.5F 0.15P
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F 0.3P
在xoy平面内, MB 0 F 1 FAy 0.6 0 0.3P FAy 0.6 0 FAy 0.5P Fy 0 F FBy FAy 0
FBy FAy F 0.5P 0.3F 0.2P
轴的扭矩图与弯矩图如图所示。从内力图可知,C截面是危险截面。由第四强度理论可得:
2(My Mz2) 0.75T2M2 0.75T2 [ ] 3
W d/32
r4 2 3 2
(0.15P)2 (0.06P)2 0.75 (0.15P)2
3.14 0.025/32
(0.15P)2 (0.06P)2 0.75 (0.15P)2
3.14 0.0253/32
0.2073P
80 106 6
1.5332 10
3
80 106
80 106
P 591.684(N) 0.59(kN)
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[8-17] 边长a 5mm的正方形截面的弹簧垫圈,外圈的直径D 60mm。在开口处承受一对铅垂力F作用,如图所示。垫圈材料的许用应力[ ] 300MPa,试按第三强度理论,计算垫圈的许可荷载。
解:垫圈任一横截面上的内力有:
D
F
M PRsin (下侧受力) T PR(1 cos )
R
d1Dd11
( ) (D d) (60 50) 27.5(mm) 222244
当 1800时,M 0,T 2PR
T
。 hb2
0, max
由h/b 5/5 1查表得: 0.208。于是
2 27.5 10 3 P1 (下边缘中点处的切应力) 0.208 55 10 9
max
r3 2 4 2 0 4 (
55P162
10) [ ]
0.208 53
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2
55P1
106 300 106
0.208 125
11P1
300
0.104 25
300 0.104 25
70.91(N)
11
P1
当 900时,M PR,T PR
M6M6 27.5 10 3
2 P2 1.32 106P2 (下边缘的正应力) 2 9
Wzbh5 5 10
27.5 10 36 P 1.058 10P2 (下边缘中点处的切应力) 25 9
0.208 5 10
max
r3 2 4 2 (1.32 106P2)2 4 (1.058 106P2)2 [ ]
(1.32 106P2)2 4 (1.058 106P2)2 300 106
1.692 106P2 300 106 1.692 106P2 300 106 P2 177.3(N)
从上以计算可知,垫圈的许可荷载由 1800截面的内力条件决定,
[P] 70.91(N)
[8-18] 直径d 20mm的折杆,A、D两端固定支承,并使折杆ABCD保持水平(B、C为直角),在BC中点E处承受铅垂荷载F,如图所示。若l 150mm,材料的许用应力[ ] 160MPa,弹性模量E 200GPa,切变模量G 80GPa,试按第三强度理论确定结构的许可荷载。
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B
MB
习题8 18 图
解:(1)受力分析
以AB和BC为研究对象,它们的受力图如图所示。由结构与荷载的对称性
F
;MB MC。 2
FB FC
B截面的变形协调条件为:
由BC杆计算得出的B截面的转角,等于由AB杆计算得出的B截面扭转角。
B,BC(F) B,BC(MB) B,BC(MC) B,AB(MB)
MlF(2l)2MB 2lMC 2l
B
16EI3EI6EIGIP
圆形截面:IP 2I,
G80
0.4,G 0.4E代入上式得: E200
MBl4Fl22MBl2MCl
16EI3EI6EI0.4E 2IFl2MB2MBMB
4360.8
Fl4MB2MB5MB
4664
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Fl9M4 B
4 MB
Fl
9 MFlC
9
(2)计算许可荷载
危险截面在A(或D)截面。其内力分量为:
M FFl
Bl
2
(上侧受拉) T MFlB
9
对于弯扭组合变形圆杆,由第三强度理论,可得强度条件:
r3 2 4 2 (
M)2 4(T
)2W zWP
圆形截面的WIz d42 d3IP d42 d3z d/2 64 d 32;WP d/2 34 d 16
。即:Wz 2WP,于是:
(
Fl)2 (Fl
)2 (M)2 4T2
M2 T2
29
r3
W()
W
z2Wz
z
d3
[ ] 32
(
Fl)2 (Fl9
)22 d3 [ ]
32
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0.512Fl
d3
32
[ ]
3.14 203mm3
F [ ] 160N/mm2 1635.417(N) 1.64kN
0.512 32l0.512 32 150mm[F] 1.64kN
d3
[8-25] 一托架如图所示。已知外力 F 35kN,铆钉的直径 d 20mm,铆钉与钢板为搭接。试求最危险的铆钉剪切面上切应力的数值及方向。
FSx1
FSx2
习题 8 25 图
解:(1)在F力作用下,因为每个铆钉直径相等,故每个铆钉上所受的力
(2)在
之平衡。
力偶作用下,四个铆钉上所受的力应组成力偶与
(1)
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(2)
联解式(1)、(2)得
2222
FSmax
FSx F 31.5 8.75 32.7(kN) 1Sy1
tan
Fsx31.5
3.6
Fsy8.75
arctan3.6 74.4760( max与y 轴正向的夹角)
[8-26] 跨长l 11.5m的临时桥的主梁,由两根50b号工字钢相叠铆接而成(图b)。梁受均布载荷q作用,能够在许用正应力[ ] 165MPa下工作。已知铆钉直径d 23mm,许用切应力[ ] 95MPa,试按剪切强度条件计算铆钉间的最大间距s。
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解:(1)由正应力强度条件计算q
max
Mmaxql2 [ ] Wz8Wz
q
8Wz[ ] l2
查型钢表,50b号工字钢的Iz 48560cm4,h 50cm,A 129cm2,
b 160mm
IzC (48560 252 129) 2 258370(cm4)
Wz
IzCymax
258370
5167.4(cm3) 50
8Wz[ ]8 5167.4 103 165
51.576(N/mm) 51.576kN/m q 22
l11500
[q] 51.576kN/m
(2)按剪切强度条件计算铆钉间的最大间距s 在支座侧,横截面的中性轴处切应力最大。
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*QSzmax
IzCb
max
式中,Q
ql51.576 11.5 296.562(kN) 22
*
Sz(cm3) max 129 25 3225
max
296562N 3225000mm2
2.314MPa 258370 104 160mm4
根据剪应力互等定理,作用在水平面上的、由铆钉承受的切应力等于横
截面上中性轴处的切应力。在s长度上的剪力由2个铆钉承担,则有
铆
maxsb
2A铆
[ ]
12
2 3.14 23 952A铆[ ] 213(mm) s
b max160 2.314
smax 213(mm)
[习题8-29] 矩形截面木拉杆的榫头如图所示。已知轴向拉力F 50kN,截面宽度b 250mm,木材的顺纹许用挤压应力[ bs] 10MPa,顺纹许用切应力
[ ] 1MPa。试求接头处所需的尺寸l和a。
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解:剪切面的面积为:As bl,挤压面积为:Ab ab。
若上块的榫头发生剪切破坏,则剪力等到于左边的F。抗剪强度条件为:
剪切面
挤压面
b
a
QA F
bl
[ ] bl
F[ ] 50000N2
1N/mm
2 50000mm。 250mm l 50000mm2 l 200mm
[l] 200mm
挤压强度条件为:
bs
FbF
A [ bs] bab
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ab
F[ bs]
50000N
5000mm2 2
10N/mm
a 250mm 5000mm2 a 20mm
[a] 20
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