唐山水务局办公楼建筑结构设计毕业设计说明书5

第2章 建筑设计 学 号：200803030104

HEBEI UNITED UNIVERSITY

毕业设计说明书

GRADUATE DESIGN

设计题目：唐山市水务局办公楼设计 学生姓名：何立拴 专业班级：08土木4班 学 院：建筑工程学院 指导教师：张素敏 高工

2012年06月01日

摘 要 摘 要

该工程位于唐山地区，地震设防烈度为8度。本工程采用框架结构。该楼为四层，层高3.3米，总高14.1米，总建筑面积为2649.6平方米。该设计包括三部分：建筑设计、结构设计和施工设计。其中，建筑设计主要是建筑物的平、立、剖面设计；结构设计有结构构件的布置及构件尺寸的初定，统计荷载，内力计算（横向水平地震作用下内力计算采用D值法，竖向荷载作用下内力计算采用弯矩二次分配法），内力组合，配筋设计，楼梯设计，楼板设计，基础设计等；施工设计主要有施工组织设计说明书，施工进度计划安排，施工平面布置和主要分部工程施工方案设计。设计过程中，计算部分使用手算，绘图部分使用CAD、以及PKPM2005绘图软件。设计成果有设计说明书一份，建筑结构施工图纸共21张。该办公楼采用双向对称布置的内廊式框架结构形式，使用安全。

关键词：框架结构，建筑设计，结构设计，施工设计。

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Abstract Abstract

This engineering lies in the region of TangShan.The seismic fortification intensity is 8. The type of that structure is frame structure. That building has four stories, 3.3 meters of the story height; the total story height is 14.1 meters. The construction area of building is 2649.6square meters. The design procedure consists of three steps: The building design, the structure design and construction design. Among them, the building design is mainly to design and draw plan, elevation and section; The structure design contain to design the location of the structure member, and a size of which of beginning settle, statistics the load, measure the internal forces(For example, it adopts D value method with the horizontal frame is subjected to the level earthquake function; It adopts the method of the bending moment distributed two times which is subjected to the vertical load.), combine the internal forces, design the steel reinforcement, design the stairs, design the floor slabs, design the foundation etc.The construction design mainly has the design that the manual of the construction organization, arrange the progress plan of the construction, arrange the plan of the construction, and design the construction project, which is the main cent of the engineering. Design in the process, the calculation of hand is used in the part of computer, the painting software of CAD、Tarch7.0 and pkpm2005 are used in the part of the paper’s painting. The result of the design contains one of the design manual, and paper of diagram has 22. This building is gathering to the function of official and accommodation. It is beautiful and generous. And now it adopts the type of frame structure, and the member of the structure is arranged summarily. That will provide one with a feeling of usage and security.

Key Words：Frame structure, building design, structure design, and construction design.

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目 录 目录

摘 要 .............................................................. I ABSTRACT ........................................................... II 第一章 绪 论 ................................................... - 1 - 第二章 建筑设计 ................................................. - 2 - 2.1工程概况 .................................................. - 2 - 2.2建筑平面设计 .............................................. - 2 - 2.3建筑剖面设计 .............................................. - 2 - 2.4建筑立面设计 .............................................. - 2 - 第三章 结构设计说明 ............................................ - 4 - 3.1工程概况： ................................................ - 4 - 3.2 初选构件尺寸: ............................................. - 5 - 3.2.1构件截面尺寸: ......................................... - 5 - 3.3荷载统计 .................................................. - 6 - 3.3.1屋面及楼面的永久荷载标准值 ............................ - 6 - 3.3.2梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算 ........................ - 7 - 3.3.3楼面恒活载统计 ........................................ - 9 - 3.4 水平荷载下内力计算 ....................................... - 10 - 3.5横向框架内力和位移计算 ................................... - 12 - 3.5.1水平地震作用及楼层地震剪力的计算： ................... - 13 - 3.5.2多遇水平地震作用下的位移验算： ....................... - 15 - 3.6.竖向荷载作用下框架的内力计算 ............................. - 19 - 3.6.1横向框架内力计算 ..................................... - 19 - 3.7用弯矩分配法计算框架弯矩 ................................. - 22 - 3.7.1固端弯矩计算 ......................................... - 22 - 3.7.2分配系数计算 ......................................... - 23 - 3.7.3传递系数 ............................................ - 23 - 3.8 梁端剪力及柱轴力计算 ..................................... - 26 - 3.8.1恒载作用下： ......................................... - 26 - 3.8.2活载作用下： ......................................... - 27 - 3.9 内力组合 ................................................. - 28 - 3.9.1框架梁内力组合 ....................................... - 28 - 3.9.2框架柱内力组合 ....................................... - 29 - 3.10截面设计 ................................................ - 32 - 3.10.1梁正截面强度设计 .................................... - 32 - 3.10.2 柱截面设计 .......................................... - 35 - 3.10.3框架梁柱节点核芯区截面抗震验算： .................... - 39 - 3.11楼板设计 ................................................ - 40 - 3.11.1.荷载计算： .......................................... - 41 -

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目 录 3.11.2内力计算： .......................................... - 41 - 3.11.3.截面强度计算 ........................................ - 44 - 3.12平行双跑楼梯设计 ........................................ - 45 - 3.12.1踏步板计算 .......................................... - 45 - 3.12.2平台板计算 .......................................... - 45 - 3.12.3平台梁计算 .......................................... - 46 - 3.13基础设计 ................................................ - 47 - 3.13.1、初选设计参数 ....................................... - 47 - 3.13.2确定基底面积和基底反力 .............................. - 48 - 3.13.3抗冲切验算 .......................................... - 49 - 3.13.4地基净反力计算： .................................... - 50 - 第四章 施工组织设计 ......................................... - 53 - 4.1工程概况 ................................................. - 53 - 4.1.1工程特点 ............................................. - 53 - 4.2施工部署 ................................................. - 59 - 4.2.1施工方案 ............................................. - 59 - 4.2.2施工顺序 ............................................. - 60 - 4.3施工进度计划表 ........................................... - 60 - 4.4施工总平面图布置 ......................................... - 60 - 4.5施工准备工作 ............................................. - 61 - 4.5.1现场准备 ............................................. - 61 - 4.5.2技术准备 ............................................. - 61 - 4.5.3 施工用水、生活用水 ................................... - 61 - 4.5.4施工用电 ............................................. - 61 - 4.5.6施工机械 ............................................. - 62 - 4.5.7劳动力组织 ........................................... - 62 - 4.6主要施工方法 ............................................. - 63 - 4.6.1土方工程 ............................................. - 63 - 4.6.2基础工程 ............................................. - 63 - 4.6.3钢筋工程 ............................................. - 64 - 4.6.4混凝土工程 ........................................... - 67 - 4.6.5模板工程 ............................................. - 68 - 4.6.6砌筑工程 ............................................. - 69 - 4.6.7屋面工程 ............................................. - 69 - 4.6.8装饰工程 ............................................. - 69 - 4.6.9脚手架工程 ........................................... - 70 - 4.7质量安全措施 ............................................. - 70 - 4.7.1质量措施 ............................................. - 70 - 4.7.2安全措施 ............................................. - 71 - 结 论?????????????????????????????-72- 参考文献 ....................................................... - 73 - 谢辞 ........................................................... - 74 -

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第1章 绪论 第一章 绪 论

根据设计材料提供场地的地质条件及所在地区的抗震烈度，确定出拟建筑物的抗震等级二级。建筑物的设计过程包括建筑设计和结构设计部分。

建筑设计部分：综合了几个方案的优点，考虑可影响建筑的各种因素，采用了既能满足现代化教学的多方面要求，又较经济、实用、美观的方案。

结构设计部分：分别从结构的体系选择、各构件的尺寸、结构总体的布置、楼屋盖的结构方案及基础方案的选择等多方面进行了论述。

结构计算大致分为以下几个步骤：

荷载统计：荷载统计是在初选截面的基础上进行的，其计算过程是按从上到下的顺序进行的，荷载的取值按各层房间的使用功能及位置的不同，查荷载规范确定。 按建筑方案中的平、立、剖面设计 ，选定计算见图，并初选柱截面。

框架变形验算：验算了框架在水平地震作用下横向变形。此过程中，采用了顶点位移法计算结构的自震周期，按底部剪力法计算水平地震作用。

横向框架的内力分析：分别分析了横向框架在水平地震作用方向荷载作用下的内力，用弯矩二次分配法计算梁端、柱端弯矩。

内力组合：对恒载、活载及地震荷载进行组合，造出最不利内力，并以此为依据对框架梁、柱进行截面设计。

板的设计： 用弹性理论进行计算。 楼梯设计： 采用板式楼梯。

设计成果： 平面图、立面图、剖面图、楼梯平剖面一张，楼屋盖的结构布置、配筋图、基础平剖面施工图及建筑总说明和结构总说明等。

此外，本设计采用了AutoCAD软件的应用。

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第二章 建筑设计

2.1工程概况

本工程为唐山市水务局办公楼工程，位于唐山市，框架结构，共四层，建筑面积2649.6m2，，建筑物东西总长46m，总宽14.4m ,建筑物最大高度为14.1m。室内外高差0.45m。

建筑物结构设计使用年限为50年，抗震设防烈度八度。

内装修：内墙面：抹灰刷涂料和贴地砖；地面为水泥砂浆地面、磨光花岗岩楼面及铺地转楼面。顶棚为抹灰刷涂料。

屋面做法：保温层为聚苯乙烯泡沫塑料板，防水层为SBS高聚物防水卷材。

2.2建筑平面设计

该办公楼的平面设计采用内廊式，成一字形，功能房间对称布置，各个房间的开间和进深比较均匀协调。根据该楼的建筑面积和人流量，在建筑中部设计了可以从一层到达四层的楼梯。

考虑到该建筑物的办公功能，对于一些办公室、活动室、资料室、阅览室等的开间设计得比较大，让人感觉宽敞舒服，有利于员工提供一个较好的工作环境。为了使该办公楼给人一种比较气派的感觉，在首层中部设有较大的门厅，并在办公楼大门外设有较宽广的台阶

2.3建筑剖面设计

房间剖面的设计，首先要确定市内的净高。即房间内楼地面到顶棚或其它构件底面的距离。对于办公楼，办公室的室内净高不得小于2.6m，设空调的不可低于2.4m，走道净高不得低于2.1m,储藏室净高不得低于2m。故将此办公楼的层高定为3.3m,为了满足室内采光和通风，要将窗户的位置及高低合理设置，为了避免在房间的天棚出现暗角，窗户上沿到天棚的距离尽可能留的小一些。窗的下沿即窗台的高度通常为900mm。

2.4建筑立面设计

建筑的立面图反映的是建筑四周的外部形象。立面设计师在满足房间的使用

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第2章 建筑设计 经济条件下，运用建筑造型和里面构图的一些规律，紧密结合平面、剖面的内部空间组合面进行的。对于建筑物的立面的设计要求：能反映建筑功能要求和建筑类型的特征；要结合材料性能、结构构造和施工技术的特点；掌握建筑标准和相应的经济指标；适应基地环境和建筑规划的群体布置；符合建筑造型和立面构图的一些规律，如均衡、韵律、对比、统一等；做到把适用、经济、美观三者有机地结合起来。

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第三章 结构设计说明

3.1工程概况：

本工程为唐山市水务局办公楼，拟建办公楼为四层。建筑面积共2649.6 m2，建筑高度为14.1m，层高3.3m，室内外高差为450mm。

工程所在地：唐山市

气象条件: 全年气温差值30℃。

主导风向：夏季：东向；冬季：北、西向； 年平均降水量：620mm； 最大降水量：951mm。

水文、地质资料：场地地势平坦，勘察深度内未见地下水，建筑场地土类别 为Ⅱ类 。基础持力层为粉质粘土层，地基承载力特征值为160Kpa 自然条件：地震基本烈度：8度，本工程设防烈度8度。 风荷载（10m高处）：0.35KN/㎡ 雪荷载:0.4 KN/㎡

冻土深度：唐山最大冻土深度为800mm 设计使用年限：50年。

抗震设防：抗震设防烈度8度，设计承载力特征值为0.2g，设计地震第一组。 工程做法:

(1)屋面活荷载: 0.5KN/m2 (上人屋面)

(2)楼面活荷载: 办公室2.0 KN/m2 走廊 2.5 KN/m2

楼梯间 3.0 KN/m2 厕所 3.0 KN/m2

(3)楼屋面及其内外装修做法: 屋面: (不上人) 0.5 KN/m2 楼面: 大理石楼面 0.65 KN/m2 地面：大理石地面

外墙: 女儿墙:250厚蒸压粉煤灰加气混凝土砌块 2.22 KN/m2 内墙: 200厚蒸压粉煤灰加气混凝土砌块(双面抹灰)1.78 KN/m2 玻璃幕墙: 0.40 KN/m2 塑钢门窗: 0.40 KN/m2

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第3章 结构设计说明

3.2 初选构件尺寸:

采用中走廊双开间柱网，根据使用要求，梁格、柱网尺寸见图3-1。

3.2.1构件截面尺寸:

梁、板、柱混凝土均采用C30 （1）梁截面设计:

纵向框架梁: L=7200mm, h=(1/10~1/12)L=720~480mm, 取h=600mm 横向框架梁: L=6000mm, h=(1/10~1/12)L=600~400mm， 取h=600mm

L=2400mm, h=(1/10~1/12)L=240~160mm， 取 h=500mm

图3-1 柱网的平面布置

梁宽均取b=300mm

板: L=3600mm, h≥(1/45)L=80mm, 取h=120mm （2）柱截面设计:

根据建筑物高度、结构类型及设防烈度,确定该框架的抗震等级为二级。

粗估柱轴力:根据 - 5 -

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式中；A——柱横截面面积，m2，取方形时边长为a； n——验算截面以上楼层层数；

F——验算柱的负荷面积，可根据柱网尺寸确定，m2； fc——混凝土轴心抗压强度设计值；

ω——框架柱最大轴压比限值，一级框架取0.7，二级框架取0.8，三级框架取0.9。

φ——地震及中、边柱的相关调整系数，7度中间柱取1、边柱取1.1，8度中间柱取1.1、边柱取1.2；

G——结构单位面积的重量(竖向荷载)，根据经验估算钢筋混凝土高层建筑约为12～18kN／m2。

有中柱F=7.234.2=30.24 m2 边柱F=7.233=21.6 m2

按框架竖向荷载14 KN/M2,共四层 ,fc=14.3N/mm2 由公式得A1=186092 mm2 A2=145006 mm2 初步选截面为600mm3600mm

底层柱高为：h=3.3m+0.45m+0.68m=4.43m

其中3.3m为底层层高，0.45m为室内外高差，0.68m为基础顶面至室外地面高度。

其它层柱高等于层高。由此得框架计算简图（图3.2）

3.3荷载统计

3.3.1屋面及楼面的永久荷载标准值

1.屋面（不上人）：30厚细石混凝土保护层 2230.03=0.66 kN/㎡ 4厚高聚物改性沥青卷材防水层 0.4 kN/㎡

20厚1：3水泥砂浆找平层 2030.02=0.4 kN/㎡

50厚聚苯乙烯泡沫塑料保温层 530.15=0.75 kN/㎡ 120厚现浇混凝土楼板 0.12325=3 kN/㎡ 合计 5.21 kN/㎡

2.2-4层楼面：

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第3章 结构设计说明 大理石楼面 0.65 KN/m2

10厚地砖铺实拍平水泥砂浆 0.6531=0.65 kN/㎡ 20厚1：4干硬性水泥砂浆 0.02320=0.4 kN/㎡ 120厚现浇混凝土楼板 0.12325=3 kN/㎡ 合计 4.7 kN/㎡

AB跨框架梁自重： 0.330.6325=4.72 KN/m BC跨框架梁自重： 0.330.5325=3.94 KN/m

屋面均布活载:

不上人屋面取0.5 KN/m2 雪荷载0.4 KN/m2 楼面均布活载:

办公楼一般房间2.0 KN/m2 走廊、门厅2.5 KN/m2 楼梯3.0 KN/m2

图3-2 框架计算简图及质点重力荷载值

3.3.2梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算

荷载分层汇总:

墙体为250mm厚加气混凝土空心砌块（11.8 kN/m3）,外墙面贴瓷砖（0.5 kN/㎡），内墙面为30mm厚抹灰，则外墙单位墙面重力荷载为：0.5+11.830.25+0.03317=3.96 kN/㎡。

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内墙为200mm厚加气混凝土空心砌块，两侧均为30mm厚抹灰，则内墙单位面积重力荷载为：11.830.2+0.0331732=3.38kN/㎡。

木门单位面积重力荷载为0.2 kN/㎡；铝合金窗单位面积重力荷载取0.4 kN/㎡。

1.以下是门、窗、墙的荷载统计： （1）窗荷载：

第1层：C1， 6个， 150031700， 2.5536=15.3㎡ C2， 19个， 210031700， 3.57319=67.83㎡

C4， 4个， 120031700， 2.0434=8.16㎡

合计：（15.3+67.83+8.16）30.4=91.2930.4=36.51 kN

第2-3层： C1， 6个， 150031700， 2.5536=15.3㎡ C2， 21个， 210031700， 3.57321=74.97㎡ C3, 1个， 360033300， 11.8831=11.88㎡

C4， 4个， 120031700， 2.0434=8.16㎡ 合计:（15.3+74.97+11.88+8.16）30.4=110.3130.4=44.12 kN

第4层： C1， 6个， 150031700， 2.5536=15.3㎡ C2， 20个， 210031700， 3.57320=71.4㎡ C3, 1个， 360033300， 11.8831=11.88㎡

C4， 4个， 120031700， 2.0432=8.16㎡ 合计:（15.3+71.4+11.88+8.16）30.4=106.7430.4=42.7 kN

（2）门荷载：

第1层：M1，2个， 180032400， 4.3232=8.64㎡

M2，2个， 120032100， 2.5232=5.04㎡ M3，10个，100032100， 2.1310=21㎡ M4，5个， 180032100， 3.7835=18.9㎡ M5，1个， 180032100， 3.7831=3.78㎡ 合计：（8.64+5.04+21+18.9+3.78）30.2=57.3630.2=11.47kN

第2-4层：M3，10个， 100032100， 2.1310=21㎡ M4，5个， 180032100， 3.7835=18.9㎡ M5，1个， 180032100， 3.7831=3.78㎡ 合计： (21+18.9+3.78)30.2=43.6830.2=8.74 kN

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第3章 结构设计说明

（3）墙体荷载：

第1层：外墙: 3.33（46+14.4） 32=398.64㎡，

398.64-91.29-8.64=298.77㎡ , 298.7733.96=1183.13 kN

内墙:（6316+4632-3.632）33.3=596.64㎡，

596.64-(57.36-5.04-8.64)=552.96㎡, 552.9633.38=1869 kN

合计： 3052.13 kN

第2-4层：外墙: 398.64-110.31=288.33㎡，288.3333.96=1141.79 kN

内墙: 596.64-43.68=552.96㎡，552.9633.38=1869kN

合计： 3010.79kN

第4层 2.梁柱荷载

1-4层 纵梁自重 (2037.2+835)3(0.33 0.6)3 25=828 kN

横梁自重 ( 832.43(0.330.5)+16363(0.33 0.6)) 3 25=504kN 梁重合计 828+504=1332kN

1-4层柱 （834）3（0.630.6）33.3325=950.4 kN

3.3.3楼面恒活载统计

1层楼面：

恒载：15346.634.05=2830.95 kN 活载：活载：

楼梯 3.33633.632.5=178.2 kN

走廊 （2.4-0.6）3（46-0.6）32.5=81.7232.5=204.3 kN 资料室 12.23632.5=183 kN

其它楼面 （699-71.28-81.72-73.2）32.0

=554.5232.0=1109.04 kN

活载合计：178.2+204.3+183+1109.04=1674.54 kN 2-3层楼面：

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恒载：15346.634.05=2830.95 kN 活载：

楼梯 3.33633.632.5=178.2 kN

走廊 （2.4-0.6）3（46-0.6）32.5=81.7232.5=204.3 kN 其它楼面 （699-71.28-81.72）32.0=54632.0=1092 kN 活载合计：178.2+204.3+1092=1474.5 kN 4层屋面：

恒载：15346.635.21=3641.79kN

女儿墙 0.93（46+14.4） 32311.830.2=342.1 kN 恒载合计：3641.79+342.1=3983.89 kN 活载：不上人 0.5315346.6 =349.5 kN

雪荷载 0.4315346.6 =279.6 kN 活载合计：349.5+279.6=629.1kN

3.3.4各质点重力荷载代表值：

G1 =G恒+0.5G活

=2830.95+36.51+11.47+3052.13+1332+950.4+0.531674.54 =9050.73 KN G2 = G3 = G恒+0.5G活

=3173.11+44.12+8.74+3010.79+1332+950.4+0.531474.5=9256.41 KN

G4 =G恒+0.5G活

=3641.79+42.7+8.74+3010.79+1570.8+950.4+0.53629.1 =9300.97 KN

3.4 水平荷载下内力计算

梁柱线刚度计算

混凝土强度等级C30，Ec =3.03107。在框架结构中，现浇楼面或预制楼板，但有现浇层的楼面，可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效高度 ，减少框架侧移。为考虑这一有利作用，在计算梁的截面惯性距时，对现浇楼面的边框架梁取I=1.5I0(I0为梁的截面惯性距)；对中框架梁取I=2.0I0

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第3章 结构设计说明

表3-1横梁线刚度计算表 Ec 类别 层次 （N/mm） （mm） （mm） （mm） （N2mm） （N2mm） （N2mm） 边横梁 1-4 3.0310 3003600 5.4310 6000 2.7310 4.05310 5.4310 49101010224b3h I0 l EcI0/l1.5EcI0/l2EcI0/l走道梁 1-4 3.0310 3003500 3.13310 2400 3.91310 4.64310 7.81310 49101010

表3-2框架柱的线横向刚度

b3h （mm3mm） 6003600 6003600 Ic （mm） 4层次 1 2--4 hc（mm） 4430 3300 Ec（N/mm） 2EcIc/hc （N2mm） 7.314310 103.0310 41.080310 103.0310 41.080310 109.818310 10框架侧移刚度的计算 （1）底层

（3-4）

（3-5）

（2） 标准层：

(3-6)

(3-7)

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表3-3中框架柱侧移刚度D值（N/mm） 层次 边柱(4根) K αc Di1 33214 23658 中柱(12根) K 1.345 1.806 αc Di2 0.402 0.606 43491 27102 654748 419856 ∑D 2-4 0.886 0.307 1

1.188 0.529 表3-4边框架柱侧移刚度D值（N/mm）

层次 边柱（4根） K αc Di1 18500 18426 中柱（12根） K 0.550 0.738 αc Di2 0.215 0.452 23260 20215 ∑D 353120 316284 2-4 0.413 0.171 1 0.553 0.412 将上述不同情况下同层框架柱侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度∑D，见下表。由此可知，横向框架梁的层间侧移刚度为：

表3-5横向框架梁的层间侧移刚度

层次 ∑Di（N/mm） 1 736140 2 1007868 3 1007868 4 1007868 ∑D1/∑D2=736140 /1007868>0.7，故该框架为规则框架。

3.5横向框架内力和位移计算

横向自振周期的计算采用结构顶点的假想位移法 基本自振周期（s）可按下式计算：

（7.4.1） （7..4.2）

-- 12 --

第3章 结构设计说明 式中：

（7.4.3）

?T：基本周期调整系数。考虑填充墙对框架自振周期影响的折减系数，框架

结构取0.6—0.7，该框架取0.7。

：框架结构的顶点假想位移。在未求出框架的周期前，无法求出框架的地震力及位移，架顶点位移。然后由

是将框架的重力荷载视为水平作用力，求得的假想框

TT求出1，再用1求出框架结构的底部剪力。进而求出

框架各层剪力和结构真正的位移。

（公式3-1） 横向框架顶点位移的计算过程见表3-6。

表3-6横向框架顶点位移

层次 4 3 2 1 Gi(KN) 9300.97 9256.41 9256.41 9050.73 VGi (KN) ∑Di(N/mm) 9300.97 18557.38 27813.79 36864.52 1007868 1007868 1007868 736140

Δui(mm) 9.23 18.41 27.62 50.08 ui（mm） 105.34 96.11 77.70 50.08

3.5.1水平地震作用及楼层地震剪力的计算：

本结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用，即： 结构等效总重力荷载代表值Geq

Geq=0.85∑Gi=0.85336864.52=31334.84（KN） 计算水平地震影响系数а

1

查表得设防烈度为8度的а

max

=0.16

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а1=（Tg/T1）0.9а

max

=（0.35/0.37）0.930.16=0.172

结构总的水平地震作用标准值FEk

FEk=а1Geq =0.172331334.84=5389.59（KN）

因1.4Tg=1.430.35=0.49s>T1=0.37s，所以不考虑顶部附加水平地震作用。 各质点横向水平地震作用按下式计算：

Fi=GiHiFEk/（∑GkHk） （公式3-2） 地震作用下各楼层水平地震层间剪力Vi为 Vi=∑Fk（i=1，2，?n）

：结构总水平地震作用标准值；

：分别为质点i,j的计算高度 （公

式3-3）

计算过程如下表：

表3-7各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表

层次 4 3 2 1 Hi（m） 14.38 11.03 7.73 4.43 Gi（KN） 9300.97 9256.41 9256.41 9050.73 GiHi（KN2m） GiHi/∑GjHj Fi（KN） 133747.95 102098.20 71552.05 40094.73 0.385 0.294 0.206 0.115 2074.99 1584.53 1110.26 619.80 Vi（KN） 2074.99 3659.52 4769.78 5389.58 各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见下图：

-- 14 --

第3章 结构设计说明

图3-3各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布图

3.5.2多遇水平地震作用下的位移验算：

水平地震作用下框架结构的层间位移（△u）i和顶点位移u i分别按下列公式计算：

（△u）i = Vi/∑D ij （公式3-4） u i=∑（△u）k （公式3-5） 各层的层间弹性位移角θe=（△u）i/hi，根据《抗震规范》，考虑砖填充墙抗侧力作用的框架，层间弹性位移角限值[θe]<1/550。

计算过程如下表：

表3-8横向水平地震作用下的位移验算

层次 4 3 2 1 Vi （KN） 2074.99 3659.52 4769.78 5389.58 ∑D i（N/mm） 1007868 1007868 1007868 736140 （△u）i （mm） 2.06 3.63 4.73 7.32 ui （mm） 17.74 15.68 12.05 7.32 hi （mm） 3300 3300 3300 4430 θe=（△u）/hi i 1/1601 1/909 1/697 1/605 由此可见，最大层间弹性位移角发生在第一层，1/605<1/550，满足规范要求。

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3.5.3水平地震作用下框架内力计算：

框架柱端剪力及弯矩分别按下列公式计算：

Vij=DijV i /∑Dij （公式3-6） M bij=Vij 3yh （公式

3-7）

M uij=Vij（1-y）h （公式3-8） y=yn+y1+y2+y3 （公式3-9）

注：yn框架柱的标准反弯点高度比。

y1为上下层梁线刚度变化时反弯点高度比的修正值。

y2、y3为上下层层高变化时反弯点高度比的修正值。

y框架柱的反弯点高度。 下面以③轴线横向框架内力的计算为例

表3-9各层柱端弯矩及剪力计算（边柱）

边 柱 层次 hi（m） Vi（KN） ∑D ij（N/mm） Di1 Vi1 （N/mm） （KN） 4 3 2 1 3.3 2074.99 1007868 3.3 3659.52 1007868 3.3 4769.78 1007868 4.43 5389.58 736140 23260 47.89 k y M i1 bM i1u（m） （KN2m） （KN2m） 47.4 125.42 164.52 341.88 110.62 153.29 201.08 146.52 0.55 0.30 23260 84.46 0.55 0.45 23260 20215 110.79 0.55 0.45 148.00 0.738 0.70

表3-10各层柱端弯矩及剪力计算（中柱）

中 柱 层次 hi（m） Vi（KN） ∑D ij（N/mm） Di2 Vi2 （N/mm） （KN） 4 3 2 3.3 2074.99 1007868 3.3 3659.52 1007868 3.3 4769.78 1007868 43491 43491 43491 k Y M i2bM i2u（m） （KN2m） （KN2m） 109.33 244.92 339.60 186.15 276.18 339.60 89.54 1.345 0.37 157.91 1.345 0.47 205.82 1.345 0.50 -- 16 --

第3章 结构设计说明 1 4.43 5389.58 736140 27102 198.42 1.806 0.64 562.56 316.44 梁端弯矩、剪力及柱的轴力分别按以下的公式计算：

l l b l M M u i r b） （公式3-10） b=ib（Mi+1，j + i，j）/（ib+ r r b l M M u i r b） （公式3-11） b=ib（Mi+1，j + i，j）/（ib+

V b=（M l b+ M r b）/ l （公式3-12） Ni=∑（V l b- V r b）k （公式3-13） 具体计算过程见下表：

表3-11梁端弯矩、剪力及柱轴力的计算 边梁 层次 Mb l走道梁 L Vb Mb l柱 轴力 Vb 边柱kN 中柱kN Mb rMb rl 4 110.62 76.09 6.0 31.12 110.6 110.6 2.4 92.17 -31.12 -61.05 3 210.69 157.59 6.0 61.38 140.59 140.59 2.4 117.16 -92.76 -116.83 2 326.5 238.95 6.0 94.24 345.58 345.58 2.4 287.99 -187 -310.58 1 311.04 268.18 6.0 96.54 387.86 387.86 2.4 323.22 -283.54 -537.26 水平地震作用下框架的弯矩图、梁端剪力图及轴力图 如下图：

图3-4左地震作用下框架弯矩图(KN.M)

- 17 -

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图3-5 左震作用下梁端剪力、柱轴力图（KN）

-- 18 --

第3章 结构设计说明

3.6.竖向荷载作用下框架的内力计算

3.6.1横向框架内力计算

3.6.1.1计算单元简图（见下图）：

计算单元宽度为7.2m，由于房间内布置有次梁（b3h=300mm3500mm），故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影所示。计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合，所以在框架节点上还作用有集中力矩。

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图3-6横向框架计算单元（mm）

3.6.1.2荷载计算：

恒载作用下柱的内力计算：

恒荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如下图所示：

图3-7恒载作用下各层梁的荷载分布

对于第4层，

q1、q1，代表横梁自重，为均布荷载形式。

q1=2530.330.631.05=4.72 KN/m q1，=2530.330.531.05=3.94KN/m q2、和q2，分别为屋面板和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载。 q2=5.2133.6=18.76 KN/m q2，=5.2132.4=12.50KN/m

P1、P2分别由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒载，它包括主梁自重、次梁自重、楼板重和女儿墙等重力荷载，计算如下：

P1=[（3.631.8/2）32+（2.4+6.0）31.8] 35.21+4.7237.2 +3.9436.0/2+2.22 31.237.2=177.52KN

P2=[（3.631.8/2）32+（2.4+7.2）31.8+（2.4+3.6）3231.2/2] 35.21+4.7237.2+3.9436.0/2=212.79 KN

集中力矩M1=P1e1 =177.523（0.60-0.3）/2 =26.63 KN2m

M2=P2e2 =212.793（0.60-0.3）/2=31.92 KN2m 对于1-3层，

包括梁自重和其上横墙自重，为均布荷载，其它荷载的计算方法同第4层。 q1=9.53 KN/m q1，=3.94KN/m

-- 20 --

第3章 结构设计说明 q2、和q2，分别为楼面板和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载。 q2=4.0533.6=14.58 KN/m q2，=4.0532.4=9.72 KN/m P1=（6.48+7.56）34.05+4.7237.2+3.9433+2.223(6.632.7-1.73 2.132)+0.431.732.132=130.85KN

P2=（6.48+7.56+7.2）34.05+4.7237.2+3.9433+1.7832.73(7.2-2.1 32)+0.432.132=147.94KN

集中力矩M1=P1e1=130.853（0.60-0.3）/2=19.63KN2m

M2=P2e2 =147.943（0.60-0.3）/2=22.19 KN2m

活载作用下柱的内力计算：

活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如下图所示：

图3-8活载作用下各层梁的荷载分布 对于第4层，

q2=3.630.5=1.8 KN/m q2，=2.430.5=1.2 KN/m P1=（3.631.8+4.231.8）30.5=7.02 KN P2=（3.631.8+4.231.8+7.2）30.5=10.52 KN 集中力矩M1=P1e1=7.0230.15=1.05 KN2m

M2=P2e2=10.6230.15=1.59 KN2m 同理，在屋面雪荷载的作用下：

q2=0.433.6=1.44 KN/m q2=0.432.4=0.96 KN/m P1=（6.48+7.56）30.4=5.62 KN P2=（6.48+7.56+7.2）30.4=8.50 KN 集中力矩M1=P1e1=5.6230.15=0.84 KN2m

M2=P2e2=8.5030.15=1.28 KN2m

对于第1-3层，

q2=7.2KN/m q2，=4.8 KN/m

，

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P1=（6.48+7.56）32=28.08KN P2=（6.48+7.56+7.2）32=42.48KN M1=P1e1=28.0830.15=4.21 KN2m M2=P2e2=42.4830.15=6.37 KN2m 将计算结果汇总如下两表：

表3-12横向框架恒载汇总表

q1 层次 （KN/m） （KN/m） （KN/m） （KN/m） （KN） 4 2-3 1

表3-13横向框架活载汇总表

q2 层次 （KN/m） 1.8 4 （1.44） 1-3 7.2 （0.96） 4.8 （5.62） 28.08 （8.50） 42.48 （0.84） 4.21 （1.28） 6.37 （KN/m） 1.2 （KN） 7.02 （KN） 10.64 （KN2m） 1.05 （KN2m） 1.59 q2， q1， q2 q2， P1 P2 M1 M2 （KN） （KN2m） （KN2m） 212.79 148.74 148.74 26.63 19.63 19.63 31.92 22.19 22.19 4.73 9.53 9.53 3.94 3.94 3.94 18.76 14.58 14.58 12.50 9.720 9.72 177.52 131.65 131.65 P1 P2 M1 M2 注：表中括号内数值对应于屋面雪荷载作用情况。

3.7用弯矩分配法计算框架弯矩

3.7.1固端弯矩计算

将框架梁视为两端固定梁计算固端弯矩，计算结果下如。 梁端弯矩M=ql^2 31/12

-- 22 --

第3章 结构设计说明 横载

第4层 边梁等效荷载 4.73+18.630.847=20.62kN M=61.86 KN2m 走道梁等效荷载 3.94+12.530.625=11.75 kN M=5.64 KN2m 第1-3层 边梁等效荷载 9.53+14.5830.847=21.88kN M=65.64 KN2m 走道梁等效荷载 3.94+9.7230.625= 10.02 kN M=4.81 KN2m 活载

第4层 边梁等效荷载 1.8+1.44=3.24 kN M=9.72 KN2m 走道梁等效荷载 1.2+0.96=2.16 kN M=1.04 KN2m 第1-3层 边梁等效荷载 3.632=7.2 kN M=21.6 KN2m

走道梁等效荷载 2.432=4.8 kN M=2.30 KN2m

3.7.2分配系数计算

3.7.3传递系数 ：远端固定，传递系数为1/2。

表3-16恒载作用下弯矩的计算过程

上柱 0.000 0.392 18.04 11.36 -6.57 22.83 0.392 18.04 下柱 0.645 26.63 22.72 9.02 -3.60 28.14 0.392 19.63 18.04 9.02 -6.57 20.49 0.392 19.63 18.04 右梁 0.355 -61.86 12.51 -3.44 -1.98 -54.77 0.216 -65.64 9.94 -3.62 -3.62 -62.94 0.216 -65.64 9.94 左梁 0.283 61.86 -6.88 6.26 0.08 61.32 0.187 65.64 -7.23 4.97 1.41 64.79 0.187 65.64 -7.23 上柱 0.000 31.92` 0.339 22.19 -13.1 -6.24 2.55 -16.79 0.339 22.19 -13.1 下柱 0.513 -12.47 -6.55 0.15 -18.87 0.339 -13.1 -6.55 2.55 -17.1 0.339 -13.1 1.02 -9.01 0.135 -4.81 -5.22 右梁 0.204 -5.64 -4.96 0.06 -10.54 0.135 -4.81 -5.22 - 23 -

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9.02 -6.05 21.01 0.436 20.06 9.02 -2.06 27.02 10.03 -6.05 22.02 0.325 19.63 14.95 -1.53 13.42 -3.62 -3.33 -62.65 0.239 -65.64 10.10 -4.3 -1.13 -60.97 4.97 1.74 65.12 0.220 65.64 -8.5 5.05 0.33 62.52 -6.55 3.16 -16.49 0.401 22.19 -15.49 -6.55 0.60 -21.44 -7.75 3.16 -17.69 0.299 -11.55 0.45 -11.1 1.26 -8.77 0.080 -4.81 -3.09 0.12 -7.78

表3-17活载作用下弯矩的计算过程 上柱 0.000 0.392 6.82 2.80 -1.96 7.66 0.392 6.82 3.41 -2.35 7.88 0.436 7.58

下柱 0.645 1.05 5.59 3.41 -1.55 7.45 0.392 4.21 6.82 3.41 -1.96 8.27 0.392 4.21 6.82 3.79 -2.35 8.24 0.325 4.21 5.65 右梁 0.355 -9.72 3.08 -1.01 -0.85 -8.5 0.216 -21.6 3.76 -1.21 -1.08 -20.13 0.216 -21.6 3.76 -1.21 -1.29 -20.34 0.239 -21.6 4.16 左梁 0.283 9.72 -2.01 1.54 0.18 9.43 0.187 21.6 -2.42 1.88 0.42 21.48 0.187 21.6 -2.42 1.88 0.54 21.6 0.220 21.6 -2.84 -- 24 --

上柱 0.000 1.59 0.339 6.37 -4.38 -1.82 0.76 -5.44 0.339 6.37 -4.38 -2.19 0.98 -5.59 0.401 6.37 -5.18 下柱 0.513 -3.64 -2.19 0.33 -5.5 0.339 -4.38 -2.19 0.76 -5.81 0.339 -4.38 -2.59 0.98 -5.99 0.299 -3.87 右梁 0.204 -1.04 -1.45 0.13 -2.36 0.135 -2.30 -1.75 0.30 -3.75 0.135 -2.30 -1.75 0.39 -3.66 0.080 -2.30 -1.03

第3章 结构设计说明 3.41 -0.87 10.12 -0.65 5 -1.42 -0.71 -19.57 2.08 0.02 20.86 -2.19 0.04 -7.33 0.03 -3.84 0.01 -3.32

图3-9 恒载作用下框架弯矩图（KN.m）

26.6331.929.0162.9464.7922.831.3428.1418.678.7762.6565.1221.011.3420.491.347.7860.9767.520.8522.0222.021.2113.420.42 图

3-10

活

载

作

用

下

框

- 25 -

架

弯

矩

图

（

KN.m

）

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3.8 梁端剪力及柱轴力计算

3.8.1恒载作用下：

梁端剪力 V?Vq?Vm 式中：Vqq——梁上荷载引起的剪力之和，V1lq?2 Vm——梁端弯矩引起的剪力， VM左?M右m?l柱轴力 N?V?P 式中：Ｖ—— 梁端剪力；

Ｐ—— 节点集中力及柱自重

-- 26 --

3-14）3-15）

（公式

（公式 第3章 结构设计说明 恒载作用下梁端剪力及柱轴力计算见表18； 活载作用下梁端剪力及柱轴力计算见表19。

表3-18恒载作用下梁端剪力及柱轴力（KN）

荷载引起的剪力 弯距引起的剪力 层次 AB跨 VA=VB BC跨 VB=VC AB跨 BC跨 VA=-VB VB=VC -1.09 0 0 0 0 总剪力 AB跨 VA 60.77 65.33 65.22 65.38 VB 62.95 65.95 BC跨 VC A柱 N顶 柱轴力 B柱 N底 N顶 N底 4 61.86 14.1 14.1 238.29 267.99 275.74 305.44 12.02 464.17 493.87 519.33 549.03 3 65.64 12.02 -0.31 2 65.64 12.02 -0.42 66.06 12.02 660.24 689.94 763.03 792.73 65.90 12.02 885.77 926.99 1006.57 1047.79 1 65.64 12.02 -0.26

3.8.2活载作用下：

表3-19 活载作用下梁端剪力及柱轴力（KN） 荷载引起的剪力 弯距引起的剪力 层次 AB跨 VA=VB 9.724 （4.32） （1.15） （-0.04） -0.23 3 2 1 21.6 21.6 21.6

总剪力 AB跨 VA 9.56VB 9.88BC跨 VC 2.59A柱 N顶=N底 16.58 柱轴力 B柱 N顶=N底 20.4 （10.7） 84.72 （71.62） 149(132.56) BC跨 VB=VC 2.59AB跨 BC跨 VA=-VB VB=VC -0.160 （4.08） （2.76） （0.51） 21.370 21.835.76 （14.68） （15.56） 0 0 21.39 21.38 21.81 21.82 - 27 -

（7.45） 66.03 （50.21） 5.76 （-0.44） 5.76 5.76 -0.21 -0.22 5.76 115.5(92.97) 5.76 164.91(136.09) 213.3(193.12) 河北联合大学建筑工程学院

3.9 内力组合

3.9.1框架梁内力组合

在恒载和活载作用下，跨间Mmax可近似取跨中Ｍ代替 .

Mmax12ql2?a2?M左?M右? （公式3-16） ?ql?3?42???824?2l??式中：M左、M右——梁左右端调幅后的弯矩

1212?a2?1212?a2?3?42?3?42? 跨中M若小于ql?ql?应取 Ｍ＝ ql?ql? ????1648?1648?l?l?竖向荷载与地震力组合的计算简图见图。

MEA

MGA MGB RA 图11 RB

图中：MGA,MGB ——重力荷载作用下梁端弯矩；

MEA,MEB ——水平地震作用下梁的弯矩； RA,RB ——竖向荷载与地震荷载共同作用下梁端弯矩。

表3-20框架梁内力组合表

MEB

-- 28 --

第3章 结构设计说明 层次截面位置内力SGk调后SGkSQk调后SQkSekγRE [1.2(SGk +0.5SQk)+1.3 SEk]1.35 SGk +1.2SGk+1.4V=γRE[ηVbSQkSQk（Mbl + Mbr）/ln+ VGb]4层AB左B右跨间3层AB左B右跨间 2层AB左B右跨间1层AB左B右跨间MVMVMVMABMBCMVMVMVMABMBCMVMVMVMABMBCMVMVMVMABMBC-46.554560.77-52.12262.95-8.95914.1-54.77-7.22560.779.56-61.32-8.015562.959.88-10.54-2.00614.12.51-8.59.56-9.439.88-2.362.51-53.49965.33-55.071565.95-7.658512.02-62.94-17.110565.3331.37-64.79-18.25865.9521.83-9.01-3.187512.025.76-20.1331.37-21.4821.83-3.755.76110.62-31.12-76.0931.12110.60-92.1791.5170.84210.69-61.38-157.5961.38140.59-117.16-110.6262.7031.1228.6576.09-124.70-31.1291.44-110.6098.8792.17-76.0563.3470.84-210.69149.5761.3813.07157.59-211.43-61.38129.02-140.59128.75117.16-100.82-153.0089.3423.6730.76-116.80103.69-70.0791.60-78.3894.86-14.1021.55-77.6286.31-86.7989.37-15.9520.43102.5128.6-261.27132.7695.879.33-145.40127.64-89.33-103.71119.57122.31-92.60-107.82110.86109.70-13.53-16.0621.9922.49152.6238.2-53.252565.22-55.35266.06-7.454512.02-62.65-17.28965.2221.39-65.12-18.3666.0621.81-8.77-3.11112.025.76-20.3421.39-21.621.81-3.665.76-51.824565.38-53.14265.9-6.61312.02-60.97-16.634565.3821.38-62.52-17.73165.921.82-7.78-2.82212.025.76-19.5721.38-20.8621.82-3.325.76326.50-61.38-238.9594.24345.58-287.99155.60184.18311.04-96.54-268.1896.54387.86-323.22202.99249.53-326.5061.38238.95-94.24-345.58287.99121.82184.18-311.0496.54268.18-96.54-387.86323.22133.59249.53262.638.48-291.06161.15328.83-267.38-374.04128.17174.90-22.62-345.05294.20-89.18-103.66109.44108.21-93.09-108.38110.99109.81-13.17-15.6521.9922.49147.5246.7249.14-25.66-317.28163.26370.94-301.73-357.39162.59205.67-25.00-385.39328.55-86.60-100.56109.64108.39-89.47-104.23110.79109.63-11.75-13.9821.9922.49192.5298.6

3.9.2框架柱内力组合

框架柱取每层柱底和柱顶两个控制截面，组合结果见下表。

表3-21 横向框架A柱内力组合

- 29 -

河北联合大学建筑工程学院

A柱内力组合静力组合（SG+100%SQ）层次荷载恒荷载SG活荷载SQ截面内力8四7MNVMNVMNVMNVMNVMNVMNVMNV28.14-238.29-60.77-22.83-267.99-60.7720.49-464.17-65.33-21.01-493.87-65.3322.02-660.24-65.22-27.02-689.94-65.2213.42-885.77-65.38-6.71-885.77-65.38

表3-22横向框架A柱柱端组合弯矩设计值的调整 层次 截面 γRE地震组合（SE+SG'）MENEVE-110.6231.1247.8947.4031.1247.89-153.2992.7684.46125.4292.7684.46-201.08187.00110.79164.52187.00110.79-146.52283.54148.00341.88283.54148.00MG'NG'VG'31.87-246.58-65.55-26.99-276.28-65.5524.63-497.19-76.02-26.26-526.89-76.0226.14-717.99-75.92-31.85-747.69-75.9215.92-968.23-76.07-7.96-968.23-76.07内力组合取值M=1.2MG+1.4MQN*=1.2NG+1.4NQ*γRE(1.3ME+1.2MG'）γRE(-1.3ME+1.2MG'）γRE(1.3NE+1.2NG'）γRE(-1.3NE+1.2NG'）|M|max与相应的N、V|N|max与相应的M|N|min与相应的MγRE(1.3VE+1.2VG'）γRE(-1.3VE+1.2VG'）6三54二32一17.4544.20-16.58-309.16-9.56-86.31-8.32-39.04-16.58-344.80-9.56-86.318.2736.17-66.03-649.45-21.37-108.31-10.50-39.91-66.03-685.09-21.37-108.318.2437.96-115.50-953.99-21.39-108.21-9.66-45.95-115.50-989.63-21.39-108.215.0023.10-164.91-1293.80-21.38-108.39-2.50-11.55-164.91-1293.80-21.38-108.39-84.45-204.35-13.1223.39-232.86-13.12-135.78-380.8314.86105.23-409.3414.86-184.03-494.7942.34140.52-523.3042.34-137.10-634.6180.89347.91-634.6180.89145.64-269.08-112.73-75.21-297.59-112.73183.06-573.77-160.81-155.65-602.28-160.81234.22-883.75-188.10-201.68-912.26-188.10167.66-1224.38-226.95-363.20-1224.38-226.95145.64-269.08-112.7375.21-297.59-112.73183.06-573.77-160.81155.65-602.28-160.81234.22-883.75-188.10201.68-912.26-188.10167.66-1224.38-226.95363.20-1224.38-226.9544.20309.16-39.04344.8036.17649.45-39.91685.0937.96953.99-45.95989.6323.101293.80-11.551293.801.07204.3523.39232.86-135.78380.83105.23409.34-184.03494.79140.52523.30-137.10634.61347.91634.61 4 3 2 柱底 柱顶 1 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 （ΣMc=ηcΣ--- --- 164.75 139.73 210.8 181.51 150.89 326.88 Mb） γ

REN 602.29 883.75 912.25 1224.38 1224.4 --- --- 573.77 -- 30 --

第3章 结构设计说明

表3-23横向框架A柱剪力组合与调整（KN）

V=γ层次 Re[ηvc（M c +M lcb）/hn ] 4 3 2 1 58.26 121.49 139.93 159.56 表3-24横向框架B柱弯矩和轴力组合

B柱内力组合荷载层次截面内力静力组合恒荷载SG活荷载SQM*=1.2MG+1.4MQN*=1.2NG+1.4NQMENEVEMG'NG'VG'地震组合内力组合取值γRE(1.3ME+1.2MG'）γRE(-1.3ME+1.2MG'）γRE(1.3NE+1.2NG'）γRE(-1.3NE+1.2NG'）|M|max与相应的N、V|N|max与相应的M|N|min与相应的MγRE(1.3VE+1.2VG'）γRE(-1.3VE+1.2VG'）M-16.04-4.68-25.80-186.15-18.38-211.248N-275.74-20.04-358.9461.05-285.76-210.84V62.959.8889.3789.5467.89158.30四M14.274.6223.59109.3316.58129.627N-305.44-20.04-394.5861.05-315.46-239.35V62.059.8888.2989.5466.99157.43M-14.54-4.94-24.36-276.18-17.01-303.566N-519.33-84.72-741.80116.83-561.69-417.72V65.9521.83109.70157.9176.87238.02三M14.024.7523.47244.9216.40270.465N-549.03-84.72-777.44116.83-591.39-446.23V65.9521.83109.70157.9176.87238.02M-15.04-5.09-25.17-339.60-17.59-370.074N-763.03-149.00-1124.24310.58-837.53-481.03V66.0621.81109.81205.8876.97288.00二M18.226.2330.59339.6021.34373.673N-792.73-149.00-1159.88310.58-867.23-509.54V66.0621.81109.81205.8876.97288.00M-9.44-3.26-15.89-316.44-11.07-339.722N-1006.57-213.30-1506.50537.26-1113.22-509.94V66.9021.82110.83198.4277.81281.05一M4.721.637.95562.565.54590.381N-104.79-213.30-424.37537.26-211.44355.77V66.9021.82110.83198.4277.81281.05注：1.γRE承载力抗震调整系数，此处取0.85； 2.SG'为重力荷载代表值作用下结构产生的内力，其中已进行梁端弯矩调幅；SG'=SG+50%SQ；

- 31 -

175.95-337.82-27.95-97.79-366.33-28.81270.90-660.73-90.44-238.98-689.24-90.44336.30-1127.03-140.23-332.70-1155.54-140.23318.47-1627.44-131.66-579.75-761.73-131.66211.24-210.84158.30129.62-239.35157.43303.56-417.72238.02270.46-446.23238.02370.07-481.03288.00373.67-509.54288.00339.72-509.94281.05590.38355.77281.05-25.80358.9423.59394.58-24.35741.8023.47777.44336.301127.03332.701159.88318.471627.44579.75761.73-111.56210.84111.51239.35-143.33417.72270.46446.23-370.07481.03373.67509.54-339.72509.94590.38355.77 河北联合大学建筑工程学院

表3-25 横向框架B柱柱端组合弯矩设计值的调整

层次 截面 γRE4 柱顶 柱底 柱顶 3 柱底 329.37 柱顶 2 柱底 柱顶 1 柱底 （ΣMc= --- --- 305.8 338.9 441.09 306.6 672.46 ηcΣMb） γ

表3-26 横向框架B柱剪力组合与调整（KN）

V=γReREN --- --- 593.44 621.95 901.66 927.9 1301.95 609.38 [ηvc层次 （M c + bM c）/hn ] l4 3 2 1 158.79 210.19 230.87 212．24

3.10截面设计

3.10.1梁正截面强度设计

梁的正截面受弯承载力设计

抗震设计中，对于楼面现浇的框架结构，梁支座负弯矩按矩形截面计算纵筋数量。跨中正弯矩按T形截面计算纵筋数量，跨中截面的计算弯矩，应取该跨的跨间最大正弯矩或支座弯矩与1/2简支梁弯矩之中的较大者，依据上述理论，得： 支座弯矩：MA=476.52-179.23(0.6-0.6/2)=422.76 KN2m rRE MA=0.753422.76 =317.07KN2m MB=423.04-179.8730.3=287.89 KN2m

-- 32 --

第3章 结构设计说明 rRE MB=0.753287.89=369.1 KN2m

跨间弯矩取控制截面，即支座边缘处的正弯矩，可求得相应剪力: V=1.3396.54-(65.38+0.5321.38)=49.43KN 则支座边缘处Mmax=344.21-49.4330.3=329.38 KN2m rREMmax=0.753329.38=247.03 KN2m

当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计， 翼缘计算宽度bf，按跨度考虑，取bf，=l/3=6.0/3=2.0m=2000mm，

梁内纵向钢筋选HRB400级热扎钢筋，（fy=fy，=360N/mm2），h0=h-a=600-35= 565mm，因为

，

，

，

=1733.16KN2m>247.03 KN2m

a1fcm bfhf（ h0- hf/2）=1.0314.33200031203（565-120/2） 属第一类T形截面。

下部跨间截面按单筋T形截面计算：

as=M/（a1fcmbf，h02）=247.033106/(1.0314.33200035652)=0.027 ξ=1-1?2a=0.027

As=ξfcmbf，h0/fy=0.027314.7320003565/360=1245.8 mm2 实配钢筋420，As=1256 mm2。 ρ=1256/(3003565)=0.74%>ρ梁端截面受压区相对高度：

ξ=fyAs/（fcmbf，h0）=36031256/(14.3320003565)<0.35，符合二级抗震设计要求。

考虑两支座处：

将下部跨间截面的420钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋， As，=1256mm2，再计算相应的受拉钢筋As，即支座A上部， as=[M- fy, As，(h0-a,)]/（fcmbf，h02）

=[317.073106-360312563(565-35) ]/（14.3330035652）=0.056 ξ=1-1?2a=0.058<2a,/h0=0.123 可近似取

As=M/[fy3（h0-a,）]= 317.073106/[3603（565-35）]=1661.79 mm2 实配钢筋320+222，As=1701 mm2。

min

=0.25%，满足要求。

- 33 -

河北联合大学建筑工程学院

支座Bl上部：

As=M/fy(h0-a,)=215.923106/[3603（565-35）]=1131.66 mm2 实配钢筋320+222。

ρ=1701/3003565=1%>ρ

min

=0.3%，又As，/ As =1256/1701=0.74>0.3，

满足梁的抗震构造要求。 梁斜截面受剪承载力计算： 验算截面尺寸：

0.2fcbh0=0.2314.333003565=484.77KN>V=188.5KN，截面符合要求。 箍筋选择及梁斜截面受剪承载力计算：

梁端加密区箍筋取四肢Ф8@100，箍筋HPB235级钢筋，fyv=210N/mm,则 0.42ftbh0+1.25fyvnAsv1h0/s=0.42314.333003565+1.25321034

350.33565/100=399.91KN>192.5KN

加密区长度取1.5hb+50=0.91m，故取1m。

非加密区箍筋取四肢Ф8@150箍筋配置，满足构造要求。

表3-27 其它梁的配筋计算见下表

层次 截面 M（KN2m） ξ As（mm） 509 509 509 763 763 941 1256 ，2计算As（mm） A -127.5 0.014 支座 Bl -85.96 <0 423 449 359 310.3 1256 858 718 840 857 318(763) 218(509) 318(763) 218(509) 420(1256) 0.67 0.45 0.36 627 318(763) 0.67 0.45 2实配As（mm） 2As/As ρ（%） ，4 AB跨间 支座Br BC跨间 86.37 0.01 -60.04 <0 0.67 0.45 0.36 52.19 0.021 A -255.64 <0 支座 Bl -174.46 <0 3 AB跨间 支座Br BC跨间 141.21 0.016 -140.66 <0 139.59 0.058 0.61 0.74 220+218(1137) 0.75 0.65 318(763) 420(1017) 320(2941) 0.45 0.93 0.65 0.67 1 支座 A -317.07 <0 1622 320+222（1701） 0.74 0.1 -- 34 --

第3章 结构设计说明 Bl -369.1 AB跨间 支座Br BC跨间

<0 1256 1256 1132 1077 1047 1049 420(1256) 420(1256) 420(1256) 420(1256) 1.0 0.74 0.74 228.39 0.056 -175.27 <0 169.91 0.071 1.0 0.90 0.90 表3-28 框架梁箍筋数量计算表 层次 位置 A、Bl Br γREV 0.2fcbh0 (KN) 484.77>γ398.97>γ484.77>γ398.97>γ484.77>γ398.97>γRE(KN) 71.36 85.66 ASV/S V V V V V V -0.21<0 0.02 0.31 1.25 0.58 1.74 梁端加密 实配钢筋 双肢Ф8@100 双肢Ф8@100 双肢Ф8@100 三肢Ф8@100 四肢Ф8@100 四肢Ф8@100 非加密区 实配钢筋 双肢Ф8@150 双肢Ф8@100 双肢Ф8@150 三肢Ф8@100 四肢Ф8@150 四肢Ф8@150 4 RE3 A、Bl 147.89 Br A、Bl Br

236.03 192.5 298.6 RERE1 RERE3.10.2 柱截面设计

混凝土强度等级为C30（fc=14.3N/mm2）,纵筋为Ⅱ级（fy=300N/ mm2）, 箍筋为Ⅰ级（fy=210N/ mm2）。 轴压比验算。轴压比限值见下表 ：

表3-29 柱的剪跨比和轴压比验算

柱Mc/Vch0 层次 号 （mm） （mm） （N/mm2） （KN·m） （KN） （KN） 4 A柱 3 1 4 B柱 3 1 600 600 600 600 600 600 560 560 560 560 560 560 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 142.09 247.0 579.3 205.85 416.07 212 59.42 307.55 4.30>2 B h0 fc Mc Vc N N/fcmbh0 0.06<0.8 0.21<0.8 0.29<0.8 0.06<0.8 0.17<0.8 0.17<0.8 121.82 1084.51 3.62>2 169.84 2013.71 5.17>2 67.67 297.12 5.43>2 4.03>2 4.03>2 184.34 852.28 184.34 1340

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正截面承载力计算 采用对称配筋，

e0?M1 ， ea?h与20mm较大值 ， ei?e0?ea N30?1?0.2?2.7ei?1 ； (公式3-17) h??1.15?0.01l02h?1 ， 当l0/h≤15，取?2?1.0

??1?1?2?lo???? 1400e?12，

i?hh0e??ei?0.5h?as ， ??N?f（大偏心） 1cbh0A'Ne??21fcb?ho?1?0.5??s?As?f'y?ho?a s?先以第2层B柱为例， B节点左、右梁端弯矩

-423.04+192.0730.3=-365.42 KN2m 513.85-386.5330.3=397.89 KN2m B节点上、下柱端弯矩：

498.23-338.8230.12=457.57 KN2m -452.96-330.6530.12=-492.64 KN2m

?MB

柱=457.57+492.64=950.21 KN2m ?MB

梁=365.42+397.89=763.31 KN2m ?MB

柱/?MB梁=950.21/763.31=1.24

-- 36 --

(公式3-18) (公式3-19) （公式3-20）

（公式3-21）

(公式3-22)

第3章 结构设计说明 1.5?MB梁=1144.97 KN2m △MB=1144.97-950.21=194.76 KN2m 在节点处将其按弹性弯矩分配给上下柱端，即：

MB上柱=1144.973457.57/（457.57+492.64）=551.36 KN2m MB下柱=1144.973492.64/（457.57+492.64）=593.61 KN2m rRE MB上柱=0.83551.36=441.09 KN2m e0=M/N=441.093106/(927.93103)=375.4 mm

附加偏心矩ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值， 即600/30=20mm，故取ea=20 mm。 柱的计算长度，根据《抗震设计规范》， l0=[1+0.153(1.49+1.74)] 33.3=4.9m 初始偏心矩：ei=e0+ea=375.4+20=395.4 mm

因为长细比l0/h=4900/600=8.17>5，故应考虑偏心矩增大系数η。 ξ1=0.5fcmA/N=0.5314.336002/（927.93103）=3.18>1.0 取ξ1=1.0

又l0/h<15，取ξ2=1.0

得η=1+ l0ξ1ξ2h0/1400eih=1+8.173560/(14003395.4)=1.07 轴向力作用点至受拉钢筋As合力点之间的距离

e=ηei+h/2-as=1.0763395.4+600/2-40=685.45 mm 对称配筋：

ξ=x/h0=N/fcmbh0=927.973103/(14.336003560) =0.193<ξb ,为大偏压情况。

As,=As=[Ne-ξ(1-0.5ξ) fcmb h02]/fy,(h0-as,)

=[927.9731033638.95-0.1693(1-0.530.169) 314.3360035602]/ [3603(560-40)]=540mm2

按Nmax及相应的M一组计算：Nmax=1159.38kN， 节点上下柱端弯矩 25.17-109.8130.12=12 KN2m 30.59-109.830.12=17.5 KN2m

此组内力是非地震组合情况，且无水平荷载效应，故不必进行调整。 轴向力对截面重心的偏心矩

- 37 -

2

2

2

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L0=1.25H=1.2533.3=4.125m

e0=M/N=123106/(1159.383103)=10.35mm 初始偏心矩：ei=e0+ea=10.35+20=30.35mm

长细比l0/h=4125/600=6.88>5，故应考虑偏心矩增大系数η。 ξ1=0.5fcmA/N=0.5314.336002/（1159.383103）=2.2>1.0 取ξ1=1.0 又l0/h<15，取ξ2=1.0

得η=1+ l02ξ1ξ2h0/1400eih2=1+6.87523560/(1400330.35) =1.63 ηei=1.63330.35=49.47mm<0.3h0=0.33560=168mm,故为小偏心受压。 轴向力作用点至受拉钢筋As合力点之间的距离 e=ηei+h/2-as=49.47+600/2-40=309.47mm

ξ=（N-ξbfcmbh0）/[ (Ne-0.45fcmbh02)/(0.8-ξb)/(h0-as,) +fcmbh0 ]+ξb 按上式计算时，应满足N>ξbfcmbh0及Ne>0.43fcmbh02.

因为N=1159.38KN<ξbfcmbh0=0.518314.336003560=2488.89KN 故可按构造配筋，且应满足ρ As,=As=ρ

smin

min

=0.8%，单侧配筋率ρ

smin

≥0.2%，故

bh=0.2%36003600=720mm2

,

2

选4Ф20，As=As=1256mm

总配筋率ρs=331256/(6003560)=1.12%>0.8% 柱斜截面受剪承载力计算： 以第1层柱为例，

上柱柱端弯矩设计值：Mct=306.6-281.0530.12=272.87 KN2m 对于二级抗震等级，柱底弯矩设计值Mcb=1.253672.46=840.58 KN2m 则框架柱的剪力设计值：

V=1.2( Mct+Mcb)/Hn=1.23(272.87+840.58)/ 4.125=323.91KN

rREV/（fcbh0）=0.853323.91310/(14.336003560)=0.057<0.2(满足要求) N=1301.95KN<0.3 fcbh0=0.3314.336003600=1544.4KN

ASV/S=(0.853323910-1.05/431.4336003560-0.05631301.95)/

(2103660)<0,故应该按构造配置箍筋。 柱端加密区的箍筋选用4肢Ф10@100，则最小配筋率 ρ

vmin

3

=λvfcm/fyv=0.105314.3/210=0.715%

-- 38 --

第3章 结构设计说明 ASV/S≥（0.71535503550）/（100383550）=0.492

取Ф10的箍筋，根据构造要求，取加密区箍筋为4肢Ф10@100，加密区位置，按规范要求确定，非加密区还应该满足s<10d=220mm,故取4肢Ф10@200。

表3-30 其它各层柱的配筋计算见下表

柱 层次 1 A柱 3 6003600 901.53 139.93 960.96 1.12 选4Ф20 (1256) 0.601 4 6003600 164.75 58.26 960.96 0.91 选4Ф18 （1017） 0.533 1 6003600 1224.4 212.24 960.96 1.12 选4Ф22 (1520) 0.715 加密区4肢B柱 3 4 截面尺寸 6003600 N（KN） V（KN） 0.2fcbh0960.96 （KN） ρs 实配单侧 （1520） 1.12 选4Ф221224.4 159.86 6003600 6003600 734.67 230.87 960.96 1.12 选4Ф20（1256） 0.638 305.8 158.79 960.96 0.91 选4Ф18 (1017) 0.533 λvfcm/fyv 0.679 加密区4肢加密区4肢加密区4肢配箍 非 加密区加密区4肢4Ф10@150 Ф8@150 密区4肢Ф8@150 加密区4肢加密区4肢Ф10@100，Ф8@100，非 Ф8@100，非加Ф10@100，非 Ф8@100，非Ф8@100，非加密区4肢Ф10@150 加密区4肢加密区4肢Ф8@150 Ф8@150 3.10.3框架梁柱节点核芯区截面抗震验算：

以第1层中节点为例，由节点两侧梁的受弯承载力计算节点核芯区的剪力设计值，因为节点两侧梁不等高，计算时取两侧梁的平均高度，即

hb=(600+500)/2=550mm hb0=(565+465)/2=515mm

二级框架梁柱节点核芯区组合的剪力设计值Vj按下式计算： Vj=(ηjbΣMb)[1-(hb0-as,)/(Hc-hb)]/ (hb0-as)

注：Hc为柱的计算高度，可采用节点上、下柱反弯点之间的距离，即 Hc=0.5033.3+0.3534.58=3.25 m

ΣMb为节点左右梁端逆时针或顺时针方向组合弯矩设计值之和，

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即ΣMb=357.39+385.39=742.78 KN2m 可知，剪力设计值

Vj=(ηjbΣMb)[1-(hb0-as,)/(Hc-hb)]/ (hb0-as) =1.23742.7831033(1-515?35)/（515-35）

3250?550=1526.41 KN

节点核芯区截面的抗震验算是按箍筋和混凝土共同抗剪考虑的，设计时，应首先按下式对截面的剪压比予以控制： Vij≤0.30ηjfcmbjhj/γ

RE

注：ηj为正交梁的约束影响系数，楼板为现浇，梁柱中心重合，可取1.5。 bj、hj分别为核芯区截面有效验算宽度、高度。 为验算方向柱截面宽度。 bj=bc=600mm, hj=600mm

可知，0.30ηjfcmbjhj=0.3031.5314.336003600/0.85

=3709.59KN≥Vj=1526.41KN，满足要求

节点核芯区的受剪承载力按下式计算：

Vj≤[1.1ηjftbjhj+0.05ηjNbj/bc+fyvAsvj(hb0-as,)/s]/γ二者中的较小值，故取N=1301.95KN。 该节点区配箍为4Ф10@100，则

[1.1ηjftbjhj+0.05ηjNbj/bc+fyvAsvj(hb0-as,)/s]/γ

RERE

注：N取第2层柱底轴力N=1301.95KN和0.5fcmA=0.5314.336002=2574KN

=[1.131.531.4336003600+0.0531.531301.953103+2103 4378.53

515?35]/0.85=2039.04KN≥Vj=1012.34KN 100 故承载力满足要求。

3.11楼板设计

设计资料：楼面恒载4.05KN/m2,活载2.0 KN/m2，板厚h=120mm,板的混凝土均用C30，钢筋采用Ⅰ级钢.

板按弹性理论计算设计。

按弹性理论计算楼盖，将楼盖划分为A、B、C、D区格板。

-- 40 --

第3章 结构设计说明 3.11.1.荷载计算：

楼板：

恒载 g=1.234.05=4.86KN.m2 活载 q=1.332.0=2.6 KN.m2 荷载设计值 g+q/2=4.86+2.6/2=6.16 KN.m2 屋面板：

恒载 g=1.235.21=6.252KN.m2 活载 q=1.330.5=0.65 KN.m2 荷载设计值 g+q/2=6.252+0.65/2=6.577 KN.m

2

3.11.2内力计算：

计算跨度取轴线之间距离.

A区格: l01=2100mm l02=6900㎜（单向板） B区格: l01=3600㎜ l02=5650㎜ C区格: l01=2400㎜ l02=4450㎜ D区格: l01=4450㎜ l02=5650㎜ 板的弯矩计算：

跨中最大弯矩为当内支座固定时在g+q/2作用下的跨中弯矩值边），与内支座在q/2作用下的跨中弯矩之和，支座最大负弯矩为当内支座固定时在g+q作用下的支座弯矩,混凝土泊桑比取0.2。根据不同情况，楼盖分为A、B两种区格 楼板：

A区格：（单向板） 跨中：M=1.98 KN.m

a=1.983106/(14.33100310031000)=0.017 ξ=1-1?2a=0.018

As=ξbh0fc/fy=0.018310003100314.3/210=122.57mm2 实际配筋：Ф8@200 As=251 mm2 支座：M=-2.26 KN.m 同理：As=136.19 mm2

实际配筋：Ф8@200 As=251 mm2

B区格：（四边固定）l01=3.6m,l02=5.65m,l01/l02=0.65,查附录弯矩系数，则可求

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得区格板的跨中弯矩和支座弯矩如下： Mmax+计算：

M1=(0.035+0.2 30.0091) 36.1633.633.6+(0.0835+0.230.0236) 31.3

33.633.6=6.852

M2=(0.0091+0.03530.2) 33.633.636.16+（0.0236+0.083530.2）33.63

3.631.3=1.965KN.m Mmax-计算：

M1=-0.057133.633.637.184=-5.316KN.m M2=-5.316 KN.m/m

C区格：（四边固定）l01=2.40m,l02=4.45m,l01/l02=054,查附录弯矩系数，则可求得区格板的跨中弯矩和支座弯矩如下： Mmax+计算：

M1=（0.0388+0.230.0051）32.432.436.16+（0.0905+0.230.0204）31.3

32.432.4=2.122KN.m M2=(0.0051+0.038830.2) 32.432.436.16+(0.230.0905+0.0204) 31.33

2.432.4=0.733KN.m Mmax-计算：

M1=-0.081737.18432.432.4=-2.359KN.m M2=-2.359KN.m D区格： l01/l02=0.79 Mmax+计算：

M1=（0.0276+0.230.0141）36.1634.4534.45+（0.057330.2+0.0337）

31.3=5.231KN.m

M2=（0.0141+0.027630.2）34.4534.4536.16+（0.033730.2+0.0573）

31.3=3.463KN.m Mmax-计算

M1=-0.05637.18434.4534.45=-7.967KN.m/m M2= -7.967KN.m 屋面板：

A区格：（单向板） 跨中：M=1.88 KN.m

a=1.883106/(14.33100310031000)=0.013 ξ=1-1?2a=0.014

As=ξbh0fc/fy=0.16310003100314.3/210=105.3mm2

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第3章 结构设计说明 实际配筋：Ф8@200 As=251 mm2 支座：M=-2.17 KN.m 同理：As=129.39 KN.m 实际配筋：Ф8@200 As=251 mm2

B区格：（四边固定）l01=3.6m,l02=5.65m,l01/l02=0.65,查附录弯矩系数，则可求得区格板的跨中弯矩和支座弯矩如下： Mmax+计算：

M1=(0.035+0.2 30.0091) 36.57733.633.6+(0.0835+0.230.0236) 3

0.32533.633.6=6.728 KN.m

M2=(0.0091+0.03530.2) 36.577 33.633.6+（0.0236+0.083530.2）33.6

33.630.325=1.733KN.m Mmax-计算：

M1=-0.057133.633.636.577=-4.87KN.m M2=-4.87 KN.m/m

C区格：（四边固定）l01=2.40m,l02=4.45m,l01/l02=054,查附录弯矩系数，则可求得区格板的跨中弯矩和支座弯矩如下： Mmax+计算：

M1=（0.0388+0.230.0051）32.432.436.577+（0.0905+0.230.0204）30.325

32.432.4=1.70KN.m M2=(0.0051+0.038830.2) 32.432.436.577+(0.230.0905+0.0204) 3

0.32532.432.4=0.405KN.m Mmax-计算：

M1=-0.081736.57732.432.4=-2.62KN.m M2=-2.62KN.m D区格： l01/l02=0.79 Mmax+计算：

M1=（0.0276+0.230.0141）36.57734.4534.45+（0.057330.2+0.0337）

30.325=5.413N.m

M2=（0.0141+0.027630.2）34.4534.4536.577+（0.033730.2+0.0573）

30.325=3.215KN.m Mmax计算

-

M1=-0.05636.81834.4534.45=-8.33KN.m/m M2= -8.33KN.m

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3.11.3.截面强度计算

截面设计：

截面有效高度:跨中截面的h0＝100㎜,支座截面的h0＝100㎜截面强度计算见下表:

表3-31 楼板的配筋表

截面 区格 B 区格 C 区格 D Lx方向 Ly方向 Lx方向 Ly方向 Lx方向 Ly方向 h（ 0mm）100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 M(KN2m) 6.852 1.965 2.122 0.733 5.231 3.463 -7.718 -2.359 -9.546 -5.316 -7.967 As(mm) 2实际配筋 φ8@200 φ8@200 φ8@200 φ8@200 φ8@200 φ8@200 φ8@130 φ8@150 φ10@150 φ8@150 φ8@130 实际面积 351 251 251 251 251 251 387 335 523 335 387 跨 中 325.67 51.94 103.8 49.43 247.8 195.4 351.81 108.63 456.58 289.85 390.80 支 座

A——B A——C C——D B——B B——D 表3-32 屋面板的配筋表 截面 区格 B 区格 C 区格 D Lx方向 Ly方向 Lx方向 Ly方向 Lx方向 Ly方向 h（ 0mm）100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 M(KN2m) 6.73 1.73 1.7 0.41 5.41 3.22 -6.263 -2.06 -8.33 -2.06 -6.95 As(mm) 2实际配筋 φ8@130 φ8@200 φ8@200 φ8@200 φ8@200 φ8@200 φ8@130 φ8@200 φ10@180 φ8@200 φ8@130 实际面积 387 251 251 251 251 251 387 251 436 251 387 跨 中 302.38 75.61 86.93 17.39 241.91 151.18 302.28 151.19 396.67 100.79 336.1 支 座 A——B A——C C——D B——B B——D

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