过程装备设计期末考试试题及答案

压力容器设计综合知识要点 第一部分 总论

填空

8压力容器检验孔的最少数量：《容规》表3-6 300mm＜Di≤500mm ：2个手孔;

500mm＜Di≤1000mm ：1个人孔或 2个手孔（不能开设手孔）; Di>1000mm ：1个人孔或 2个手孔（不能开设手孔）。

9符合下列条件之一的压力容器可不开设检查孔：《容规》第46 条 1) 筒体内径小于等于 300 mm 的压力容器。

2) 压力容器上设有可以拆卸的封头、盖板或其他能够开关的盖子，它的尺寸 不小于 所 规定的检查孔尺寸。

3) 无腐蚀或轻微腐蚀 ，检查和清理的。 4) 制冷装置用压力容器。 5) 换热器 。

11按《容规》规定，压力容器安全附件包括：安全阀、爆破片装置、紧急切断装置 、压力

表 、液面计 、测温仪表 和快开门式压力容器的安全联锁装置 。《容规》第2 条 选择

2 《压力容器安全技术监察规程规定》规定下列容器中，

（a）是反应容器；（b）是换热容器；（c）是分离容器；（d）是储存容器。 a）聚合釜 b）烘缸 c）干燥塔 d）液化石油气储罐

7 对充装LPG的球罐，计算物料质量m3时所用的物料密度ρ3应采用（d）下的液体密度。

a）常温 b）操作温度 c）最高设计温度 d）最低设计温度 说明：

（！）介质为液化气体（含液化石油气）固定式压力容器ρ为设计温度下的密度； （2）介质为液化气体移动式压力容器为按介质为50℃时罐内留有8％气相空间及该设计温度下介质的密度确定。

8 容器内的压力若有可能小于大气压力，该容器又不能承受此负压条件时，容器上应装设（c）

a）拱形防爆片 b）正拱形防爆片 c）防负压的泄放装置 d）非直接式安全阀

9无保冷设施的盛装液化气体的固定式压力容器设计压力应不低于( c )。 a) 气体工作压力 b) 夏季最高温度下的工作压力

c) 50℃[wiki]饱和蒸汽压[/wiki]力（临界温度≥50℃）或最大充装量时50℃的气体压

1

力(临界温度＜50℃）

10固定式液化石油气储罐的设计压力应按不低于( b )℃时混合液化石油气组分的实际饱和蒸汽压来确定。

a) 40 b) 50 c) 20 d) 0

11压力容器的法兰垫片不能使用石棉橡胶板的是( d )。 a) 液化石油气储罐 b) 液氨储罐 HG20583 3.2.1.5 条 c) 液氯储罐 d) 真空容器 (应采用橡胶垫或缠绕垫)

12在下列厚度中能满足强度（刚度、稳定性）及使用寿命要求的最小厚度是( a )。 a) 设计厚度 b) 最小厚度 c) 计算厚度 d) 名义厚度 判断

1 《钢制压力容器》GB150-1998 适用于工作压力[设计压力]不大于35MPa的容器。 ( × ) 2 GB150-1998《钢制压力容器》不适用于[适用于]真空容器。 ( × )

3 GB150-1998 标准的管辖范围包括：??非受压元件与容器的连接焊缝，不包括焊缝以外的元件，如支座、支耳、裙座和加强圈等。 ( √ )

4使用温度低于-20℃的碳素钢和低合金钢制造压力容器均属于低温压力容器，应按低温容器有关标准和规定进行设计、制造、检验和验收。( × ) [低温低应力工况可不按低温容器]

5真空容器是外压容器，因此应[不]受《压力容器安全技术监察规程》管辖，[其设计、制造、检验和验收按GB150] ( × )

6一介质为空气，设计压力为2.0MPa ,容积为50 m 的储存容器应划为三类[二类]压力容器。 ( × )（与介质有关）

7多腔压力容器应按类别高的压力腔划定该容器的类别并按该类别进行使用管理。 ( √ )

8 多腔压力容器应按类别高的压力腔[各自的类别]进行设计和制造(×)

9常温下无保冷设施的盛装混合液化石油气的压力容器，应以50℃作为设计温度。 ( √ ) 10因特殊原因不能开设检查孔的压力容器应对每条纵、环焊接接头做100%射线或超声无损检测，并应在设计图样上注明计算厚度。( √ )

11压力容器产品施焊前，对要求全焊透的T 型焊接接头，应进行焊接工艺评定。 ( √ ) 12 “压力容器安全技术监察规程”中压力容器的对接接头的无损检测的比例有三种，20%、50%[≥20%、≥50%]、100%。 ( × )

13 安全阀的开启压力不得超过压力容器的设计压力；爆破片标定爆破压力也不得超过压力容器的设计压力。 ( √ ) HG20580 Page22

14 GB150 在总体上采用的是常规设计法，但在某些局部处也体现了应力分类设计的方

2

3

法。 ( √ )

第二部分 材料

填空

1 在制造过程中，如原有材料确认标记被裁掉或材料分成几块，应于材料切 前完成标志的移植。

2 0Cr18Ni9钢板的使用温度上限为： 700 ℃。 3 16MnR钢板的金相组织为 珠光体 和 铁素体 。 4 20R钢板的金相组织为 珠光体 和 铁素体 。

5 用于壳体厚度大于 30mm 的16MnR钢板，应在正火状态下使用。

6用于壳体厚度大于 30mm 的16MnR钢板，应逐张进行超声波检测，质量等级应不低于 Ⅲ 级。

7 压力容器锻件的质量级分为 Ⅰ 、 Ⅱ 、 Ⅲ 、 Ⅳ 四个级别。 8 00Cr17Ni14Mo2钢板应在 固熔 状态下使用。

9 奥氏体不锈钢的使用温度高于525℃时，钢中碳含量不应小于0.04％。 10 正常应力水平下，20R钢板的使用温度下限为 －20 ℃。 11 15CrMoR钢板的化学成分中，钼含量的名义成分为 0.5％ 。

12 焊制压力容器用碳素钢和低合金结构钢的碳含量一般应当不超过 0.25 ％。 13 00Cr17Ni14Mo2钢板应在 固熔 状态下使用。

14 选择压力容器用钢的焊接材料时，碳素钢、碳锰低合金钢的焊缝金属应保证 力学性能 ，且不超过母材标准规定的 抗拉强度 上限值加30Mpa。

15 容器用钢在与温度 200 ℃以上的氢介质接触时，应考虑氢腐蚀问题。 16 铝容器最高设计压力为 8 Mpa；钛容器的最高设计压力为 35 Mpa。 17 钛容器主要用于耐蚀容器，应用最多的腐蚀性介质为 含氯介质 。 18 在正常的应力水平下，20R钢板的使用温度下线为 －20℃ 。 19 16MnR在热轧状态下的金相组织为 铁素体＋珠光体 。

20 容器用金属材料中， 钛、铝 材及其容器不应在空气中接触明火，，以免易产生金属燃烧。

21碳素钢和碳锰钢在高于425℃温度下长期使用时，应考虑钢中碳化物相的石墨化倾向倾向；奥氏体钢的使用温度高于525℃时钢中的含碳量应不小于 0.04% 。(不能用超低碳不锈钢) GB150 4.1.6 条88.Q235-B 钢板适用于设计压力 P≤1.6MPa ；使用温度 0-350℃ ；用于壳体时，钢板厚度不大于 20 mm ；不得用于 毒性程度为极度或高度危害介质的压力容器。

3

22 钢材的使用温度低于或等于-200C 时应按规定作夏比(V 型缺口)低温冲击试验，奥氏体不锈钢使用温度≥-196C 时可免做冲击试验

23 目前提高奥氏体不锈钢抗晶间腐蚀能力的措施大致有 固溶化处理 、 降低钢中的含碳量 、 添加稳定碳化物的元素 三种方法。

24 我国现行材料标准中，对应于有色金属屈服规定的相应强度指标铝材为 非比例伸 应力，符号是 σ

D0.2。

0

25 钢、铝、钛、铜、锆相对密度由低到高排序为： 铝、钛、锆、钢、铜 。 选择

1 16MnR钢板的使用温度下限为（c） a) 0℃ b) －10℃ c) －20℃

2 设计温度为－30℃的压力容器，其材料可选用（c）钢板。 a) 20R b) 16MnR c) 16MnDR

）

3 《容规》规定，下列材料应在退火状态下使用（b、c、d 4 下列哪些材料应在正火加回火状态下使用（c、d）

a) 16MnR b) 15MnNbR c) 18MnMoNbR d) 13MnNiMoNiR 5 下列哪些材料为奥氏体钢（c、d）

a) 0Cr13 b) 0Cr13A1 c) 0Cr18Ni9 d) 00Cr17Ni14Mo2 6 下列哪些锻件应选用Ⅲ即锻件（c）

a) 换热器管板锻件 b) 设计压力1.6≤P＜10MPa锻件 c) 设计压力P≥10MPa锻件

7 奥氏体不锈钢容器的热处理一般是指（a、 c）

a) 1100℃的故溶化处理 b) 625℃消应力处理 c) 1100℃875稳定化处理 d) 850℃正火处理

8 设计温度为600℃的压力容器，其壳体钢板可选用的材料有（a 、b）

a) 0Cr18Ni9 b) 0Cr17Ni12Mo2 c) 00Cr17Ni14Mo2

9 按钢板标准，16mm厚的Q235B钢板在20℃时的一组冲击功(J)数值为（c）是合格的。 a) 17. 30. 32 b) 17. 40. 50 c) 28. 30. 31

10对有晶间腐蚀要求的奥氏体不锈钢筒体，经热加工后应进行( d )热处理。 a) 退火 b) 正火加回火 c) 稳定化 d) 固溶化 e)固溶化加稳定化 判断

1 GB150规定，在任何情况下元件金属的表面温度不得超过钢材的允许使用温度。（√）

4

a) 铝及铝合金 b) 钛及太合金 c) 铜及铜合金 d) 镍及镍合金

2 35CrMoA螺栓用钢可在正火加回火状态下使用。（×）【调质】

3 16MnR钢板可在正火状态下使用。（×）【小于等于30mm可在热轧状态下使用】 4 设计单位应在图样上注明锻件的材料的牌号和级别。（√） 5 18MnMoNbR钢板应在正火加回火状态下使用。（√） 6 20R钢板的金相组织为珠光体加铁素体。（√）

7 用于压力容器壳体厚度30mm16MnR钢板，可在热轧状态下使用。（√）

8 对于钢材的标准抗拉强度下限σb≥540Mpa的钢材，的含P量应不大于0.020％，含S量不应大于0.015％。（√）

9 GB150规定当选用JB4700－4707标准时，可免除螺栓法兰的设计计算。（√） 10 GB150规定法兰设计的应力校核时所有尺寸均包括腐蚀附加量。（×）

11 椭圆形封头或碟形封头过渡区部分开孔时，其孔的中心线宜垂直封头表面。（√） 12 设计温度为－50℃的压力容器，其壳体用钢板可选用09MnNiDR。（√） 13 用于压力容器壳体的厚度为30mm的16MnR钢板，可在热轧状态下使用。（√） 14 钛材切削加工时如冷却润滑不好，切削易燃烧。（√）

15 奥氏体钢的使用温度高于525℃时，钢中含碳量应≥0.04%。( √ )

16 碳素钢和碳锰钢在温度高于425℃下长期使用，应考虑钢中碳化物相的石墨化倾向。 ( √ )

17多层包扎压力容器的内筒钢板，其质量等级应不低于JB/T4730.3-2005规定的II 级。 ( √ )

18当碳素钢和低合金钢锻件公称厚度大于等于300mm 时，锻件级别不应低于JB4726 规定的Ⅲ级。 ( × )

19目前防止不锈钢产生晶间腐蚀的主要措施有：采用固溶处理；降低钢中的含碳量或添加稳定碳化物元素。 ( √ )

20在钢材的拉伸试验中，无论用δ5 或δ10 的试样，其试验结果是一样的。( × )

第三部分 设计

填空

1水压试验时其排气孔应设在容器 顶 部。

2 厚壁筒体三个应力中， 环向应力 、 径向应力 是非均匀分布的。 3内压作用下标准椭圆封头经向应力的最大值在 顶点 上。

4 GB150规定仅适用于锥壳半锥角 α≤60°的轴对称无折边锥壳或折边锥壳。 5 等面积补强计算对象是 薄膜 应力。

6等面积补强壳体有效补强范围的意义是受 均匀 拉伸开小圆孔平板，孔边局部应力的衰减范围。

5

7 内压锥壳的壁厚计算是将锥壳作为当量圆筒处理，其中圆筒内径Di以 DcCOSα 代替，Dc为锥壳 大 端直径。

8 外压计算中，只有当加强圈有足够大的 惯性矩 时，才能改变圆筒的外压计算长度。 9 压力容器法兰分为 窄 面法兰和 宽 面法兰两大类。

10 法兰连接设计分为三部分 垫片设计 、 螺栓设计 、和 法兰本体 设计。 11 GB150规定凸形封头或球壳的开孔最大直径d≤0.5Di 。 12 垫片起有效密封作用的宽度位于垫片的 外径 侧。

13 垫片基本密封宽度b0是指法兰预紧后，法兰产生变形的情况下，垫片仍被 压紧 的宽度。

14按GB151－1999规定换热器管板锻件的级别为 Ⅱ 级。 15 椭圆封头在内压作用下的变形特征是 趋圆 。 16 GB150规定锥壳与筒体的连接应采用 全焊透 结构。 17 GB150规定壳体上开孔应为圆形、椭圆形和 长圆形 。 18 GB150规定若条件许可推荐以 厚壁管 代替补强圈补强。 19 壳体受内压的开孔补强采用 等面积 补强。

20 设置加强圈是为了减小筒体的 计算长度 ，以提高筒体承受外压的能力。

21 法兰密封面主要有平形、 凹凸 、 榫槽 三种，其中后两种密封性能 优 于平面。 22 采用补强圈补强时，补强材料一般需与壳体材料 相同 。 23 壳体圆形开孔时，开孔直径是指接管内径加 2 倍厚度附加量。 24 已知某点的应力状态σly ，该点的应力强度为 480 Mpa 。

σlj =

25 在A、B两类焊接接头中，受力最大的是 A 类接头。

26 内压锥壳上存在两个方向的薄膜应力，其中环向薄膜应力是经向薄膜应力的2倍。 27 内压筒体壁厚计算公式适用于单层、 多层 、 热套筒体 的计算。

28 锥壳小端加强段长度是按圆柱壳在边缘力作用下的环向 薄膜 应力的衰减长度来考虑的。

29 圆平板在周边均布弯矩作用下，板中的弯曲应力是 均匀 分布的，且周向应力与径向应力相等。

6

30 圆筒上的切向接管，接管与筒体的内壁相贯线是非圆形的，长轴直径为a、短轴直径为b。其开孔补强计算中，开孔补强直径d取 b 加两倍的壁厚附加量。

31 当法兰的径向应力σR超过许用值时，宜增大法兰的 厚度 进行调节，而增加 锥颈 厚度，相反会使σR增大。

32 垫片基本密封宽度b0是指法兰在预紧后，法兰产生变形的情况下，垫片仍被 压紧 的宽度。

35 较软的垫片一般m较小y 较小 。

36 法兰计算中的最大径向应力σR发生部位在法兰环与 锥颈 连接面的 内 径处。 37 椭圆封头在外压下的稳定是针对封头的 球面部分 考虑的，按 当量球壳 计算，对标准椭圆封头其当量球壳外半径，等于0.9 倍的封头外直径。

38 法兰计算中的轴向应力σ当f≤1时，表示在 大 端 。

39 焊接接头系数应根据受压元件的 焊接接头形式 和 无损检测的长度比例 确定。 40 GB150中10.4.2.7款要求立式容器地脚螺栓通孔应跨中布置，这主要是考虑 风 载荷的影响。

41 整体补强的型式有 增加壳体的厚度 、 厚壁管 、 整体锻件 。 42 壳体圆形开孔时，开孔直径是指接管内径加 2 倍厚度 附加量 。

43 当螺栓中心圆直径Db受法兰径向结构要求控制时，为紧缩Db宜选直径较 小 的螺栓。

44 垫片系数是针对法兰在操作状态下，为确保密封面具有足够大的流体阻力，而需要作用在垫片单位 密封 面积的压紧力与流体 压力 的比值。垫片越硬，m值越 大 。

45 最大允许工作压力是根据容器壳体的 有效厚度 计算所得，其取各受压元件的 最小值 。

46 外压及真空容器的圆度要求严于内压容器主要为了防止 失稳 。

47 设计锥形封头时，封头大端当锥壳半锥角 α＞30°时，采用折边锥形封头，否则采用分析设计方法进行设计。

48气密性试验压力为压力容器的设计压力 。《容规》第101 条

49压力容器的筒体，封头，人孔盖 ， 人孔法兰 ，膨胀节，开孔补强圈，设备法兰，球罐的球壳板，换热器管板和换热管，M36 以上的设备主螺栓，公称直径≥250mm 的接管和法兰等均作为主要受压元件。《容规》第25 条

50只设置一个安全阀的压力容器，根据压力高低依次排列:设计压力、工作压力、最高工作压力、开启压力、试验压力：HG20580 2(2)条

(1)试验压力(2)设计压力(3)开启压力(4)最高工作压力(5)工作压力

H

发生部位在锥颈两端，当系数f＞1时，表示在 小 端；

7

51两个不同垫片，他们的形状和尺寸均相同且都能满足密封要求，则选用m(垫片系数)值较小的垫片较好。(资料)

52对于压力容器锥壳：小端，锥体半顶角α≤45 时，可采用 无折边结构当锥体半顶角α＞45时，应采用带过渡段的折边结构。GB150 7.2 条

53 GB150 标准管辖的容器，其范围是指 壳体 及 与其连为整体的 受压零部件。GB150 3.3 条

54 低温低应力工况系指壳体或其受压元件的设计温度虽然低于或等于-20℃，但其环向应力小于或等于钢材标准常温屈服点的1/6 ，且不大于50MPa 时的工况。GB150 附录C1.5

55 不锈钢容器在水压试验合格后，应将 水渍 清除干净，当不能达到这一要求时，应控制水的氯离子含量不超过 25mg/L 。《容规》第98 条之2 款

56 有防腐要求的不锈钢容器，在压力试验及气密性试验合格后，表面需做酸洗、钝化处理 。《容规》第108 条

57 低温压力容器的铭牌不能 直接铆固 在壳体上。GB150 附录C4.8 58 设计单位应对设计文件的 正确 性和 完整 性负责。GB150 3.2.2.1 条

59 壳体上的开孔应为 圆形 、 椭圆形 或 长圆形 。当在壳体上开椭圆形或长圆形孔时，孔的长径与短径之比应不大于 2.0 。GB150 8 条

60 压力容器锥体设计时，其大端折边锥壳的过渡段转角半径r 应不小于封头大端内直径D i的 1 0 % 、且不小于该过渡段厚度的3 倍。GB150 7.12 条

61 压力容器锥体设计时，其小端折边锥壳的过渡段转角半径rs 应不小于封头小端内直径Dis 的 5 % , 且不小于该过渡段厚度3 倍。GB150 7.12 条

62 低温压力容器的结构设计要求均应有足够的 柔性 ，结构应尽量简单，减少 约束 ；避免产生过大的 温度 梯度；应尽量避免结构形状的突然变化，以减少局部 高应力 ；接管端部应打磨成 圆角 。GB150 附录C3.2

63 低温压力容器的支座需设置 垫板 ，不得 直接 焊在壳体上。GB150 附录C3.2 64 压力容器制造中热处理分为： 整体 热处理和 局部 热处理两类

66 按GB150 标准规定,压力容器上人孔筒节的纵向焊缝应是 A 类焊缝, 而人孔法兰与人孔筒节的焊缝应是 B 类（对焊）或 C 类（角焊）焊缝。GB150 10.1.6 条

66外压及真空容器的主要破坏形式是 稳定性失效 ；低温压力容器的主要破坏形式是 脆性破坏 。

选择

1 下列哪些封头过渡区的转角半径不得小于图样的规定值（b、d）

a) 椭圆封头 b) 碟形封头 c) 球冠形封头 d) 小端折边锥形封头 2一台容器进行压力试验，其试验压力为5.0Mpa，应选用下列哪一压力表（b）

8

a) 量程6Mpa的压力表 b) 量程10Mpa的压力表 c) 量程25Mpa的压力表 3 GB150椭圆封头厚度计算公式中焊接接头系数中指（b） a) 椭圆封头与筒体连接环缝 b) 拼缝 4 GB150锥壳计算公式中焊接接头系数中指（b）

a) 锥壳环缝接头系数 b) 锥壳纵缝的接头系数 5 GB150球壳计算公式中焊接接头系数中指（a、b）

a)球壳的拼缝接头系数 b)球壳与圆筒连接的环缝系数 6 承受内压壳体的开孔补强准则为（a）

a) 等面积补强 b) 半面积补强 7 等面积补强其补强对象是（b）

a) 弯曲应力 b) 薄膜应力 c) 薄膜应力加弯曲应力 8 GB150规定椭圆形或碟形封头（a）在过渡区开孔 a)可以 b) 不可以

9 GB150规定当采用补强圈结构时钢材的抗拉强度下限σb（c） a) ≤490Mpa b) ≤325Mpa c) ≤540Mpa

10 外压筒体和球壳的计算，尽管各国规范公式不尽相同，但大都以（b）公式为基础推导的。

a) 拉美 b) 米西斯 c) 中径

11 一台外压容器直径Φ1200mm，筒体长2000mm，两端为标准椭圆形封头，折边高度40mm，其外压计算长度为（b）

a) 2680mm b) 2280mm c) 2080mm

12 在GB150外压圆筒校核中，是以DO/δe（c）为界限分薄壁圆筒和厚壁圆筒的。 a) ≥10 b)≥15 c) ≥20 d) ≥30 13 法兰预紧装配后，垫片内径处压紧力（b），垫片外径处压紧力（a） a) 增大 b) 减小 c) 不变 14 外压加强圈（c）

a) 应设置在容器外表面 b) 应设置在容器内表面 c) 应设置在容器内外均可 15 设计螺栓连接时，螺母硬度应（b）螺栓（柱）硬度 a) 稍高于 b) 稍低于 c) 等于

16 加强圈与筒体采用间断焊时，其间断的长度对外加强圈为（b），对内加强圈为（d），δn为壳体的名义厚度。

a) 6δ

n

b) 8δn c) 10δn d) 12δn

17 下列哪些情况，必需选用爆破片装置作为压力容器超压泄放装置（b、c） a) 容器内介质为极度或高度危害介质

9

b) 容器内压力增长迅速 c) 容器对密封要求很高

d) 设计压力高于10Mpa的压力容器

a) 增加厚度 b) 设置加强圈 c) 选用高抗拉强度材料 a) 同一个 b) 不同的

18 提高外压薄壁圆筒的抗失稳能力，可以（a、b）

19 圆筒壳外压失稳时，不同的屈曲波数对应（b）临界压力。 20 在外压校核计算中，壳体厚度应取（c）

a) 设计厚度 b) 计算厚度 c) 有效厚度 d) 名义厚度 21 薄壁壳体在外压作用下发生失稳时，壳体内压缩应力小于材料的（a）

a) 比例极限 b) 屈服极限 c) 强度极限 a) 承受内压锥壳 b) 等于60°锥壳 c) 圆平板 真空度为0.06Mpa的容器应按（b、c）设计。 22 半顶角大于60°的锥壳计算按（c）计算。

23

a) JB4735 b) GB150真空容器 c) GB150的外压容器 24 压力容器中一下哪些元件不是受压元件（c）

a) 壳体过渡段 b) 手孔螺栓 c) 塔盘支持圈 d) 补强圈 a) 0℃ b) －10℃ c) －19℃

25 对使用温度在（a）以下的容器，其设计温度不得高于元件金属可能达到的最低温度。 26 椭圆球壳在过渡区开孔时，所需补强金属面积A的计算中，壳体计算厚度是指封头的（a）厚度。

a) 计算 b) 球面部分计算

27 碟形封头在中心开孔时，所需补强金属面积A的计算中，壳体计算厚度是指封头（a）的计算厚度。

a) 球面 b) 过渡区

a) 雪载荷 b) 风载荷 c) 容器重量 a) 相等 b) 不同 c) 无关

a)名义厚度 b) 有效厚度 c) 名义厚度减钢板厚度负偏差 a) 工业纯氨储罐 b) 化学纯氨储罐 c) 含水纯氨储罐

28分布力是一种表面力，下面哪种属于表面力（a、 b）

29 作用在物体内一点附近的两个互相垂直平面上的剪应力在数值上是（a） 30 热卷筒节成形后的厚度不得小于下列哪种厚度（c） 31 下列哪些储罐易产生应力腐蚀（a）

32 根据GB150－98的规定，整体带颈法兰的制造方法应是（c）

10

a) 采用热轧或锻造方法制造，不得采用钢板加工；

b) 必须采用钢板加工；

c) 可以采用热轧和锻造；也可以采用钢板卷制加工，但需按GB150－98第9条提出的要求加以限制。

33根据GB150－98的规定多层包扎容器层板纵向接头属于（c）

a) A类焊接接头 b) B类焊接接头 c) C类焊接接头 d) D类焊接接头

34 根据GB150－98的规定下列哪种材料制成的压力容器，不管钢材厚度δs为多少，都应进行焊后热处理。（d）

a) 16MnR b) 16Mn c) 15MnVR d) 07MnCrMoVR

35 根据GB150－98的规定，图样注明盛装毒性程度为极度或高度危害介质的容器，都应进行焊后热处理吗？（a）

a) 可以 b) 不可以

a) 射线检测 b) 超声检测 c) 磁粉或渗透检测

36根据GB150－98的规定，对于堆焊焊缝表面，采用的无损检测方法是（c）。 37根据GB150－98的规定，碳素钢、16MnR正火15MnVR钢进行液压试验时，液体温度不得低于（a）

a) 5℃ b) 10℃ c) 15℃ d)

38 设计盛装石油液化气的储存容器，应参照标准（b）的规定，选取设计等级高于设计压力的管法兰、垫片和紧固件。使用法兰连接的第一个法兰密封面，应采取高颈对焊法兰，金属缠绕垫片（带外环）和高强度螺栓组合。

a)GB9112~9128 b) HG20592~20635 c)HGJ44~76 d) JB/T74~90 a) GB150附录J或JB4732附录H b) HGJ17 c) HG20583

39 焊接接头的设计可参照（a、 c）

40 用焊接方法装设在压力容器上的补强圈以及周边连续焊的起加强作用的垫板应至少设置一个不小于（b）的泄漏信号指示孔。

a) M10 b) M6 c) M 8

a)无量纲参数 b) 应力 c) 应变 d) 应力与弹性模量的比值。 a) 操作压力0.05MPa，设计压力为0.1Mpa

41 外压容器算图中，系数A是（a、 c 、d） 42 GB150不适用于下列哪些容器（b 、d）

b)石油液化气钢瓶（经常搬运的） c) 立式容器 d) 火焰加热容器 43 一下哪些元件是受压元件（a、 b、 c）。

a) 壳体锥壳封头 b) 人孔平盖 c) 加强圈 d) 支座垫板 44 压力容器元件的金属温度是指该元件的金属的（c）

11

a) 表面温度的较高者 b)内外表面温度的平均值 c) 截面温度的平均值

45 椭圆封头计算公式中的K称为形状系数，其意义是封头上的（c）应力与对接筒体的（d）薄膜应力的比值。

a)最大薄膜 b) 最大弯曲 c) 最大总 d) 环向 e) 轴向

a) 液柱静压 b) 雨、雪载荷 c) 惯性力 d) 设计压差

46 压力容器设计时一般不考虑（b 、c）载荷。

47 法兰设计压力较高时，一般选用m和y（c）的垫片；当垫片预紧载荷远大于操作载荷时，宜改选（a 、b）较小的垫片。

a) m b) y c) 较大 d) 较小

48 法兰设计压力较高时，如选用强度级别较低的螺栓，会因所需螺栓面积（a），使螺栓中心圆直径（a），导致螺栓力臂（a），造成螺栓设计的不合理。

a) 增大 b) 减小

49 压力面积补强法与等面积补强法的补强区别是壳体的有效补强范围不同，前者为圆柱壳（a），后者为平均受拉伸的（f）应力衰减范围。

a) 环向薄膜 b) 环向弯曲 c) 轴向薄膜

d) 轴向弯曲 e) 平板开大孔孔边 f) 平板开小孔孔边

50 一台压力容器由四个受压元件组成，经计算四个受压元件的最大允许工作压力分别为PW1=2.14Mpa；PW2=2.15Mpa；PW3=2.25Mpa；PW4=2.41Mpa；请确定该容器的最大允许工作压力PW（a）

a) 2.14Mpa b) 2.15Mpa c) 2.25Mpa d) 2.41Mpa 51 热壁加氢反应器不使用与下列哪些壳体结构（a 、d） a) 单层卷制 b) 热套 c) 锻焊 d) 多层包扎

52 该材料的[σ]t＝83Mpa，查表的B值为88Mpa，该设备的外压轴向压缩力计算结果应是（b）

a) 通过 b) 不通过 c) 无法判断

53在操作过程中，若法兰分别承受内压和外压的作用，则法兰应按 ( C )工况进行设计。(见GB150 9.6 条)

a) 内压 b) 外压 c) 两种压力

判断

1 GB150内压筒体壁厚计算公式称中径公式。（√）

2 GB150规定凸形封头包括椭圆形封头、碟形封头、球冠形封头和半球形封头。（√） 3 GB150内压球壳壁厚计算公式的使用范围PC≤0.4[σ]tυ（×）【0.6[σ]tυ】 4 工作压力是指【正常】工作时，容器顶部可能达到的最高压力。（×）

12

5 20R制筒体成形后【不】包括腐蚀裕量的最小厚度应不小于3mm。（×） 6 容器的制造、检验与验收除符合相应标准外，还应符合图样要求。（√）

7 封头各种【不相交】拼接焊缝中心线间距离至少应为封头钢材厚度δs的3倍，且不小于100mm。（×）

8 满足平衡条件和变形连续条件的内力系是存在的并且是唯一的。（√） 9 无论圆筒还是球壳，在外压计算中都是利用曲线查计算系数A。（×） 10 压力容器设计时，应考虑的主要载荷是压力载荷，包括内压或外压。（×） 11 法兰的环向应力表示着法兰环的偏转大小，锥颈尺寸较大的法兰，环向应力较小，但径向应力会较大。（√）

12复合管板的复层厚度，不允许计入管板的有效厚度。（×） 13 外压加强圈应设置在容器的外表面。（×）

14 只有在满足一定的条件下，才允许加强圈断开一定距离。（√）【GB150 40页此截面应具有加强圈所需要的惯性矩】

15 某夹套容器，内筒操作条件为真空，夹套内为0.25Mpa加热蒸汽，现设定内容设计压力为－0.4Mpa（外压）夹套设计压力为0.3Mpa。（×）

16 球冠形封头的厚度是根据封头球面部分的环向与经向应力按一倍许用应力控制进行设计的，该应力由薄膜应力与弯曲应力组成。（×）

17 用螺栓连接的圆平盖，在内压作用下最大应力发生在中心，内壁受压缩，外壁受拉伸。（√）

18 垫片接触宽度是指法兰预紧后，垫片可能与密封面接触的宽度。（×）

19 安全阀安装在压力容器的第一个管法兰密封面以外，因此不属于GB150压力容器的划定范围，故安全阀的要求只应复合《容规》的规定。（×）GB150中3.3.4

20 压力容器设计一般不考虑地震力、风载荷和雪载荷。（×） 21 某13m3石油液化气储罐，其罐口选用NPT螺纹连接。（×）

（选取压力等级高于设计压力的管法兰、垫片和紧固件。使用法兰连接的第一个法兰密封面，应采用高颈对焊法兰、金属缠绕垫圈（带外环）和高强度螺栓组合。）

22 确定压力试验的试验压力时，P应为容器的设计压力或最高允许工作压力。（√） 23 垫片系数m越大的垫片，在操作状态下所需要的压紧力越大，对法兰设计不利，为此在压力较高的条件下，一般应选用m较小的垫片。（×）

24 法兰的螺栓通孔应与壳体主轴线或铅垂线对中布置。（×）

25 对易燃或Ⅱ、Ⅲ级毒性的介质，选用管法兰的公称压力不得低于1Mpa。（√） 26 外压容器筒体的不圆度是造成其失稳的主要原因。（√）

27外压容器加强圈因起加强作用而必须围绕整个圆周，不得断开，并应采用连续焊。[连续焊或间断焊] ( × )

13

28 K≤1 的椭圆形封头的有效厚度应不小于封头内直径的0.15％，这是考虑在内压作用下封头局部不会出现弹性失稳的要求。( √ )

29无折边球面封头和锥形封头与筒体的连接均应采用全焊透焊缝结构。( √ ) 30不另行补强的最大开孔直径，当壳体名义厚度小于或等于12mm 时，接管公称直径小于或等于50mm[80mm]。 ( × )

31校核耐压试验压力时[的圆筒薄膜应力]，所取的壁厚应[取名义厚度]扣除壁厚附加量，[卧置试验时]对液压试验所取的压力还应计入液柱静压力。 ( × )

32 选用垫片的材料和类型时应考虑：被密封介质的腐蚀性，被密封介质的压力和温度，操作的平稳性。 ( √ )

33耳式支座设计选用时仅需考虑设备的总质量和偏心载荷。[还应计入水平载荷即风载荷或地震载荷] ( × )

34主要受压元件系指压力容器中主要承受总体一次薄膜应力的元件。[还有承受一次弯曲应力的元件如平盖，受力件如M36 以上的设备主螺栓等] ( × )

第四部分 制造

填空

1 凸 形封头和 热 卷筒节成型后的厚度，不得小于该部件的名义厚度减去钢板厚度负偏差。

2 内压容器壳体同一断面最大内径和最小内径应不大于断面内径 的1％，且不大于 25 mm。

3 容器上凡被补强圈、 支座 、 垫板 等覆盖的焊缝，均应打磨至与母材齐平。 4 容器施焊前应按 JB4708 进行焊接工艺评定。

5要求焊后热处理的容器，一般应在热处理 前 进行返修。

6 公称直径小于250 mm 的接管与接管的B类焊接接头可不进行RT与UT检测。 7 碳素钢、16MnR制容器进行水压试验时，水温不得低于 5 ℃。 8 壳体加工成形后的最小厚度，应不包括 腐蚀裕量 。 9 焊接街头由 焊肉 、 熔合区 、热影响区 三部分组成。

10 有防腐要求的不锈钢及复合钢板容器，不得在防腐面采用 硬印 作为材料和焊工的确认标记。

11 坡口表面不得有裂纹、 分层 、夹杂 等缺陷。

12 不等厚钢材对接若超过GB150中10.2.4.3规定的厚度差时，可采用如下处理方式：单面削薄厚板边缘， 双面削薄厚板边缘 用 堆焊方法 将薄板边缘焊成斜面。

13 带颈法兰应采用 热轧 或 锻件 加工。 14 锻件法兰应经 正火 或 完全退火 热处理。

14

15 压力容器当分段热处理时，加热重叠部分长度至少为 1500 mm.，加热区以外的部分采取保温措施，防止产生 有害的温度梯度。

16 波纹管与设备筒体采用内插或外套的连接焊缝应进行煤油渗透检测。 17膨胀节设计的关键两点是有足够的 强度 和必要的 挠性 。

18 焊接接头与焊缝不同之处时：焊接接头是 焊缝 、 熔合区 及 热影响区 三者之和的总称；而焊缝仅指 焊缝金属 。

19 咬边的危害是：破坏了焊接的连续性 、 降低了焊接接头的力学性能 、 引起应力集中 。

20 焊后热处理应在焊接工作全部结束并检测合格后， 于 耐压试验 前进行。 21 产品焊接试板的材料、 焊接工艺 和 热处理 ，应在其所代表的受压元件焊接接头的焊接工艺评定合格范围之内。

22 焊件预热必须均匀，预热宽度应为 焊缝中心线两侧各取 3倍板厚，且不少于100mm。 23 产品焊接试板的用材应与容器用材具有相同的 钢号 、 规格 和 热处理状态 。 24 凸形封头的成形方法有 冲压 及 旋压 。

25 以封头大小规格不同其制作方式有整体成形、 先拼后焊成形 、 先分瓣成形后组焊 。 26 预热100℃以上时，厚度大于 38 mm的20R制容器应进行焊后热处理。

27 一般来说容器热处理的目的（作用）分为四种 焊后热处理 、 恢复力学性能热处理 、 改善力学性能热处理 、 消氢热处理 。

28 奥氏体不锈钢制压力容器用水进行液压试验时，应严格控制水中的氯离子含量不超过 25mg/L 。试验合格后应立即将 水渍 去除干净。

29 铝、钛制常压容器一般可不进行容器的压力试验，通常进行 盛水 试验。

30 压力容器封头由成形的瓣片和顶圆板拼接制成时，焊缝方向只允许是径 向和 环 向。 GB150 10.2.3.1 条

31 封头各种不相交的拼焊焊接接头中心线间距离至少应为封头钢材厚度δs的 3 倍，且不

小于 100 mm。GB150 10.2.3.1 条

30 在压力容器制造中，焊接接头表面不得裂纹 、未焊透 、未熔合和气孔等缺陷。 《容规》第76 条

选择

1 下列哪些成形过程，可能发生厚度减薄（b、c、d） a 冷成形筒节 b 冷成形凸形封头 c热成形筒节 d 热成形凸形封头 2 封头直边部分的纵向皱折应复合下列哪些要求（a）

15

a) 深度步大于1.5mm b) 深度步大于1mm c) 不得有纵向皱折 3 下列哪些容器焊缝表面不得有咬边（c、d）

a) 40mm厚16MnR制容器 b) 无缝钢管制容器 c) 0Cr18Ni9Ti制容器 d) 20mm16MnDR制容器 4 要求焊后热处理的容器，一般应在热处理（a）进行返修。 a) 前 b) 后

5 判断是否进行焊后热处理的条件，与下列哪些条件有关（a、b、c） a) 材质 b) 钢材厚度 c) 预热温度 d) 焊接方法 6 JB4708钢制压力容器焊接工艺评定的目的是（b）

a) 是为了选择最佳的焊接工艺

b) 为了验证施焊单位拟定的焊接工艺正确性及评定施焊单位的能力 c) 为了制定焊接工艺规程 d) 为了减少焊接缺陷

a) 液压成形 b) 矩形波纹管 c) 滚压成形 d)多层波纹管 e) 焊接成形 a) 增大 b) 减小

a) 焊后热处理 b) 正火 c) 完全退火

7 波纹管按成形工艺主要有（a、c、e）

8 当内压引起的应力过大时，则应（b）波纹管高度。 9 用板材或型材制造的法兰环的对接接头应经（a）

10进行局部检测的焊接接头，若有不允许的缺陷存在，则应在缺陷两端延长部位增加该焊接接头长度的（b）的检验长度，且不小于（c）

a) 15％ b) 10％ c) 250mm d) 200mm a) 材质 b) 钢材厚度 c)焊接方法

a) 16MnDR b) 20MnMo c)13CrMoR d) 0Cr18Ni9 a) 改善焊缝金属的力学性能 b) 消除过大的焊接应力 c) 减少焊接缺陷 a) 冷卷 b) 热卷 a) 需要 b) 不需要

16

11 A、B类焊缝余高的确定，与下列哪些因素有关（a、b）

12 下列哪些材料经火焰切割的坡口表面需进行磁粉或渗透检测（c）。 13 焊后热处理的主要作用在于（b）

14 筒体采用哪种成形方法，在成形过程中会造成材料厚度减薄（b） 15 一台0Ci18Ni9制有H2S应力腐蚀的容器是否需要焊后热处理（b）

16 内、外压容器形状尺寸检查的主要不同之处是下列各项中的哪项（d）

a) 棱角 b) 对口错边 c) 壳体直线度 d) 壳体圆度

17 不同强度级别钢材组成的焊接接头，其产品焊接试板中拉伸试验的检验结果，应不小于下列哪一项数值（b）

a) 两种钢材标准抗拉强度下限的较大者 b) 两种钢材标准抗拉强度下限的较小者 c) 两种钢材标准抗拉强度下限的平均值

18 在下列各项要求中，有哪些是盛装毒性程度为极度或高度危害介质的压力容器必须进行的（a、d、g）

a) 焊后热处理 b) 消氢处理 c) 改善材料力学性能热处理

d) 制备产品焊接试板 e) 制备母材热处理试板

f) B类焊接街头鉴证环 g) 对AB类焊接接头进行100％射线或超声检测 19 JB4708中规定焊接接头冲击韧性试验，应在（c）制备冲击式样

a) 焊缝区、熔合区、热影响区 b) 焊缝区、母材、热影响区 c) 焊缝区、、热影响区 d) 焊缝区、晶粒区、热影响区 a) 可以 b) 不可以

a) 方便套合操作 b) 避免套合面间隙超标 c) 避免套合应力过大 a) 一级 b) 二级 c) 三级

a) 衬里容器 b) 无缝钢管制容器 c) 多层绕板容器 d) 复合钢板容器

20 20mm厚16MnR制容器，图样上可否要求进行焊后热处理（a）。 21 热套容器的单层筒体为何要进行直线度检测（b）

22 压力容器无损检测报告应由哪级无损检测人员签字后有效（b 、c） 23 下列哪些容器可按GB150制造与检验（b 、d） 24 下列哪些焊接接头属A类接头（a 、c）

a) 热套容器各单层筒纵向接头 b) 多层包扎容器层板纵向接头 c) 锥形封头各纵向接头

25 封头顶圆板与球片的连接环焊缝属那类焊接接头（a）

a) A类 b) B类 c) C类 d) D类

26 加工成型厚圆筒壳体的最小厚度，对碳素钢和低合金结构钢不小于3mm，这其中不包括（a、 c）。

a) 腐蚀裕量 b) 钢材厚度负偏差 c) 加工减薄量

27带颈法兰应采用( a )或( c )加工制成。

17

a) 板材 b) 热轧 c) 锻件

28用于制造管板、平盖、法兰的钢锻件，其级别不得低于JB4726 和JB4728 规定的( b )级。

a) Ⅰ b) Ⅱ c) Ⅲ

29用于制造换热器的管板锻件，其级别不得低于JB4762 和JB4728 中的( a )级。

a) Ⅱ b) Ⅲ c) Ⅳ

判断

1 复合材料的对口错边量应不大于钢板复层厚度的5％【50％】，且不大于2mm。（×） 2 冷卷筒节与冷成形的凸形封头，在成形过程中材料不会发生局部减薄。（×） 3 后热消氢热处理是焊后热处理，在焊接工艺评定中应当考虑后热过程。（×） 4 厚度大于40mm的低合金钢球壳焊后必须立即进行焊后消氢热处理。（×）

5 所有钛制压力容器都规定进行铁污染检测，同时还应进行酸性钝化处理或阳极化处理。（×）

6 先拼后焊的成形封头应于成形后将其内表面的拼接焊缝打磨至与母材平齐。（×） 7 一台Q235C制容器，封头厚34mm，筒体厚30mm，应进行焊后热处理。（×） 8 铜和铜合金换热管，应在热轧状态下使用。（×）

9相邻圆筒的A 类焊接接头中心线之间外圆弧长或封头A 类焊接接头中心线[间]与相邻圆筒A 类焊接接头中心线之间外圆弧长应大于名义[钢材]厚度的3 倍，且不小于100mm。 ( × )[GB150中121页]

10相邻圆筒组装后A 类焊接接头的距离或封头A 类焊接接头的端点与相邻圆筒A 类焊接接头的距离应大于名义厚度δn 的3 倍，且不小于100mm。( √ ) [GB150中121页]

第五部分 检测

填空

1 标准抗拉强度下限值大于 540Mpa 的材料经火焰切割的坡口表面，应进行 磁粉 或 渗透 探伤。

2 内压容器进行压力试验的目的在于考核其 强度 并检验产品的 严密 性。 3 图样注明标有 应力 腐蚀的容器应进行焊后热处理。

4 产品焊接试板的材料，应与容器材料具有相同钢号、相同 规格 和相同 热处理 状态。 5 产品焊接试板必须在筒节 A 类 纵 向接头焊缝的延长部位与筒节同时施焊。 6 母材热处理试板应进行 拉伸 、 弯曲 及 冲击 等力学性能试验。

7 不带垫板的单面对接接头，只允许容器内径不超过800mm的圆筒及封头的最后一道环向 封闭 焊缝。

18

8 设计压力大于等于10.0 Mpa的钢管应逐根进行超声波检测。

9经局部射线或超声波检测的焊接接头，发现有不允许的缺陷时，应在该缺陷两端的延伸

部位增加检查长度，增加的长度为该条焊接接头的10% ，且不小于 250 mm 。若仍有不 允许的缺陷时，则对该焊接接头做 100% 检测。GB150 第10.8.5.1 条 10 《容规》规定，因特殊情况不能开设检查孔时，则应同时满足以下要求： 1）对每条纵、环焊缝 100% 无损检测 (RT 或UT) ；《容规》第47 条

2）应在设计图样上注明 计算厚度 ，且在压力容器在用期间或检验时重点进行 测厚检查 ； 3）相应缩短 检验周期 。

11公称直径大于等于 250 mm 的压力容器接管对接接头无损检测要求与壳体主体焊接接头

要求相同。《容规》第88 条

12经射线或超声检测的焊接接头如有不允许存在的缺陷，应在缺陷清除干净后进行补焊， 并对该部分采用 原检测 方法重新检查，直至合格。GB150 10.8.5.1 条

13 在采用钢板制造带颈法兰时，圆环的对接接头应采用 全焊透结构型式，焊后进行 热处

理 及 100% 射线或超声检测。GB150 9.1.4 条

14采用焊接方法对压力容器进行修理或改造时，一般应采用挖补或更换。[不应采用贴补或补焊方法] ( √ )

选择

1 下列哪些材料的火焰切割坡口应进行MT或PT检测（b）。 a) 16MnR b)15CrMoR c)20R 2 下列哪些容器需按台制备产品焊接试板（b）

a) 32mm厚16MnR制容器 b) 12mm厚15CrMo制容器

3 一台0Cr18Ni9制容器，应选用哪种方法对其A、B类焊接接头进行无损检测（a） a) 射线 b) 超声

4一台0Cr18Ni9制容器，应选用哪种方法对其焊接接头进行检测（b） a) 磁粉 b) 渗透

5一台20R制容器，应优先选用哪种方法对其焊接接头进行检测（a） a) 磁粉 b) 渗透

6 按钢板标准16mm厚的Q235－C钢板在0℃的冲击功（J）数值为（a、 c）。

a) 21，30 ，40 b) 16，50 ，55 c) 26，30，31 7下列哪些材料经火焰切割的坡口需进行磁粉或渗透检测（c）

19

a) 16MnDR b) 20MnMo c) 15CrMo d) 0Cr18Ni9 a) 疲劳寿命 b)应力腐蚀 c) 强度削弱 a) 后热 b) 预热 c) 热处理

8 焊缝余高对容器运行安全的影响主要在于下述哪个方面（a） 9 当压力容器焊件需要预热时，应控制层间温度不得低于（b）温度 10 对于等厚度全焊透对接接头的焊后热处理厚度为（a）厚度。 a) 焊缝 b) 母材 c) 接头

11 JB/T4734－2002规定，在下列焊接方法中只能采用（c、d）焊接方法焊接铝制压力容器。

a) 焊条手工焊 b) 气焊 c) 钨极氩弧焊 d) 熔化极氩弧焊 e) 熔剂熔渣埋弧焊

12 对有延迟裂纹倾向的钢材制造的球罐，应在制造完成后至少经（c）小时后，方可进行焊缝的无损检测。

a) 12小时 b) 24小时 c) 36小时 d) 48小时

a) 一台压力容器制造完成后进行液压试验还是气压试验，由设计者自行选定，

13下列有关压力容器耐压试验的要求，哪些是不正确的（a、 c）。 b) 气压试验所用的气体不能任意选择；

c) 碳素钢和低合金结构钢制压力容器的试验气体温度不得低于5℃，

d) 气压试验合格的要求是，试验过程中，压力容器无异常响声，经捡漏，无漏气，无可见变形。

14 下列哪些容器A、B类焊接接头应进行100％射线或超声检测（a 、c）。 a) 厚度34mmQ235—C制容器； b) 28mm16MnR；制容器； c) 36mm20R制容器。

15 下列哪些焊接接头只能用射线方法进行检测（b、 d） a) 多层包扎容器内筒A类接头； b) 多层包扎筒体的B类接头； c) 30mm12CrMo制容器A、B类接头 d) 10mm00Cr19Ni10制容器A、B类接头。

16 多层包扎容器内筒同一断面的最大与最小直径之差应符合下列哪些要求（a） a) 不大于内径的5％，且不大于6mm；； b) 不大于内径的1％，且不大于25mm。

17 一台复合钢板制尿素合成塔，，基层75mm16MnR，复层5mm00Ci17Ni14Mo2，是否需要焊后热处理（a）

20

a) 需要； b) 不需要

18 根据下列哪些条件判断容器是否需要焊后热处理（a、 b、 d）

a) 材质 b) 盛装介质的毒性；c) 设计压力；d) 钢材厚度； e) 焊接方法

19一台厚20mm的20R制容器，其先拼板厚成形的碟形封头的拼接接头应进行100％超声检测，检测的合格级别为（b）

a) Ⅰ级 b) Ⅱ级

20 产品焊接试板为何要求进行无损检测（c）

a) 保证焊接试板焊接接头与产品焊接接头质量相当； b) 检查焊接工艺是否合格；

c) 保证在焊接接头的合格部位取样，避免超标缺陷影响力学性能检测的准确性。 判断

1 厚40mm的15MnVR制碟形封头与多层包扎相焊的B类接头应作焊后热处理。（×）

（GB15010.6.5）

2 设计温度－50℃的容器，其支撑与筒体相连的焊缝应进行100％磁粉或渗透检测。（√） 3局部无损探伤的压力容器，其焊缝交叉部位；被补强圈、垫板等覆盖的对接接头；公称直径≥250mm 的接管的对接接头应进行50%[100%]的射线或超声检测。 ( × )

4气压试验的安全措施必须经图样中审核签署人[单位技术负责人和安全部门]批准同意。( × )

第五部分 卧式容器

填空

1 在卧式容器或塔式容器计算中，筒体的许用轴向压缩应力应取设计温度下材料的许用应力[σ]t与B值的较小值。

选择

1 卧置容器圆筒轴向最大弯矩位于（a、）或（b），而最大剪应力出现在（b）。 （a）圆筒中间截面； （b）鞍座截面； （c）近封头处； （d）筒体长的1/3处。

2 卧式容器的强度计算中：σ1、σ2、σ3、σ4是（a）；τ是（d）；σ9、是（e）。

a) 筒体轴向应力 b) 筒体切向应力 c) 封头切向应力

21

；σ5、σ6、σ7、σ8h是（c）

d) 圆筒周向应力 e) 鞍座腹板有效断面内的水平方向平均拉应力

3 在卧式容器的强度计算中，校核无加强圈圆筒的周向应力时，所需要的圆筒的有效宽度b2与下列哪些参数有关（a 、b、d）

a)支座的轴向宽度 b) 筒体的平均半径 c) 支座垫板宽度 d) 筒体名义厚度 4 在卧式容器的强度计算中，若考虑了地震力和其他载荷的组合时，壳壁的应力允许不超过许用应力的（c）

a) 1.0 b) 1.1 c) 1.2 d) 1.5 判断

1 圆筒在鞍座水平面上有加强圈时，其最大剪应力τ在靠近鞍座边角处。（×）

第六部分 换热器

填空

1 管壳式换热器壳程圆筒的最小厚度除满足压力容器制造工艺、运输和安装要求外，还要考虑到管束与壳体组装以及经常 抽装管束 和 重叠组装 等特殊要求，因此其最小厚度比压力容器的最小厚度 大 。

2 符合GB151附录C的奥氏体不锈钢焊接钢管可用作换热管，但不得用于 极度危害介质 的工况。

3 换热器主要组合有前端管箱、 壳体 、 包括管束 和 后端结构 三部分。 4 随着制造技术的发展，换热管与管板强度焊时必须是 填丝的氩弧焊 。 5 当换热器接管设计温度高于或等于300℃时，应采用 对焊法兰 。 6 U形管的弯曲半径R应不小于 两倍的换热管外径 。

7 GB151使用范围的 PN≤35Mpa 超过了TEMA，而DN×PN则和DNTEMA相当。 8 波纹管的性能试验包括刚度试验、稳定性试验、 疲劳试验 。

9 强度胀中开槽是为了增加管板与换热管之间的 拉脱力 而粗糙度要求是为了 密封 。 10 导流筒有 内导流筒 和外导流筒两种。

11 不锈钢堆焊管板的复层中的过渡层应采用 超低碳 不锈钢焊条或焊带来堆焊。 12 GB151-1999中换热管失稳校核计算只有在换热管的 轴向应力 为负值时，才需进行。 13不带膨胀节的固定管板换热器在壳程压力（正压）作用下，管子的轴向应力为 压缩

22

应力 ，筒体中的轴向应力为 拉伸应力 。

14 管壳式换热器换热管与管板连接的详细划分有 强度焊 、 强度胀 、 强度焊加贴胀 和 强度胀加密封焊 四种。

15 立式管壳式换热器外导流筒应在内衬筒的下端开 泪孔 。

16 卧式管壳式换热器壳程为气液共存或液相中含有固体颗粒时，折流板缺口应 垂直左右 布置。

17 GB151-1999《管壳式换热器》适用的参数为公称直径DN≤ 2600 mm，公称压力PN≤ 35

MPa。GB151 1.2 条

18 GB151 规定计算换热面积的方法中，以换热管外径为基准，扣除伸入的换热管长度后，

计算得到的管束外表面。GB151 3.7.1 条

19 换热管的排列形式主要是: 正三角形 、 转角正三角形 、 正方形、 转角正方形，换

热管中心距一般不小于1.25 倍的换热管外径。GB151 5.6.3 条

20 换热管和管板的连接中，强度胀接的适用范围为：设计压力 4MPa ；设计温度300

℃ ；操作中无剧烈的 振动 ，无过大的温度变化及无明显的 应力腐蚀 。GB151 5.8.2.1 条

21 换热管和管板连接中，胀管最小胀接长度应取管板的名义厚度减去3mm ,或与 50 二者

的 小值 。GB151 5.8.2.3 条

22 换热管和管板连接中，胀焊并用适用范围为: 密封性能 要求较高；承受振动 或 疲劳

载荷；有 间隙 腐蚀；采用 复合管板 的场合。GB151 5.8.4.1 条

23 卧式换热器的壳程为单相清洁流体时，折流板缺口应 水平上下 布置；卧式的换热器、

冷凝器和重沸器的壳程介质为气液相共存或液体中含有固体物料时，折流板缺口应 垂直左

右 布置，并在折流板最低处开 通液口 。GB151 5.9.1 条

24 GB151 标准推荐的三种防短路结构有： 旁路挡板 ； 挡管 ；中间挡板 。GB151 5.13 条 25 换热器的I 级管束是指采用 有色金属管和不锈钢管 、 高精度等级 钢管； II 级管束是指采用 普通精度等级 钢管。

26 GB151 规定，符合本规定要求的奥氏体不锈钢焊接钢管可用作换热管，但不得用于 极

度危害介质 的工况；设计压力不大于 6.4 MPa；使用温度与 相应钢号的无缝管 相同。 GB151 4.4.2 条

27 GB151 规定，对设计温度高于或等于300℃时，接管法兰应采用 对焊法兰 ; 对于不能

利用接管或接口进行排气和排液的换热器,应在管程和壳程的最高点设置 放气口 , 最低 点设置 排液口 ,其最小公称直径为20 mm 。GB151 5.4.2 条

28 折流板的最小间距一般不小于圆筒内径的 1/5 ，且不小于 50 mm。GB151 5.9.5.2 条

23

29 碳钢、低合金钢制的焊有分程隔板的管箱和浮头盖以及管箱的侧向开孔超过1/3 圆筒内

径的管箱，在施焊后应作 消除应力热处理 ，设备法兰密封面应在 热处理 后加工。 GB151 6.8 条

30 外压和真空换热器以 内压 进行压力试验。

31 换热管与管板的常用连接方式有 焊接 、 胀接 、 胀焊并用 等型式。GB151 5.8 条 32 管板厚度应为：管板的计算厚度（不小于规定的最小厚度），加上壳程的腐蚀裕量或结构开槽深度的较大者，再加上管程腐蚀裕量或分程隔板槽深度的较 大 者。GB151 5.7 条 33 在GB151－1999 中耳式支座在换热器上的布置原则：当公称直径DN≤800mm 时，至少

应安装 2 个支座，且 对称布置 ;DN＞800mm 时, 至少应安装 4 个支座,且 均匀布置 。GB151 5.20.2 条

34 重叠式换热器安装时，上部换热器支座底板到设备中心线的距离应比接管法兰密封面到

设备中心线的距离至少小 5 mm。GB151 5.20.3 条

35 换热管材料的硬度值一般须 低于 管板材料的硬度值。GB151 5.8.2.2 条

36 拼接管板的对接接头应进行 100% 射线或超声检测，射线检测符合JB/T4730.2-2005 规

定的 Ⅱ 级，超声检测符合JB/T47302.3-2005 规定的 Ⅰ 级。GB151 6.4.1 条

选择

1 GB151－1999《钢制管壳式换热器》管板计算方法不适用下列哪些结构：（b、c、d） （a）固定管板换热器管板周边不布管区较窄，即k≤1.0的情况； （b）与法兰搭焊连接的固定管板； （c）非轴对称布管的管板； （d）具有不同换热管直径的管板。

2 换热管受压失稳的校核适用于（a、c、d）换热器

（a）固定管板换热器 （b）U形管式 （c）浮头式 （d）填料函式

3 在固定式管板换热器中设置膨胀节能够明显降低由于换热管和壳体圆筒间热膨胀差所引起的（a、b、c）

（a）管板应力；

（b）圆筒和管板的轴向应力； （c）管子与管板的拉脱力；

4 挡管为两端堵死的换热管，设置于分程隔板背面两管之间，挡管应设置在（d） （a）靠近进口接管处； （b）弓形折流板缺口处； （c）靠近出口接管处； （d）共性折流板的重叠区。

24

5 设计温度－30℃、厚度30mm的管壳式换热器A、B类对接接头的射线检测比例为（a） （a）100％； （b）50％； （c）20％

6 固定管板换热器最有效解决温差应力的办法是（c）

a) 增加管板厚度 b) 增加换热管壁厚 c) 设置膨胀节

7 管壳式换热器中抽掉任何一排换热管即可合理安排分程隔板槽的是（e），换热管采用（b、f）排列的布管方式。

a) υ19 b) υ25 c) υ32 d) 三角形 e) 正方形 f) 转角正方形 8 管壳式换热器中，只考虑管板削弱而不考虑换热管对管板支撑作用的是（b） a) 固定管板式换热器 b) U形管式换热器 c) 浮头式换热器 9 弓形折流板缺口切在管孔上时，留在折流板上的管孔应（a） a) 小于半个管孔 b) 等于半个管孔 c) 大于半个管孔 10管壳式换热器中同时承受管壳程作用的受压元件有（a、b、d） a) 管板 b) 换热管 c) 管箱法兰 d) 浮头法兰 e) 外头盖侧法兰 11 管壳式换热器分类按（a）确定类别，并可按（c）分类进行设计。 介质

为蒸汽，这台换热器属于几类压力容器（ a） 。

25

a) 管程或壳程的最高类别 b) 管壳程压差及介质 c) 管壳程不同类别 a) 小于 b) 不大于 a) 冷作硬化前 b) 冷作硬化后

a) GB150 b) JB4735 c) JB4732 d) GB151 a) 换热管 b) 管板 c) 折流板 d) 支持板

a) 管程设计压力高于壳程 b) 管壳程介质严禁混合 c) 管壳程温差较大 a) 内径 b) 中径 c) 外径 a) 4.0MPa b) 6.4MPa c) 10MPa

12 GB16749《压力容器波形膨胀节》适用于设计压力（b）6.4Mpa的压力容器用膨胀节。 13 在校核波形膨胀节平面失稳压力时，所用的屈服极限值应是（b） 14 一台管壳式换热器操作压力为42Mpa。请选择设计、制造标准（c、d） 15 在下列管壳式换热器元件中，应考虑腐蚀裕量的元件为（b） 16 管壳式换热器双管板结构型式适用于（b）

17 管壳程换热器计算面积是以换热管（c）为基准计算的

18 奥氏体不锈钢焊接管用作换热管时，其设计压力不得大于（b）。

19一台换热器管程设计压力-0.1MPa，介质为高度危害气体，壳程设计压力0.3 MPa，

a) 一类 b) 二类 c) 三类

20 钢制管壳式换热器接管，当设计温度高于或等于300℃时，必须采用( b )法兰。 a) 松式 b) 整体 c) 任意式

21 GB151 规定，换热器管间需要机械清洗时，应采用( c )排列，相邻两管间的净空距离（S-d）不宜小于6mm。

a) 正三角形 b) 转角正三角形 c) 正方形 d) 转角正方形

22 一台换热器未设折流板和支持板，其管板间距为L，则换热管受压失稳的当量长度Lcr 为 (b) 。 (见GB151 图32)

a) L b) L/2 c) L/3 d) L/4

23 钢制管壳式换热器的换热管与管板之间采用强度胀接时，其适用范围为( b )。 a) 设计压力≤2.5MPa、设计温度≤350℃ b) 设计压力≤4.0MPa、设计温度≤300℃ c) 设计压力≤1.6MPa、设计温度≤400℃

24 折流板最小间距一般不小于圆筒内直径的 D ，且不小于50mm。 A) 1/2 B) 1/3 C) 1/4 D) 1/5

25 换热管拼接时，同一根换热管的对接焊缝，直管不得超过(a) 条。 a) 1 b) 2 c) 3 d) 4

26 换热管拼接时，同一根换热管的对接焊缝，U 形管不得超过(b) 条。(见GB151 6.3.3 条) a) 1 b) 2 c) 3 d) 4 27 换热管拼接时，最短管长不应小于( b )mm。 a) 100 b) 200 c) 300 d) 400

28 换热管拼接时，对接后的换热管应逐根作液压试验，试验压力为设计压力的( c )。 a) 1.25 倍 b) 1.5 倍 c) 2 倍

29 拼接管板的对接接头应进行无损检测，探伤比例及合格级别( a、b )。 a) 100%X 射线检测II 级 b) 100%超声检测I 级合格(见GB1516.4.1) 30 固定管板换热器压力试验的试验顺序是( b )。 a) 先管程后壳程 b) 先壳程后管程

31换热管壁温的选取应为( d )。

a) 管内流体温度的平均值 b) 管外流体温度的平均值 c) 内外流体温度的平均值 d) 沿换热管金属的温度的平均值

32固定管板换热器管板计算中，按有温差的各种工况计算出的(a) 或(b) 或(c) 中任一 不能满足强度条件时，就需要设置膨胀节。

a) 壳体轴向应力бC b) 换热管轴向应力бt c) 换热管与管板之间连接拉脱力q d) 管板径向应力бr

26

判断

1 公称直径300mm，公称压力1.0Mpa的换热器可以按照GB11－1999进行设计制造。（√）

2 使用普通级换热管制造的Ⅱ级管束，仅限于碳钢、低合金钢和不锈钢；有色金属采用高精度、较高精度换热管，因此全部为Ⅰ级管束。（×）

3 当轴向应力引起的应力过大时，宜增加波形数。（√）

4 波纹管波的曲率半径增加一倍时，内压引起的经向弯曲应力将降低两倍左右，但对周向应力没多大影响。（√）

5 薄壁膨胀节轴向位移引起的应力过大时，宜增加波数。（√） 6 固定管板换热器的壳程只要有温差应力存在都应设置膨胀节。（×）

7 GB151管箱和外头盖短节的长度可以不遵循GB150中300mm的最小拼接筒节长度的限制。（√）

8 换热器的接管法兰在设计温度≥300℃时，必须采用整体法兰。（√）

9管板和平盖上开槽时，可把高出隔板槽底面的金属作为腐蚀裕量，但当腐蚀裕量大于槽深时，还应加上两者的差值。 ( √ )

10管程设计压力大于壳程设计压力的换热器，图样上应对换热管与管板连接接头的试验方法和试验压力提出详细要求。 ( √ )

11 GB151-1999 规定管板本身具有与筒体相对接的凸肩时，应采用锻件。( √ ) 12 换热器接管法兰在设计温度高于或等于250℃[300℃]时，应采用对焊法兰。( × ) 13 在换热器设计中，壳体的厚度按GB151-1999 相关公式计算，即可不必[还需]考虑其他因素。[注：如还需考虑最小厚度] ( × )

14 管板和换热管采用焊接连接时，管板的最小厚度应满足结构设计和制造要求，且管板的最小厚度≥12mm。 ( √ )

15 不能保证壳程压力和管程压力在任何情况下都能同时作用时，还是[不] 可以用壳程压力和管程压力的压力差进行管板设计。( × )

16 GB151-1999[ JB4732 ]给出的方法可以计算管板周边不布管区较宽（k>1.0）的情况，或与法兰搭焊连接的固定式管板。( × )

17 管板设计时，当壳程压力和管程压力之一为负压时，需要考虑压差的危险组合。 ( √ ) 18 换热管与管板的连接形式不用胀接就用焊接[或胀焊并用]。 ( × ) 19 采用强度胀接时，换热管材料的硬度一般须低于管板材料的硬度值。( √ )

20介质为有腐蚀或有磨蚀的气体、蒸汽及汽液混合物时应设置防冲板。( √ ) 21 介质为易挥发、易燃、易爆、有毒及贵重物质时，适[不]宜选用填料函式换热器。 ( × ) 22 GB151-1999 规定，换热器中的换热管不允许拼接。( × )

27

23 对接后的换热管，逐根进行水压试验时，试验压力为设计压力的1.25[ 2 ] 倍。 ( × ) 24 拼接管板对接接头应进行100%射线或超声检测。按JB/T4730 射线检测不低于Ⅲ级[Ⅱ级]，或超声检测不低于Ⅱ级[Ⅰ级]合格。 ( × )

25 除不锈钢外，拼接后的管板应作消除应力热处理。 ( √ )

26 碳钢或低合金钢制的焊有法兰的管箱或管箱径向开孔超过1/2[ 1/3 ]圆筒内径的管箱，应进行焊后热处理。( × )

27 碳钢、低合金钢的焊有分程隔板的管箱，隔板和法兰施焊后[经整体热处理后]即可加工法兰密封面。 ( × )

28低温换热器的A 类焊接接头应采用双面焊或相当于双面焊的全焊透对接接头。 ( √ ) 29 .低温换热器的U 形换热管采用冷弯，且弯曲半径小于10 倍换热管外径时，冷弯后须进行消除应力热处理。( √ )

30 低温换热器焊接接头两侧母材具有不同冲击试验要求时，焊接接头金属的冲击试验温度应低于或等于两侧母材中的较低者[较高者]。(×)

31 在进行换热器壁温计算时，其符号K 表示以换热管外表面积为基准计算的总传热系数，单位是W/(m2·℃)。 ( √ )

第七部分 塔式容器

填空

1 对于分段交货的塔式容器，制造厂应对其进行 预组装 ，组装后的外形尺寸偏差应符合JB/T4710－2005“9.2”规定。

2 地震影响系数曲线分为四段，分别为 直线上升段 、 平台区段 、 曲线下降段 、 直线下降段 。

3 H/D中的D，对于不等直径的塔或容器，是指各塔段直径的 加权平均值 。

4 利用JB4710给出的抗震设计的计算方法，则塔式容器在地震过程中处于 弹塑性 状态。

5 设计基本地震加速度值，系指 50 年设计基准期超越概率 10％ 的地震加速度的设计取值。

6 如裙座与塔壳的搭接部位在圆筒体时，搭接焊缝与封头与筒体的环焊缝的距离应大于 1.7 δ

n 。

7 塔式容器确定筒体和裙座厚度时，除考虑压力、温度、风载荷、地震载荷外，尚应考虑 制造 、 运输 和 安装 的要求。

8 塔式容器裙座的形式有 圆筒形 和 圆锥形 两种。

9 在计算自振周期时，如加大塔壳和裙座壳厚度，则塔的自振周期将变 小 。 10塔式容器只有在地震设防烈度8度 或 9度 时才需计算垂直地震力。

28

11 塔式容器需要考虑高震型的条件是 H/D＞15 或 高度大于等于20m 。 12 风压高度变化系数除与高度有关外，尚与 地面粗糙度 有关。 13 取各段风压变化系数时，采用的高度应为各计算段 顶部 的高度。

14 设计基本地震加速度取值，对设防烈度为七度时为0.1g；八度时为0.2g ；九度时为0.4g 。

15 塔式容器的下封头的设计温度大于或等于 400℃ 时，在裙座上部靠近封头处应设置隔气圈。

16 JB/T4710规定，在计算自振周期时，如增加塔壳和裙座的厚度，则塔的自振周期将变 小 。

17塔釜设计温度大于400℃或小于 ? ℃时,裙座筒体上部应设一段与塔釜 材料相同的 短节 。

18 塔器地脚螺栓座的材料一般应与裙座筒体材料 相同 。当环境温度高于0℃时地脚螺栓

材料一般选用 Q235 ;当环境温度低于或等于0℃时,一般选用 Q345 。

19奥氏体不锈钢焊接钢管的许用应力为相应钢号许用应力的0.9[0.85] 倍。 ( × ) (设计压力P≤6.4Mpa；不得用于极度危害介质) 选择

1 GB50009－2001《建筑结构荷载规范》规定，所谓基本风压

qO是利用建筑所在地区

10m高处（a）年一遇10min最大平均风速作为基本风速v0 ,再按式qO=1/2pv02换算来的风压作为基本风压。

a）50年； b）40年； c）30年； d）20年

2 计算垂直地震力是应先计算出总垂直地震力，然后再分配至各顶点，其分配原则为沿塔高（c）

a）平均分配； b）按三角形分配； c）按倒三角形分配； d）全部分配至底部质点

3 塔式容器进地震载荷计算时，Tg值与（a、b）相关；在进行风载荷计算时，风压高度变化系数Pi与（c、d）相关。

29

a) 设计地震分组（第一组、第二组、第三组）

b) 场地土类别（Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ） c) 地面高度Hit

d) 地面粗糙度类别（A、B、C、D）

a) 各计算端顶截面 b) 各计算端中截面 c) 各计算端底截面 a) 静力理论 b) 动力理论 c) 反应谱理论 d) 时间历程向应 a）单自由度系统 b）双自由度系统； c）多自由度系统； d）弹性连续体 a）各塔段中最小直径 b）各塔段中最大直径；

4 塔式容器计算时，风压高度变化系数fi，取值高度应为（a）的高度。 5 抗震验算目前有四种理论，JB/T47102005采用的是（c） 6 等直径等厚度的塔式容器的自振周期是将其简化成（d） 7 H/D大于5的D对于不等直径的塔式容器是指（d） c）各塔段直径的算术平均值； d）各塔段直径的加权平均值 8 基本风压值按“建筑结构荷载规范”选取，但均不应小于（b）。

a) 250N/m2 b) 300 N/m2 c) 350 N/m2 d) 400 N/m2

9塔器无论有筋板或无筋板的的基础环板厚度均不得小于( b )mm。 a) 12 b) 14 c) 16

判断

1 设计反应谱即图S－4地震影响系数曲线中的Tg就是各类场地土的特征周期值，应与场地土类别和设计地震分组有关。（√）

2 自振周期计算是动力计算中的一个重要环节，对于等径和等壁厚的塔器采用解析法；对不等径和不等壁厚的塔器采用折算质量法近似求解。（√）

3 设计地震分组仅与震源远近有关。（√）

4 JB4710 给出的地震周期公式是弯曲和剪切联合振动的解。（×） 5 JB4710可以用于带拉牵装置的塔式容器。（×）

30

问 答 题 部 分

1 GB150对标准抗拉强度下限值大于540Mpa钢材制容器在制造、检验中有哪些特殊要求？① 用火焰加工坡口时，其坡口表面应经MT或PT检测。

② 对A、B类接头焊缝余高的要求严于其他钢材制压力容器；不得有咬边；应每台制备焊接试板。

③A、B类接头应进行100％RT或UT检测。

④ 缺陷修磨或补焊表面以及卡具、拉筋拆除处的焊痕表面应进行MT或PT检测。

2 焊后热处理有哪些方法，应优先采用其中那一方法？

3 压力容器锻件分为几级，对于公称厚度大于300mm的碳素钢和低合金钢锻件应选用什么级别？

压力容器锻件质量级别分为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ四个级别。公称厚度大于300mm的碳素钢和低合金钢锻件应选用Ⅲ级或Ⅳ级。

4 说明法兰连接合理设计的三个关键

5 简述强度胀的设计施工要求

① 胀接长度取管板厚度减3mm和50mm两者小值；

② 管孔开槽对提高密封性能和增加拉脱力是最有效的方法，强度胀的开槽尺寸和数量可根据胀接方法、管板厚度、使用条件具体设计；

31

整体炉内加热法、分段炉内加热法、局部热处理法和现场热处理法。应优先采用炉内

热处理法。

① 在垫片设计时，应测量尽可能小的垫片载荷。

② 在螺栓配置设计中，应控制尽可能较小的螺栓中心圆直径，从而构成尽可能小的③ 在以上基础上，将法兰的锥颈和法兰环比例设计得当，使法兰各部分充分地发挥

法兰力矩。

强度性能并保证足够的刚度，趋于满应力状态。

③ 严格控制管孔与换热管的径向间隙，按照GB151中Ⅰ级管束和Ⅱ级管束具体设计。 ④注意换热管和管板的硬度匹配。 ⑤ 管孔表面粗糙度不大于12.5μm。

⑥任何时候，胀接长度不准超过管板背面，并离开3mm，换热管的胀接部分与非胀接部分应圆滑过渡，不应有急剧的棱角。

⑦管孔表面不应有影响胀接紧密性的缺陷。

⑧管孔与换热管外圆应洁净。换热管距管端2倍管板厚度范围内应呈现金属光泽。

6 卧置容器的强度计算中，校核无加强圈筒体的周向应力时，圆筒的有效宽度b2与哪些参数有关？如果σb、σ

b

′

超标，应如何调整结构为好？

由：b2?b?1.56Ra?n即与支座的轴向宽度、筒体的平均半径、圆筒的名义厚度有关。

应先调整有效宽度b2 ，即增加支座轴向宽度b，若仍不合格，在增加圆筒的有效厚度δ

e的值。

7 按《压力容器安全技术监察规程》规定如何确定固定式压力容器上安全阀的设计压力和密封试验压力？

固定式压力容器上只装一个安全阀时，安全阀的开启压力PZ应不大于压力容器的设

计压力，且安全阀的密封试验压力Pt应不大于安全阀的最高工作压力Pw，

即：PZ?P Pt?Pw

8 在椭圆封头的不同部位开孔时，在计算所需开孔补强面积时，计算厚度的取法有何不同？

9 为什么JB/T4714《浮头式换热器冷凝器形式与基本参数》采用的是B型勾圈，加工B型勾圈时应注意哪几点？

固定式压力容器上安装多个安全阀时，其中一个的开启压力应不大于压力容器的设计

压力，其余安全阀的开启压力应适当提高，但不得超过设计压力的1.05倍。

① 在中心范围内开孔时，计算厚度取当量球壳厚度； ② 在过渡区开孔时，计算厚度取椭圆封头的计算厚度。

B型勾圈具有下列有点： 双头螺柱短、刚性好、勾圈薄； 浮头端流体停滞区相对A型小；

32

B型勾圈加工有一定难度，应注意：

1）应保证浮头管板外径与勾圈内径0.4mm的径向间隙，在拧紧螺柱时间隙消失，从

而使管板对勾圈起到支撑作用，控制了勾圈的转角变形，也能保证螺柱不致产生过大的弯曲变形，因此保证了有效密封。

10 叙述JB4710－2005《钢制塔式容器》的使用范围，在什么情况下要计算垂直地震力？需要高震型的条件是什么？又在什么情况下还应计算横向风振？

11 《压力容器安全技术监察规程》对压力容器用材料的标志提出了哪些要求？

材料生产单位在材料的明显部位作出清晰、牢固的钢印标志或其他标志，至少包括材

料的标准代号、材料牌号及规格、炉（批）号、国家安全监察机构认可标志、材料生产单位检验印鉴标志。

12 某高压筒体，Pc＝28Mpa、t=450℃、Di=1000mm、采用双面焊对接接头、100％无损探伤、C2＝2mm。拟用单层钢板卷制，如果采用16MnR钢板，请按GB150确定名义壁厚。如所列条件不当，试问应作如何调整。

Mpa。

不能采用GB150中（5－1）公式计算。由于GB150中并未提供厚壁筒体计算公式，故只能改用材料，如选用18MnMoNbR，［σ］t＝170Mpa，0.4［σ］tυ＝70.8 Mpa。

按照题意若选用16MnR钢板，则［σ］t＝66Mpa。Pc＝28Mpa＞0.4［σ］tυ＝26.4 适用于压力不大于35Mpa，高度D＞10m，且高度H与平均直径D之比大于5的裙在设防烈度为8度和9度时应考虑上下两个方向的垂直地震力作用。 当H/D＞20m时，还应考虑高震型的影响，

当H/D＞30m时，还应按附录A（规范性附录）计算横向风振。 2）保证颈部承受剪切载荷30mm的厚度。

座钢制塔式容器。

28?1000??86mm ?＝t2?????Pc2?177?1.0?28PCDi

?d???C2?86?2?88mm

查C1=(1.5)

所以?n?88?1.5?89.5mm。取名义厚度为90mm。 13 当膨胀节承受内压和轴向伸缩位移时，简述在波纹管中产生哪几种应力？

内压引起周向薄膜应力σ1、经向薄膜应力σ2、经向弯曲应力σ3、

33

轴向位移的经向薄膜应力σ4、经向弯曲应力σ5 。

14 圆筒容器上开椭圆孔，长轴方向应如何布置，理由是什么？

15 请说明折流板与支持板在壳体中所起的作用是什么？

折流板的主要作用是是使流体在壳程与换热管产生横流，以强化传热。折流板间距及

缺口（或圆缺）的大小直接影响流体在壳程的流动状态流速及压力降。而支持板仅对换热管起支持作用，以避免无支撑间距过大，使换热管产生弯曲变形。

16 为何要求法兰螺栓通孔应与壳体主轴线或铅垂线跨中布置？

17 钛和钛合金用于压力容器受压元件应符合什么条件？

18 铜及铜合金用于压力容器受压元件应为什么热处理状态？

19 固定式液化气体容器设计中，如何确定设计压力？

盛装临界温度大于等于50℃的液化气体压力容器，如设计有可靠保冷设施，其设计

压力应为所盛装液化气体在可能达到的最高温度下的饱和蒸汽压力；如无保冷设施其设计压力不得低于该液化气体在50℃时的饱和蒸汽压力。

盛装临界温度小于50℃的液化气体压力容器，如设计有可靠保冷设施，并确保能低一般应为退火状态。

1.设计温度：工业纯钛不应高于230℃；钛合金不应高于300℃；钛复合板不应高于2.用于制造压力容器壳体的钛材应在退火状态下使用。

350℃。

（1）由于安装等原因，管线重量等外力将对法兰结构构成附加弯矩，这一附加弯矩（2）万一法兰发生密封失效，容器内液体介质会从两个螺栓之间流出，保护螺栓不

将由螺栓承担，螺栓跨中布置使两个螺栓同时承担最大弯矩，增加了螺栓的抗断能力。

椭圆孔长轴方向应垂直筒体轴线，一是可以减少开孔补强面积，二是可降低孔边的应

力集中，三是承受较大的环向应力的材料被削弱的较少。

受介质腐蚀。

温储存的，其设计压力不得低于试验实测的最高温度下的饱和蒸汽压；没有实测数据或没有保冷设施的压力容器，其设计压力不得低于所盛装液化气体在规定的最大充装量时，温度为50℃时的气体压力。

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20 压力容器分类时应考虑哪些因素？

21 采用何种管壳式换热器的型式就可以基本实现全逆流传热？并用简图说明。

22 简述极限分析中采用了哪几种基本假设？

材料是理想塑性的，理想刚性或理想弹塑性，忽略应变硬化效应。 变形足够小，不考虑大变形。

结构有足够刚度，在达到极限状态前不会发生失稳。 所有载荷都按同一比例增加。

23 如果想改变塔的自振周期，应采取什么办法，为什么？

改变塔自振周期的办法，可以改变塔式容器的抗弯刚度（如壁厚、H/D值）和质量用二管程双壳程就可以达到全逆流传热。

容器最高工作压力； 介质毒性程度； 设计压力与容积的乘积PV； 容器的结构形式； 材料的强度级别。

来达到目的。原因是自振周期T?2?mg，其中m为质量，y为塔顶位移（挠度），从公式可以看出，其中y值与塔式容器抗弯刚度有关。

24 碟形封头厚度计算公式中M称为形状系数，其含义是什么？ 比。

25 为何必须加强对长颈法兰与筒体的连接环焊缝的检测？ σ

因法兰计算中是将σH按1.5[σ]tf控制的，其中未计及接头系数（相当于焊接接头系

1.5[σ]tf，为此为确保该处（焊缝）的许用应力达1.5[σ]tf，则必须对焊缝

数等于1）对长颈法兰来说，因直边很短，为此直边段端部（即与筒体连接的对接焊缝处）

H应力水平接近

碟形封头的形状系数M的意义是封头上最大应力与封头中心球面部分的薄膜应力的

的接头系数以1来要求，为此应进行100％的检测等。

26当温度高于400℃时，16MnR钢板的许用应力随温度的升高下降很快，其原因时什么?

27 请写出压力容器常用钢焊条国家标准、行业标准的名称。

对于16MnR钢板高于400℃时，其许用应力受高温持久极限控制，高温持久强度随

温度升高下降很快。

GB/T5117—1995 碳钢焊条

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GB/5118—1995 低合金钢焊条 GB/T983—1995 不锈钢焊条

JB/T4747—2002 压力容器用钢焊条订货技术条件

28 列出现行标准中36mm厚的20R和20g钢板在化学成分（熔炼分析）中的磷、硫含量和力学性能（拉伸和冲击试验）方面的技术要求，回答20g可否代替20R的问题。

（1）磷、硫含量 P％ S％

20 R ≤0.030 ≤0.020 20 g ≤0.035 ≤0.035 （2）拉伸试验

σb Mpa σs Mpa δ5％ 20 R 400～520 ≥235 ≥25 20 g 400～520 ≥225 ≥24 （3）冲击试验

温度℃ Akv J 20 R 0 27 20 g 20 27

综上可见20g的技术条件低于20R，因此不能代替。

29 一台承压容器，压力为低压；温度：70℃；介质：清水。请问该设备如何分类，依据是什么。

因温度为70℃，且介质为清水，故不属于《容规》管辖范围。

30 《容规》第40条“对某些结构特殊的受压元件按常规标准无法解决强度计算时，局部可参照JB4732规定的方法进行分析设计??”在进行分析设计计算时，其设计应力强度应如何选取。

31 一台容器壳体焊缝为双面焊对接接头，要求20％射线检测，标准中同时要求椭圆封头的拼接焊缝进行100％检测，试问封头厚度计算公式中的接头系数取多少。

32 圆平板在周边均布弯矩作用下，板中应力有何特点。

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在局部参照JB4732规定进行分析设计时，其设计应力强度应该按GB150中的许用

应力选取，但制造要求应按JB4732中的相应要求。

应取0.85

应力沿整个圆板均匀分布，且径向和周向应力也相等。

33 “大开孔”为什么不能用等面积补强法？应采用什么办法解决。

34 有一只需局部射线或超声检测的大直径低压容器，其封头为先拼后焊的碟形封头，成形后经100％射线检测合格，由于运输困难封头被切成两半，运抵使用现场后在焊成一体，问最后这道焊缝的无损检测长度应是多少，为什么？

35 固定管板换热器在什么组合载荷下，可能无法满足强度条件，而不得不采用其它形式的换热器（如U形管式）.

在很高的管程压力和很大的管壳程温差载荷联合作用下，可能使固定管板换热器，无只需局部检测。最后这道焊缝与封头的其他拼接焊缝不同，焊后不再经受大的弯曲变等面积补强是基于开孔大平板的薄膜应力状态假设，打开孔的孔边会存在较大的弯曲

应力，受力状态偏离薄膜状态过大，故不能用，应采用应力分析法计算，如有限元分析等。

形，因此其无损检测长度与容器其他A、B类焊缝一致即可。

法满足强度要求，因为要降低很大的温差应力就要设置膨胀节，但这样又会使管子和管板在很高的管程压力作用下引起极大的应力，使其无法满足强度条件，因而选用其他换热器形式。

36 GB150－98对压力容器壳体开孔补强的孔径有何限制？为什么？

见GB150－98中92页

孔边应力集中理论分析是借助于无限大平板上开小圆孔为基础的。但大开孔时，除了

有拉（压）应力外，还有很大的弯曲应力且应力集中范围超过了小开孔时的局部范围，在较大范围内破坏了壳体的薄膜应力状态。因此小开孔的理论就不适用了。

37 换热器管箱在什么情况下要进行热处理，为什么？

38 应力腐蚀的主要因素时什么？哪些介质可引起碳素钢和低合金钢的应力腐蚀？

39 换热器的级别在GB151中是如何划分的，在设计、制造上有何不同？

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碳钢、低合金钢制的焊有分程隔板的管箱和浮头盖以及管箱的侧向开孔超过1/3圆筒因为热处理使得设备法兰较大变形得以恢复，充分保证了设备法兰的密封性。

内径的管箱，应进行焊后热处理。设备法兰密封面热处理后精加工。

拉应力和腐蚀介质（环境）存在。如HaOH、湿H2S、液氨、高温高压氢腐蚀环境。

以壳程和管程中的最高级别作为换热器的级别划分。可以按照管程和壳程的具体实际

级别分别进行设计和制造。

40有一带夹套设备，内筒最高工作压力为真空度200mmHg（0.3Mpa）夹套内的最高工作压力为0.4Mpa，材料Q235－A，工作温度200℃，试分别确定设备圆筒和夹套的设计压力P及水压试验压力。

内筒设计压力：0.1Mpa；夹套设计压力：0.4Mpa。 内筒水压试验压力：Pt=0.1×1.25×(113/105)=0.14Mpa。

夹套水压试验压力：Pt=0.4×1.25×(113/105)=0.54Mpa。

步骤：先进行内筒的压力试验，合格后焊接夹套，并进行夹套压力试验。

41液化石油气储罐焊后热处理的理由是什么？ 答：防止应力腐蚀。

42 有一台压力容器在制造厂由于某种原因需由液压试验改为气压试验，在总图“技术要求”中可能需要考虑进行哪些变更？

答（1）如果是局面无损检测应变更为100%无损检测，并重新考虑合格级别。

（2）明确气体试验压力值； （3）角焊缝采用全熔透型式

43 较大形容器水压试验该气压试验，设计者应考虑哪些问题？ （1）试验密封的选择； （2）试验的安全的考虑； （3）试验温度的选择； （4）试验过程和保压时间； （5）试验介质的选择。

以上两题可综合考虑

44压力容器快开门（盖）及其锁紧装置的设计，必须符合哪些要求？

（1）快开门及其锁紧装置达到预定工作部位，方能升压运行的联锁控制机能； （2）压力容器的内部压力完全释放，锁紧装置脱开，方能打开快开门的联锁联动作用； （3）具有与上述动作同步的报警装置

45 S、P对钢材的影响是什么？

S的危害是与铁生成低熔点硫化物，在加热过程中产生热脆性。焊接时，使焊接接头产生热裂纹倾向；P与铁生产低熔点共晶体，又硬又脆，使焊缝金属产生脆性，降低冲击韧性，使脆化转变温度提高。

46对压力容器进行改造时，如人孔堵死、开设孔、扩孔应考虑哪些？

（1）

检查开孔处厚度；

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（2） （3） （4） （5） （6）

新开孔处位置是否合适； 新开孔是否需要补强；

用于开孔、堵孔等焊接材料是否与设计材料相同； 新开孔焊缝系数的确定； 考虑是否需要热处理。

47 氢对碳钢的危害有几种，在什么情况下发生？

氢进入金属后将对金属的力学性能造成严重危害，融解金属晶格中的氢使塑性、韧性

明显下降，甚至产生裂纹，导致脆性破坏。产生的裂纹只要有：热裂纹、冷裂纹、延迟裂纹和再热裂纹。

（1）常温下产生氢鼓包；

（2）（－100～200）℃时产生氢脆。

（3）220℃以上产生氢腐蚀；产生延迟裂纹。 （4）大于450℃表面脱碳。

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