xxxxx栋楼工程高支模专项方案
更新时间:2023-09-14 07:32:01 阅读量: 初中教育 文档下载
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xxxxx栋楼工程高支模专项
施 工 方 案
编制单位xxx建筑工程公司
编 制: 审 核: 批 准: 编制日期:二〇一三年三月
0
第一章 工程概况
第二章 质量、安全管理机构
第三章 高支模系统设计计算
第四章
第五章
第六章 质量保证措施 模板安装和拆除的安全技术措施附 图 第一章 工程概况
模板专项方案
1
本工程位于凯里市xxx,属高层住宅建筑,设计使用年限50年,地上-5+16层,正负零以下为框架结构,正负零以上为剪力墙结构,抗震设防烈度为6°主楼共16层,每栋建筑面积8730.98平方。正负零下称地下室共5层,建筑面积10145.2平方。基础采用独立柱基结合中筒阀板(局部人工挖孔桩)。建筑安全等级二级;主体-5+2为加强层,抗震等级为二级,2层以上抗震等级为四级。基础持力层置于中风化白云岩II2单元作基础持力层。承载力特征值fa=3800kpa;防火设计建筑分类:乙类,耐火等级:一级; 本工程总建筑面积为2500.16m2,建筑高度为80..2m,最大层高为6.7m。
第二章 质量、安全管理机构
本工程首层层高6.7m,支撑高度达6.0m,因此需按高支模要求搭设模板支撑体系,施工过程中必须落实好模板支撑体系的搭设、验收工作,确保系统可靠,制定模板施工质量、安全管理组织机构。在模板安装及拆除过程中,对其各部位实施全面检查验收,在砼浇筑前组织相关人员进行联合检查验收,认真填写模板检查验收单,各项均验收合格后方可进入下道工序。管理机构如下:
第三章 高支模系统设计计算
一、 结构形式
本工程首层层高6.7m,二层主梁截面为400×600mm,300×600mm,350×600mm,次梁截面为250×500mm,200×400mm,200×450mm,300×500mm,
模板专项方案
2
板厚110mm和100mm,主梁最大跨度为9.2m,次梁为尺寸不等格式。柱截面尺寸为1000×1000mm,900×900mm,800×900mm,600×600mm,600×700mm等。
二、 模板、支撑材料质量要求
1、 模板所用的木方、木板等应符合《木结构设计规范》(GBJ55-88)所规定的要求,材质等级不得低于Ⅱ等材。
2、 活动钢支撑、φ48钢管、扣件、钢楞等质量应符合《普通碳素结构钢技术条件》和《低合金钢技术条件》。
3、 对拉螺杆应进行机械性能试验,合格后方可使用。 三、 砼浇筑状态下荷载取值 1、 恒载:(分项系数取1.2)
①模板及支架自重:--------------------0.75 KN/m3 ②新浇筑混凝土自重:------------------24 KN/m3 ③钢筋自重:(框架梁)------------------1.5 KN/m3 (楼 板)------------------1.1 KN/m3 2、 活载:(分项系数取1.4)
④施工人员及施工设备荷载:------------24 KN/m2 ⑤振捣砼产生的荷载:水平面------------2.0 KN/m2 垂直面------------4.0 KN/m2 ⑥新浇筑砼对模板侧面的压力(分项系数取1.2) F=0.22γCt0β1β2V1/2
F=γcH 两者取小值
模板专项方案
3
式中: F ——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(KN/m2)
γC——混凝土的重力密度(KN/m3) t0 ——新浇筑砼的初凝时间(h)
t0 可采用=200/(T+15)计算(T为混凝土的温度℃) V ——砼的浇筑速度(m/h)
H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度(m) β1——外加剂影响修正系数,取1.2 β2——混凝土坍落度影响修正系数,取1.5 ⑦倾倒砼时产生的荷载:-----------4.0 KN/m2 3、 荷载组合:
荷 载 组 合 项次 1 2 3 4 项 目 计算承载能力 平板的模板及支架 梁的底板及支架 梁的侧面模板 柱、墙的侧面模板 ①+②+③+④ ①+②+③+⑤ ⑤+⑥ ⑥+⑦ 验算刚度 ①+②+③ ①+②+③ ⑥ ⑥ 4、 模板结构的挠度要求
模板结构除必需保证足够的承载能力外,还应保证有足够的刚度。因此,应验算模板及其支架的挠度。
模板结构允许挠度
名 称 钢 楞 柱 箍 模板专项方案
允许挠度(mm) L/500 B/500 4
F ——侧压力和倾倒混凝土荷载(KN/m2) 0.85——折减系数 F=65.2+4=69.2 KN/m2
则:q=69.2×1000×500×0.85/106=29.41N/mm 2、 强度验算
查施工手册“施工常用结构计算”中钢结构计算公式得: N/An+Mx/VxWnx≤f
式中:N ——柱箍承受的轴向拉力设计值(N)
An ——柱箍杆件净截面面积(mm2) Mx ——柱箍杆件最大弯矩设计值(N mm)
Mx=ql22/8
Yx ——弯矩作用平面内,截面塑性发展系数,因受振动荷载,
取Yx =1.0
Wnx——弯矩作用平面内,受拉纤维净截面抵抗矩(mm3) f ——柱箍钢杆件抗拉强度设计值 f=215N/mm2
N=800×q/2=800×29.41/2=11764N Mx=ql22/8=29.41×8002/8=2352800 N m Vx=1
An查施工手册表17-19,[80×43×5为1024mm2 Wnx查施工手册表17-19,[80×43×5为25.3×103mm3 则:N/An+Mx/VxWnx=11764/1024+2352800/25.3×103
=104.5 模板专项方案 10 满足要求 3、 挠度验算 ω=5q/l24/384EI≤[ω] 式中:[ω]——柱箍杆件允许挠度(mm) E——柱箍杆件弹性模量,E=2.05×105N/mm2 I——弯矩作用平面内柱箍杆件惯性矩(mm4),查施工手册 表17-19,I=101.3×104mm4 q/——柱箍AB所承受侧压力的均布荷载设计值(KN/m) 假设采用串筒,侧倾倒混凝土,查表可得水平荷载为2KN/m2,则共设计荷载为2×1.4=2.8KN/m2,故q/=(60×103/106—2.8×103/106)500×0.85=24.31N/mm ω=5×24.31×8004/384×2.05×105×101.3×104 =0.012<[ω]=L2/500=800/500=0.624mm 满足要求 4、 对拉螺杆验算: 采用φ14对拉螺杆,查表知A=105mm2 (1)、对拉螺杆的拉力: N=F×间距=29.41×0.5=14.7KN<17.8KN (2)、对拉螺杆应力: f=N/A=14.7×103/105=140N/mm2<[f]=170N/mm2 满足要求 六、 梁模板设计及验算 主梁截面为400×600mm,300×600mm,350×600mm,次梁截面为250 模板专项方案 11 ×500mm,200×400mm,200×450mm,300×500mm,板厚110mm和100mm,主梁最大跨度为9.2m,次梁为尺寸不等格式。以最大截面梁400×600mm,跨度9.2m来计算。 梁底模采用40mm厚红松板,模板底楞木选用50×100mm木方,间距500mm,同时设四排立杆。侧模选用18mm厚胶合板,立杆采用φ48×3.5mm钢管及扣件连接,梁侧设置水平方向50×100mm楞木,间距250mm,外侧设置50×100mm双挂方加φ14对拉螺杆紧固,间距300mm,次梁采用梁夹紧固,间距800mm,为保证梁底支撑的稳定性,减少砼浇筑时产生的水平冲力对模板排架支撑系统的影响。沿框架梁模纵向每隔4m设置450剪刀撑,在排架距地面200mm高设置水平拉杆,各立杆之间设置纵横水平钢管拉结,每1800mm设置一道水平拉杆,钢管下设置刚性地面,并垫200×200mm垫木。 (一)、梁底模验算(40mm厚红松板) 1、 抗弯强度验算 (1)、荷载 查施工手册常用结构计算得红松木设计强度和弹性模量如下: fc=10 N/mm2(顺纹抗压) fv=1.4 N/mm2(顺纹抗剪) fm=13 N/mm2(抗 弯) E=9000 N/mm2(弹性模量) 红松木重力密度为5 KN/m3 则:底 模 自重: 5×1.2×0.04×1.2=0.288 KN/m 模板专项方案 12 混凝土自重: 24×1.2×1.5×1.2=51.84 KN/m 钢 筋 荷载:1.5×1.2×1.5×1.2=3.24 KN/m 振捣砼荷载: 2×1.2×1.2=2.88 KN/m 合 计: q1=58.248 KN/m 乘以折减系数0.9,则 q=q1×0.9=52.42 KN/m (2)、抗弯承载能力验算: 底模下的钢楞间距0.5m,是一个等跨多跨连续梁,考虑木材长度有限,故按四等跨计算。 ↓ ↓ ↓ ↓ ↓ ↓ ↓ ↓ ↓ ↓ ↓ L=0.5m L L L 按最不利荷载布置查施工手册“施工常用结构计算”中结构静力计算表得:弯矩系数Km=-0.121,剪力系数Kv=-0.620,挠度系数Kw=0.967。 则:M=Kmql2=-0.121×52.42×0.52=-1.586KN m=-1.586×106N mm f=M/W=1.586×106/(bh2/6)=6×1.586×106/1200×402 =4.96N/mm2 查施工手册“施工常用结构计算”中结构静力计算表得: V=Kv ql=-0.620×52.42×0.5=16.25KN 剪应力:fv=3V/2bh=3×16.25×103/2×1200×40 =0.51N/mm2<[fv]=1.4N/mm2 满足要求 (4)、挠度验算 模板专项方案 13 荷载不包括振捣混凝土荷载,则q1=55.368KN/m, q=q1×0.9=55.368×0.9=49.83KN/m 查施工手册“施工常用结构计算”中结构静力计算表得: ω=Kωql4/100EI=0.967×49.83×5004×12/100×9×103×1200×403 =0.523mm<[ω]=L/400=500/400=1.25mm 满足要求 2、 侧板验算 (1)、荷载计算 假设T=30℃,β1=1.2,β2=1,V=5m/h,则: 1)侧压力:F1=0.22γCt0β1β2V1/2 =0.22×24×[200/(30+15)]×1.2×1×51/2=62.97KN/m2 F2=VcH=24×1.5=36KN/m2 取两者较小值,即F2=36 KN/m2 乘以分项系数:F=36×1.2=43.2 KN/m2 2)振捣混凝土时产生的荷载:4 KN/m2 乘以分项系数:4×1.4=5.6 KN/m2 以上两项荷载合计:43.2+5.6=48.8 KN/m2 根据立档间距为300mm的条件, \\\\\\\\\\\\\\则线荷载为:48.8×0.3=14.64 KN/m 乘以折减系数,则q=14.64×0.9=13.18KN/m (2)、抗弯强度验算 仍按四等跨计算,外侧面仍参照松木板计算, 其中:Km=-0.121,Kv=-0.620,Kw=0.967 模板专项方案 14
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