型钢混凝土异形柱抗震性能试验研究_陈宗平

第28卷第3期2007年6月

文章编号:1000-6869(2007)03-0053-09

建 筑 结 构 学 报

JournalofBuildingStructures

Vol128,No13June2007

型钢混凝土异形柱抗震性能试验研究

陈宗平,薛建阳,赵鸿铁,邵永健,赵永宏,门进杰

3.苏州科技学院江苏省结构工程重点实验室,江苏苏州215011)

摘要:对17个型钢混凝土(SRC)异形柱试件采用/建研式0加载装置进行低周反复荷载试验,观察了不同配钢形式的SRC异形柱的受力过程和破坏形态;分析了SRC异形柱的破坏特点,荷载-位移滞回曲线及骨架曲线、承载力、位移延性、刚度退化和耗能能力等力学性能。试验研究结果表明:SRC异形柱的主要破坏形态是剪切斜压破坏和弯曲型破坏,破坏主要发生在与加载方向平行的柱肢,滞回曲线对称、饱满,试件延性好,极限侧移角大,具有良好的抗震能力,因此,可以推广应用于高抗震设防烈度区的建筑以及高层建筑中。关键词:型钢混凝土;异形柱;抗震性能;破坏形态中图分类号:TU39819 TU31711 文献标识码:A

1,2

1

1

3

1

1

(1.西安建筑科技大学土木工程学院,陕西西安710055;2.广西大学土木建筑工程学院,广西南宁530004;

Experimentalstudyonseismicbehaviorofsteelreinforcedconcrete

specia-lshapedcolumns

CHENZongping1,2,XUEJianyang1,ZHAOHongtie1,SHAOYongjian3,ZHAOYonghong1,MENJinjie1(1.SchoolofCivilEngineering,Xi.anUniversityofArchitectureandTechnology,Xi.an710055,China;

2.CollegeofCivilandArchitecturalEngineering,GuangxiUniversity,Nanning530004,China;3.KeyLaboratoryofStructureEngineeringofJiangsuProvince,UniversityofScienceand

TechnologyofSuzhou,Suzhou215011,China)

Abstract:Accordingtotheexperimentalstudieson17specimensofsteelreinforcedconcrete(SRC)specia-lshapedcolumnsunderlowcyclicreversedloading,thefailureprocessandpatternswereobtained.Thefailurecharacteristics,mechanicalbehaviorsofSRCspecia-lshapedcolumnssuchastheloading-displacementhystereticloopsandskeletoncurves,loadbearing

capacity,displacementductility,rigiditydegradationandenergydissipationareanalyzed.TheexperimentalstudyindicatesthatthemajorfailuresofSRCspecia-lshapedcolumnsaresheardiagonalcompressionfailureandflexuralfailure,andthedestructionmainlyoccursinthepartofthecrosssectionwhichparallelstheforcedirection.ThehystereticloopsofSRCspecia-lshapedcolumnsaresymmetricandplump.Thespecimenshadgoodductilityandlargerotationcapacity,indicatingexcellentseismicbehavior.Suchcolumnscanbeadoptedinhigh-risebuildingsandtheconstructioninhighseismicfortificationzone.

Keywords:steelreinforcedconcrete(SRC);specia-lshapedcolumn;seismicbehavior;failurepattern

0 引言

基金项目:国家自然科学基金资助项目(50478044),陕西省自然科学研究计划资助项目(2002E213)。

作者简介:陈宗平(1975) ),男,广西玉林人,工学博士。收稿日期:2006年9月

异形柱结构是近年来发展起来的一种新型结构。异形柱的截面一般有L、T、十等形式。柱肢宽度与填充墙等厚,避免柱楞凸出,把建筑美观和使用的灵活有机地结合,为用户提供舒适的工作和居住环境,增加房

间的实际使用面积。随着工程应用和研究的深入,目前采用的钢筋混凝土(RC)异形柱的一些局限性很明显地体现出来。考虑轻质节能,隔墙与柱肢厚度一般不大,常采用200mm和240mm两种,同时受柱截面有效翼宽的限制(肢长与肢宽之比[4),其截面积十分有限。受混凝土强度和截面配筋率的限制,RC异形柱的承载能力有限,同时截面不规整,抗震性能较差,轴压比限值低,其适用范围有限,仅适用于多层或小高层建筑以及抗震设防烈度8度以下地区的建筑中。因此,研究如何提高柱承载力和抗震性能,就成为在高层建筑以及高抗震设防烈度区应用异形柱时亟待解决的问题。

型钢混凝土(SRC)结构采用了较多的钢材,能大大提高柱承载力、延性和抗震性能,特别适用于高层建筑以及高烈度地震设防区的建筑中[1]。SRC异形柱是在截面中配置型钢并配有适量的纵向钢筋和箍筋,然后浇注混凝土把型钢包裹在里面。试验研究表明SRC异形柱与RC异形柱相比,承载能力有明显的提高[2]。本文对SRC异形柱进行低周反复荷载作用试验研究,从而揭示这种新型结构的抗震性能,为其科学研究和

工程应用提供参考。

1 试件简介

111 试件设计制作

共设计17个SRC异形柱试件,其中9个T形,4个L形,4个十形。设计的变化参数有配钢方式、荷载加载方向、轴压比、剪跨比。配钢方式分为配空腹式T形钢、空腹式槽钢和实腹式配钢三种情况。荷载加载方向,对于T形柱有沿翼缘、腹板、45b角加载三种,对于L形、十形柱有沿工程轴、45b角加载两种。试件以肢的长厚比为315,肢厚为240mm的各种异形柱为模型,按1/3缩尺比制作。各试件的具体形式和截面尺寸如图1所示。图中配槽钢桁架的试件(T4、T5、T6,L1、L2,十3、十4),箍筋直接绑扎在槽钢的外表面,与腹杆和型钢焊接点在同一截面位置,图中所有纵向钢

筋均为6圆钢。试件编号及其设计参数见表1。

型钢骨架在苏州造船厂加工制作。试件中的T形钢是由相应规格的钢板双面焊接而成,沿骨架高度方向满焊。部分试件的型钢骨架形式见图2。试件中采用Q235型钢、HPB235钢筋。试件的混凝土采用立式分段浇注(分为下端头、试验段、上端头三段),首先浇

图1 试件的截面及配钢形式Fig11 Geometryandsteeldetailsofspecimens

表1 试件参数及破坏形态汇总

Table1 Experimentalparametersandfailurepatternsofspecimens

试件编号

T1T2T3T4T5T6T7T8T9L1L2L3L4十1十2十3十4

配钢形式T形钢T形钢T形钢槽钢槽钢槽钢实腹配钢实腹配钢实腹配钢槽钢槽钢实腹配钢实腹配钢T形钢T形钢槽钢槽钢

加载角沿翼缘沿腹板45b角沿翼缘45b角沿腹板沿翼缘45b角沿腹板沿工程轴45b角沿工程轴45b角沿工程轴45b角沿工程轴45b角

轴压比n013015017015017013017013015013017017013015017017015

剪跨比K122152151222151122112152151

混凝土立方抗压强度fcu/MPa191361201539211345211345191361201539181908171330201701201701201539181908191361191361211345211345201701

型钢含钢率Qss/%8133081330813308149081490814901112101112101112105139051390715507155061250612507118071180

纵筋配筋率Qs/%01588015880158800

0015880158801588000158801588015880158800

体积配箍率Qsv/%0171701707017170171701717017170171701717017170171701717017170171701717017170171701717

腹杆配钢率Qsw/%31868317653174431665319903172000031990317200011620310683175041090

破坏形态剪切斜压剪切斜压弯曲型弯曲型剪切斜压剪切粘结弯曲型弯曲型剪切斜压剪切斜压弯曲型弯曲型剪弯型剪切斜压弯曲型弯曲型剪切斜压

注:轴压比n=N/(fcA),N为轴向压力,A为截面面积;剪跨比K=L/(2h),L为试件高度,h为截面高度。空腹配钢试件的腹杆配钢率包括水平腹杆和斜腹杆的体积配钢率;

对实腹配钢试件型钢含钢率包括纵向型钢和实腹钢板的体积配钢率。

以往的试验结果不同。为了能更好地模拟结构的真实受力情况,十分有必要采用/建研式0加载装置进行异形柱的抗震试验。为此,本试验在苏州科技学院江苏省结构工程重点实验室的固端平移式四连杆试验装置上完成,如图3

所示。

图2 型钢骨架示意Fig12 Steelskeleton

注下端头,然后浇注试验段,最后浇注上端头。混凝土采用强制式搅拌机搅拌,自然方式养护。

112 加载装置

能够进行钢筋混凝土框架柱抗震性能研究的试验装置很多,其中常见的有简支梁式、连续梁式、悬臂柱

-8]式和/建研式0几种[3。就实际结构所受力的边界条

图3 加载装置示意图

Fig13 Testse-tup

113 加载制度

试验时先在柱顶由油压千斤顶施加竖向荷载至指定值,试验过程中由WY30B-V型高精度液压稳压器控制保持竖向荷载恒定不变。水平荷载采用荷载和位移混合控制方法。在试件达到屈服荷载前,采用荷载增量控制方法,20kN为一级增量,每级荷载循环一次。试件屈服后,按等幅位移增量控制,以屈服时水平位移的倍数逐级增加,每一级位移下循环三次,直到受压型钢屈服、水平荷载下降到最大值的70%时停止试验。

件而言,/建研式0加载更能准确模拟结构的真实受力情况。国内学者对普通钢筋混凝土异形柱的抗震性能试验,均未采用/建研式0加载。异形柱由于截面的不对称性,导致以往的试验结果中出现正反两个方向滞回环面积明显不对称的现象。作者通过力学分析发现,尽管异形柱截面不对称,但在实际结构中,由于异形柱作为一个整体共同受力,滞回性能是对称的,这与

2 试验结果及分析

211 试件的破坏形态

低周反复荷载作用下SRC异形柱试件的破坏形态大体可分为四种:剪切斜压破坏、弯曲型破坏、剪切粘结破坏和剪弯型破坏,以剪切斜压破坏和弯曲型破坏为主。

21111 剪切斜压破坏

剪跨比较小的试件,容易发生剪切斜压破坏,K=1的大部分试件发生了该形态的破坏。其破坏过程大致为:首先出现腹部斜裂缝,推拉荷载反复作用下,出现了许多交叉斜裂缝,把试件表面划分成若干菱形块,随着荷载的增大,试件的上下端也出现弯曲水平裂缝,但远远不如斜裂缝明显,荷载增加到一定的程度,原有的斜裂缝中形成几条明显的交叉主斜裂缝,随着荷载的继续增大,被交叉主斜裂缝分割的菱形混凝土块压碎脱落,首先是箍筋外部混凝土脱落,但由于腹杆的存在,试件还有较高的承载能力,随着试验的继续进行,被箍筋所包围的核心混凝土也被压碎,斜构杆被压屈外凸,此后,水平荷载迅速下降,试件破坏。破坏形态如图4a

所示。

到一定值,纵向钢筋压曲外凸,几乎全截面周边混凝土被压碎剥落,并且在柱高方向,混凝土被压碎区的高度约与柱截面肢长相当,此后,水平荷载下降,试件破坏。破坏形态如图4b所示。尽管试件破坏时纵筋压曲,但纵向型钢均没有发现局部屈曲,并且被压碎的混凝土主要是型钢及箍筋外面的保护层混凝土,被型钢及箍筋包围的混凝土基本保持完好,可见,型钢的存在对内部混凝土起到了约束作用。

21113 剪切粘结破坏及剪弯型破坏

剪跨比较小(K=2)且型钢外围混凝土没有纵筋约束的试件容易发生剪切粘结破坏。破坏首先在腹部形成交叉斜裂缝,然后向两端延伸,到达型钢翼缘表面附近时马上变陡,形成一系列纵向粘结裂缝,把型钢保护层混凝土劈裂。破坏形态如图4c所示。

剪跨比较小(K=1)但实腹配钢的试件容易发生剪弯型破坏。首先出现斜裂缝,然后上下端出现弯曲水平裂缝及竖向裂缝,弯曲裂缝的发展明显比剪切裂缝迅速,最后上下端部混凝土被压碎,试件破坏。破坏形态如图4d所示。各试件的破坏形态见表1。212 SRC异形柱的破坏特点

SRC异形柱的截面不规则,具有以下特点:对于T形柱,沿腹板方向加载时,无论是剪切型还是弯曲型破坏,破坏区主要在腹板,翼缘几乎不坏,或相对腹板而言翼缘的破坏轻微得多。沿翼缘轴线方向加载时,破坏区主要集中在翼缘,对于弯曲型破坏,试件的上下端部混凝土被压碎;对于剪切型破坏,破坏区主要集中在翼缘与腹板交界面附近。无论是哪种破坏,腹板的破坏均不明显,甚至不坏,主要是由于剪切型破坏时,腹板的受剪截面明显增大,导致剪应力变小;对于弯曲型破坏,腹板位于中性轴附近,所需抵抗的正应力较小。

图4 试件的破坏形态Fig14 Failurepatternsofspecimens

45b角加载时,无论是剪切型还是弯曲型破坏,破坏较严重部位均发生在单面抗力的翼缘,发生剪切型破坏时,该侧翼缘单面受剪,而另一侧翼缘与腹板共同抗

剪,抗剪面积大,则剪应力小;对于弯曲型破坏,该侧受压混凝土和型钢面积均比另一侧小,因此,破坏严重。

对于L形柱,沿工程轴加载时试件的破坏形态与沿腹板加载的T形柱相似,与加载方向垂直的翼缘几乎没有破坏。沿45b角加载发生弯曲破坏时,在腹板与翼缘交界处破坏较严重,主要是该侧抗压的混凝土和型钢面积均较小的缘故。

对于十形柱,沿工程轴加载的破坏形态与沿翼缘

21112 弯曲型破坏

剪跨比较大(K=215)或剪跨比不大(K=2)但配置实腹型钢的SRC异形柱容易发生此种类型的破坏。其破坏过程大致为:首先在试件的上下端部出现水平裂缝,随着荷载的增大,也会出现一些斜裂缝,斜裂缝远不如水平裂缝明显;随荷载的继续增加,上下端部弯曲水平裂缝变宽并有部分混凝土被压碎,随着混凝土被压碎区的扩大,纵向型钢和钢筋逐渐外露;当荷载达

加载的T形柱相似,与加载方向垂直的腹板几乎没有破坏。45b角加载发生剪切破坏时,在两工程轴交接处首先开裂,并且破坏最为严重,由于该处抗剪面积小,并且在截面中性轴附近,是试件的薄弱位置。213 滞回曲线

滞回曲线是构件在低周反复荷载作用下作用力与位移之间的关系曲线。它是结构抗震性能的综合体现,也是进行结构弹塑性动力反应分析的主要依据,试验测得各试件的滞回曲线见图5。图中P、$分别为柱顶水平荷载和水平位移。SRC异形柱试件的滞回曲线具有以下特点:

(1)所有试件的滞回曲线基本对称。这与以往进行的钢筋混凝土异形柱抗震性能的试验结果不同,下面以T形柱为例进行解释。文献[7]~[12]的试验结果:对于沿腹板方向加载的T形柱和沿工程轴方向加载的L形柱,滞回曲线明显不对称,腹板受压、翼缘受拉时(假定为正向)的滞回曲线明显没有腹板受拉、翼缘受压时(假定为反向)的滞回曲线饱满,这主要是由于反向作用时,受压区混凝土面积大,因此滞回环面积更饱满、延性好。之所以出现这种滞回曲线的明显差别,作者认为主要是试验装置的不同所导致。文献[7]~[12]的试验均是采用悬臂柱式加载装置完成,而本次试验是在/建研式0加载装置上完成,两种加载装置的根本区别在于:在悬臂柱式加载装置上进行的异形柱抗震性能试验,出现正向时翼缘受拉腹板受压破坏,反向时腹板受拉翼缘受压破坏的情况,而在/建研式0加载装置上进行的异形柱抗震性能试验,由于试件的反弯点在中部,无论正向还是反向,只能出现上下段腹板交替受压破坏的情况,前面所表明的L、T形柱的破坏主要在腹板,也证明了这一点。由于正反两个方向致使试件破坏的混凝土受压区面积均相同,因此,滞回曲线对称。

(2)在试件开裂前,滞回曲线包围的面积很小,力和位移基本呈线性关系,在荷载往复作用过程中,刚度退化不明显,残余变形也极微小,构件处于弹性工作状态。

(3)构件开裂后,滞回环开始呈曲线形,随着荷载的逐级增加,滞回曲线逐渐向位移轴倾斜,滞回环包围面积逐渐增大,随着荷载的增大,试件的刚度退化明显,表明试件进入弹塑性工作阶段。

(4)在位移控制阶段,在同一位移量级循环中,后

两循环位移的荷载值较第一次低,表明存在强度退化现象,而且在同一位移量级下,滞回环包围面积略有减少,这表明试件耗能能力的退化,该退化性质也反映了试件累积损伤的影响。

(5)试件的滞回曲线除了T6、L4、十1试件以外基本上呈比较饱满的梭形或弓形,说明SRC异形柱具有较强的耗能能力。

(6)实腹式配钢试件的滞回曲线,滞回环饱满,在最大荷载后,曲线下降比较平缓,强度降低较少。(7)空腹式配钢的试件,由于配置了交叉斜腹杆,即使发生剪切型破坏,滞回环仍比较饱满。

(8)对于发生弯曲型破坏的试件,轴压比影响明显,随着轴压比的增大,滞回曲线/捏拢0明显。214 骨架曲线

骨架曲线是指荷载-变形滞回曲线中的每一级荷载的第一次循环的峰点所连成的外包络曲线。各试件的骨架曲线如图6所示。215 承载力和位移延性

试验所得各试件的承载力、侧移刚度和延性系数汇总于表2中。

表中各符号含义为:Pcr代表试件首次开裂荷载,Py为屈服荷载,由/通用屈服弯矩法0确定,Pm为峰值荷载也称最大水平荷载,Pu为极限荷载也称破损荷载(取峰值荷载下降到85%时对应的值),$cr、$y、$m、$u分别为与Pcr、Py、Pm、Pu对应的位移值,L为延性系数。试验过程中由于加载设备原因试件L4没有测出下降段,试件十1由于是单向配置斜腹杆,还没有进入位移控制阶段,试件迅速破坏。216 极限侧移角

按现行抗震规范,在大震(罕遇烈度地震)作用下,结构的非弹性变形要小于容许极限变形,以防止结构倒塌,因此要求结构的层间侧移角应小于某一规定限值(对钢筋混凝土框架为1/50)。表2给出了实测各试件的侧移角。由表可见,SRC异形柱的极限侧移角均超过了1/50。特别是实腹配钢的SRC异形柱的延性更好,极限侧移角均大于1/30。可见SRC异形柱具有较好的抗倒塌能力。217 刚度

试件在反复荷载作用下,刚度可以用割线刚度来表示。割线刚度按式(1)计算。其含义是试件第i次的割线刚度等于第i次循环的正负最大荷载的绝对值

图5 试件的滞回曲线

Fig15 Loading-displacementhystereticloops

之和与相应变形绝对值之和的比值。

+Pi-Pi

K=+D

i+-Di

(1)

关系,随着位移的增大,刚度退化越来越小。

218 耗能性能

构件的能量耗散能力是指构件在往复水平荷载作用下吸收和消耗能量的能力,它以试件荷载-变形滞回曲线所包围的面积来衡量,也是表示构件抗震性能的一个重要指标。试件的耗能特性通常用等效粘滞阻尼系数he表示

he=

S(ABC+CDA)2P#S(OBE+ODF)

(2

)

实腹式配钢的异形柱在各级位移下的等效刚度要比空腹式配钢的柱子高一些,主要是截面含钢率较大的缘故,但是两种配钢类型的异形柱刚度退化的规律基本一致,如图7a所示。以无量纲B=K/Ky、N=$/$y(Ky、$y分别为试件屈服时的刚度和位移)为变量作出各试件的刚度退化曲线图7b、7c,可见,在N=3时,所有试件的刚度大于屈服时刚度的20%,其中绝大部分超过40%,这表明SRC异形柱具有较好的抗震性能。同时也可看出,所有试件的刚度退化呈现递减

式中,S(ABC+CDA)表示滞回环面积,S(OBE+

ODF)表示以

滞回环上下顶点相对应的三角形面积,如图8虚线所示。

图6 试件的骨架曲线Fig16 Skeletoncurvesofspecimens

(a)配钢形式对刚度的影响 (b)T形柱刚度退化曲线 (c)L、十形柱刚度退化曲线

图7 试件的刚度退化曲线Fig17 Curvesofrigiditydegradation

表2 试件实测各阶段荷载、位移和延性系数Table2 Experimentalresultsofspecimens

试件编号T1T2T3T4T5T6T7T8T9L1L2L3L4十1十2十3十4

加载方向正向反向正向反向正向反向正向反向正向反向正向反向正向反向正向反向正向反向正向反向正向反向正向反向正向反向正向反向正向反向正向反向正向反向

Pcr/kN5050405040403030120100405080705030405040405070706050607080806040409080

开裂点$cr/mm1119019911312103218011792180219411651139114521094121312341351152016201711117111331464171316931181115113711071111515641403112214511541118

$cr/L1/4701/5651/8541/5511/5001/7821/5001/4761/3391/4021/7721/5351/2661/3461/3211/9211/9031/7881/4781/4951/3231/2371/3031/3521/4861/4081/5231/5041/2511/3181/4481/5711/3631/474

Py/kN1381914711135171371784111041983188711193161881212213122171341712715122121291221314224131661813713821210612126171241214812119131341816010112139419821867191451213819

屈服点

$y/mm51895126718491301012071951416014118412841048142819991819154181121416781847158911861688162101361113110125713951443190316410149101559187710941463151

$y/L1/951/1061/1421/1201/137

1/1761/961/991/1301/1381/1331/1241/1141/1171/781/951/631/731/611/831/1301/1081/991/1091/761/1021/1431/1531/1331/1321/1421/1971/1261/159

Pm/kN175181771117219168141101813419104191021125413241161571015110164111541215510170133051329014207171511510210131181671115914195151791120010190121351313013991590141891817612

峰值点$m/mm1017513154171051913428184261884414736194814781851614116137351022311434149511101615614109151591313520139231212615124166461554017261897166301513012646163341231114310141

$m/L1/521/431/651/581/491/521/321/381/661/631/681/681/321/481/411/281/341/401/361/421/551/481/421/451/121/131/811/731/461/461/301/411/491/53

Pu/kN14817149131471014311941211417891286172161120514133151281413917131111311814415259152461817616136108617112101421013515----1151011017841676191611414918

极限点

$u/mm2510019153291343119748166491307115642172131981512720192201496010655121126170 106170 4012138197181642116336185381423918135151----511115014468192581681713514128

$u/L1/221/281/381/351/29

1/281/201/321/401/361/531/541/191/201/161/161/141/141/301/261/301/291/281/311/121/131/811/731/271/271/201/241/321/39

L=$u/$y41243171317431444177612041903101312741042148212861125178710471274155511421033123412731713152314761297148117721094187417861988126318941

07

能,将试验采集的数据绘制成滞回曲线图,然后用CAD格式保存(该软件有此功能),利用CAD可以准确地计算每一个滞回环的面积。

表3给出了各试件在各级位移下第一循环时的等效粘滞阻尼系数。由表可见,SRC异形柱破坏时的he值比较大,特别是实腹配钢的he值达到014以上,空

图8 P-$滞回环曲线Fig18 P-$hysteresiscurve

腹式配钢异形柱的he值也大多大于012,而对于普通RC矩形柱,即使是产生弯曲破坏时he也大致在011~012之间,以往大量的研究表明RC异形柱与RC

-15]

矩形柱相比,抗震耗能性能更差[14,也就是说RC异形柱的he值比011~012还小,可见SRC异形柱的抗

[1,13]

要计算等效粘滞阻尼系数,关键在于滞回环面积的确定,本文采用Origin710,利用该软件强大的绘图功

表3 SRC异形柱的he值

Table3 Energydissipativeratioofspecimens

he

T1

$y2$y3$y4$y5$y

01030109011201160129

T20109011501200126-T301060118011501180121

T40111011901250121-T501050108011201160122

T60107011101140111-T701090122012901360141

T801080116011701180122

T90106011701250140-L1010701210118--L201090110011301180126

L301080116012101310141

L401080109011201090114

十101070108---十2010901180124--十301090114011601180122

十40107011401180121-

震性能与RC异形柱相比有了明显提高。

[2] 陈宗平.桁架式钢骨的混凝土异形柱)))不对称T形截

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3 结论

通过17根SRC异形柱的低周反复荷载试验,对试验现象和试验结果进行综合分析,可以得出以下结论:

(1)SRC异形柱的破坏形态主要有剪切斜压破坏、弯曲型破坏、剪切粘结破坏和剪弯型破坏。剪跨比是影响破坏形态的主要因素,剪跨比小的试件容易发生剪切变形为主的破坏形态。

(2)/建研式0加载装置上进行的低周反复荷载试验,无论试件发生何种破坏形态,T、L、十形柱的破坏主要发生在轴线与加载方向平行的截面上,而轴线与加载方向垂直的截面几乎不坏或即使破坏也相对轻微得多。

(3)SRC异形柱的滞回曲线正反方向对称,滞回环饱满,在达到最大荷载后,曲线下降比较平缓,强度降低较少。

(4)SRC异形柱由于配置了型钢因而具有较好的抗震性能,延性好,位移延性系数绝大部分大于3,部分实腹配钢试件的位移延性超过6。试件的变形能力大,极限侧移角均超过1/50的规范限值,特别是实腹配钢的SRC异形柱的极限侧移角均大于1/30。

(5)SRC异形柱耗能能力好,所有试件的等效粘滞阻尼系数he值大于012,特别是实腹配钢的he值达到014以上,远远大于普通RC构件的耗能能力。

参 考 文 献

[1] 赵鸿铁.钢与混凝土组合结构[M]1北京:科学出版社,

2001.

本文来源：https://www.bwwdw.com/article/o8be.html