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接触压力的演化及其与金属板材成形磨损的关系

文章历史： 2007 年 7 月 18 日被收到， 2008 年 3 月 11 日以修订的形式被接收，2008 年 4 月 11 日被公认， 2008 年 7 月 2 日 可以上线，

关键词：接触压力、有限元分析、板料成形、磨损 摘要：

在给定的金属片成形过程中，对接触压力分布的准确测定是估计刀具寿命的重要一步。这项调查利用有限元 (FE) 分析来建模和解释在模半径通过出通道形成过程的演变与接触压力分布。结果发现，在大部分过程中，存在一个典型的双峰稳态接触压力反应。然而，在此之前的初始瞬态响应，以极大和局部的的接触压力并且是两倍以上规模的稳态峰压为特点。通过详细的数值分析和通过检查磨损做试验用的心理冲压操作的响应，对预测的接触压力行为的有效性进行了评估。实验结果表明高接触压力区域的瞬态响应符合严重磨损的磨损机理。因此，瞬态响应可能是最重要的刀具磨损反应；因此质疑传统的弯下-张的穿钢板冲压过程的测试的适用性。最后，一个参数研究是冲压，使用开发的有限元模型，检查稳态和高峰瞬态接触压力对主要工艺参数的影响，结果发现，弯曲率和毛坯材料的极限抗拉强度对接触压力有最大的影响。和主要过程有关的参数，摩擦系数和压边力，被发现只有小部分的影响。

1.介绍

在最近几年，汽车板料成形工业已看到已实现满足高强度钢

崩溃的要求，由于环境的关系问题而减少使用润滑剂，由于共同整车平台的发展而增加的工具寿命的需要的现象。因此，形成的工具现在必须承受更高的成形力的时间较长；导致不可接受的程度的磨损和擦伤。由于需要昂贵的耐磨材料和涂层，增加停工和维修工具，贫乏的的部件质量的表面完美和几何精度，磨损问题可能是昂贵的。因此，刀具寿命的准确预测，已成为一个日益增加的要求。

不幸的是，磨损是一个复杂的系统反应，而不是仅仅是一个个人的物质财产或独特的物理机制机制[1] 。因此，在文献中有数以百计的方程描述许多类型的磨损[ 2 ]。一些文献中基于实证的关系，描述磨料和粘合剂的滑动接触面的磨损，包括byRhee[3] ,Bayer[4]和Archard [5] 提出的。

在这种类型的方程，磨损率瓦特通常表示为一个功能正常负荷L，滑动距离S（或滑动速度和时间），和磨损系数K，采用以下形式： W =?？？， （1）其中m和n是经验常数，安装使用模拟实验室测试数据[6]。一般情况下，据观察，m ≥ 1 （具有典型值范围内的 2-3） 和 n ≤ 1 [1]。在磨损和正常负载之间的权力关系，如果指数大于1 ，表明高峰负荷对磨损反应有显著影响。这与最近的由严复等人提出的结果一致。确定的磨损率对最大接触压力非常敏感，[ 7 , 8 ]。

因此，对一个合适的磨损模型的应用至关重要的一步就是准确的测定接触压力和是峰值接触压力，特别是在滑动界面。对于绘图类型的进程，该工具模具半径地区受到最严重的摩擦压力，通常在这附近的高

耐磨水平所示。因此，本文研究的规模和接触压力分布在模具半径为特定的冲压工艺。

本文的新颖的贡献是利用有限元分析，研究在形成过程中的一个典型的通道的模具半径的接触压力的演化。

特别是，一个短暂的接触压力的反应是确认的，在以前的研究中一直没有观察到的接触压力/磨损金属板形成9–[ 13 ]。鉴定瞬态条件被推测为原发性磨损的反应，由于巨大和局部接触压力的发现而发生。此发现潜在问题钣金冲压过程的传统磨损试验的适用性。

2.实验和数值设置成形过程

图 1 中所示的通道成型过程是用来复制一个典型的金属薄板冲压模具汽

车行业所经历的磨损条件[14,15]。声明，请参阅包含半工业磨损测试装

置的安装程序、 过程和结果的详细的说明。表 1 概述了关键的变量。使用这项调查的空白材料是无涂层 2.0 m m 厚双相 600 级钢 (DP600)。这些工艺条件 (几何，形成模式、 空白的材料及厚度) 被选为他们具有代表性的典型的车身结构组件例如，导轨、 跨成员和支柱 [14,16]。发现这种情况会容易磨损和擦伤 [14]。

实验过程中被复制的数值模拟方法，采用非线性隐式有限元代码（ABA QUS /标准版本6.5–1）[ 17 ]。分析被简化为一个半对称，两维平面应变问题。为了详细的分析空白和模具半径之间的联系，模具网和空白网格显著细化各自的接口的地区（图1c）。由于模拟接触和显著弯曲经历的空白，四个节点，双线性，平面应变的模拟，四边形与减少结合点，

加强沙漏控制 （CPE4R） 被用于所有配件网。

百度翻译：

一小部分节点，直线，平面应变，三角元素（cpe3）被用来允许过渡到?东北网在该地区的死亡半径，一个网格在剩下的死。约束限制被用来合并在一起dissim -类似的地区和东北?粗网格，允许更快的过渡网格密度附近的表面相互作用的兴趣（图集成电路）。使用约束限制性?明显减少单元数量，因而减少了75%的计算时间，只有微不足道的影响预测的应力，应变，力量和控制的压力在整个模型的机智。详细的有限元网格使用的是表2所示。边长的元素之间的界面上的空白和死亡半径也列出参考。

必应翻译：

少量的三节点、 线性、 平面应变，三角形单元 （CPE3） 被用来允许对模具的其余部分课程网模半径，从该区域的模具半径的网过渡为模具的其余部分的网。约束限制被用于合并不同地区的粗细网格，允许更快的转换网格密度的利益 (图 1 c) 相互作用表面附近的合并在一起。 配合约束的使用使必需的元素的数量显着降低，导致在计算时间减少75％ 同时对预测的应力，应变，力量和整个模型中的接触压力有微不足道的影响。有限元网格使用的详细信息如表2所示。在空白和模半径之间的界面元素的边长也列出供参考。各向同性材料性能的空白和工具（模具，冲床，压边）列于表3。弹性包括刀具材料的定义，以确保准确的接触压力进行了预测 - 反对僵化的简化，通常在金属板材成形有限元分析。对于dp600空白材料，它的塑性行为在拉伸试验中的测量，可近似

的用一个标准的幂律模型表示（如式（3）和表3的幂律模型和设置参数）。 谷歌翻译：

默认的―主从‖算法在ABAQUS使用―硬接触‖压力过封闭的关系[17]定义的空白和工具表面之间的相互作用，由于工具 明显地比空白硬，工具表面被作为主表面的相互联系。摩擦模型采用各向同性惩罚摩擦公式计算。该系数的有效摩擦是不同的，以便相关的 实验测量的长度 f 和拳力与预测的数值模拟。摩擦系数为0.15 ，达到了良好的相关性。应用的恒定压边力450 N （等同于8兆帕实验装置的初始接触压力）

3.接触压力预测

第 1 突出显示接触压力磨损响应的重要意义。本节将对模具的半径的总体分布、 大小和位置的峰值应力，这些在整个过程中的演变的角度检查接触压力的行为。

3.1 接触压力分布及演化

图 2 显示模拟结果历史中，预测的接触压力分布过程中几个实例的模半径。作为参考，在

每个图中的插图显示一个三维图形的空白变形在特定时刻时的仿真。很明显的接触压力的反应是复杂的，在模具半径和整个形成过程显著不同，因此不能完全捕获图五图。为了更好的理解接触压力明显依赖于时间的演变，有必要通过模拟结果的历史在许多实例绘制分布。

为一个类似的模式/流程设置[18 ]，作者通过一个三维表面图，在其早期作品中提出了这样的结果，但这并不完全清晰表明接触压力响应。为了避免复杂度的

三维图，轮廓上模半径与接触压力的等高线图被创建。这种类型的图表允许结果历史（约140实例，在这种情况下）的多实例的接触压力分布示意图，让整个接触压力响应的详细和简洁的代表性。

由于使用了严格的主从接触制定模切空白的互动模型，接触压力的结果只能是报道空白（奴隶）的表面，这是连续盟友整个模拟移动。出于这个原因，每个解决方案的空白表面接触压力数据增量被翻译并标准化

以达到一致的位置上的模具半径（间隔约0.5?在模具半径）。这一程序产生一系列的接触压力数据在每个间隔角半径与冲头冲程。

可以通过检查图3确定接触压力分布的模半径在任何时刻的模拟。例如，当冲走过9毫米时，为了确定接触压力分布，读者必须遵循

一个水平线，从左至右，在9毫米的位置沿垂直轴。检查线相交的彩色的轮廓的区

域允许压力分布沿半径被确定。很明显是有近似500 MPa 模半径，接近0? 的峰值和 另一个大约 1200 MPa 接近 60? 的高峰值，导致如图 2 c所示的两个峰值分布。

图3的检查表明，接触压力反应可分为不同的阶段。大约三分之二的过程中，17至50毫米的冲床旅行，显示几乎恒定接触压力响应–力反应 — 这将转交稳定状态的区域。值得强调的是尽管在这一地区存在相对恒定的接触压力分布，由于它不断地绘制模半径，空白仍经历巨大的变形，如图 2 所示的变形所示。在初始部分的过程中，0 至 17 毫米的冲床旅行，期间的大小、 位置和模半径的接触压力分布的变化相当大， 因此这将被称为瞬态的区域。为了了解和合理化预测的接触压力的反应，将继续在之下章节中详细审查稳态和瞬态的接触压力的反应。

3.2.稳态接触压力分布

在模拟结束时被获得的单接触压力分布（即图 2e），由于这一阶段大约持续性，将被选为典型的稳态反应。在这张图表上, 模半径的接触压力显示两个分布式的峰。当空白开始接触模半径时第一个峰值将出现，

并且在空白离开模半径时第二 (较小) 高峰出现。由于接近中点的压力最小，空白在两个高峰值的模具之间保持接触，同样明显的是，在稳态阶段的过程中，空白和模具（即非零距离接触压力）之间的联系（即非零接触压力）将出现只有大约一半的半径。因此，虽然几何角度总结空白是接近90?，但接触模半径的实际角度是空白的要少得多。

典型的双峰接触压力分布的定性描述比文献（9-13）中提出的通过半径对其他模成型过程中接触压力分布进行的衡量和预测更好。例如，图4显示的由hanaki和Kato[ 12 ]提出的结果，是在二个规定值后张力中使用低碳钢时，来自于实验性的弯-下-张力测试的接触压力的力量记录。尽管考虑不同的工艺条件，图4中的接触压力分布显示性质类似的山峰在开始和结束的接触和压力极小的中点附近的接触区，在图2中可以观察到。由于不同的几何形状的试验装置，相对位置的接触压力分布的弯-下-张试验的通道的形成是不同的。

必应翻译：

尽管专题讨论下不同的进程，在图中的接触压力分布。4a 展品质量上类似峰在开头和结尾的接触和附近的联系人区域中, 点的压力极图 2e 中可以看出。弯下张力测试接触压力散乱的相对位置不同的形成过程中因不同的测试安装几何的通道。

加藤[ 12 ]把初次和二次压力峰值分别归功于弯曲和伸直，通过半径不断绘制薄片而发生。空白变形在通道成形模拟中的检查，显示类似绘图类型的过程将发生。对于大多数的一部分，最初直空白弯曲的模具形成一个曲率半径。空白，然后通过这种曲率被绘制，其余主要是与模具

半径接触，直到它以其出口的半径被拉直。然而，由于弯-下-张试验是一种连续式的过程，它可以在逻辑上假设瞬态反应通道的形成过程将不被捕获。

第五页' 必应翻译：

玻名城和加藤 [12] 属性初次和二次压力山峰的弯曲和展平，分别的发生，不断地绘制工作表在半径。成形模拟通道的空白变形的检查发现出现类似绘图类型的过程。在最大程度上，最初直空白是俯身模形成曲率半径。然后绘制在此的曲率，直到它理顺它退出半径很大程度上在 con 机智与模具半径，剩余空白。不过，弯下张力测试是一个连续型过程，因为它可以逻辑假设通道形成过程的瞬态响应不会捕获

谷歌翻译：

在数值模拟和实验的结果强调，弯曲下张力测试提供了类似的接触条件的形成过程中的通道的稳态部分之间观测结果定性一致。

百度翻译：

结果定性协议之间的数值和实验结果集锦，弯倒张型试验提供了类似的接触条件下的稳态部分渠道的形成过程。这同意-的结果之间的有限元分析和实验的方法，结合相关记录之间的冲头和?昂热长度在2节中描述，提供了一个合理的水平对照?对精度的有限元模型。

必应翻译：

定性协议之间的数值模拟和实验结果观察的结果中突出显示的弯曲-下 tension 测试提供通道形成过程的稳态部分类似接触条件。有限元分析与实验方法，结合的第 2 条所述的记录的拳力和 ?ange 长度的相关性之间的结果此同意发展提供一个合理的水平，信任的有限元模型的准确性。

必应翻译：

3.3.瞬时接触压力反应的瞬态部分接触压力演变，由该区域之间 0 毫米，约 17 毫米的冲床旅行，表示以高度本地化的接触条件为主。这些结果在接触压力超过 1000 MPa — — 即多个双稳态高峰压力。接触压力 con-旅游 （图 3） 显示本地的最大压力发生在靠近 0? 上几乎整个过程的半径的区域。不过，在过渡阶段此本地的最大值，在最大程度超过的第二个压力峰值进一步沿半径。第二高峰更本地化，联系人之间的空白和 10? （小于 0.9 m m 弧长），低于模近似面积一般。此外，这个压力峰值不在同一地点模半径，但几乎恒定速率对冲旅游半径沿而移动。因此，虽然瞬态峰值接触压力的模拟高度本地化在任何给定的时刻，这些严重的压力正在经历模半径的很大一部分在过程中。

百度翻译：

变接触压力反应在过渡区的结果发生变化的几何，加载和接触条件为直空白最初是裹/形成的模具半径的行动力度。虽然点燃温度包含几个研究已审查了接触压力分布在半径为抽取式金属成形过程，采用实验和有限元方法[ 9，13 ]–，这短暂的影响是不遵守。原因是，所有这些调查研究的金属板材拉深在一个半径使用各种类型的

bending-under-tension测试，这基本上是一个连续、平稳过程。

必应翻译：

直空白是最初包装\\/形成对冲作用下模半径瞬态地区不同接触压力反应会发生变化的几何、 装载和接触条件的结果。虽然亮溫包含几个的半径为绘图类型金属成形过程使用试验和有限元方法 [该群] 中过的接触压力分布的调查，不遵守此瞬变的影响。原因是这些调查的每个审查的

钣金件绘图使用各种类型的弯下张力测试中，这是本质上是一个持续\\/稳定过程的半径。为了评估有效性的瞬态接触压力的结果，并对磨损响应，基于实验室的通道形成磨损测试结果的 signi?cance 进行。此测试的空白材料与几何是第 2 节中所描述的一样。模具材料是 AISI D2 级工具钢，60 HRC 麻木不仁。模具半径表面上的两个地点的光学显微镜图像所示图 4b 后形成 140 件。很明显磨损机制发生在 0? 上的模半径的位置，虽然更严重磨损机理观察到 70? 的位置。

百度翻译：

结果在图4 b以及相关的接触压力的预测结果在模具半径（图3）。根据图3的位置上，0?死于半径对应于温和的接触压力（～500兆帕），造成的磨损机制观察条。该地区的70?在模具半径对应较高的接触压力（> 1000），导致过渡到更严重的磨损机制。结果从实验分析表明类似的相关性之间的接触压力和输入/严重的磨损机制在所有其他地点的死亡半径研究。

必应翻译：

图 4b 中给出的结果关联起来的接触压力结果预测在模半径 （图 3）。图 3，依法 0? 模半径的位置对应于温和接触压力 （～500 m p A），导致的磨损机制图 4b 中观察到。70? 模半径的区域对应于较高的接触压力 （大于 1000 m p A），这会导致更严重磨损机制过渡。从实验分析结果显示接触压力与类型\\/严重磨损机理的类似相关性模半径审查所有其他位置。重要的是，图 3 显示了该联系人之间的空白和 70? 地区的模半径仅出现在过渡阶段。因此，任何实验的表面退化，观察到这一地区只可以归因于短暂的接触压力响应 （和不能关联的稳态阶段）。

谷歌翻译：

这些结果表明，与本研究中发现的瞬态响应相关的大的压力可能主要意义是穿响应。

百度翻译：

这些结果表明，大压力相关的瞬态响应看到在这项研究可能是原发性?属磨损的反应。因此，接触压力的反应，和随后的磨损的反应，一个典型的通道的形成过程可能不准确代表使用bending-under-tension试验。因此，传统的磨损试验及测试方法用于应用钣金冲压模具，可能需要重新评估。

必应翻译：

这些结果表明，可能会看到在这项研究的瞬态响应关联的大压力的主 signi?cance 磨损的反应。因此接触压力响应及随后的磨损响应，典型的通道，形成过程可能不准确使用表示弯下张力测试。因此，传统的磨损试验和测试方法，用于在钣金件冲压模具中应用可能需要进行重新计算。

必应翻译：

3.4 更详细地审查了应付的工具磨损性能和寿命，在整个过程中的接触压力最大 imum 的演变的接触压力峰值 signi?cance.最大接触压力演化。震级和最大的接触压力模半径位置获得在模拟 （图 5） 中的每个增量。在这张图表，明显过程瞬态和稳态区域内独特的存在。

谷歌翻译：

在整个稳态阶段，瞬间最大接触压力约为常数的大小和位置。

百度翻译：

在整个稳态相位，瞬时最大接触压力大约是不断在规模和地点。要确定一个单一的价值的稳态峰值接触压力（psteady），平均值的瞬时最大接触压力在80–90%冲床中风决心（即40至45毫米的旅行）。这一地区被选定为它提供了一个地区稳定的接触压力，可始终对所有的有限元模型研究中的参数研究（见5节）。使用这种方法，psteady决定为499兆帕，发生在5.5?沿模半径。

必应翻译：

在整个稳态阶段，瞬时最大接触压力是近似连续的大小和位置。为了确定稳态峰值接触压力 （Psteady） 的单个值，平均值的瞬时最大接触压力拳描边的 80-90%的区域 （即确定40 45 mm 的冲床旅行）。这个地区被评为它提供稳定的接触压力，可始终用于所有铁检查模型在参数的区域研究 （见第 5 段）。使用此方法，Psteady wasdetermined 为 499 MPa，沿模半径 5.5? 在发生。

谷歌翻译：

在短暂的阶段最大的接触压力始终大于，高达2.5倍的稳态峰值压力。

百度翻译：

最大接触压力在短暂的阶段是始终大于，和高达2.5倍的稳态峰值压力。表明，整体最大压力模具半径（最大）为1247兆帕，发生在一个角度58.5?对死亡半径，在瞬间冲时，行驶了9毫米。因此，整体最大压力大约是三倍的屈服强度和抗拉强度几乎两倍的空白材料。一个典型的材料用于模具半径插在实验装置是一个二级钢冷作工具钢，与贸易sverker 21名，生产工具[ 14 , 15 ]荷兰乌德霍姆。这种材料是硬化60

人权委员会，从而在压缩屈服强度为2150兆帕[ 19 ]，远远超过最大接触压力预测的有限元模型；因此有理由使用弹性材料模型的工具。

必应翻译：

在过渡阶段的最大接触压力是压力的一贯大比，和高达 2.5 倍的稳态最大。如所示，模具半径 (Pmax) 的最大总压力是 1247 m p A，那一刻时冲走过 9.0 m m 58.5? 模半径，角发生。因此，整体最大压力大约是材料的三次屈服强度和几乎两倍的空白的抗拉强度。用于模具半径插入实验设置中的典型材料是钢铁、 Sverker 21，制造的乌德霍姆工具-ing [14,15] 的贸易名称 AISI D2 级冷的工作工具。这种材料被硬化 HRC 60，导致 2150 MPa [19]，远高于预测的有限元模型中 ； 最大接触压力压屈服强度因此理由弹性材料模型使用的工具。 4.有限元模型的考虑事项

歌翻译：

在有限元模型的建设和发展，才能获得最终的解决方案很在意。

百度翻译：

多注意是在建设和发展的有限元模型，以便获得?最终解决方案。该模型发展过程包括有系统地审查许多

必应翻译：

太喜欢拍摄于有限元模型的发展与建设为了获得的 ?nal 解决方案。模型发展过程包括许多建模的投入，如刀具材料模型、 工具网、 相对网格大小在接口、 接触互动 de?nitions 等系统考察。碍于创意和可能的 signi?cance 的给出的结果，这一节将突出一些重要建模功能考试-伊奈，以确保可以获得高度的信任中铁得到预期的结果。

必应翻译：

4.1.In?uence 的工具材料弹性工具通常是钣金的 simpli?ed 作为刚体建模成形中的文学 [17，20–23] 中。若要调查包括工具材料弹性接触压力分布的重要性，被建造另一个有限元模型 ；在工具机构作为分析刚性河畔-面，而不是离散的弹性机构是 simpli?ed。这允许额外的复杂性的工具材料模型和关联的网格，可被忽略的 in?uence。空白网格密度的影响曾硬质工具模型中降低空白元素大小，直到一套西装-干练融合的解决方案取得的应力、 应变、 接触压力等。由此产生的空白网格是 ?nely dis cretized 元边长度为表面 0.0625 m m。因此，在日益增加的复杂性，还包括工具材料的弹性，基线刚性分析工具模拟和空白网格是可用于比较。为了评估 ?nal 弹性工具模型和 simpli?ed 硬质工具模型的有效性，审查了另一种模式 ；在工具的弹性模量的增加了一个数量级以便能作出直接比较硬质工具的解决方案

百度翻译：

图6显示了接触压力的结果得到的弹性，解析刚性和弹性模型?是僵硬的。很明显，有良好的相关性之间的接触压力响应分析刚性和弹性模型，有-前提供某种程度的反对?检查的结果。此外，本次?不能影响工具材料的弹性接触压力是显而易见的–分析刚性工具的解决方案over-predicts最大接触压力的30%，比弹性解。因此可以得出结论，弹性模具应被视为在建模过程中，为了获得准确的接触压力响应。

必应翻译：

图 6 显示了弹性的抽搐，分析结果的接触压力刚性和 arti?cially 加筋弹性工具模型。很明显有分析刚性和加筋弹性模型，影提供一定程度的信任，在结果中的接触压力反应之间的良好关系。此外，对接触压力的

工具材料弹性从而带来巨大的影响是明显 — — 的刚性分析工具解决方案 30.0%，相比的弹性解 over-predicts 联系人的最大压力。因此可以断定的是模具的弹性应考虑在建模过程中，为了获得准确的接触压力的反应。必应翻译：

4.2.相对的网格密度 die–to–blank 界面的弹性工具解决方案初步分析指出模半径预测的接触压力分布是敏感网 re?nement 界面之间空白的水平和模半径。特别是在面临的相互作用的河畔的空白元素边长模元边长度的比例了接触压力结果从而带来巨大的影响。发现在接口 die–to–blank 元素边长的比率是大于或等于 1，是否联系普-确保响应是飘忽不定。尽管许多网 re?nements 界面 （增加达 1600年%的元素的数量），同时保持此比例常数，模半径预测的接触压力分布才开始聚合到一个单一的解决方案。

谷歌翻译：

然而，当表示元素边长比例减少到不到一（即死亡半径元素边长比在顶面的空白元素边长较短）的接触压力的结果，发现少不稳定。

百度翻译：

然而，当表示单元边长的比率减少到少于一（即死亡半径侧长度短于单元边长的顶部表面的空白）的接触压力，结果被发现不稳定。这种行为是在不同意推荐惯例；在主表面，一般来说，应德?为与表面粗糙的网格为避免渗透到从表面

必应翻译：

不过，当声明的元素侧长度比例减少到小于 1 （即模半径元素边长是空白的元素侧长度在顶面比短） 接触压力结果发现会较不稳定。此推断是在不同意见与建议的公约 ；其中主表面，一般情况下，应 de?ned

作为与粗网格曲面以避免侵彻奴隶表面 [17]。基于大量的模拟，被开发网格 c 图 1 所示 ；确保 ?nal 模拟而无需使用过大的计算资源产生适当融合的接触压力分布。此网格、 模元素边长模半径界面的空白元素边长度的比例为 1:2 (见表 2)。

百度翻译：

图7显示了稳态接触压力分布的三模拟不同模具–到–空白元素的长度比。在这些模拟，空白和所有其他参数保持不变，而只有模具网是为了达到规定的元素的长度比。高度不规则的接触压力分布预测使用一个元素的长度比大于团结是明显的在图7。相反，它是发现，接触压力分布达到一个反面，似乎结果为较小的模具–到–空白元素的比例为1 : 2。比小于2的企图，但这些结果没有进一步融合的接触压力分布，但意义?明显增加计算时间，由于增加了一些?有限元素。

必应翻译：

图。7 所示的三个不同的 die–to–blank 模拟稳态接触压力分布元素的长度比。在每个这些模拟，空白网格和所有其他参数保持恒定，也是唯一模网各不相同，以达致订明的元素的长度比。预计使用元素的长度比大于统一的极不正当接触压力分布图 7 中显而易见。相反，它被发现接触压力分布达到 con-杂乱无章的较小的 die–to–blank 元素比例为 1:2 的结果。小于 1:2 的比例已尝试，不过这些导致的接触压力分布，但 signi?cantly 没有进一步融合中增加计算时间由于 ?nite 元素的数目增加。4.3。 静态与动态

谷歌翻译：

隐式有限元求解器的使用，确保通过一个准静态的假设。

百度翻译：

采用隐式有限元求解，采用准静态假设。众所周知，为分析语构成，许多金属板材成形工艺可以认为是准静态[ 17,20,21 ]。然而这种假设可能是自-牧师为由于这个问题的主要兴趣在最初的短暂阶段的形成过程。在一个真正的冲压工艺，冲压速度相当影响的空白。因此，有人推测，过渡区可能需要一个动态模拟方法正确的行为模式。施工顺序，一个明确的模式的开发中，基于隐式解析刚性工具的模型，以评估的有效性的准静态假设。僵化的工具，模型选择，由于其计算效率?效率。

必应翻译：

使用隐式铁规划求解确保通过一个准静态的假设。众所周知为分析 pur-姿势，，许多薄板成形过程可以假定为准静态 [17,20,21]。不过这一假设可能是印第安人牧师在成形过程的瞬态初期的主要兴趣由于这一问题。在真正的冲压工艺，冲影响空白以相当大的速度。因此，它被猜测可能要求瞬态区域动态仿真方法正确模型行为。Con-sequently，到，基于隐式解析刚性工具模型，以便评估的准静态假设的有效碳黑制订明确的模型。由于其计算的限度地优化选择硬质刀具模型。

歌翻译：

在实验装置，其中用于工业机械压力机的基础上[14,15]，冲的地步，影响空白估计的速度。

百度翻译：

在实验的基础上建立，在工业机械压力机是用来[ 14 , 15 ]，高速冲床的地步，它影响的空白估计。在模拟速度约10倍的速度，模拟结果还显示良好的相关性的静态仿真结果的瞬态和稳态区域（图8）。进一步，动力学的比率内部能量小于0.5%，几乎整个仿真，从而形成一?准静

态问题的性质。高水平的相关性实现瞬态接触压力反应两者之间的不同，耳鼻喉科?有限元解，显然在图8，进一步验证了仿真结果。

必应翻译：

实验装置、 工业机械压力机那里使用 [14,15] 的基础上估计在哪里，它影响了空白点冲的速度。在模拟的实际速度的大约 10 倍的速度，模拟结果仍显示好相关的准静态模拟结果的瞬态和稳态的区域 （图 8）。进一步更多的内部能源动力学比率是问题的低于 0.5%几乎整个的模拟，因此 con?rming 准静态性质。实现两个不同 ent ?nite 元素解决方案之间，明显图 8 中短暂的接触压力反应的相关性高水平进一步验证所表述的模拟结果。

必应翻译：

5.参数研究考虑成形模具的磨损性能，在此期间，它是可模半径超过的接触压力峰值是特别重要。因此，测定的过程中的参数对这些峰值的接触压力有大多数的 in?uence 将帮助了解给定的工具系统的磨损响应 f。此外，这将有利于可能减少刀具磨损，通过减少高峰接触压力通过优化的参数值。5.1.参数研究说明通道成形过程的有限元模拟，这是 identi?ed 整个 pro 塞斯 (Pmax) 上最大的接触压力和稳态峰值接触压力 （Psteady） 是取决于 14 模型 （智商 (2)) 中的参数。

谷歌翻译：

河畔面临的交互工具（空白的长度为L，空白的厚度t ，死亡半径Rd ，一拳宽度的几何参数定义\\n

百度翻译：

参数的?宁几何的相互作用的工具上的面孔（空白长度，空白厚度，模具冲头半径，宽度

必应翻译：

参数 de?ning 的相互作用几何工具 （空白长度 l，空白的厚度 t，凹模圆角路拳宽度，冲头半径 Rp，清拆工具至表 c) 河畔脸上都应具有对接触压力的影响。不过，模具 （即高度和宽度） 的总体规模的影响假定的影响甚微，此分析被忽略。空白的材料被假定为线性弹性响应在使用 Eb 弹性模量和泊松比 b de?ned elastic–plastic 各向同性材料。空白的材料的等效塑料 stress–strain 反应是 de?ned 使用电力法方程，根据： 吗？哪里？是有效应力、 投资额 （欧元） 是有效的塑性应变、 ε0 是初始产量应变，n 是加工硬化指数，和 Y 是初始屈服强度。

歌翻译：

模具材料是仿照使用各向同性弹性DEFI - nition和泊松比VD和弹性模量埃德特点。

百度翻译：

模具材料模型采用各向同性弹性的?-定义这样的特点是泊松比和弹性模量性病教育。考虑到接触压力对模具半径

必应翻译：

模具材料仿照使用各向同性弹性 de? nition 和泊松比 vd 和弹性模量 Ed 的特点，因此是。考虑接触压力模半径也正在进行分析，凸模和空白的持有者的材料性能的 in?uence 被忽略。在使用工具和控制的摩擦系数 u 空之间的摩擦和恒力 F 的有限元模型中的应用空白的持有人的压力。绘制深度 d 不被不同的如减少或增加的画深度的影响只会产生较小或更大的稳定状态区域分别。

谷歌翻译：

利用方程确定参数。

百度翻译：

利用参数辨识的?艾德在式（2），偏导数型参数进行了研究。反应的过所有最大和稳态峰接触压力（最大和

必应翻译：

利用功 (2) 参数 identi?ed，开展了偏导数类型参数研究。全稳态和最大峰值接触压力 （Pmax 和 Psteady） 的响应，审查了相同的每个参数是分别在铁模拟中，虽然所有其他参数 （名义） 的原始值，都保持不变。参数-eters 的每个域被选来合理地期待真正的钢板的形成过程中基于最大和最小值。在某些情况下，允许域受到物理几何的原始过程设置限制。例如，?nal ?ange 部分长度 ； 受到限制模半径的最大值冲头半径的最大值受到了打孔宽度 ；等。对于每个参数，5 或 6 的值是 de?ned 域内, 选择允许焦虑顺序影响 maxi 妈妈和稳态峰值接触压力待定中在整个域的详细信息。因此，共有 64 有限元模型是建造和分析，以进行 14 参数 identi?ed 参数研究。表 4 详细说明的标称值与域用于每个参数。

谷歌翻译：

在许多情况下，参数的研究涉及的几何修改，因此网格的工具或空白。

百度翻译：

在许多情况下，参数研究涉及修改?阳离子的几何和网格的工具或空白。在这些情况下，小心谨慎，确保元素的长度在表面的相互作用保持约不断，由于先前确定的敏感性的接触压力的网格。

必应翻译：

在许多情况下，参数的研究涉及 modi?cation 的几何形状，因此网格工具或空白。在每种情况下，注意，确保相互作用的表面元素长度是大约常数，先前确定网格的接触压力的敏感性。5.2.参数研究结果的每个参数的稳态和最大峰值的接触压力对个人影响载于图 9 14 图。与横座标中每个图形表示被更改的参数的值，因此，每个点代表不同入口有限元模型。纵坐标表示 Pmax 及 Psteady 的百分比变化，从各自的标称值，允许直接 com 型坯之间联系的最大压力的行为和稳态峰值接触压力。因此，在每条曲线与 x 轴相交的一点表示接触的压力，确定从第 3 和 4 中所述的名义铁模拟天然有机物伊值。

谷歌翻译：

如前所述， Psteady冲床旅游40and 45毫米之间，瞬间最大接触压力值的平均值，在仿真结果的历史，计算。

百度翻译：

如前所述，psteady计算的平均值的瞬时最大接触压力为45毫米的旅游产品，在仿真结果的历史。因此，标准偏差与psteady是计算相关的64个模拟，和被认为是通常在2和4%。由于这个相对较小的标准偏差，误差不能清楚地显示在图9和图，因此被排除。误差是不需要最大，由于其独特的性质。

必应翻译：

如前所述，Psteady 计算以平均瞬时最大接触压力 40and 拳旅行，在模拟结果历史 45 毫米之间的值。因此与 Psteady 相关的标准偏差是计算-迟发的 64 模拟中，每个，并发现，通常为 2 至 4%。由于这种相对较小的标准偏差，误差线不能清楚显示的图 9，图上，因此被排除

在外。误差线不需要的 Pmax，由于以其独特的本质。对每个参数调查 （图 9） Pmax 和 Psteady 的个别响应可用于提供洞察到其中真正形成过程中的因素都可能影响刀具磨损。因此，将提供每个响应的峰值接触压力上显示从而带来巨大的 in?uence 的讨论。然而，这个调查研究的范围描述原因的答复的详细的解释。

必应翻译：

5.3.模半径，路模半径参数的影响有 Pmax 及 Psteady 强相反的效果。特别是在较低的值模半径的响应是高度非直线 ；Pmax 与 Psteady 显示为模具快速增加半径从公称值下降。然而，模具半径的影响更被明显 forPmax。在所有情况下，从标称 Pmax 百分比变化是两倍以上为 Psteady。这些结果表明高峰期接触压力 （和关联的工具磨损），可以通过选择可行模半径大减少。

必应翻译：

5.4.空白的厚度、 t Pmax 和 Psteady 的影响，表现出空白的厚度，变化百分比变化从非常相似，在这两种情况中的标称值与大和约线性响应。行为的峰值接触压力变量，以空白的厚度和模半径，洞察传统规则-的-拇指经常采用的钣金成形工业，绘图或折弯操作的服务器的碳黑评选折弯比 p\\/t。这是由中间的空白的利用的不同而有差异模半径和空白厚海岬的模拟结果的空白 t.厚度的曲率半径的比例，可以绘制弯曲率 （图 10） 的影响。很明显，从图 10，降低折弯模半径拥有最大的摩擦学讲探险队-rienced 的严重性从而带来巨大的影响。此外，还有两个

实例，其中两个单独的模拟具有相同的值的折弯比率 (p\\/t = 2.5 和 p \\/t = 5.5），但具有不同值的模半径和空白的厚度。

谷歌翻译：

在每一种情况下， PMAX和Psteady值约相当于弯曲率相同。

百度翻译：

在每一种情况下，最大的价值和psteady大致相同的等效弯曲比率。因此，可以得出结论，弯曲率是一个有用的指标，判断其严重性，相对而言，对金属板料成形的模具操作。

必应翻译：

在每种情况下，Pmax 和 Psteady 的值都相同，相等于约弯比率。因此，可以断定的是折弯的比率是有用来判断严重，相对而言，钣金件成形模具工装上的操作的索引。5.5.空白材料的影响屈服强度，Y 峰接触压力变量显示空白的材料产量强度参数，其所占百分比约线性响应更改两个 Pmaxand Psteady 从名义价值变得非常相似。之间的空白的厚度和空白的回应比较产生强度参数中图 9reveals Pmax 和 Psteady 的行为是颇为相似，这两种情况

谷歌翻译：

这实际上是符合逻辑的，因为它可以预料，无论是厚度或屈服强度的增加，变形（即刚度）的空白，通过增加theresistance ，将导致模具半径增加接触压力。

百度翻译：

这一事实是合理的；因为它可以预期，增加抗变形（即刚度）的空白，通过或者增加厚度或屈服强度，将导致增加接触压力走过的死亡半径。这一结果有直接八-阳离子对刀具磨损与引进高强度钢冲压件。

必应翻译：

这一事实是逻辑 ；正如可以预计增加阻抗变形 （即刚度） 的空白，通过增加厚度或屈服强度，将导致在模半径增加接触压力。这一结果将直接 impli 阳离子对引入高强度钢冲压与相关联的刀具磨损。5.6.冲头半径，Rp 更改拳半径的影响会产生 Pmax 和 Psteady 之间的明显不同的响应。Psteady 的行为根本是近似连续冲床曲率半径，小于 1%的值发生更改的标称值在所有情况下。

歌翻译：

CON - sidering与计算相关的标准偏差\\n

百度翻译：

反对忽视，标准偏差与计算

必应翻译：

Con-试读伴 Psteady 计算标准偏差是 2 至 4%，在所有情况下，可以得出结论的冲床半径已检查的值的范围为 Psteady insigni?cant 影响。相反，冲头半径特别是有从而带来巨大的逆影响对 Pmax，对于较大的半径。沙洲，在冲头半径 （14 毫米），最大值为 Pmax 减少从面值的 27.7%。因此，很显然冲头半径有 in?uence 瞬时接触压力作出响应，但对稳态接触压力反应很少或没有影响。

必应翻译：

5.7.摩擦 coef?cient，摩擦 coef?cient 的值的影响也会导致 Pmax 的反应和 Psteady 之间的不同趋势。Psteady 展品小及约线性反效果 ；凡之间的最大值和最小的范围，从名义更改，是 9.8%。这是两个标准偏差的情况，比大，因此可以考虑 ered 统计从而带来巨大的虽然是很小的影响。对 Pmax coef?cient 摩擦的影响是较大，但高度非线性和非单调。由于摩擦 coef?cient 是焦虑参数，从而带来巨大的非单调的

响应，更详细的检查结果的讨论将在会前坐来证明这种反应不是因为一个不可靠的结果。不过，这种分析的所有其他参数超出范围和目标的这项调查，因此将不会被列入。

百度翻译：

图11可以用来解释发生这种非单调反应。此图显示了发展的最大接触压力为三的有限元模型与不同的摩擦系数不同客户特殊??艾德（最低，名义和最大值中使用的参数研究）。很明显，有2次?不能峰的最大接触压力确定演化整个行程的每一个模型。因此，这些行为双峰，其中不必要-家庭表现出同样的反应在所有情况下，直接影响整体价值峰值接触压力（最大）获得。在这种情况下，该?第一峰随摩擦系数?客户，而仲有峰值下降，导致非单调反应最大

必应翻译：

图。11 可以用来解释这非单调的发生反应。该图显示三铁模型与众多摩擦 coef?cients speci?ed （最低、 名义和最大值参数研究中使用） 的最大接触压力的演变。很明显的最大接触普-确保演化整个行程每个模型中有两个从而带来巨大的高峰。因此，这些两个山峰，哪个做不来释放 ily 直接影响的整体高峰值接触压力 (Pmax) 获得在所有情况下，显示相同的应答信息的行为。在这种情况下，焦虑山顶随着摩擦 coef?cient，虽然第二高峰下降，导致 Pmax Most 的该参数的研究模型的非单调的响应过程的瞬态阶段表现出这两个高峰最大接触压力演化曲线。因此，这种类型的敌对行为的两座山峰之间往往是 Pmax 任何非单调的响应背后的原因。

谷歌翻译：

值得注意的摩擦系数，虽然有一个最大的接触压力相对小的影响，预计，将有一个更显著的效果，在工具，这是额外的剪切力，这将发生在相互作用的表面磨损，由于

百度翻译：

值得注意的是，虽然摩擦系数测试?有相对地小的影响最大的接触压力，预计将有一个比较明显?不能影响刀具磨损由于额外的剪切力将发生在表面的相互作用。

必应翻译：

值得注意摩擦 coef?cient 虽然关系自我效能感小效果的最大接触压力，预计将有更多的应付额外的剪力将出现在相互作用的曲面的刀具磨损从而带来巨大的影响。5.8.压边力，F 压边力的影响也会导致 Pmax 来自非单调的响应。尽管 ?uctuating 的行为，对 Pmax 压边力的整体影响是相对较小。有趣的是，空白边力民 imum 和最大值对应于最小值和 Pmax — — 代表 ?8.4 和 15.5%的最大值分别从名义更改

谷歌翻译：

在这方面可能会显示一个小的积极响应，从P最大增加压边力。

百度翻译：

这方面可能表明一个小的积极响应，最大增加压边力。影响的压边力对psteady较大；然而

必应翻译：

这方面可能表明 Pmax 增加压边力小积极响应。对 Psteady 的压边力影响较大的情况下 ；不过有不同的两级响应审查的域。从压边的最小值开始生效 112.5 N，Psteady 显示大幅增加压边力是增加。但是，超越空白的持有人名义价值强制 450 N，Psteady 展品的近似连续的响

应。稳定状态区域，具有最小值和有机物伊压边力模型变形形状的模具半径在空白检查提供两级响应 （图 12） 的解释

谷歌翻译：

这说明，最小压边力模型，有足够的夹紧力，保持空白的持有人，造成的差距之间存在的空白和模具在模具半径开始。

百度翻译：

这表明，该模型的最小压边力，有足够的夹紧力不足?保持空白持有人关闭，造成差距之间存在的空白和开模死亡半径。因此，曲率半径的空白，有效地增加，导致降低—

必应翻译：

这表明与最小压边力模型，有 insuf?cient 夹紧力保持空白持有关闭，导致空白之间存在的差距和模模半径的开头。因此，空白的曲率半径的有效地增加，导致红眼解释在 Psteady，具有较大模半径 （第 5.3 节） 模型所示。这种效应不是等于或大于面值 ； 压边力模型凡有 suf?cient 夹 ing 力，确保空白的形状，密切符合模半径 （图 12b)。等对 Psteady 压边力的实际影响是可以忽略不计，实际过程应提供 suf?cient 保持空白持有人夹紧闭。

必应翻译：

5.9.工具至表清拆，c 避免创建熨烫的过程中，0.1 m m 的名义工具清拆的可能性的影响最小值是 de?ned。增加面值以上工具拆了对 Psteady 的影响微乎其微。相反，清拆工具至表的价值有小和非单调的 in?uence Pmax。这些结果表明在冲头半径的影响类似趋势，工具至表清拆瞬时接触压力作出响应，有显著的 in?uence，但已对稳态接触压力反应很少或没有影响。很明显的空白被迫遵守模半径冲向上移动和变

形空白的瞬态接触压力反应顺便影响。更改拳半径和清拆工具至表每个有影响的改变-瞬态 '包装用' 阶段，因此 in?uencing 瞬态响应和影响 Pmax。不过，进一步向上移动冲到的稳态部分进步的过程，自动换行的空白的角度会类似 ；建制组件的侧墙将会在所有情况下几乎垂直。因此，稳态接触压力的反应和相关联的 Psteady 值将是相对不变。

百度翻译：

5.10。影响空白材料硬化指数，氮

必应翻译：

5.10.空白材料硬化指数，n 的空白材料硬化指数值的影响有小积极 in?uence Pmax 及 Psteady。然而，在这种情况下，从 Psteady 的公称值百分比变化是大于 Pmax。有趣的是，空白的材料强化指数已较小 in?uence 峰值接触压力比空白的材料屈服强度为域审查

（Section5.5）。按照第 5.5 — — 在空白的抗变形能力增加导致峰值接触压力的增加 — — 的结论预期的硬 ening 指数会有同样的接触压力从而带来巨大的影响。通过检查结果空白材料极限抗拉强度 （UTS） 在每种情况下，可以解释硬化指数的小 in?uence。由于要用材料 》 （智商 (3)) 和审查的域 （表 4），更改屈服强度导致 494 到 1154 MPa UTS 范围的值。但是，更改的 n 值对应于较小的 UTS 范围的值，从以 824 MPa 536。因此，它很可能空白的材料 UTS 可提供更有用的关系，峰值接触压力或硬化指数比或屈服强度。

谷歌翻译：

利用模拟不同的空白硬盘ening指数和屈服强度结果，它是可能的情节空白材料抗拉强度的效果（图13） 。

百度翻译：

利用模拟结果，不同的空白硬增指数、屈服强度，能够绘制效果的空白材料强度（图13）。这显然是从图13，增加强度有强大的非线性效应对P波和psteady。

必应翻译：

利用不同而有差异空白的硬 ening 指数及产量强度的模拟的结果，有可能要绘制的空白材料优联 （图 13） 的影响。很明显，从图 13，增加 UTS 线性强对 Pmax 和 Psteady 都有。应付大量的塑性变形在冲压过程中经历的空白，此结果进一步 illus-trates 空白的抗变形能力增加将导致的高峰期增加接触模半径在经历过的压力。考虑从而带来巨大的应变硬化行为的新一代高强度钢，这个结果证明可能增加的这些新的薄板材料与相关联的刀具磨损。5.11.模具材料的弹性模量，教育署的影响谷歌翻译：

模具材料的弹性模量不上的Psteady价值有显著作用。

百度翻译：

模具材料弹性模量没有一次?不能影响的价值psteady。这种变化从标称值

必应翻译：

模具材料弹性模量并没有对 Psteady 的值从而带来巨大的影响。从 Psteady 的名义价值变化小于 ± 2%。不过，模具弹性模量有小的积极作用，对 Pmax ；凡之间的最大值和最小的范围，从名义更改，则为 10.1%。检查域，很明显的模具材料刚度了审查的峰值接触压力的影响甚微。这主要是因为检查的范围是小，在试图仅钢铁模数的最大域的代表。然而，有人认为早期刚度的影响是从而带来巨大的更多，当刚度大

大增加 （节 4.1） （i.e.changing 从弹性硬），因此证明的方法模型使用弹性材料模型的工具。

应翻译：

5.12.其他参数作为参数的研究的一部分进行审查的其他参数有 Pmax 和 Psteady 很少或没有影响。这些参数是冲头宽度、 空白材料泊松比、 空白长度、 空白材料的弹性模量和模具材料泊松比。Aver 年龄的从 Pmax 和 Psteady 的名义价值为这些参数的每个域的变化量小于 2.5%。必应翻译：

5.13.摘要参数化的研究，以便清楚地总结研究中的参数就有稳态和最大峰值 con 机智的压力，在输出中的总变动百分率最具影响力的每个参数被计算 （图 14）。此值表示的区域 （即最大最小值减去) Pmax 的值与 Psteady val-取得时变 speci?ed 域中的每个参数的应用表示为各自的标称值的百分比。图 14 中的参数顺序排序的大多数 in?uence Pmax 上。低的变压边力值，在警队是保持稳定状态期间关闭空白持有的 insuf?cient，in?uence 已被删除。此外，由于 identi?ed 的关系-tionships identi?ed，折弯比率参数，以表示模半径和板厚度的影响及 UTS 参数汇总空白材料硬化强度指数及产量的影响。

必应翻译：

图。14 突出 Pmax 和 Psteady 的不同响应的输入参数。不过，这两个最 in?uential 参数对 Pmax （折弯比率和空白的材料 UTS） 也有最对 Psteady 的影响。很明显稳定和短暂的接触压力分布的强 in?uence 源自直接的这些参数的每个 in?uence 的弯曲，或阻力量弯

曲，在半径空白。值得注意的主要工艺参数、 摩擦 coef?cient 和压边力，有 Pmax 和 Psteady 上只有很小的影响。这些过程参数有只是很小的影响，这个事实最初似乎反直观，作为这两个这些参数 in?uence 发达国家在工作表中的张力的量。因此将预计如果表张力增加，受力模半径，从而峰值接触压力应增加比例。然而，这不是如此，及看来峰值接触压力是 in?uenced，在更大程度上发生的模半径与抗弯曲产生的空白的弯曲程度。

谷歌翻译：

其他几何参数（冲头半径和工具，以表过关） P最大的显着效果，但不上Psteady 。

百度翻译：

其他几何参数（冲床半径和tool-to-sheet清除）有显着的影响最大，而不是psteady。这一结果集锦，这些参数的影响?瞬态部分

必应翻译：

其他 (冲压半径和工具至表关） 的几何参数了 Pmax，而不是 Psteady 的显著效果。这些参数 in?uence 的过程中，通过 modi?cation 的出现为空白的几何\\/加载条件的瞬态部分的最初形成模半径，但有小 in?uence 的稳态响应，重点介绍了这一结果。因此，如果 Pmax 联系人的最大压力是主 sig ni?cance 工具磨损，等几何参数可能可能进行优化提高一个给定的冲压过程的磨损响应。

6.摘要的演化和分布的接触压力模半径，在整个期间通道形成过程中，在决定使用有限元分析。对于大多数的过程，稳态接触压力分布发生模半径。这种分布的特点是两峰反应平稳 ；其中质好与文学弯曲-下

tension 过程中提出的实验和数值模拟结果相比。它被发现瞬态响应时发生成形，以前没有见过文学中的初始阶段。此过程的一部分的特点是高度本地化和严重的接触条件，从而导致接触压力超过双稳态最大的压力。滑动接触磨损机电 nisms，考虑这些结果表明的瞬态响应 identi?ed 和描述的可能的主 sig ni?cance 通道成形工具磨损响应。这一结果已经过验证的基于实验室的通道形式 ing 磨损测试，这表明短暂的接触压力区域符合严重磨损的磨损机理。影，它被推测当前张力弯下磨损测试结果不可能是完全谷歌翻译：

通过额外的数值分析，得出的结论是死的弹性，应考虑在建模过程中，为了获得准确的接触压力响应。

百度翻译：

通过数值分析，得出的结论是，弹性模具中应考虑的模型工艺，以便获得准确的接触压力响应。有人还发现，动态效果的这个问题可以忽略不计；用准静态模型准确地模拟接触压力响应。

必应翻译：

通过额外的数值分析，得出结论的模具弹性应考虑在建模 pro-塞斯，为了获得准确的接触压力反应。此外发现可以忽略这一问题的动态效果 ；与准静态模型准确地模拟的接触压力的反应。评估的稳态和瞬态峰值接触压力的输入参数 in?uence 进行参数化的研究。它是发现主要工艺参数在板料成形过程、 摩擦 coef?cient 和压边力，只是轻微的 in?uence。相反，折弯的比率和空白材料极限抗拉强度的稳态和瞬态峰值接触压力了大多数 in?u 球形。这表明了折弯的比率提供有用的索引来判断成形术的严重程度。参数 ric 研究的结果还突出表明，刚度的空

白 （即通过屈服强度，硬化指数或厚度变化），modi?cation 对接触压力模半径经历同样强大的 in?uence。因此，在汽车行业的高强度钢的趋势可能需要可以保持刀具寿命的拉伸模具模半径增加所抵消。

适用于磨损的冲压模具。

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致谢\\n\\n

百度翻译：

鸣谢

必应翻译：

福特公司美国、 澳大利亚的福特、 沃尔沃汽车瑞典、 澳大利亚研究理事会联动工程 (LP0776913)，和优异的同种异体-阳离子国家设施先进计算澳大利亚伙伴关系计划下的奖支持这项研究的确认。作者感谢他们，Pro 教授彼得 · 霍奇森迪肯大学教授约翰 · 邓肯从奥克兰大学的支持。

谷歌翻译：

参考文献\\n\\n

百度翻译：

工具书类

必应翻译：

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百度翻译：

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百度翻译：

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