100吨精炼油脂课程设计说明书

一、设计依据 1 原料指标

毛油：日处理200吨，

酸值(KOH)(mg/g)：4.0（即FFA%为2%)， 水分及挥发物／(%)：0.2， 残溶：0.01%(100ppm) ， 过氧化值(mmol/kg)：7.5 含杂量：0.2% .2 产品指标

水分及挥发物≤0.05% 酸价≤0.20(即FFA% 0.1%以下) 杂质≤0.05% 过氧化值≤5.0mmol/kg

残溶：不得检出 色泽：Y20，R2.0（罗维朋比色计133.4槽） 3 供应条件

毛油过滤：杂质0.05%，其余的同原料油 脱胶：水分0.5%，杂质0.03%，磷脂15ppm 水洗：水分0.5%，杂质0.005%，磷脂10ppm 真空脱水：水分0.05%，其余不变

吸附脱色：杂质0.05%，色泽Y10、R1，磷脂5ppm 真空脱臭：色泽Y8、R0.8，杂质0.005%，酸值0.05二 二 工艺流程及工艺说明

工艺流程

（1）碱炼脱胶、脱酸工艺流程

磷酸 ↓

毛油→ 毛油暂存罐→ 袋式过滤器→板式换热器→ 混合器→ 酸反应罐

碱液和工艺水

↓

→ 滞留混合器→ 碱反应罐→ 板式加热器→ 自清式离心机→ 板式换热器→

水洗废水 真空 热水 ↓

（2）脱色工艺流程

白土 真空 ↓ ↑

脱胶油暂存罐→白土预混罐→脱色塔→立式叶片过滤机→袋式过滤器 ↓

废白土

（3）脱臭工艺流程

真空 高压蒸汽 ↑ ↓ 脱色油储罐→析气器→螺旋换热器(油-油)→螺旋换热器（油-油）→真空加热器 柠檬酸 ↓

→脱臭塔→螺旋板换热器→螺旋板换热器→板式换热器→板式冷却器

袋式过滤器 脂肪酸捕集器→脂肪酸循环罐→脂肪酸储罐 ↓ 成品油 真空 工艺说明

毛油从毛油暂存罐打入板式换热器（用经过两次换热后脱臭油），预热到65～70℃经袋式过滤器进入离心式混合泵前，由微量定量泵按油重的0.05～0.2%加入85%浓度的H3PO4，进入酸反应罐中反应15min后,此时酸油反应罐也起到了缓冲的作用。酸油反应后的油再进入多效混合器与定量泵送来12波美度的NaOH碱溶液充分混合,在碱反应罐中进行快速中和

脱色油储罐 →混合器→自清式离心机→板式加热器→真空干燥器→脱胶油暂存罐 ↓

胶 质

反应,反应滞留30min。混合后的油在列管式换热器中加热到80℃左右时，进入自清式离心机进行皂角分离，脱除的皂角进入皂角暂存罐中，离心后的油经板式换热器加热到90℃，同时用泵将90℃占油重10%的软水打入混合器充分混合后进入水洗离心机分离，水洗油温在90℃左右，分离后油进入板式加热器中加热到110℃左右，然后进入真空干燥器进行连续脱水，脱水后的油经冷却器冷却进入碱炼油暂存罐，为精炼三级油，也可通过旁路系统进入下一步脱色工序。

用泵将碱炼油暂存罐的油抽出打到白土-油预混合罐中，同时将占油重1%的白土加入罐中，混合约10min后进入脱色塔。在脱色塔中滞留15min后，使油中的色素尽可能被活性白土吸附除去。脱色后，用立式叶片过滤机过滤废白土，起初过滤或需要清除叶片上的白土时，产生的一些浊油打入浊油罐中做另外的处理。过滤完，再通过袋式过滤器过滤，进入脱色油暂存罐中。

从脱色油暂存罐出来的油大约100℃经过螺旋板式换热器加热到110℃，进入析气器脱除氧后，用两台螺旋板换热器换热，两台换热器中间油温为155℃，换热最终使油温到200℃，再用8Mpa高压蒸气加热油温到255℃后进入脱臭塔中脱臭，同时加入浓度为5%，占油重0.01%的柠檬酸。脱臭后出来的油，温度240℃，与待脱臭的油进行换热，可以充分的利用热量，从螺旋板换热器中出来的油温为148.2℃，然后再用板式换热器与毛油换热，换热后油温105.6℃，进入冷却器中冷却到40℃后，用精过滤器过滤后进入成品油罐中储存。如果还没有开机，则要用高压蒸气将脱色油直接加热到脱臭工艺所需的温度。

此外，蒸馏出来的脂肪酸等馏出物，经塔内捕集后，从塔内流出来进入脂肪酸暂存罐中冷却后，通过泵打入脱臭塔的塔顶通过上部填料进行气体捕集。

三、化工设计计算

1 物料平衡计算

1.1 碱炼脱胶、脱酸工序 （1）过滤

输入：毛油 100×1000/24=4166.67kg/h，含杂：4166.67×0.2%=8.3kg/h

过滤后，设含杂质：xkg/h 则x/（4166.67×（1-0.2%）+x）=0.05%

解得x=2.08kg/h

输出：4166.67-8.3+2.08=4160.48kg/h

其中含杂：2.08kg/h

（2）酸混合

输入：

G油=4160.41kg/h 加入的浓度为85%的磷酸，磷酸量为油重的0.1% (0.05%-0.2%之

间)

即磷酸的量为4.16kg/h 输出：

G混=4160.41+4.16=4164.57kg/h

（3）碱混合

输入：

G油=4164.57kg/h选用12波美度（即8.07%）的NaOH溶液。

毛油碱炼加碱量按下面步骤计算： 理论加碱量（N）：

N=7.13×10×AV×G油=7.13×10×4.0×4164.47=11.88kg/h 磷酸耗碱量（P：NP=1.22×W=1.22×4.16=5.08kg/h W（Kg/h）为加入H3PO4的量。

由于本工艺中毛油碱炼前加了磷酸，故加碱前应考虑其耗碱量，以便达到脱酸的目的。对于连续式碱炼工艺，选用的超碱量占理论碱量的10%。 超量碱（C

-4

-4

N）

N）：NC=10%×（N+NP）=10%×（11.88+5.08)=1.7g/h

实际加碱量（NS）：NS=N＋NP＋NC=11.88+5.08+1.7=18.66 kg/h 如果在工艺操作中没有加磷酸，则NP项为零，实际加碱量换算成液体碱如下式： 液体碱量

N

液

= NS/液体碱中NaOH百分比含量

=18.66/8.07%=231.23 kg/h

输出：混合油量：G混=4164.57+231.23=4395.8kg/h

（4）自清式离心机

输入：总混合油：G混=4395.8kg/h

输出：脱胶油：X，油脚：Y，设油脚中含油30%

X+Y=4395.8kg/h X+30%Y=X

×

(0.5%+0.003%+0.15%)+4166.67

×

(1-0.2%-2%-0.2%)

解得：X=3974.61kg/h

Y=421.15kg/h

（5）水洗离心机

输入：

G油=3974.61kg/h 含水：0.5%

加水量10%，即397.46kg/h 总输入量

G总=3974.61+397.46=4372.07kg/h

输出：设废水中含油0.2%，水洗油Xkg/h，废水Ykg/h X+Y=4372.07

X+Y×0.2%=397.46×

（1-0.00003-0.0003（0.00001+0.00005）

X=3972.74kg/h Y=399.33kg/h

即水洗后的油为3973.74kg/h，废水为399.33kg/h （6）真空干燥

输入：水洗离心油3972.74kg/h

含水0.5%，即含水量为19.86kg/h

输出：设干燥后含水量为Xkg/h，含水为油重0.05%

X/（3973.74-19.86+X）×100%=0.05% X=1.98kg/h

即干燥后油为3972.74-19.86+1.98=3954.81kg/h 4.1.2 脱色工序

+X×

）

（1）混合罐

输入：干燥后油重为3954.81kg/h

取白土量为油重的1%，即39.55kg/h 输出：白土混合油3954.81+39.55=3994.36kg/h （2）叶片过滤机过滤

输入：混合油浆为3994.36kg/h

输出：设废白土含油15%，脱色油为Xkg/h，废白土为Ykg/h X+Y=3994.36

X+Y×15%=3954.81×（1-0.00005-0.00001）+X×（0.0005+0.00005） X=3950.15kg/h Y=44.25kg/h 即脱色油3950.15kg/h，废白土44.25kg/h （3）袋式过滤机精过滤 输入：脱色油3950.15kg/h

含杂质0.05%，其量为3950.15×0.05%=1.98kg/h 输出：含杂0.005%，设杂质的量为X kg/h X/（3950.15×（1-0.05%）+X）=0.005% 解得：X=0.2kg/h

过滤后的油：3950.15-1.98+0.2=3948.37kg/h

除去杂质的量：1.98-0.2=1.78kg/h 4.1.3脱臭工序

输入：混合油3948.37kg/h，加入柠檬酸0.01%

FFA含量：4166.67×2%=83.33kg/h，柠檬酸量：3948.37×0.01%=0.39kg/h 总输入量3948.37+0.39=3948.76kg/h 输出：FFA含量：0.025%

设输出混合油Xkg/h, 脱臭馏出物Ykg/h

X+Y=3948.76 X×0.025%+Y=83.33

X=3866.40kg/h Y=91.37kg/h

即输出混合油为3866.40kg/h，脱臭馏出物91.37kg/h 脂肪酸含量：3948.37×(4%-0.01%)=157.54kg/h 所以，精炼油率=3866.40/4166.67×100%=92.79%

物料衡算表

工序 过滤 输入 毛油：4166.76 kg/h 毛油含杂：8.33 kg/h 过滤后毛油：4160.41kg/h 酸混 磷酸：4.16kg/h 混合油：4164.57kg/h 碱混 12BeNaOH溶液：231.23kg/h 混合油4395.80kg/h 自清式离心机 离心油：974.613kg/h 水洗离心机 软水量：397.46kg/h 输入油量：3972.74kg/h 真空干燥 干燥油：3954.81kg/h 脱色混合罐 白土量：39.55g kg/h 混合油浆：3994.36kg/h 叶片过滤机过滤 微杂脱色油:3950.15kg/h 袋式过滤机过滤 混合油：3948.37kg/h 脱臭塔 柠檬酸：0.39kg/h 脱色油：3950.15kg/h 废白土：44.25kg/h 过滤油：3948.37kg/h 杂质：1.78kg/h 脱臭油:3866.40kg/h 脱臭馏出物:91.37kg/h 离心油：3974.61kg/h 油脚：421.15kg/h 水洗油：3972.74Kg/h 废水：399.33kg/h 干燥油：3854.81kg/h 水气：1.98kg/h 混合油浆：3994.36kg/h 0输出 过滤后毛油：4160.41kg/h 杂质：2.08kg/h 混合油：4164.57kg/h 混合油：4395.80kg/h 热量平衡计算

有关计算公式：油比热

C油=（C。+?t）×4.187（KJ/Kg?℃）

其中

C。=0.47kcal/kg?℃，T为温度（℃）

?=0.00073

选用0.2Mpa的蒸气，汽化潜热为2204.6KJ/Kg，T为120℃， 精炼车间毛油温度取为30℃

4.2.1 碱炼脱胶、脱酸工艺

（1）E101a蒸汽加热（当刚开机时用蒸汽加热毛油） 毛油 30℃ → 70℃ 蒸气 120℃（液）← 120℃（气） 1）设有5%的热损失：

因为（1+5%）×△Q油=△Q蒸气=G蒸气×r △Q

油

=4.187×（0.47+0.00073×（30+70）/2）×G

=1.05×△Q

/r=1.05×

4160.41×40=352922.12kJ 所以

蒸

气

油

352922.12/2204.6=186.09kg/h

2）换热面积的计算

△Tm=[（120-30）-（120-70）]/[ln（120-30）/（120-70）]=68.1℃ 所以A=（1+5%）×3）换热器选型 型号:BR08

外形尺寸：200×600 板片间距：2.6mm 通孔直径：40mm 设计压力：1.2Mpa 设计温度：150℃ 最大流量：20t/h （2）E102蒸气加热（反应后油温约在65℃左右） 毛油 65℃ → 80℃ 蒸气 120℃（液）← 120℃（气） 1）油的平均比热

△Q油/K×△Tm=1.05×352922.12/（3600×68.1×0.5）=3.02m

2

C油=2.19KJ/Kg?℃

因为（1+5%）×△Q油=△Q蒸气=G蒸气×r △Q油=2.19×4395.80×15=14434.05kJ 所以，G

2）换热面积的计算

△Tm=[（120-65）-（120-80）]/[ln（120-65）/（120-80）]=47.1℃ 所以A=（1+5%）×△3）换热器选型列管式换热器

管程数：2 管子数量：26 管子长度：1.5m 管程通道截面积：φ25×2mm 外径：600mm （3）E103蒸气加热

脱胶油 80℃ → 90℃ 蒸气 120℃（液）← 120℃（气） 1）设有5%的热损失： 因为

蒸气

=1.05×△Q

油

/r=1.05×

14434.05/2204.6=68.77kg/h

Q油/K×△Tm=1.05×14434.05/（47.1×3600×0.5）=1.79m

2

（1+5%）×△Q油=△Q蒸气=G蒸气×r

油

△Q=4.187×（0.47+0.00073×（80+90）/2）×G

=1.05×△Q

/r=1.05×

3974.16×10=88542.12kJ 所以

蒸

气

油

88542.17/2204.6=42.17kg/h

2）换热面积的计算

△Tm=[（120-80）-（120-90）]/[ln（120-80）/（120-90）]=34.7℃ 所以A=（1+5%）×3）换热器选型 型号:BR08

△Q油/K×△Tm=1.05×88542.12/（3600×34.7×0.5）=1.49m

2

外形尺寸：200×600 板片间距：2.6mm 通孔直径：40mm 设计压力：1.2Mpa 设计温度：150℃ 最大流量：20t/h （4）E104蒸汽加热 碱炼油 90℃ → 110℃ 蒸气 120℃（液）← 120℃（气） 1）设有5%的热损失： 因为

（1+5%）×△Q油=△Q蒸气=G蒸气×r

油

△Q=4.187×（0.47+0.00073×（90+110）/2）×G

=1.05×△Q

/r=1.05×

3972.74×20=180643.75kJ 所以

蒸

气

油

180643.75/2204.6=86.04kg/h

2）换热面积的计算

△Tm=[（120-90）-（120-110）]/[ln（120-90）/（120-110）]=18.2℃ 所以A=（1+5%）×3）选型 型号:BR08

外形尺寸：200×600 板片间距：2.6mm 通孔直径：40mm 设计压力：1.2Mpa 设计温度：150℃ 最大流量：20t/h （5）E101b油-油换热（加热介质为经过多次换热后的脱臭油） 毛油 30℃ → 70℃ 脱臭油 T℃ ← 148.2℃ 毛油比热

△Q油/K×△Tm=1.05×180643.74/（3600×18.2×0.5）=5.79m

2

C毛油=（C。+?t）×4.187

=（0.47+0.00073×（30+70）/2）×4.187=2.12KJ/Kg?℃ 该脱臭油是从脱臭塔出来后经过两次换热后的脱臭油. 脱臭油的平均比热为C脱臭油=2.25KJ/Kg?℃ 1）设有5%的热损失：因为（1+5%）×△Q

油

=△Q脱臭油

△Q油=G油C油△T=4160.41×2.12×40=352803.05KJ/h 1.05×△Q

油

=△Q

脱臭油

=G

脱臭油

C

脱臭油

△T=2.25×3866.40×

（148.2-T) 所以，T=105.6℃

2）换热器换热面积A的计算

△t1=105.6-30=75.6℃，△t2=148.2-70=78.2℃ △Tm=(△t2-△t1)/㏑（△t2/△t1）=76.9℃

所以A=（1+5%）×△Q油/K×△Tm=352803.05×1.05/（0.5×76.9×3600）=2.68m

3）选螺旋板式加热器 见表1

（6）E105干燥油冷却器 干燥油 110℃ → 40℃ 冷却水 50℃ ← 25℃ 干燥油比热

2

C毛油=（C。+?t）×4.187

=（0.47+0.00073×（40+110）/2）×4.187=2.20KJ/Kg?℃

水的比热为C水=4.187KJ/Kg·℃

1）设有5%的热损失：因为（1+5%）×△Q油=△Q水=G

水

×C水×△T水

所以，G水=1.05×△Q油/C水×△T水

=1.05×3954.81×2.20×（110-40）/4.187×25=6109.38kg/h 2）换热器换热面积A的计算

△t1=110-50=60℃，△t2=40-25=15℃ △Tm=(△t1-△t2)/㏑（△t1/△t2）=32.5℃ 所以，A=（1+5%）×△Q油/K×△Tm

=3954.81×2.20×（110-40）×1.05/（0.5×32.5×3600）=10.93m

3）选螺旋板式加热器 见表1

（7）热水罐用直接蒸汽加热 热水 30℃ → 90℃ 蒸气 120℃（液）← 120℃（气）

热水量G水=397.46kg/h，水的平均比热为4.187kJ/kg?℃

2

则由△Q1=△Q

蒸气

=G

蒸气

×r，得△Q1=4.187×397.46×

60=100159.92kJ/h

所以G蒸气=△Q1/r=100159.92/2204.6=45.43kg/h

4.2.2 脱臭工艺

从脱色油储罐出来的油温大约为100℃，进入脱臭塔前将油温升高到110℃通过析气器脱氧。根据螺旋换热器的耐热性，经过析气器的脱色油可以加热到200℃。由于温差过大所以要采用两台螺旋换热器选（110+200）/2=155℃为中间温度。 （1）E301蒸气加热(刚开机采用蒸汽加热) 选用0.2Mpa的饱和水蒸气，温度为120C, 待脱臭油： 100C → 110C 蒸汽： 120C（液）← 120C（气体） 待脱臭油的平均比热为 C待脱臭油=（C。+?t）×4.187

=4.187×（0.47+0.00073×（100+110）/2）=2.29KJ/kg?℃

o

o

o

o

o

1）设热损失为5%，因为

（1+5%）△Q油=G蒸汽×r

△Q油=3950.15×2.29×10=90411.96KJ 所以，G蒸汽=1.05×90411.96/2204.6=43.06Kg/h

2）换热器换热面积A的计算

△t1=120-100=20℃，△t2=120-110=10℃ △Tm=(△t2-△t1)/㏑（△t2/△t1）=14.4℃

所以A=（1+5%）×△Q2

油/K×△Tm=90411.96×1.05/（0.5×14.4×3600）=3.66m 3）选螺旋板式加热器：见表1

（2）E302a蒸气加热(刚开机采用蒸汽加热) 选用0.8Mpa的饱和水蒸气，温度为170.4 o

C, 待脱臭油 110o

C → 155o

C

蒸汽 170.4 o

C（液）← 170.4 o

C（气体） 待脱臭油的平均比热为

C待脱臭油=（0.47+0.00073×（110+155）/2）×4.187=2.37KJ/kg?℃ 170.4 o

C时的汽化潜热：r=2052.7KJ/kg

1）设热损失为5%，因为（1+5%）△Q油=G蒸汽×r 所以，G

蒸

汽

=1.05×3948.37×2.3745/2052.7=215.40kg/h

2）换热面积A的计算

△t1=170.4-110=60.4℃，△t2=170.4-155=15.4℃ △Tm=(△t2-△t1)/㏑（△t2/△t1）=32.9℃ 所以，A=（1+5%）×

△Q油/K×△Tm

=3948.37×2.37×45×1.05/（0.5×32.9×3600）=7.46m2

取K=0.5Kw/Kg·o

C得A=22.40㎡，即传热面积为7.46m2

3）选螺旋板式加热器 见表1

×

（4）E302b油-油换热（加热介质为从E303b出来的脱臭油）

待脱臭油 110℃ → 155℃ 脱臭油 T℃ ← 194.1℃

待脱臭油的平均比热为C待脱臭油=2.37KJ/kg·C 脱臭油的平均比热为C脱臭油=2.49KJ/kg·C 1）设热损失为5%，因为（

0

0

1+5%）×△Q油=△Q脱臭

即1.05×3948.37×2.37×（155-110）=11599.19×2.49×（194.1-T）

所以，T=148.2℃，即从E302b出来的脱臭油的温度为148.2℃

2）换热面积A的计算

△t1=148.2-110=38.2℃，△t2=194.1-155=39.1℃ △Tm=(△t2-△t1)/㏑（△t2/△t1）=38.6℃ 所以，A=（1+5%）×△Q油/K×△Tm

=3948.37×2.37×45×1.05/（0.5×38.6×3600）=6.36m2

即传热面积为6.36m 3)选螺旋板式加热器 见表1

（5）E303a蒸气加热

选用4Mpa的饱和水蒸气，温度为250.3C 待脱臭油 155C → 200C

蒸汽 250.3C（液）← 250.3C（气体）

o

o

o

o

o

2

待脱臭油的平均比热为C待脱臭油=2.51KJ/kg?℃ 250.3C时的汽化潜热：r=1706.8KJ/kg 1）设热损失为5%，因为（1+5%）△Q油=G蒸汽×r 即1.05×3848.37×2.51×45=G蒸汽×1706.8

所以，G蒸汽=1.05×3948.37×2.51×45/1706.8=274.35Kg/h 2）换热面积A的计算

△t1=250.3-155=95.3℃，△t2=250.3-200=50.3℃ △Tm=(△t2-△t1)/㏑（△t2/△t1）=70.4℃ 所以，A=（1+5%）×△Q油/K×△Tm

=1.05×3948.37×2.51×45/（0.5×70.4×3600）=3.70m 即传热面积为3.70m 3）选螺旋板式加热器 见表1

（6）E303b油-油换热（加热介质为从脱臭塔出来的脱臭油） 待脱臭油 155℃ → 200℃ 脱臭油 T℃ ← 240℃

2

2

o

待脱臭油的平均比热为C待脱臭油=2.51KJ/kg·0C 脱臭油的平均比热为C脱臭油=2.64KJ/kg·C 1)设热损失为5%，因为（1+5%）×△Q油=△Q脱臭油 即1.05×3948.37×2.51×（200-155）=11599.19×2.64×（240-T）

所以，T=194.1℃，即从E303b出来的脱臭油的温度为194.1℃

2）换热面积A的计算

△t1=194.1-155=39.1℃，△t2=240-200=40℃

0

△Tm=(△t2-△t1)/㏑（△t2/△t1）=39.5℃ 所以，A=（1+5%）×△Q油/K×△Tm

=1.05×3948.37×2.51×45/（0.5×39.5×3600）=6.59m 即传热面积为6.59m 3）换热器选型： 见表1

表1 ６MPa碳素钢制不可拆式（I）螺旋式换热器

换热器位号 E101b E105 E301 E302a E302b E303a E303b 公称换热面积2m 10 40 10 25 25 15 25 通道间距mm 10 10 10 14 10 6 14 计算换热面积2m 8.8 40.9 11.5 23.2 23.0 12.5 23.2 接管流速1m/s时公称3处理量m/h 直径 20.9 80 17.3 49.4 28.1 8.2 49.4 80 80 80 125 100 50 125 2

2

型 号 I6,I16T10-0.4/600-10 I6,I16T40-0.4/1200-10 I6,I16B10-0.5/650-10 I6,I16T25-0.4/800-14 I6,I16T25-0.4/800-10 I6,I16T15-0.4/700-6 I6,I16T25-0.4/800-14 （7）E304冷却器

脱臭油 105.6℃ → 40℃ 水 50℃ ← 25℃

1）脱臭油的平均比热为C脱臭油=2.19KJ/kg·℃ 水的比热为C水=4.187KJ/Kg·℃ 因为

（1+5%）×△Q油=△Q水=G水×C水×△T水

所以，G水=1.05×△Q油/C水×△T水

=1.05×3866.40×2.19×（105.6-40）/4.187×25=5571.87kg/h 2）换热面积的计算

△Tm=[（105.6-50）-（40-25）]/[ln（105.6-50）/（40-25）]=31.0℃

换热面积A=（1+5%）×△Q油/K×△Tm

=1.05×3866.40×2.19×（105.6-40）/（3600×0.5×31.0）=10.45m 3）换热器选型 型号:BR08

外形尺寸：200×600 板片间距：2.6mm 通孔直径：40mm 设计压力：1.2Mpa 设计温度：150℃ 最大流量：20t/h （1)成品油罐

处理量G=3866.40kg/h，密度ρ=920.5kg/m，其充满系数ψ=0.8， 暂存时间t=20min

V=v/ψ=G×t/(ψ×ρ)=3866.40×20/(0.8×920.5×60)=设取H=2D，则V=Л×D×D×H/4=1.75m，所以D=0.5

查《化工工艺设计手册》，得 D=1600mm，H=4×V/Л×D×D=2.61m

所以，选φ1600×2800mm，采用椭圆形封头，曲面高度h1=400mm，直边高度h2=25mm， 罐体总高

3

3

2

1.75m3

H总=H+2h+2h=2800+2×400+2×25=3650mm

1

2

（2）柠檬酸罐

处理量G=1.18kg/h，密度ρ=1000kg/m，其充满系数ψ=0.8，暂存时间t=48h V=v/ψ=G×t/(ψ×ρ)=1.18×48/(0.8×1000)=0.07m

3

3

3

设取H=1.5D，则V=Л×D×D×H/4=0.07m，所以D=0.39m 查《化工工艺设计手册》得 D=400mm，H=4×V/Л×D×D=0.56m

所以，选φ400×600mm，采用椭圆形封头，曲面高度h1=100mm，直边高度h2=25mm， 罐体总高H总=H+2h1+2h2=600+2×100+2×25=725mm （3）脂肪酸捕集器

脂肪酸馏出物处理量G1=247.10g/h，直接蒸汽为油量的1.5%即G2=177.68g/h，采用80%液体脂肪酸量来捕集，其量G3=247.10×0.8=197.68kg/h,

脂肪酸总量G=444.78kg/h 低压蒸气密度ρ=0.5896Kg/m，1

3

V=177.68/0.5896=0.084m/s,

3

V2=247.10/（1×3600）=0.069m3/s，混合汽上升速度取0.6m/s，

设脂肪酸捕集器直径为D，取高度H1=2.5D

V1=Л×D×D×H/4=（0.084+0.069）m/s，所以D=0.43m 查《化工工艺设计手册》，得 D=600mm，H=2.5×600=1500mm

所以，选φ600×1500mm，采用椭圆形封头，曲面高度h1=150mm，直边高度h2=25mm， 罐体总高H总=H+2h1+2h2=1500+2×150+2×25=1850mm （4）脂肪酸循环罐

处理量G=444.78kg/h，密度ρ=1000Kg/m，其充满系数ψ=0.8，暂存时间t=0.5h V=v/ψ=G×t/(ψ×ρ)=444.78×0.5/(0.8×1000)=0.28m 设取H=2D，则V=Л×D×D×H/4=0.28，所以D=0.56m

查《化工工艺设计手册》，得 D=600mm，H=4×V/Л×D×D=0.99m

所以，选φ600×1200mm，采用椭圆形封头，曲面高度h1=150mm，直边高度h2=25mm， 罐体总高H总=H+2h1+2h2=1200+2×150+2×25=1550mm （5）脂肪酸暂存罐

处理量G=247.10kg/h，密度ρ=1000Kg/m，其充满系数ψ=0.8，暂存时间t=8h V=v/ψ=G×t/(ψ×ρ)=247.10kg/h×8/(0.8×1000)=2.47m 设取H=1.5D，则V=Л×D×D×H/4=2.47m，所以D=1.28m 查《化工工艺设计手册》，得 D=1300m，H=4×V/Л×D×D=1.86m

所以，选φ1300×1900mm，采用椭圆形封头，曲面高度h1=325mm，直边高度h2=25mm， 罐体总高H总=H+2h1+2h2=1900+2×150+2×25=2600mm （6）析气器

处理量G=11845.11kg/h，密度ρ=923kg/m，其充满系数ψ=0.8，暂存时间t=5min 则V=v/ψ=G×t/(ψ×ρ)=11845.11×5/(0.8×923×60)=1.34m 设取H=2D，则V=Л×D×D×H/4=1.34m，所以D=0.95m

3

3

33

3

3

3

33

查《化工工艺设计手册》，得 D=1000mm，H=4×V/Л×D×D=1.71m

所以，选φ1000×1800mm，采用椭圆形封头，曲面高度h1=250mm，直边高度h2=25mm， 罐体总高H总=H+2h1+2h2=1800+2×250+2×25=2350mm （7）脱臭塔 填料为波纹板填料

处理量G=3866.40kg/h，温度为255℃，密度ρ=920.0kg/m3 每㎡通过的油量是10000kg/h 空隙率90% 设在填料阶段为10min 3866.40/10000=3.14×D×D/4，求得：D=0.41 m 取D=410mm

填料高度为(3.14×0.41×0.41/4）×H×90%=3866.40×10/（60×920.0） H=2.00m，所以取填料段高为：4m 板式阶段：停留时间取5min

下层取直径2.5m，设充满系数为0.5，每层停留时间为5min 单层高度为：h=3866.40×5×4/（60×0.5×2.5×2.5×3.14×920） h=0.43m，则三层总取为3m，填料与板式连接高度为1.6m 总的高度为8.6m，所以选脱臭塔φ2500×8600

4.3.4 其它定型设备的选型

真空干燥器、脱色用的三级水蒸气喷射泵 选用型号：3ZP(30+300)—20 技术参数:

抽气量kg/h 不凝气 30 凝气 300 吸入压力 绝压Pa 2.67 工作蒸汽量 Kg/h 525 工作蒸汽压力 MPa 0.5 冷却水 温度 32℃ 循环量 41T/h 脱臭用的四级水蒸气喷射泵 选用型号：4ZP(40+300)—2 技术参数:

抽气量kg/h 不凝气 凝气 吸入压力 绝压KPa 工作蒸汽量 Kg/h 工作蒸汽压力 MPa 冷却水 温度 循环量

40

300 0.27 2236 0.5 32℃ 179T/h 参考文献

1. Y.H.Hui.徐生庚 裘爱泳,主译.贝雷：油脂化学与工艺学[M].北京：中国轻工

业出版社，2001. 2. T.H.Applewhite.

Bailey’s

Industrial

Oil

and

Fat

Products[M].

A

Wiley-Interscience Publication John Wiley & Son, New york (1985). 3. 毕艳兰等.油脂化学[M].北京：化学工业出版社，2005.

4. 刘玉兰，汪学德，马传国等.油脂制取与加工工艺学[M].北京：科学出版社，

2003.

5. 吴时敏等.功能性油脂[M].北京：中国轻工业出版社，2001.

6. 谷克仁，梁少华等.植物油料资源综合利用[M].北京：中国轻工业出版社，

2001.

7. 陆振东等.化工工艺设计手册[M].北京：化学化工出版社，1995. 8. 余顺祖等.化工设计计算手册[M].北京：化学化工出版社，1999. 9. 郁仁贻等.最新油脂工业大全[M].台北：徐氏基金会出版社，1983. 10. 李桂华等.油料油脂检验与分析[M].北京：化学工业出版社，2006. 11. 王肇慈等.粮油食品品质分析[M].北京：中国轻工业出版社，2000. 12. .梁少华等.油脂与植物蛋白综合实验讲义[M].郑州工程学院粮油食品系编.

本文来源：https://www.bwwdw.com/article/nn1.html