高大模板安全专项施工方案 - 图文

徐州鼓楼广场A地块工程

高大模板安全专项施工方案

编制：

审核： 审批：

中建三局第二建设工程有限责任公司

NO.2 CORP CHINA CONSTRUCTION THIRD ENGINEERING BUREAU

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目 录

一、编制依据及编制范围 ....................................................................................................... 3

1.1编制依据....................................................................................................................... 3 1.2 编制范围...................................................................................................................... 3 二、工程概况 ........................................................................................................................... 3

2.1 工程基本概况.............................................................................................................. 3 2.2 高大模板概况.............................................................................................................. 4 三、 施工部署 ......................................................................................................................... 4

3.1进度计划及劳动力计划............................................................................................... 4 3.2材料要求及计划........................................................................................................... 4 四、高大模板支架搭设 ........................................................................................................... 5

4.1 楼板模板支架搭设..................................................................................................... 5 4.2 梁模板支架搭设......................................................................................................... 7 五、高大模板支架搭设使用要求 ........................................................................................... 8

5.1 搭设要求...................................................................................................................... 8 5.2 模板验收...................................................................................................................... 8 六、高支架拆除要求 ............................................................................................................... 9 七、质量保证措施 ................................................................................................................. 10

7.1 材料质量标准............................................................................................................ 10 7.2 施工质量要求............................................................................................................ 11 八、安全管理 ......................................................................................................................... 12 九、监测、监控及应急措施 ................................................................................................. 13

9.1监测要求..................................................................................................................... 13 9.2 危险源及应急预案.................................................................................................... 14 十、计算书 ............................................................................................................................. 20

10.1 板模板支撑体系计算书 ......................................................................................... 20 10.2 梁模板支撑体系计算书 ......................................................................................... 28

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一、编制依据及编制范围

1.1编制依据

1、徐州鼓楼广场A地块工程施工图纸及施工组织设计；

2、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号；

3、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254号； 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社； 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社； 6、《特种作业人员安全技术考核管理规定》GB5036-85 7、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB 50300-2001； 8、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB 50204-2002；

9、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2001 （2002年版）； 10、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008；

11、《建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范》DB45/T 618-2009； 12、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80-91； 13、《建筑机械使用安全技术规范》JGJ 33-2001； 14、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99； 15、《建筑施工手册》（第四版）；

16、计算采用品茗施工安全措施计算软件。 1.2 编制范围

根据建设部关于《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的通知（建质[2009]87号）中的规定：对于搭设高度5m及以上；搭设跨度10m及以上；施工总荷载10kN/m2及以上；集中线荷载15kN/m2及以上；高度大于支撑水平投影宽度且相对独立无联系构件的混凝土模板支撑工程及支撑体系需编制专项安全施工方案。本工程沿街商业A、B首层的层高为6.45m(支架的搭设高度为6.33m)，故对相应部位的模板支撑体系编制专项施工方案并上报有关主管部门备案。

二、工程概况

2.1 工程基本概况

徐州鼓楼广场综合发展项目A地块工程包括1#～13#楼、沿街商业、桩基、地下车库及基坑支护工程。其中沿街商业分A、B两个部分，位于惠民路北侧，均为地上二层，

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建筑高度为11.9m，结构形式为框架结构。 2.2 高大模板概况

本工程涉及到高大模板的主要部位及构件为：沿街商业A、B首层，顶板板厚为120mm，模板支架计算高度为6.33m，梁截面尺寸主要为200×500、200×800、250×650、250×800、300×800、350×750、350×800。

三、 施工部署

3.1进度计划及劳动力计划

1、进度计划

2、为保证施工进度按计划落实特在此列出沿街商业A、B首层施工主要的劳动力需求计划：

专业工种 8.23～9.29 8.30～9.5 9.6～9.12 9.13～9.19 9.20～9.26 安全员 2 2 2 2 2 钢筋工 0 14 5 14 0 木工 0 18 18 18 0 架子工 10 10 15 2 0 砼工 0 0 7 0 7 杂工 16 16 16 16 16 测量工 2 2 2 2 2 电工 2 2 2 2 2 3.2材料要求及计划

（1）材料材质要求

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1）、立杆、横杆（水平杆）、剪刀撑等均用Ф48×3.5mm的无缝钢管，模板规格为1830mm×915mm×18mm，木枋规格为50mm×100mm。

2）、回转扣件、直角扣件、对接扣件等必须配套齐全。

3）、扣件活动部位应灵活转动，与钢管的贴合面必须严格整齐，保证与钢管扣紧时接触良好。

4）、所有构配件必须经过防锈处理，确保力学性能达到规范要求。

5）、钢管和扣件进场后及时送检，对于检验不符合要求及变形、开裂、凹槽的材料不允许用于本工程的模板支撑体系。

钢管取样方法：钢管按批抽检，新钢管750根为一组；旧钢管每批数量不超过40吨，40~100吨为两批次，超过100吨时，每增加100吨增加一批次；每组钢管4根，每根去掉端部10cm后再截取40cm一段进行送检，共4段为一组试件。

扣件取样方法：扣件按直角、旋转、对接分别如数抽取；新扣件10000个以下，每种扣件取20只，超过10000以上增加一批次；旧扣件1200为一批，每种各取26只进行送检。

6）、现场应建立钢管、扣件使用台账，详细记录来源、数量、质量等情况。 7）、所用胶合模板板材表面应平整光滑，任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡，不得有板边缺损、起毛，必须符合国家现行标准《混凝土模板用胶合板》ZBB70006的规定。

（2）材料计划

本工程高支模搭设拟采用Ф48×3.5mm的钢管，规格为1830mm×915mm×18mm的模板， 50mm×100mm的木枋。

下表为沿街商业A、B首层支撑体系主要材料计划：

序号 1 2 3 4 材料名称 模板 钢管υ48×3.0 直角扣件 木枋 规格 1830 mm×915 mm×18 mm 6m 直角、旋转、对接 50mm×100 mm 单位 张 T 套 M3 需用量 900 48 8000 45 使用时间 / / / / 注：该批材料待此区域模板拆除后可周转使用于其它区域施工。 四、高大模板支架搭设

4.1 楼板模板支架搭设

楼板支架采用A48×3.5钢管进行搭设，搭设尺寸为：立杆的纵距为1.2m，横距为1.2m，

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步距为1.5m，板底采用木枋支撑，规格为50mm×100mm，间距300mm。高支架采用单立杆搭设，所有立杆顶端部均设置双扣件与水平杆连接，纵横立杆底端距楼面200mm处设置纵横扫地杆，并在立杆底端设置木板垫块，垫块尺寸为150mm×150mm×18mm。自扫地杆往上每1.5m的步距设置水平拉杆，立杆顶部设置封顶杆。在最顶两步距水平拉杆中间分别增加一道水平拉杆，所有水平杆连接优先采用搭接连接，搭接长度不小于700mm，用3个旋转扣件扣接，相邻两水平杆的接头不得在同一立杆间距内；立杆采用对接接长，保证对接的两杆杆轴在同一直线上，用对接扣件扣接，相邻立杆的接头不得在同一步距内；钢管搭接及对接大样如下图：

搭接接长大样 对接接长大样

高支架周边均设置竖直剪刀撑，剪刀撑全高全长全立面设置。支架内部纵横向每隔4.5m设置一道纵横向竖直剪刀撑，每道剪刀撑均为全高全长设置。支架内部需设置水平剪刀撑，除扫地杆及封顶杆必须设置水平剪刀撑外，自封顶杆往下4.5m设置一道全平面的水平剪刀撑。所有剪刀撑倾角为45o~60o，跨越5~7根立杆，宽度≥6m。剪刀撑必须采用搭接接长，搭接长度不得小于1000mm，采用3个旋转扣件扣接，竖直及水平剪刀撑必须与每一条与其相交的立杆扣接。

水平剪刀撑扫地杆45°~60°立杆 6

竖向剪刀撑模板封顶杆水平杆立杆扫地杆-14.850 4.2 梁模板支架搭设

沿街商业A、B首层高大模板区梁截面尺寸为200×500、200×800、250×650、250×800、300×800、350×750、350×800，梁模板支撑架采用A48×3.5钢管搭设，搭设尺寸为：梁两侧立杆间距为0.75mm，顶端部采用双扣件与立杆相连接，梁底模板采用木枋支撑，木枋规格为50mm×100mm，平行于梁截面方向，间距为300mm。另在梁底加设一道立杆，沿跨度方向间距为600mm，立杆顶端采用可调式顶托支撑，顶托内设置平行于梁方向的水平钢管，并用木枋将钢管塞紧。梁侧模主楞采用A48×3.5钢管水平搭设3道，次楞为50mm×100mm木枋@300mm间距，穿梁对拉螺栓采用M14@600mm。

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五、高大模板支架搭设使用要求

5.1 搭设要求

（1）高大模板支撑体系搭设前，应由项目技术负责人向项目管理人员和搭设人员进行安全技术交底及对施工详图进行说明，并做好书面交底签字手续。

（2）高支架的基础必须落在楼层板面上，保证基础平整、硬化，并设置立杆底座垫块。

（3）搭设架体前进行放线，定出每根立杆位置，施工中控制立杆垂直度偏差不大于1/500H（H为架体总高），且最大偏差应不大于±50mm。

（4）立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。

（5）严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。

（6）高支架立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；水平横杆与扫地杆必须与每一楼层的周边满堂拉通，伸至周边满堂架至少3跨，确保高支架的整体稳定性。

（7）立杆上端部的U形顶托与楞梁两侧如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。

（8）板底的水平杆必须采用双扣件，下一个扣件紧贴住上一个扣件的底部，防止上一个扣件的滑移；每根立杆钢管底座下必须设置长度、宽度不小于150mm、厚度为18mm的木垫板。

（9）模板支架必须形成独立受力体系，严禁将模板支架与外架相连接。 （10）高支模板搭设中所有的水平杆件连接采用十字扣件连接，特殊部位采用旋转扣件连接，必须保证700mm的搭接长度。 5.2 模板验收

（1）高大模板工程搭设完毕后，项目部应组织施工、安全、技术部门及班组检查内部验收，验收项目应符合以下要求：

1）立杆底部地基平整、硬化，达到强度要求。 2）垫块应满足方案设置要求。 3）顶托螺杆伸出长度符合规定。

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4）立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。 5）扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等的设置应符合规定，固定可靠。 6）连墙、连柱设置位置、间距正确，无缺漏。

项目自检合格后报验监理单位会同总监理工程师、专业监理工程师、建设单位代表共同验收，验收按《建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范》DB45/T 618-2009等相关规范、标准进行。验收合格后填写《高大模板支架验收记录表》（见本方案附表）报监理单位审批，并按规定及时报送相关单位备案。

（2）安装完成后的扣件螺栓应采用力矩扳手抽样检查。抽样应按随机兵覆盖所检部位的原则进行，检查中发现不合格点时，应在该点邻近区域增加抽样点。扣件拧紧抽样检查部位、数量及质量判定标准如下表：

抽样部位 封顶杆位置及封顶杆往下一步高h范围内 截面高度达到或超过1m的梁，承托梁底模的水平杆与立杆扣接的扣件 51~90 91~150 151~280 其余部位 281~500 501~1200 1201~3200 20 32 50 2 3 5 5 8 13 0 1 1 不限 全数 0 在H0范围内抽检80%，H0范围外抽检20%。如扣件安装数量超过3200个，抽样数量应增加。 安装扣件数量（个） 抽检数量（个） 不限 所抽部位的5%，且不少于10个 允许的不合格数（个） 0 附注 六、高支架拆除要求

（1）模板的拆除措施须经技术主管部门或负责人批准，严格执行拆模工作程序，并按要求填写拆模申请单。

（2）模板拆除必须隔层进行，即严禁拆除正在施工作业层的下一层的支架和模板。 （3）拆除时遵循先支后拆，后支先拆，先非承重部位后承重部位及自上而下的原则，并严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。

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（4）梁模板应优先考虑整体拆除，便于整体转移后，重复进行整体安装。拆除模板应遵循的原则：先支后拆、后支先拆；先拆不承重模板、后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑。

（5）梁板模板拆除

工艺流程：拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑→拆除侧模板→下调楼板支柱→使模板下降→分段分片拆除楼板模板→木龙骨及支柱→拆除梁底模板及支撑系统。

拆除要点如下：

拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑，以便作业。而后拆除梁侧模上的水平钢管及斜支撑，轻撬梁侧模板，使之与砼表面脱离。

下调楼板支柱，轻撬模板下的龙骨，使龙骨与模板分离，或用木锤轻击，拆下第一块，然后逐块逐段拆除。切不可用钢棍或铁锤猛击乱撬。每块胶合板拆下时，或用人工托扶放于地上，严禁模板自由坠落于地面。

拆除梁底模板的方法大致与楼板模板相同。但拆除跨度较大的梁底模板时，应从跨中开始下调支柱顶托螺杆，然后向两端逐根下调，拆除梁底模支柱时，亦从跨中向两端作业。

七、质量保证措施

7.1 材料质量标准

（1）胶合板技术性能必须符合《混凝土模板用胶合板》（ZBB70006-88）要求。 （2）木方必须符合质量标准要求。

（3）支架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的 3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。

（4）钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定： 1）应有产品质量合格证；

2）应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定，质量应符合本规范第3.1.1条的规定；

3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；

4）钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应分别符合规范规范（JGJ130-2001）的规定；

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5）钢管必须涂有防锈漆。

旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：

1）表面锈蚀深度应符合规范规范（JGJ130-2001）的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；

2）钢管弯曲变形应符合规范（JGJ130-2001）规定。 3）钢管上严禁打孔。

（5）扣件式钢管脚手架应采用锻铸制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定；采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。

1）扣件的验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。

2）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。

3）新、旧扣件均应进行防锈处理。

4）支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65N.m时，不得发生破外。 7.2 施工质量要求

（1）严格控制预拼模板精度，其组拼精度要求符合下列要求：

序号 1 2 3 4 5 6 7 阴阳角 顺直 2 项 目 基础 轴线位移 柱、墙、梁 标高 基础 截面内部尺寸偏差 柱、墙梁 每层高垂直度 相邻板的表面高低差 表面平整度 方正 ±2 3 2 2 2 5m线尺 直尺、尺量 2m靠尺、楔形塞尺 方尺楔形塞尺 3 ±3 ±5 尺量 允许偏差 (mm) 5 检查方法 尺量 水准仪或拉线尺量 11

序号 项 目 中心线位移 预埋铁件、预埋管、螺栓 允许偏差 (mm) 2 2 +10，-0 5 检查方法 拉线，尺量 8 螺栓中心线位移 螺栓外露长度 中心线位移 9 预留孔洞 内孔洞尺寸 中心线位移 +5，-0 3 ±5 6 拉线，尺量 拉线，尺量 10 门窗洞口 宽高 对角线 （2）质量控制 1）每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱的成品尺寸，目的是通过数据分析墙体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。

2）浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动。

3）浇筑过程中，砼吊斗不得冲击顶模，造成模板几何尺寸不准。

4）对于跨度较大的梁、板，应按规范适当考虑起拱，以防“塌腰”等现象发生。起拱应符合下列规定：当梁板跨度≥4m时，模板应按设计要求起拱；如无设计要求时，起拱高度宜为全长跨度的1/1000至3/1000。

5）阴、阳角模必须按照模板设计图进行加固处理。

八、安全管理

1、工人进场必须进行岗位安全三级教育，即必须进行分公司一级、项目二级、班组三级安全教育。

（1）新进场的工人队组，首先由安全部牵头，讲授安全生产常识和技术要求，教育后办理签字手续。

（2）班组这一组教育，由主管工长具体负责，教育内容为事故教训及本工种的工作环境，教育后办理签字手续。

（3）安全生产知识，每月每个工种上一次安全课，由安全部组织安排。 2、施工安全技术交底

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（1）安全技术交底的安全措施要全面，要有针对性，并经技术主管签字以后，方可实施。

（2）各分项施工前，由工长对队组进行安全技术交底，交底内容要全面，结合本工种及施工环境针对性要强，与队组办理签字手续。

（3）开工前项目技术负责人要将工程概况、施工方法、安全技术措施等情况向施工员及质安员进行详细交底。分部分项工程由施工员向各工种班组长进行安全交底。班组长要对工人进行施工要求作业环境的安全交底。

（4）安全技术交底的签字手续必须由被交底者本人进行签字，绝不允许代签。 3、安全检查

（1）分公司对施工项目每月进行一次安全检查，公司每季度检查一次，检查标准根据建设部颁发的评分标准进行，并建立复检制度。

（2）项目进行日、旬检查，并有记录，整改应做到：“三定一落实”，即定人、定时间、定措施、落实整改，并作出书面报告送公司质安处。

（3）每次安全检查，施工项目经理部必须及时整改安全隐患。

（4）在上级部门的安全检查中分公司将根据各施工项目的检查情况分别给予奖励或处罚。

4、特殊工种持证上岗

（1）特殊工种操作员，如电工、机械工、电焊工、架子工、安装工等人员必须经地市级劳动部门培训，在取得操作证后才能上岗。

（2）操作证两年进行年审换证，换证年审期限已满，未及时办理手续的特殊工种人员不得上岗操作。

（3）特殊工种的学徒必须在师傅的直接指导下，才能进行操作。

九、监测、监控及应急措施

9.1监测要求

梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：

（1）班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。

（2）日常检查、巡查重点部位：

杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。

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地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。 连接扣件是否松动。

架体是否不均匀的沉降、垂直度是否满足要求。 施工过程中是否有超载的现象。 安全防护措施是否符合规范要求。

脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。

（3）在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。

（4）夜间施工，施工现场及模板支架下面应有足够的照明设备。

（5）专业电工应经常检测电器绝缘情况，保证电源电路安全可靠。

（6）在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后方能开始浇筑砼，浇筑过程中，由安全员、质检员以及施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。构件允许偏差见下表：

序号 1 2 3 4 项目 立杆钢管弯曲3m＜L≤4m 4m＜L≤6.5m 水平杆、斜杆的钢管弯曲L≤6.5m 立杆垂直度全高 立杆脚手架高度H内 允许偏差 ≤12 ≤20 ≤30 绝对偏差≤100mm 相对值≤H/400 检查工具 钢板尺 钢板尺 吊线和卷尺 钢板尺 9.2 危险源及应急预案 1、危险源分析

高支模施工现场重大危险源部位是：模板支架、高处作业、施工用电等。本工程高支模施工危险源评估、识别及控制措施见下表：

项目 危险源评估及控制措施表（模板支架、高处作业等） 活动、产品或服务中的危险源 控制措施 按照国家规定，项目对不符合要求的扣件要扣件的质量不符合国家标准的要求 及时更换，进场的扣件应具备产品合格证 扣件的螺栓无垫片或垫片不符合国同上 家标准的要求 扣件有夹沙的现象 同上 立杆未设置离地20cm的扫地杆 同上 架工班组应按照《建筑施工扣件式钢管脚手立杆的接头间隔不符合规范要求 架安全技术规范》（JGJ130）标准的要求，经过检查符合安全要求后投入使用 立杆的间隔不符合规范要求 同上 架体的转角处的剪刀撑与地面的夹架工班组应按照《建筑施工扣件式钢管脚手角过大 架安全技术规范》（JGJ130）标准的要求，物理性危险危害因素 设备设施缺陷 14

项目 防护 缺陷 运动物伤害 工作环境不良 标志 缺陷 负荷极限：体力、听力、视力超过极限 指挥失误 操作失误 监护失误 心理生理性危险因素 行为性危险因素 控制措施 地面夹角应在45°~60°之间并经过检查合格后投入使用 架工班组应按照《建筑施工扣件式钢管脚手横杆的端头与扣件的中心的距离小架安全技术规范》（JGJ130）标准的要求，于10cm 经过检查合格后投入使用 水平杆搭接间隔不符合安全要求 同上 有些焊接钢管作为立杆 将焊接钢管全部退出，禁止使用 架工班组应按照《建筑施工扣件式钢管脚手扣件的螺栓扭矩力没有达到安全要架安全技术规范》（JGJ130）标准进行检测，求 检测不符合要求的进行加固，检查验收合格后方可投入使用 按照安全帽、安全带、安全网管理规定的有安全帽、安全带、安全网没有定期关标准进行检查，对不符合标准要求的全部检查 退换 按照《职业健康安全管理制度》中的“劳保架子工作业没有配备工具袋 用品发放标准”执行 按照《职业健康安全管理制度》中的规定进不配戴或不正确配戴安全防护用具 行教育和处理，加强管理力度和安全教育 钢管、扣件、螺丝、工具等高空坠完善各种防护措施，挂设安全标志牌加强安落 全管理和安全教育 大风、大雨天气下搭设外架 遇到大风、大雨天气停止高空作业 搭设或拆除外架时，有人在外架下搭设或拆除外架时，项目部派专人进行监通行 护，设警戒区，挂设警示标志并加强管理 项目部安全员根据现场实际情况进行挂设支架拆除时无安全标志和警示牌 并加强管理 架子工作业时间过长，体力下降存按照《劳动法》有关规定进行，并适当调整在安全隐患 和安排作息时间 个别作业时间过长，体力下降存在按照特种作业有关规定，发现此情况的应将安全隐患 该作业人员调离 有心脏病、高血压的人员进行高空同上 作业 提供充足的清凉消暑饮料并安排适当的作夏天高温天气作业，容易中暑 息时间 作业人员注意了不集中，心情低落根据现象实际情况予以调整人员 引发事故 班组长违章指挥，不执行安全操作根据《职业健康安全管理制度》进行处理并规程 组织相关的技能培训和教育 检查作业人员的持证，对无证人员禁止其上架子工无证上岗作业 岗作业 架子拆除没有设置监护区域或无人项目部根据现场实际情况 监护 活动、产品或服务中的危险源 危险源评估及控制措施表（施工用电） 项目 物理性危险危害因素

活动、产品或服务中的危险源 使用的绝缘工具没有检测 设备设施缺陷 使用的手持电动工具没有进行绝缘检查 使用的人字梯中间的连接杆件没有控制措施 项目部机电管理人员根据相关规定进行检测，合格后方可使用 按照《手持电动工具安全管理规定》进行检测，合格后方可投入使用 使用前进行检查，发现问题处理后方可作业 15

或连接不牢固 I型手持电动工具无保护接零 振动 危害 运动物危害 防护 缺陷 心理生理性危险因素 行为性危险因素 负荷极限：体力、听力、视力超过极限 指挥 失误 冲击钻使用发生的振动 室外电气安装时与塔吊作业同时进行 操作工高空作业不使用安全带 漏电保护器失灵 按照《手持电动工具安全管理规定》进行检测，合格后方可投入使用 按照国家规定调整作息时间 施工过程中加强安全监督，并及时检查各种防护措施 按照《职业健康安全管理制度》的规定进行处理，安全员现场进行监督，禁止作业 按照《职业健康安全管理制度》进行检查，发现有问题的，机电人员要及时更换 高空作业时间过长，造成体力下降、项目部合理安排作息时间 注意了不集中 酒后作业 有心脏病、高血压的人员进行电气安装作业 施工管理人员违章指挥 安全员监督、禁止酒后作业 安全员监督、及时调整 按照《职业健康安全管理制度》执行，加强教育 2、应急预案 为防止在突发事件，如：支撑的坍塌或倾覆，能迅速有效地采取正确措施，最大限度的减少突发事件对混凝土浇捣的影响，保证工程施工质量，特制定本应急准备和响应预案。项目部成立应急救援小组，负责施工应急工作的指挥和协调：

组长：戴雄

副组长：毕盛鑫、徐勇、吴峰、胡洋

成员：王祥志、杨杰、王磊、郭奔、谈金涛、韩涛、杨昌云、谢定国 （其余部门及人员服从应急救援小组的调动） 通讯联系：

急救：120 火警：119 匪警：110 工地现场值班电话：

生产经理： 胡 洋 18655185627 项目总工： 王祥志 18677178991 项目书记： 徐 勇 18012040400 项目经理助理：王 磊 15895204303 技术部经理： 杨 杰 18607811796 工程部主任： 郭 奔 18601419583

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安全员： 杨昌云 18607815285 质量员： 谢定国 18627726892

戴雄为突发事件报救的第一责任人，由其全权负责整个应急救援事故的指挥工作；如其不在现场，则由毕盛鑫负责。

其他人员负责现场了解、掌握突发事件情况，制定处理方案，对现场实施排险，以及对伤员的抢救工作。

（1）应急救援工作程序

当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。

由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。

事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。

项目部制定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和有效性。

（2）救援方法

1）高支模失稳应急救援方法

a.高支模浇筑混凝土时，应有专人负责对架体进行观测，如发现架体变形过大可能导致失稳时，应立即停止混凝土浇筑，疏散人员至安全部位，并拉起警戒线，划出危险区域，不准人员靠近；

b．报告应急小组，说明可能失稳部位、目前混凝土浇筑情况、已经采取的应急措施。

c．继续对架体变形进行观测，应急小组人员召开紧急会议，初步分析架体失稳原因，确定进一步安全应急措施。

d．根据变形观测，如果变形没有进一步扩大，在混凝土初凝后，随时间推移，架体会越来越安全，这时通过对现场查看，判断架体不会坍塌时，可以对架体进行加固，然后对已浇筑混凝土进行处理。

2）模板架体坍塌应急救援方法

a．当发生高支模坍塌事故时，立即停止混凝土浇筑，疏散人员至安全部位，并拉起警戒线，划出危险区域，不准人员靠近。

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b．立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，控制好事故现场。工长组织有关人员进行清理土方或杂物，如有人员被埋，应首先按部位进行抢救人员，其他组员采取有效措施，防止事故发展扩大，管理人员随时监护边坡状况，及时清理边坡上堆放的材料，防止造成再次事故的发生。在向有关部门通知抢救电话的同时，对轻伤人员在现场采取可行的应急抢救，如现场包扎止血等措施，防止受伤人员流血过多造成死亡事故发生。

c．报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）。

d．急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施。

e．清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小。

f．预备应急救援工具：切割机、药箱、担架等。 3）物体打击应急救援方法

当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。

a．止血：根据出血种类，采用包压止血法、指压止血法和止血带止血法等。 b．对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。

c．对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。

d．如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。

4）火灾救援方法

a.施工现场发生火警、火灾事故时，应立即了解起火部位及燃烧的物质，拨打“119”向消防部门报警同时组织撤离和扑救。在消防部门到达前，应对易燃、易爆的物质采取正确有效的隔离。如切断电源，撤离现场内的人员和周围易燃易爆物品及一切贵重物品，根据火场情况，机动灵活地选择灭火用具。在扑救现场，应行动统一，如火势扩大，一般扑救不可能时，应及时组织撤离扑救人员，避免不必要的伤亡。

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b.救火人应注意自我防护，使用灭火器材救火时应站在上风位置，以防因烈火、浓烟熏烤而受到伤害。

c.火灾袭击来时要迅速疏散逃生，不要贪恋财物。

d.必须穿越浓烟逃走时，应尽量用浸湿的衣物披裹身体，用湿毛巾或布捂住口鼻，或贴近地面爬行。

e.身上着火时，可就地打滚，或用厚重衣物覆盖压灭火苗。 5）触电事故救援方法

a.发生人身触电事故时，首先尽快使触电者脱离电源，迅速急救，关键是“快”，使触电者脱离电源时，作好自身防护，避免再触电。

b.脱离电源后，要及时迅速对症抢救：

①如果触电者伤势不重，神志清醒或曾一度昏迷，但已清醒过来，应使触电者安静休息，不要走动，严密观察并请医生前来诊治或送医院。

②如果触电者伤势较重，已失去知觉，但心跳和呼吸还存在，应将触电者抬至空气畅通处，解开衣服，让触电者平直仰卧，并用软衣服垫在身下，使其头部后仰比肩膀低，并保持呼吸道畅通，以免妨碍呼吸，如天气寒冷要注意保温，并速请医生诊治或送往医院，如果发现触电者呼吸困难，发生痉挛，应立即准备对心脏停止跳动或呼吸停止后的抢救。

③如果触电者伤势严重，呼吸停止或心脏停止或二者都已停止，应立即进行口对口人工呼吸及胸外心脏挤压法进行抢救。并请医生诊治或送往医院。

3、预备应急救援工具

序号 1 2 3 4 5 6 7 8

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器材或设备 支架 模板、木枋 担架 止血急救包 手电筒 应急灯 爬梯 对讲机 数量 4樘 若干 2个 4个 5个 5个 2樘 8台 主要用途 支撑加固 支撑加固 用于抢救伤员 用于抢救伤员 用于停电时照面求援 用于停电时照面求援 用于人员疏散 联系指挥救援

十、计算书

10.1 板模板支撑体系计算书 10.1.1 参数信息

1.模板支架参数

横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):6.33； 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:可调托座； 2.荷载参数

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500； 4.材料参数

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 托梁材料为：12.6号槽钢； 5.楼板参数

楼板的计算厚度(mm):120.00；

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图2 楼板支撑架荷载计算单元 10.1.2 模板面板计算

面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100×1.82/6 = 54 cm3； I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。

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面板计算简图 1、荷载计算

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m； 2、强度计算

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5= 7.52kN/m 最大弯矩M=0.1×7.52×0.252= 0.047 kN·m；

面板最大应力计算值 σ= 47000/54000 = 0.87 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；

面板的最大应力计算值为 0.87 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

3、挠度计算 挠度计算公式为

其中q = 3.35kN/m

面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.35×2504/(100×9500×48.6×104)=0.019 mm； 面板最大允许挠度 [V]=250/ 250=1 mm；

面板的最大挠度计算值 0.019 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求! 10.1.3 模板支撑方木的计算

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

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W=5×10×10/6 = 83.33 cm3； I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；

方木楞计算简图 1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25×0.25×0.12 = 0.75 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.35×0.25 = 0.088 kN/m ；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： p1 = 2.5×0.25 = 0.625 kN/m； 2.强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 × (q1 + q2)+ 1.4 ×p1 = 1.2×(0.75 + 0.088)+1.4×0.625 = 1.88 kN/m；

最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1×1.88×1.22 = 0.271 kN·m；

方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.271×106/83333.33 = 3.249 N/mm2； 方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；

方木的最大应力计算值为 3.249 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

3.抗剪验算：

截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/2bhn < [τ]

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其中最大剪力: V = 0.6×1.88×1.2 = 1.354 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3 ×1.354×103/(2 ×50×100) = 0.406 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.406 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!

4.挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载 q = q1 + q2 = 0.838 kN/m；

最大挠度计算值 ν= 0.677×0.838×12004 /(100×9500×4166666.667)= 0.297 mm； 最大允许挠度 [V]=1200/ 250=4.8 mm；

方木的最大挠度计算值 0.297 mm 小于 方木的最大允许挠度 4.8 mm,满足要求! 10.1.4 托梁材料计算

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 托梁采用：12.6号槽钢； W=62.137 cm3； I=391.466 cm4；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.482 kN；

托梁计算简图

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托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.462 kN·m ； 最大变形 Vmax = 0.177 mm ； 最大支座力 Qmax = 13.15 kN ；

最大应力 σ= 1461602.083/62137 = 23.522 N/mm2； 托梁的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；

托梁的最大应力计算值 23.522 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度为 0.177mm 小于 1200/150与10 mm,满足要求! 10.1.5 模板支架立杆荷载标准值(轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.138×6.33 = 0.876 kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 (2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.35×1.2×1.2 = 0.504 kN；

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(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25×0.12×1.2×1.2 = 4.32 kN；

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.7 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) ×1.2×1.2 = 6.48 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 15.912 kN； 10.1.6 立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式:

其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 15.912 kN； υ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； L0---- 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算 l0 = h+2a

k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155；

u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.73； a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m； 上式的计算结果：

立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.1×2 = 1.7 m； L0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.53 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=15912.086/（0.53×489） = 61.396 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 61.396 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值

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[f] = 205 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l0 = k1k2(h+2a)

k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.185；

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.008 ； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185×1.008×(1.5+0.1×2) = 2.031 m； Lo/i = 2030.616 / 15.8 = 129 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.401 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=15912.086/（0.401×489） = 81.147 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 81.147 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。 10.1.7 立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值:

fg = fgk×kc = 120×1=120 kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；

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立杆基础底面的平均压力：p = N/A =15.912/0.25=63.648 kpa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 15.912 kN； 基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。

p=63.648 ≤ fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！ 10.2 梁模板支撑体系计算书 10.2.1 参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m):0.35；梁截面高度 D(m):0.80；

混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.60； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；

立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.20； 梁支撑架搭设高度H(m)：6.33；梁两侧立杆间距(m):0.75； 承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数:1； 采用的钢管类型为Φ48×3.5；

立杆承重连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；

2.荷载参数

模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0； 3.材料参数

木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0； 梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0； 5.梁侧模板参数

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次楞间距(mm)：300 ，主楞竖向根数：3； 主楞间距为：200mm，200mm； 穿梁螺栓水平间距(mm)：600； 穿梁螺栓直径(mm)：M14；

主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5； 主楞合并根数：2；

次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm； 次楞合并根数：2； 10.2.2 梁模板荷载标准值计算

1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；

T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。

10.2.3 梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

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面板计算简图(单位：mm) 1.强度计算

跨中弯矩计算公式如下:

其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 100×2.1×2.1/6=73.5cm3； M -- 面板的最大弯距(N·mm)； σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×1×18×0.9=19.44kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×1×2×0.9=2.52kN/m； q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m； 计算跨度(内楞间距): l = 300mm；

面板的最大弯距 M= 0.125×21.96×3002 = 2.47×105N·mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 2.47×105 / 7.35×104=3.361N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =3.361N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=21.96N/mm；

30

l--计算跨度(内楞间距): l = 300mm； E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4；

面板的最大挠度计算值: ν= 5×21.96×3004/(384×9500×4.86×105) = 0.502 mm； 面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =300/250 = 1.2mm；

面板的最大挠度计算值 ν=0.502mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1.2mm，满足要求！

10.2.4 梁侧模板内外楞的计算

1.内楞计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的二跨连续梁计算。 本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 5×102×2/6 = 166.67cm3； I = 5×103×2/12 = 833.33cm4；

内楞计算简图 （1）.内楞强度验算 强度验算计算公式如下:

其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 内楞的最大弯距(N·mm)； W -- 内楞的净截面抵抗矩； [f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。

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按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×1=21.96kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 200mm；

内楞的最大弯距: M=0.096×21.96×200.002= 8.43×104N·mm； 最大支座力:R=1.1×21.96×0.2=7.247 kN；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 8.43×104/1.67×105 = 0.506 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值 σ = 0.506 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

其中 l--计算跨度(外楞间距)：l = 500mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.96 N/mm； E -- 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I -- 内楞的截面惯性矩：I = 8.33×106mm4；

内楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×21.96×5004/(100×10000×8.33×106) = 0.112 mm； 内楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/250=2mm；

内楞的最大挠度计算值 ν=0.112mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ν]=2mm，满足要求！

2.外楞计算

外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力7.247kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管48×3.5； 外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； （1）.外楞抗弯强度验算

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其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M -- 外楞的最大弯距(N·mm)； W -- 外楞的净截面抵抗矩； [f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。

根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×a=1.757 kN·m； 其中，F=1/3×q×h=5.856，h为梁高为0.8m，a为次楞间距为300mm；

经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 1.76×106/1.02×104 = 172.913 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

外楞的受弯应力计算值 σ =172.913N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2； F--作用在外楞上的集中力标准值：F=5.856kN； l--计算跨度：l=600mm；

I-外楞的截面惯性矩：I=243800mm4； 外楞的最大挠度计算值:

ν=1.615×5856.000×600.003/(100×206000.000×243800.000)=0.407mm； 根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.407 mm 外楞的最大容许挠度值: [ν] = 600/400=1.5mm；

外楞的最大挠度计算值 ν=0.407mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ν]=1.5mm，满足要求！

10.2.5 穿梁螺栓的计算

验算公式如下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力； A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；

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查表得：

穿梁螺栓的直径: 14 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.225 =2.745 kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×105/1000 = 17.85 kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.745kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=17.85kN，满足要求！ 10.2.6 梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 600×18×18/6 = 3.24×104mm3； I = 600×18×18×18/12 = 2.92×105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 计算的最大弯矩 (kN·m)；

l--计算跨度(梁底支撑间距): l =116.67mm；

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q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.60×0.80×0.90=13.22kN/m； 模板结构自重荷载：

q2:1.2×0.35×0.60×0.90=0.23kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4×2.00×0.60×0.90=1.51kN/m；

q = q1 + q2 + q3=13.22+0.23+1.51=14.96kN/m； 跨中弯矩计算公式如下:

Mmax = 0.10×14.958×0.1172=0.02kN·m； σ =0.02×106/3.24×104=0.628N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =0.628 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q =（(24.0+1.50)×0.800+0.35）×0.60= 12.45KN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =116.67mm； E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ν] =116.67/250 = 0.467mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×12.45×116.74/(100×9500×2.92×105)=0.006mm； 面板的最大挠度计算值: ν=0.006mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] = 116.7 / 250 = 0.467mm，满足要求！ 10.2.7 梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载

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和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = (24+1.5)×0.8×0.117=2.38 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.35×0.117×(2×0.8+0.35)/ 0.35=0.227 kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)×0.117=0.525 kN/m； 2.方木的支撑力验算

静荷载设计值 q = 1.2×2.38+1.2×0.227=3.129 kN/m； 活荷载设计值 P = 1.4×0.525=0.735 kN/m；

方木计算简图 方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×10×10/6 = 83.33 cm3； I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4； 方木强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 线荷载设计值 q = 3.129+0.735=3.864 kN/m；

最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×3.864×0.6×0.6= 0.139 kN.m； 最大应力 σ= M / W = 0.139×106/83333.3 = 1.669 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；

方木的最大应力计算值 1.669 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

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方木抗剪验算： 截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力: V = 0.6×3.864×0.6 = 1.391 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3×1391.04/(2×50×100) = 0.417 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.417 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!

方木挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

q = 2.380 + 0.227 = 2.608 kN/m；

方木最大挠度计算值 ν= 0.677×2.608×6004 /(100×10000×416.667×104)=0.055mm； 方木的最大允许挠度 [ν]=0.600×1000/250=2.400 mm；

方木的最大挠度计算值 ν= 0.055 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=2.4 mm，满足要求！

3.支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：

q1 = (24.000+1.500)×0.800= 20.400 kN/m2； (2)模板的自重(kN/m2)： q2 = 0.350 kN/m2；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)： q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；

q = 1.2×(20.400 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 31.200 kN/m2；

梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。

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当n=2时：

当n＞2时：

计算简图(kN)

变形图(mm)

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弯矩图(kN·m) 经过连续梁的计算得到：

支座反力 RA = RB=0.432 kN，中间支座最大反力Rmax=6.091； 最大弯矩 Mmax=0.192 kN.m； 最大挠度计算值 Vmax=0.032 mm；

最大应力 σ=0.192×106/5080=37.752 N/mm2； 支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 37.752 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求! 10.2.8 扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.091 kN； R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 10.2.9 立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 水平钢管的最大支座反力： N1 =0.432 kN ；

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脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×6.33=0.981 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.20/2+(0.75-0.35)/2)×0.60×0.35=0.202 kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N4=1.2×(1.20/2+(0.75-0.35)/2)×0.60×0.100×(1.50+24.00)=1.469 kN； N =0.432+0.981+0.202+1.469=3.083 kN；

υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；

u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m； Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.207 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=3083.046/(0.207×489) = 30.458 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 30.458 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算: 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =6.091 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(6.33-0.8)=0.981 kN； N =6.091+0.981=6.948 kN；

υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；

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i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；

u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m； Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.207 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=6947.902/(0.207×489) = 68.64 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 68.64 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

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i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；

u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m； Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.207 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=6947.902/(0.207×489) = 68.64 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 68.64 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

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