后张法预应力在桥梁施工中的应用

结合工程实际,本文对体外索加固桥梁设计方法进行阐述。并对桥梁加固设计及施工过程和施工总结进行了相关的探讨,可供相关工程人员参考。

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建材与装饰 2 m年i月j D 0 8

后张法预应力在桥梁施工中的应用黄承能

摘

要：结合工程实际，本文对体外索加固桥梁设计方法进行阐述。并对桥梁加固设计及施工过程和施工总结进行了相关的探讨，可

供相关工程人员参考。 - 关键词：公路桥梁；施工应力；后张法预应力；施工；应用

l体外索加固桥梁设计方法11理论 .为了满足加固后旧桥承载力的需要。体外索一般采用折线形同时满足梁正截面抗弯强度和抗剪强度的要求。体外索材料一

计荷载为汽一 0级、 6。由于船体的撞击， 1拖一 0下缘混凝土破损，部

分混凝土脱落.已出现纵向贯通裂缝，主钢筋已严重锈蚀加固时首先凿除松散混凝土，用钢丝刷清锈处理，采用挂模浇筑 C O A

混凝土修补完整，然后施加体外预应力加固。加固后桥梁承载能力要求提高到汽 1。 5级 警

般由无粘结钢绞线、粗钢筋与槽钢组合而成。体外索布置如图 I所示。体外索加固桥梁受弯构件时。可按偏心构件验算梁的承

T型主梁翼缘宽 18I翼缘厚 1 m梁肋宽 .e。 7c。 n 2, c 1 r受拉Ⅱ 8a 级，钢筋面积为 4. c 2 4 7m. C5 2采用 2混凝土，体外索布置如图|所 l一 l

载力；按无粘结部分预应力混凝土结构，为截面受弯破坏时。认梁内的非预应力钢筋达到屈服，预应力钢筋达不到极限强度，而验

示，支点距转向块 k为 1 c, 8 m转向块的间距为 80r端锚圃# 0 4e, a点距转向块 L为 10i,心轴距梁上边缘 y为 1. c,, 1 5c中 n o u 91 m中： 4

算使甩阶段的应力及结构的变形；按加劲梁组合结构分别对其受力和使用性能进行分析。在正使用极限状态的各项指标计算

时.按整体变形协调条件计算在外载作用下预应力筋的应力增量。

轴距梁下边缘 y 6. c,为端锚固点至中心轴距离 2为 0 6mh 8。 h为转向块至中心轴距离。每片 T型梁配置 4根无粘结预应力钢绞t 线， 1根，共 6为了使每片梁受力均匀，采用两端分 2次张拉周定端与张拉端交叉布置，预应力钢绞线的张拉控制应’为羞力

85 a 5 MP .有效预应力为 6 2 5 a 2 1MP。

0,一 。

加固后桥梁.采用前轴为 5 k后轴为 15 N两辆

载重汽 5 N、 5k,

车进行现场荷载试验。现场测试布置见图 3图 4、。对主梁跨中捃度、钢筋和混凝土的应力进行分析.并确认其加固效果部分实’ 图 1体外索布置图

测结果见表 1 3 -。

1钢筋混凝土梁加固后抗弯强度验算 . 2按公路桥规范的允许应力计算法，验算在使用荷载作用下的正截面强度。以T型梁为例。内力及应力分布如图 2截面所示。平衡方程为：l2 x , b- ) ix hx r A - o= /b o+l2(lb h -/o一 AppO r 2 r () 1图 3测点纵向布置图(单位：m c】

13 xoc3一 h 6 b一 ) ir Mo (ix+盯 ( px= ( )/b 2+ x 2 _ x(。b h c+ r h ) A h- ) 0 2 r/ 2 — o= 'n/￣x ' o xh- e/ () 3

式中，符号意义同桥梁规范。联立式 () ()采用牛顿迭代 1~ 3 .法求出盯，s满足仃≤[o叮≤【则加固后体系正截面强度 r若 o, o] s c, r, r

满足要求。否则，重新进行配筋设计。

图4跨中横向测点布置圈洋位： c n表 1主梁跨中挠度比较截面位置粱号1

实测值"m 计算值 q m/55 . 4 81 . 0

驰一1 .OS; 6

(’ -应舡戚变嘲

() b截爵尺寸圈

偏心加载

图 2截面内力及应力分布中心加载 3

40 . 451 . 452 .4

61 . O65 . 872 .4

、: 0 3x 7癣7’ 507 .2:

2桥梁加固设计实例某大桥为平均跨距 L为 1m的钢筋混凝土 T型梁桥，原设 3

由表 1数据表明主梁跨中挠度为5 3 m满足桥梁规范要 .m, 4求静活载挠度不超过 (/0 ) 1 0 L的要求，系数满0 .￣ . 6校验己06 0 9

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