金凡购物高大模板工程方案

金凡购物广场工程

高

支 模 专 项 施 工 方 案

施工单位：盐城益大建设有限公司

2015年8月23日

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高大模板工程专项施工方案

目 录

一、编制依据 .............................................................................................................................. - 1 - 二、工程概况 .............................................................................................................................. - 1 - 三、设计方案 .............................................................................................................................. - 1 - 四、施工方案 .............................................................................................................................. - 4 -

一）施工准备 ...................................................................................................................... - 4 - 二）施工方法 ...................................................................................................................... - 5 - 三）检查与验收 .................................................................................................................. - 8 - 四）质量措施 ...................................................................................................................... - 9 - 五）安全施工措施 ............................................................................................................ - 10 - 六）监测措施 .................................................................................................................... - 12 - 七）应急预案 .................................................................................................................... - 13 - 五、附件......................................................................................................... 错误！未定义书签。 梁模板(扣件钢管架支撑)计算书

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一、编制依据

1、由苏州立诚建筑设计院有限公司设计的该工程施工图； 2、《建筑施工模板安全技术规程》（JGJ162-2008）；

3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）； 4、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)； 5、《木结构设计规范》(GB50005-2003)； 6、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011； 7、《建筑施工手册》第四版；

8、《危险性较大分部分项工程管理办法》 建质［2009］87号。

二、工程概况

工程名称：金凡购物广场

建设单位：江苏金凡置业有限公司

监理单位：阜宁县建设工程监理有限公司 施工单位：盐城益大建设有限公司

设计单位：苏州立诚建筑设计院有限公司 勘察单位：江苏省地质工程地质勘察院

地理位置：阜宁县向阳西路南侧，通榆北路西侧

结构特征：本工程一期地上五层，地下一层，基础形式为筏板基础，主体为框架结构。本工程占地面积7545.87平方米,总建筑面积44081.28平方米；建筑层数为5层，地下1层，建筑高度23.75m

由于本工程部分扶梯区域梁板支模高度达10.2m，其相关的梁截面尺寸为250*800、300*900、300*800板厚130.(详见施工图）

三、设计方案

1、材料选择

1）模板面板：选用18厚胶合板； 2）面板小楞：选用40*80樟子松木方；

3）模板外楞：选用Q235A级碳素结构钢不小于2.8壁厚的φ48焊接钢管； 4）对拉螺栓：选用M12对拉螺栓；

5）支撑架：选用Q235A级碳素结构钢不小于2.8壁厚的φ48焊接钢管，配套可锻铸铁制作的直角、旋转及对接扣件；扣件质量和性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831 的规定。

6）支撑架与模板连接：均选用可调顶托（可调托撑螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应符合现行国家标准《梯型螺纹》GB/T 5796.2、GB/T 5796.3的规

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定。可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6㎜；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30㎜。可调托撑抗压承载力设计值不应小于40kN，支托板厚不应小于5㎜。）。

2、模板设计

1）楼面板模板：采用18厚胶合板模板，40380木方，φ4832.8钢管立杆加可调顶托支撑，钢管立杆间距@≤8003800。

2）梁模板：梁底模板采用18厚胶合板模板，40380木方小楞，φ4832.8钢管外楞；梁侧模板采用18厚胶合板模板，纵向40380木方小楞，竖向2φ4832.8钢管外楞间距@500， M12对拉螺栓。梁下立杆纵横间距@≤6003800，梁和板下支撑应同时布置。

3、高大模板支撑架设计 1）高大模板支撑架选型

选用扣件式满堂脚手架。φ4832.8钢管立杆（立杆间距见模板及其支撑架施工图）。所有立杆纵横向均设水平φ4832.8钢管拉杆，步距@ ≤1.80m，并在最顶部两步水平杆间加设一道水平杆，所有水平杆均应与非高支模区域的架体连接成整体（要求相邻跨的非高支模各层架体均不拆除）；纵横向设φ4832.8钢管扫地杆，扫地杆距地200；架体四周立杆处设连续垂直剪刀撑一道，中部立杆处分段设连续垂直剪刀撑一道；架体扫地杆、中部及顶部各设水平剪刀撑一道。

2）构造要求 （1）立杆

立杆接长采用对接扣件连接，严禁搭接。立杆上的对接扣件交错布置，2根相邻立杆的接头不得设置在同步内，同步内间隔一根立杆的2 个相隔接头在高度方向错开的距离大于500，各接头中心到主接点的距离不大于步距的1/3。

可调顶托插入钢管的长度不得小于0.15m、伸出钢管高度不大于0.30m，可调顶托伸出顶层水平杆的悬臂长度不得大于0.50m。

（2）水平拉杆和扫地杆

水平拉杆和扫地杆接长采用对接或搭接，搭接时搭接长度不小于1.00m，连接扣件不小于3个，均匀布置，扣件距杆端不小于100。梁底水平横杆设置在梁底主节点处，该横向水平杆在梁底架体加密范围内不得有接头。立杆基础不在同一高度上，将高处的纵向扫地杆向低处通长与立杆固定。

所有水平杆件能与四周建筑物的梁、板、柱、墙相接的，水平杆件端部均应顶紧顶牢处理。

（3）剪刀撑

斜杆与地面的夹角在45°～60°之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并

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沿架高连续布置。剪刀撑的斜杆用旋转扣件固定扣在立杆上，最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度不小于1.00m，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件的边缘至杆端的距离不小于100。

（4）连墙杆

在每一框架柱（施工时先浇筑框架柱，后浇筑梁板结构）上设抱箍，抱箍垂直间距二步一设。抱箍采用φ4832.8钢管、连接采用直角扣件。抱箍横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直。钢管伸出扣件的距离大于100。

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（5）立杆与基体的连接

立杆通过设50*200mm通长木垫板与基体连接。 4、地基处理

本工程地基均落于地下室底板或结构梁板上。凡落于结构梁板上的，要求其下梁板模板及其支撑不拆除。

四、施工方案

一）施工准备

1、技术准备

在施工前完善施工方案工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。

重点对楼层模板结构施工分项工序的技术、质量和工艺要求进行学习，并将其质量和工艺的要点向作业班组作详细的交底，并做好文字记录。

2、物资准备 1）材料准备

确保材料质量合格，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护，同时收集各种进场材料相关质保证明。

（1）φ4832.8钢管：应有产品质量合格证；其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉抻试验方法》（GB/T228）的相关规定，质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235—A级钢的规定。

钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定（其中φ4832.8钢管不得有负偏差）；钢管必须有刷不锈漆。

（2）扣件：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须要换；新、旧扣件均应进行防锈处理。

（3）模板：选用18303915318mm胶合板。必须符合我国林业部规定的《混凝土模板用胶合板》专业标准ZBB70006-88中规定。

（5）背楞：选用经过刨制并且质量较好的40380mm木枋，腐朽、虫蛀、折裂、枯节的木枋不得使用；木枋长度为2m、4m两种。

（6）可调托撑：其螺杆外径不得小36mm，直径与螺距应符合现行国家标准《梯型螺纹》GB/T 5796.2、GB/T 5796.3 的规定。

可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6㎜；可调托撑螺

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杆与螺母旋合长度不得少于5 扣，螺母厚度不得小于30 ㎜ 。

可调托撑抗压承载力设计值不应小于40kN，支托板厚不应小于5㎜。 2）机具准备

根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。

3）劳动力安排

做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。

4）管理机构

为了安全、优质、高效、如期的完成该模板分项工程，特成立管理小组进行管理。

组 长：许峰 副组长：许一伍

组 员：许红成、周明、徐正扣、徐正荣、高冲 5）进度安排

按项目部进度计划执行。各区段高支模架体搭设部分进度安排应随每层模板工程施工同步进行，模板安装部分随该层模板安装同步进行施工。

二）施工方法

1、施工顺序

1）模板支撑架施工顺序

测量放线，准确定位立杆位置→架体搭设→架体施工中间检查→架体验收。 2）混凝土结构施工顺序

主体结构施工顺序必须与模板支架施工配合，具体施工程序如下：立杆位置放线定位→满堂支撑架体施工→架体检查验收→主梁、次梁底模板支撑→主梁、次梁钢筋绑扎→主梁、次梁侧模，平板模板支设→板下层钢筋绑扎、水电管道埋设、板上层钢筋绑扎→混凝土浇筑，覆盖保温养护→模板、架体拆除。

2、施工要点

1）在模板及其支撑架搭设、拆除和混凝土浇筑前技术人员必须按方案意图及相关国家现行规范要求向作业人员做好技术交底工作。

2）模板及其支撑架系统所用材料必须符合设计要求及相关国家现行规范要求。

3）支撑架基础必须满足设计方案要求，立杆底部支承结构必须具有支承上

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层荷载的能力。验收合格后方可进入支撑架搭设施工。

4）模板及其支撑架施工必须严格按设计方案要求进行支立。

（1）立杆根据模板系统平面布置示意图在实地进行放样，确保每一根立杆位置准确。在支撑架搭设过程中随时检查立杆的垂直度，确保立杆垂直度偏差控制在下表值及L/200以内。

扣件式满堂支撑架立杆垂直度允许偏差A（mm） 最后验收垂直度 ±90 30m 下列满堂支撑架允许水平偏差（mm） 总高度（H） 脚手架搭设中检查偏差的高度H（mm） 30m 2 ±7 10 ±30 20 ±60 30 ±90 注：中间档次用插入法。 （2）立杆接长均采用对接形式，严禁采用搭接。可调顶托伸出顶端水平杆的悬臂高度应在0.50m范围内。

（3）梁模板支架立杆为单根立杆，立杆设在梁模板中心线处，其偏心距不得大于25mm。

（4）扫地杆和水平拉杆在架体搭设时拉通线，确保扫地杆和水平拉杆纵横通顺、方正，同时注意不得漏设，水平拉杆的步距不得超过设计方案要求。

（5）剪刀撑与立杆、扫地杆和水平拉杆应根根相连，不得漏连。 （6）框架柱混凝土浇筑先于梁板混凝土，梁、板支撑体系通过钢管抱箍，与先前浇筑的混凝土柱拉紧顶牢，增强整体稳定性及整体抗倾覆能力。

（7）模板内、外楞及对拉螺栓间距不得随意扩大到设计方案最大间距外。 （8）主梁起拱按0.2%，考虑楼板面层标高符合设计意图，主梁端部可通过降低设计顶标高以达到起拱的目的。

5）混凝土浇筑采用由中间向四周扩散浇筑的方式，以确保模板支架施工过程中均衡受载。

3、梁、板模板安装

1）梁底模及侧模采用18mm胶合板。

2）楼板模采用18㎜胶合板，板底横楞采用设40*80木方，顶托梁采用钢管。 3）模板的安装顺序如下：

测量放线→钢管架体→顶托→横楞→梁底模→梁侧模→钢管架顶托→横楞→楼板底模

4）梁模板的安装

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（1）先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放钢管。固定钢管后在其上安装梁底龙骨。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。对跨度不小于4米的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑或对拉螺栓。

（2）为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：

a、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。

b、梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。

c、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。

5）板模板的安装

首先拉通线，然后调整脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设φ4832.8钢管作托梁，托梁固定后架设横楞，然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。

模板支撑组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查，并必须符合本方案设计要求及规范要求：

悬挑架安装情况是否按本方案安装； 钢管架设置情况是否按本方案搭设；

交叉支撑、纵横杆、扫地杆及斜撑等配置情况； 托顶螺旋杆伸出长度； 垫木情况。 4、砼浇筑注意事项

1）砼振捣除楼板采用平板式振动器外，其余结构均采用插入式振动器，每一振点的振捣延续时间，应使表面呈现浮浆和不再浮落。

2）梁板砼浇筑方向由中间开始用“赶浆法”向四周扩散，先将梁内砼浇至板底（砼浇筑分层厚度不得大于400mm），然后与板砼一起浇筑。随着梁内砼斜面的不断延长，板面砼可连续向前浇捣。

3）混凝土浇注过程中，严禁集中超负荷堆放机械设备及其他材料，防止物体坠落及支撑体系局部坍塌。

4）倾倒混凝土时，应尽量控制对楼板所造成的冲击，应避免混凝土在出料

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口堆积过高（堆料高度应控制在100以内），并且安排人员用工具将堆积的混凝土迅速向四周摊开。

5）浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

5、模板拆除

（1）高架区模板及其支撑的拆除必须符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2002）及其它有关规定，严格控制拆模时间，拆模前必须有拆模申请并审批。

（2）考虑到本工程的具体情况，相邻跨非高支模区域的模板及其支撑应与高支模区域的模板拆除由上而下同步进行。高支模其下各层的模板及其支撑应待高支模区域的模板及其支撑拆除后拆除。

（3）拆除时应遵循先上后下，先搭后拆，后搭先拆，一步一清的原则，部件拆除的顺序与安装顺序相反，严禁上下同时作业，拆除时应采用可靠的安全措施。

（4）对跨度不小于4.0m的梁下立杆时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧一片拉倒的拆除方法。

（5）卸料时应由作业人员将各配件逐次传递到地面，严禁抛掷。 （6）运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，清除杆件及螺纹上的沾污物，变形严重的，送回仓库修整。配件经检查、修整后，按品种、规格分类存放，妥善保管。

三）检查与验收

1、构配件检查与验收

1）检查钢管、扣件产品质量合格证，进场时现场其外观质量。不合格的不得使用，特别注意有裂缝、锈蚀严重的、弯曲变形严重的、壁厚小于2.8mm等钢管、有裂缝、变形的扣件禁止使用，扣件出现滑丝的螺栓必须更换。

2）在架体搭设过程中应派专人用力矩板手检查扣件的紧固度，以保证每个扣件连接可靠。

2、架体检查与验收 1）搭设前对地基进行验收。

2）模板支架在搭设过程中应对杆件的设置、连接件、构造措施跟踪检查。 3）架体搭设完毕在支设模板前，对架体进行验收，必须满足本方案的设计方案及规范要求。

4）在浇筑混凝土前，对模板系统、模板支架系统进行验收；在浇筑过程中，检查是否超载，观察模板及支架变形情况。

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四）质量措施

1、质量程序控制示意图

2、模板质量检查

模板工程安装完成后及时进行技术复核与分项工程质量检查，确保轴线、标高与截面尺寸准确。

1）要求模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性。 2）模板接缝全部采用胶带纸粘贴。

3）模板与混凝土的接触面清理干净并涂刷隔离剂。 4）模板安装的允许偏差及检验方法。

模板安装的允许偏差及检验方法

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序号 1 2 3 4 5 6 7 项 目 轴线位置 底模上表面标高 截面内部尺寸 层高垂直度 柱、墙、梁 不大于5m 大于5m 允 许 偏差 (mm) 5 ±5 +4，-5 6 8 2 2 检查方法 钢尺检查 水准仪或拉线钢尺检查 钢尺检查 经纬仪或吊线、钢尺检查 经纬仪或吊线、钢尺检查 钢尺检查 2m靠尺和塞尺检查 相邻板的表面高低差 表面平整度 3、质量控制

1）每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱的成品尺寸，目的是通过数据分析墙体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。

2）浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。

3）砼吊斗不得冲击顶模，造成模板几何尺寸不准。

五）安全施工措施

1）明确支模施工现场安全责任人，负责施工全过程的安全管理工作。在支摸搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。

2）支模施工应按经审批的施工方案进行，方案未经原审批部门同意，任何人不得修改变更。

3）支模分段或整体搭设安装完毕，经技术和安全负责人验收合格后方能进行钢筋安装。

4）支摸施工现场应搭设工作梯，作业人员不得从支撑系统爬上爬下。 5）支摸搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支摸底下，并由安全员在现场监护。

6）混凝土浇筑时，派安全员专职观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现象时应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全负责人检查同意后方可复工。

7）施工期间，要避免材料、机具与工具过于集中堆放。

8）支架搭设人员必须持证上岗，并戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。 9）恶劣天气时应停止模板支架的搭设与拆除。雨后上架作业应有防滑措施。

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10）预防坍塌事故的安全技术措施

（1）模板支撑必须严格按照高支模施工方案施工。

（2）本高支支模采用钢管扣件式架作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、的支撑材料作立柱。立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和钢管架应牢固拉接，形成整体。

（3）模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。

（4）楼面堆放模板及钢管架时，严格控制数量、质量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面进行加固。

（5）在下班时对已铺好而来不及钉牢的散板等要拿起稳妥堆放，防止坍塌事故发生。

（6）安装外围柱、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚架搭设高度要高出施工作业面至少1.2米。

（7）拆模间歇时，应将已活动的模板、扣件、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。

（8）泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。

（9）应避免装卸物料对模板支撑产生偏心、振动和冲击。

（10）水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。

（11）模板支撑拆除前必须向监理单位报送拆除申请书，经监理同意签字后方可拆除。

（12）拆除时应采用先搭后拆，后搭先拆的施工顺序。

（13）纵横向水平杆靠墙柱边部分应该顶住墙柱，提高支撑的整体性。 11）预防高空坠落事故安全技术措施

（1）项目经理对本项目的安全生产全面负责，指导做好高处作业人员的安全教育及相关的安全预防工作。

（2）模板脚手架搭设完成后，须由项目负责人会同监理人员签字验收合格后，方可投入使用。

（3）支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。

（4）所有高处作业人员应接受高处作业安全知识的教育；特种高处作业人员应持证上岗，上网前应依据有关规定进行专门的安全技术签字交底。采用新工

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艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术签字交底。

（5）高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。施工单位应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。

（6）安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防磨擦割断。

（7）项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位，夜间应设红灯示警。

（8）已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2米，然后在护栏上再铺设一层密目式安全网。

（9）高处作业前，应由项目负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化，防护栏杆以黄黑（或红白）相间的条纹标示，盖件等以黄（或红）色标示。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。

（10）各类作业平台、卸料平台应按相关规定编制施工方案，项目负责人审批签字并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。架体应保持稳固，不得与施工脚手架连接。作业平台上严禁超载。

（11）拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。

（12）安装楼面模板时，在工作面下满铺双层竹笆作为操作层及水平防护措施，并在架体中部兜挂安全兜网以确保安全。

六）监测措施

本项目采用钢管扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装，砼浇捣前、施工过程中及砼终凝前后，必须随时监测。

1、班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。

2、日常检查，巡查的重点部位：

（1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。 （2）立杆是否悬空，连接扣件是否松动。 （3）支撑体系是否有不均匀的沉降、垂直度。 （4）施工过程中是否有超载的现象。

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七）应急预案

1、现场成立应急领导小组，其职责包括架体的监控、砼的浇筑状况及相关应急处理等。

领导小组人员如下： 组 长：许峰 副组长：许一伍

组 员：许红成、周明、徐正扣、徐正荣、高冲 2、应急措施

1）发生坍塌的应急措施

高支撑架体发生坍塌时，有人员被埋的可能和支撑架体连续下垮造成更大伤亡，被埋人员在抢救中误伤，抢险人员物体打击、互相误伤等。

（1）高支撑架体发生坍塌时，现场管理人员应组织班组长首先组织人员疏散，清点人员，确定有无人员失踪、受伤。如有施工人员被埋，在确保无二次坍塌的情况下立即组织有效的挖掘工作，并在第一时间向应急小组人员紧急报告，主要说明出事的地点、事故的大小、有无人员伤亡等。

（2）项目应急小组得知情况后，应协同项目医生赶往现场，指挥营救工作，并拨打120急救电话，以防不测。项目应急小组组长在未到达现场之前，应授权给现场的施工负责人全权指挥救援，避免耽误抢救时间。

（3）在实施救援之前，现场施工负责人需保持头脑冷静，观察支撑架体的稳定情况，分析支撑架体是否有再坍塌的迹象，如果有可能继续坍塌，则首先要用挖机等机械排除松动的混凝土和钢管后再实施救援，防止二次坍塌造成的人员伤亡。并派专人时刻观察模板的变化情况，发现变化，马上向施工负责人报告。

（4）在现场施救的过程中，当塌坍面较小时，应采用人工清除的方法，将被埋人员找到。在寻找被掩埋者时一边协同项目医疗人员进行抢救（如供氧、包扎），找到的人员用担架将受伤人员抬出。如支撑架体大面积坍塌，则用挖掘机将架体不稳定的一侧挖除，形成一定宽度稳定的工作面，然后采用人工将被埋工人救出。对于大块沉重物体，应合理组织搬运，尤其是压在被埋人员身上的大块物体，必须组织好足够人力方可搬运，搬运前应明确分工，由专人负责将被埋人员移出。人员应分班组，按照工作面合理安排人力并及时轮换，保障抢救挖掘人员体力，保证在最短时间内将被埋人员抢救出来。

（5）被埋人员被救出以后，在专业医疗人员到达前由医生对受伤人员进行简单救助：争分夺秒抢救压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通，出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸。在实施人工呼吸前，先要将伤员迅速地搬到附近较安全又通风的地方，再将伤员领口解开，腰带放松，脱掉鞋子。口腔里若有尘土、

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血块、痰液、假牙等，应完全吸出或取出。然后进行正规心肺复苏；伤口止血且使用止血带，切忌对压伤进行热敷或按摩。

（6）在现场施救过程中，如发现这位伤员有骨折现象，则利用木板、竹片和绳布等捆绑骨折处的上下关节，固定骨折部位，也可将其上肢固定身侧，下肢与下肢缚在一起；在医院救护车未来之前，利用现场的木板选配不少于４名身强力壮的救护组人员保持在同一水平面上将其始至救护车到达的地带。

（7）伤员在经过项目医疗人员简单救护后，不管受伤轻重，均应用救护车或项目部车辆尽快送到最近医院做进一步的救护与治疗，听从医生意见是否进行留院观察。

（8）紧急救援工作结束后，应划定危险区域，安排测量人员进行架体位移变形观测，并安排有经验的技术人员做好监控工作。如支撑面不稳定，应及时采取措施处理。

（9）对坍塌段尚未进行有效处理之前，应划出警戒线或采取拦护措施，防止任何人员靠近危险区域。

2）发生高处坠落的应急措施

（1）当施工现场发生高处坠落事故时，目击者应高声呼出，并拨打应急电话通知应急小组，同时也要通知离出事地点最近的管理人员，离出事地点最近的管理人员应迅在赶到出事地点，对事故情况迅速做出初步判断，承担临时指挥应急抢救工作，电话通知医生马上赶到现场；并向应急小组组长或副组长报告，电话通知时，应准确地说明事故地点、时间、受伤程度和人数。

（2）项目应急小组组长或副组长接到报告后，根据事故大小，立即组织应急小组成员赶到现场开展救援工作。应急救援应根据高处坠落高度的不同情况采取不同的应急救援措施：

从楼面的临边洞口中掉到泥土面、混凝土地面，坠落高度超过3米以上的，伤势一般是较严重的，第一时间应拨打120求救电话，并马上派人到工地的大门口等候120的到来．由引路者直接带到出事地点，避免延误时间。并指派项目保安队长迅速对现场进行警戒、并维持秩序，掉到地面的，出事地点的20米范围要停止作业，疏散人员，并不得有无关人员围观或远观，特别是要防止脚手架上或临边的其他作业人员的围观，派专人对坠落口进行看护，避免二次事故的发生。

从楼面的临边洞口中掉到架体内的防护层上、电梯井内的水平安全网上或其他水平安全防护层上时，应急小组负责人应迅速对掉落人员的受伤情况做出判断，如有必要时第一时间应是拨打120求救电话，并马上派人到工地的大门口等候120的到来，由引路者直接带到出事地点，避免延误时间。并指派项目保安队长迅速对现场进行警戒，并维持秩序。掉落地点的同一层的所有作业要马上停止，

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并由相关的施工员带相应的作业人员离开作业面，并安排专人对作业人员做一个简要说明，以班组为单位有序地从楼梯式脚手架的安全通道上撤到地面，直接由各自的班组长带回生活区，不得在现场围观或逗留；并由保安队长指派保安员对掉落者进行专人看护，避免二次事故的发生。

掉在上述地方的受伤人员，在掉落地点抢救难度大，首先应转移至平台上才方便进行救治。因此应急救援领导人必须召集在现场医生和项目技术组一起确定转移方案。

3、所有应急用材料应提前备好备足。

4、其它未涉及的应急预案内容服从本工程总体应急预案。

五、梁模板(扣件钢管架支撑)计算书

一、参数信息

梁段：KL15(10A)。

1.模板构造及支撑参数

(一) 构造参数

梁截面宽度(m) 楼层高度(m) 立杆沿梁跨度方向间距(m) 混凝土楼板厚度(mm) 板底承重立杆纵向间距(m) 梁底承重立杆根数

0.3 10.2 0.5 梁截面高度(m) 结构表面要求 立杆步距(m) 130 0.9 隐藏 1.8 0.8 横向间距(m) 1 0.8 (二) 支撑参数

梁底支撑钢管(mm) 钢管钢材品种 钢管屈服强度2(N/mm) 钢管抗剪强度设计值(N/mm2) Φ4832.8 206000 200 325 钢材Q235钢(＞40-60) 钢管弹性模量(N/mm2) 235 115 钢管抗拉/抗压/抗弯2强度设计值(N/mm) 钢管端面承压强度设计值(N/mm2)

- 15 -

2.荷载参数

新浇筑砼自重标准值(kN/m3) 砼对模板侧压力标2准值(kN/m) 24 21.6 钢筋自重标准值(kN/m3) 梁侧模板自重标准值2(kN/m) 0.25 1.5 0.3 梁底模板自重标准值(kN/m2)

3.梁侧模板参数

加固楞搭设形式：主楞竖向次楞横向设置； (一) 面板参数

面板材料 抗弯设计值(N/mm2)

克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板 29 面板厚度(mm) 弹性模量(N/mm2) 18 11500 (二) 主楞参数

主楞材料 木材品种 抗压强度设计值(N/mm2) 抗剪强度设计值(N/mm2)

1根40380木方（宽度3高度mm） 樟子松 15 主楞间距(mm) 弹性模量(N/mm) 抗弯强度设计值(N/mm2) 1.6 2500 10000 17 (三) 次楞参数

次楞材料 木材品种 抗压强度设计值(N/mm2) 抗剪强度设计值(N/mm2)

2根40380木方（宽度3高度mm） 樟子松 15 次楞间距(mm) 弹性模量(N/mm2) 抗弯强度设计值(N/mm2) 1.6 100,162*3 10000 17 (四) 加固楞支拉参数

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支拉方式 螺栓直径 螺栓竖向间距(mm)

采用穿梁螺栓支拉 M14 螺栓水平间距(mm) 150,162*3 500 4.梁底模板参数

搭设形式为：3层梁顺横顺扣件承重； (一) 面板参数

面板材料 抗弯设计值(N/mm2)

克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板 29 厚度(mm) 弹性模量(N/mm2) 18 11500 (二) 第一层支撑梁参数

材料 木材品种 抗压强度设计值2(N/mm) 抗剪强度设计值(N/mm)

21根40380木方（宽度3高度mm） 樟子松 15 根数 弹性模量(N/mm2) 抗弯强度设计值2(N/mm) 1.6 4 10000 17 (三) 第二层支撑梁参数

材料 钢材品种 屈服强度(N/mm) 抗剪强度设计值2(N/mm)

21根Φ4833.5钢管（直径3厚度mm） 钢材Q235钢(＞16-40) 235 120 间距(mm) 弹性模量(N/mm2) 抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2) 端面承压强度设计值2(N/mm) 400 206000 205 325

- 17 -

80035030035080018厚覆面木胶合板9002根40×80木方（宽度×高度mm）1根40×80木方（宽度×高度mm）@500M14对拉螺栓18厚覆面木胶合板3501根Φ4833.5钢管（直径3厚度mm）@4001根Φ4832.8钢管1020012005005001根40×80木方（宽度×高度mm）@100 模板支撑体系剖面图 350300350500梁500500500 模板支撑体系平面图

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300162900162162100162150162162 梁侧剖面图 二、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为0.500m。 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 5003183/12= 2.430310mm4； W = 5003182/6 = 2.700310mm3； 451.荷载计算及组合 (一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k 按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.28γct0βV1/2 F2=γcH 其中 γc -- 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t0 -- 新浇砼的初凝时间，采用t0 =200/(T+15)计算，得200/(20+15)=5.7h；

V -- 砼的浇筑速度，取3m/h；

H -- 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取0.9m； β -- 砼坍落度影响修正系数，取0.9。

- 19 -

根据以上两个公式计算得到： F1=59.710 kN/m2 F2=21.600 kN/m2

新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=21.600 kN/m2； 砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=21.600/24.000=0.900m； (二) 砼下料产生的水平荷载标准值Q2k

Q2k=2kN/m2； (三) 确定采用的荷载组合

计算挠度采用标准组合： q=21.60031=21.600kN/m； 计算弯矩和剪力采用基本组合： 底部荷载：

q=0.931.13(1.3530.9321.600+1.430.932)3

1=28.476kN/m；

顶部荷载：

q=0.931.131.430.93231=2.495kN/m；

2.内力计算

面板承受均布荷载作用，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

28.476kN/m2.495kN/m100162162162214

弯矩和剪力计算简图

0.1370.0280.0360.110.014

弯矩图(kN2m)

- 20 -

2.5751.5620.4541.0862.6851.2461.2781.502

剪力图(kN)

21.6kN/m100162162162214

变形计算简图

0.0210.258

变形图(mm) 经过计算得到:

从左到右各支座力分别为：

N1=5.260kN N2=2.648kN N3=1.700kN N4=2.780kN

最大弯矩 M= 0.137kN2m 最大剪力：V= 2.685kN 最大变形：ν= 0.258mm 最大支座反力：F= 5.260kN

3.面板计算

(一) 面板抗弯强度计算

σ =M/W=0.1373106/2.700310 =5.073N/mm2

实际弯曲应力计算值 σ=5.073N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm2，满

4

- 21 -

足要求！

(二) 面板挠度计算

容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；

第1跨最大挠度为0.203mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.021mm，容许挠度为0.648mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.019mm，容许挠度为0.648mm，满足要求！ 第4跨最大挠度为0.012mm，容许挠度为0.648mm，满足要求！ 第5跨最大挠度为0.258mm，容许挠度为0.856mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！

三、梁侧模板支撑的计算

1.次楞计算

次楞采用2根40380木方（宽度3高度mm）为一组，共4组。 次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=23403803/12 = 3.413310 mm4； W=23403802/6 = 8.533310 mm3； E=10000 N/mm2；

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： (a) 计算弯矩和剪力采用：q = 5.260/1=5.260 kN/m； (b) 计算挠度采用：q = 3.970/1=3.970 kN/m； 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.135.26030.52=0.132kN.m 最大剪力 V=0.6ql=0.635.26030.5=1.578kN 最大支座力 N=1.1ql =1.135.26030.5=2.893kN

最大变形 ν= 0.677ql4/100EI=0.67733.97035004/(100310000.00033.413310)=0.049mm

(1) 次楞抗弯强度计算

σ =M/W=0.1323106/8.533310 =1.541N/mm2

4

6

46

- 22 -

实际弯曲应力计算值 σ=1.541N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！

(2) 次楞抗剪强度计算

τ =VS0/Ib=0.78931000364000/(3.413310340)=0.370N/mm2； 实际剪应力计算值 0.370 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.600 N/mm2，满足要求！

(3) 次楞挠度计算 最大挠度：ν =0.049mm；

容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=2.000mm；

实际最大挠度计算值: ν=0.049mm小于最大允许挠度值:[ν] =2.000mm，满足要求！

6

2.主楞计算

主楞采用1根40380木方（宽度3高度mm）为一组，间距500mm。 主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=13403803/12 = 1.707310 mm4； W=13403802/6 = 4.267310 mm3； E=10000 N/mm2；

主楞承受次楞传递的集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

2.893kN1.456kN0.935kN1.529kN46

150100162162162162162162164214

弯矩和剪力计算简图

0.1450.0340.0130.0150.0130.042

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弯矩图(kN2m)

1.4220.6830.0020.0350.9372.8930.846

剪力图(kN)

2.183kN0.999kN0.818kN0.751kN150100162162162162162162164214

变形计算简图

0.0060.06

变形图(mm) 经过计算得到:

最大弯矩 M= 0.145kN2m 最大剪力：V= 2.893 kN 最大变形：ν= 0.060mm 最大支座反力：F= 4.315kN (1) 主楞抗弯强度计算

σ =M/W=0.1453106/4.267310 =3.391N/mm2

实际弯曲应力计算值 σ=3.391N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！

(2) 主楞抗剪强度计算

τ =VS0/Ib=2.89331000332000/(1.707310340)=1.356N/mm2； 实际剪应力计算值 1.356 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.600 N/mm2，满足要求！

6

4

- 24 -

(3) 主楞挠度计算

容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；

第1跨最大挠度为0.060mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.006mm，容许挠度为0.648mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.002mm，容许挠度为0.648mm，满足要求！ 第4跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为0.648mm，满足要求！ 第5跨最大挠度为0.005mm，容许挠度为0.656mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！

3.穿梁螺栓计算

验算公式如下: N<[N]= f3A

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力； A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；

穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 1703105/1000 = 17.850 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力: N =4.315 kN。

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.315kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=17.850kN，满足要求！

四、梁底模板面板计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。取面板的计算宽度为1m。 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 10003183/12= 4.860310mm4； W = 10003182/6 = 5.400310mm3；

45

1.荷载计算及组合

模板自重标准值G1k=0.2531=0.250 kN/m；

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新浇筑砼自重标准值G2k=243130.9=21.600 kN/m； 钢筋自重标准值G3k=1.53130.9=1.350 kN/m； 永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=23.200 kN/m；

施工人员及设备产生的荷载标准值Q1k=2.531=2.500 kN/m； (1) 计算挠度采用标准组合： q=23.200kN/m； (2) 计算弯矩采用基本组合：

q=0.931.13(1.3531323.200+1.430.932.500)=34.125kN/m；

2.内力计算

根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： （1）基本组合荷载作用下的内力计算

34.125kN/m100100100

弯矩和剪力计算简图

0.0340.027

弯矩图(kN2m)

1.3651.7062.0482.0481.7061.365

剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为：

N1=1.365kN N2=3.754kN

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N3=3.754kN N4=1.365kN

（2）标准组合荷载作用下的内力计算

23.2kN/m100100100

弯矩和剪力计算简图

0.9281.161.3921.3921.160.928

剪力图(kN)

0.00020.003

变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为：

N1=0.928kN N2=2.552kN N3=2.552kN N4=0.928kN

（3）面板计算采用的计算结果

最大弯矩 M= 0.034kN?m 最大变形 ν= 0.003mm

3.面板抗弯强度验算

σ ＝ M/W =0.0343106/5.400310 =0.632N/mm2；

实际弯曲应力计算值 σ=0.632N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm2，满

4

- 27 -

足要求！

4.面板挠度验算

最大挠度：ν = 0.003mm；

[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=0.400mm； 实际最大挠度计算值: ν=0.003mm小于最大允许挠度值:[ν] =0.400mm，满足要求！

五、梁底支撑梁的计算

1.第一层支撑梁的计算

支撑梁采用1根40380木方（宽度3高度mm），共4组，均匀布置在梁底。 支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=13403803/12 = 1.707310 mm4； W=13403802/6 = 4.267310 mm3； E=10000 N/mm2；

支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 支撑梁均布荷载计算：

(1) 计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）：

q = 3.754+0.026=3.780 kN/m； (2) 计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：

q = 2.552+0.019=2.571 kN/m；

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.133.78030.42=0.060kN.m 最大剪力 V=0.6ql=0.633.78030.4=0.907kN 最大支座力 N=1.1ql =1.133.78030.4=1.663kN

最大变形 ν= 0.677ql4/100EI=0.67732.57134004/(100310000.00031.707310)=0.026mm

(一) 支撑梁抗弯强度计算

σ =M/W=0.0603106/4.267310 =1.417N/mm2

实际弯曲应力计算值 σ=1.417N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满

4

6

46

- 28 -

足要求！

(二) 支撑梁抗剪计算

τ =VS0/Ib=0.90731000332000/(1.707310340)=0.425N/mm2； 实际剪应力计算值 0.425 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.600 N/mm2，满足要求！

(三) 支撑梁挠度计算 最大挠度：ν =0.026mm；

[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=2.000mm；

实际最大挠度计算值: ν=0.026mm小于最大允许挠度值:[ν] =2.000mm，满足要求！

6

2.第二层支撑梁的计算

支撑梁采用1根Φ4833.5钢管（直径3厚度mm），间距400mm。 支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1312.193104= 1.219310 mm4； W=135.083103= 5.080310 mm3； E=206000 N/mm2； (一) 荷载计算及组合：

(1) 第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力

按照第一层支撑梁的计算方法计算，这里给出计算结果。 计算弯矩和剪力时从左至右各集中力依次为：

N1=0.765kN N2=2.079kN N3=2.079kN N4=0.765kN

计算挠度时从左至右各集中力依次为：

N1=0.521kN N2=1.414kN N3=1.414kN

35

- 29 -

N4=0.521kN

(2) 梁侧模板传递的自重荷载：

计算弯矩和剪力时N=1.3530.330.830.4=0.130 kN； 计算挠度时N=0.330.830.4=0.096 kN。 (3) 第二层支撑梁自重均布荷载：

计算弯矩和剪力时取0.052kN/m； 计算挠度时取0.038 kN/m。 (二) 支撑梁验算

根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

2.079kN0.895kN0.895kN2.079kN0.052kN/m500350100100100500350

弯矩和剪力计算简图

0.170.0280.0280.0490.049

弯矩图(kN2m)

2.8512.8480.7690.7640.130.1490.1490.130.7640.7692.8482.851

剪力图(kN)

1.414kN0.617kN0.617kN1.414kN0.038kN/m500350100100100500350

- 30 -

变形计算简图

0.023

变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为：

N1=0.149kN N2=5.702kN N3=0.149kN 计算得到：

最大弯矩：M= 0.170kN.m 最大剪力：V= 2.851kN 最大变形：ν= 0.023mm 最大支座反力：F= 5.702kN (1) 支撑梁抗弯强度计算

σ =M/W=0.1703106/5.080310 =33.530N/mm2

实际弯曲应力计算值 σ=33.530N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

(2) 支撑梁抗剪计算

τ =VS0/Itw=2.8513100033473/(1.21931033.5)=23.206N/mm2； 实际剪应力计算值 23.206 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=120.000 N/mm2，满足要求！

(3) 支撑梁挠度计算 最大挠度：ν =0.023mm；

[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；

第1跨最大挠度为0.023mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.023mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！

5

3

- 31 -

3.第三层支撑梁的计算

(一) 梁底支撑梁验算

梁底支撑梁采用1根Φ4832.8钢管为一组，共1组。 支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

I=10.193104= 1.019310 mm4； W=4.253103= 4.250310 mm3； E=206000 N/mm2；

取承受最大支座反力的支撑梁进行验算，支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

支撑梁所受集中荷载F：

计算弯矩和剪力时采用F1=5.702kN； 计算挠度时采用F2=3.895kN； 均布荷载取支撑梁的自重q：

计算弯矩和剪力时采用q1= 0.042kN/m； 计算挠度时采用q2= 0.031kN/m；

根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

5.702kN5.702kN5.702kN0.042kN/m5.702kN35

500150400500400500400150

弯矩和剪力计算简图

0.3110.0250.3110.5070.507

弯矩图(kN2m)

- 32 -

5.7125.713.383.3740.0080.0082.3282.3425.5.717123.3743.382.3422.328

剪力图(kN)

3.895kN3.895kN3.895kN0.031kN/m3.895kN500150400500400500400150

变形计算简图

0.0290.242

变形图(mm) 计算得到：

最大弯矩：M= 0.507kN.m 最大剪力：V= 5.712kN 最大变形：ν= 0.242mm 最大支座反力：F= 8.054kN (1) 支撑梁抗弯强度计算

σ =M/W=0.5073106/4.250310 =119.195N/mm2

实际弯曲应力计算值 σ=119.195N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=200N/mm2，满足要求！

(2) 支撑梁抗剪计算

τ =VS0/Itw=5.7123100032864/(1.01931032.8)=57.338N/mm； 实际剪应力计算值 57.338 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=115.000 N/mm2，满足要求！

(3) 支撑梁挠度计算

5

2

3

- 33 -

[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；

第1跨最大挠度为0.241mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.029mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.242mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！ (二) 梁侧支撑梁验算

梁侧支撑梁采用1根Φ4832.8钢管为一组，共2组。 支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=10.193104= 1.019310 mm4； W=4.253103= 4.250310 mm3； E=206000 N/mm2；

梁侧支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 支撑梁所受集中荷载F：

计算弯矩和剪力时采用F1=0.149kN； 计算挠度时采用F2=0.103kN； 均布荷载取支撑梁的自重q：

计算弯矩和剪力时采用q1= 0.042kN/m； 计算挠度时采用q2= 0.031kN/m；

根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

0.149kN0.149kN0.149kN0.042kN/m0.149kN35

500150400500400500400150

弯矩和剪力计算简图

0.0090.0010.0090.0140.014

弯矩图(kN2m)

- 34 -

0.1590.1570.0960.090.0080.0080.0590.0730.1570.1590.090.0960.0730.059

剪力图(kN)

0.103kN0.103kN0.103kN0.031kN/m0.103kN500150400500400500400150

变形计算简图

0.0010.007

变形图(mm) 计算得到：

最大弯矩：M= 0.014kN.m 最大剪力：V= 0.159kN 最大变形：ν= 0.007mm 最大支座反力：F= 0.232kN (1) 支撑梁抗弯强度计算

σ =M/W=0.0143106/4.250310 =3.287N/mm2

实际弯曲应力计算值 σ=3.287N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=200N/mm2，满足要求！

(2) 支撑梁抗剪计算

τ =VS0/Itw=0.1593100032864/(1.01931032.8)=1.597N/mm； 实际剪应力计算值 1.597 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=115.000 N/mm2，满足要求！

(3) 支撑梁挠度计算

5

2

3

- 35 -

[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；

第1跨最大挠度为0.007mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.007mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！

4.扣件抗滑力的计算

(一) 梁底扣件抗滑力验算 n=R/Rc=2个

其中 n -- 立杆上设置用于承担水平横杆传递给立杆支座反力的扣件数； R -- 水平杆传递给立杆的竖向作用力设计值，取8.054 kN； Rc -- 1个扣件的抗滑承载力设计值，Rc=830.75=6 kN；

梁底立杆上必须安装2个扣件用于承担水平横杆传递给立杆的支座反力，请检查实际搭设情况，如果扣件数不足，必须增加。

(二) 梁侧扣件抗滑力验算 n=R/Rc=1个

其中 n -- 立杆上设置用于承担水平横杆传递给立杆支座反力的扣件数； R -- 水平杆传递给立杆的竖向作用力设计值，取0.232 kN； Rc -- 1个扣件的抗滑承载力设计值，Rc=830.75=6 kN；

梁侧立杆上必须安装1个扣件用于承担水平横杆传递给立杆的支座反力，请检查实际搭设情况，如果扣件数不足，必须增加。

六、梁底立杆的稳定性计算

1.基础数据计算

(一) 立杆的轴向力设计值N

(1) 纵向钢管的最大支座反力：N1 =8.054 kN；

(2) 脚手架钢管的自重：N2 = 1.230.10639.106=1.156 kN； (3) 立杆的轴向力设计值N:

计算顶部立杆时：N=N1=8.054 kN；

计算底部立杆时：N=N1+N2=8.054+1.156=9.210 kN；

- 36 -

(二) 验算立杆长细比λ，确定稳定系数φ 依据《JGJ130-2011规范》第5.4.6条： 顶部立杆段：λ= kμ1（h+2a）/i 非顶部立杆段：λ= kμ2 h/i 其中: λ -- 立杆长细比；

k -- 立杆计算长度附加系数，验算长细比时，取k=1； i -- 立杆的截面回转半径，i=1.600310-2 m； (1) 顶部立杆段计算λ 验算长细比时取k=1计算λ：

λ=131.5763(1.2+23350310-3)/(1.600310-2)=187.150； 计算稳定系数υ时，查《JGJ130-2011规范》表5.4.6，k=1.217 λ=1.2173187.150=227.762，查《JGJ130-2011规范》A.0.6表得到υ= 0.140；

(2) 底部立杆段计算λ 验算长细比时取k=1计算λ：

λ=131.7531.8/(1.600310-2)=196.875；

计算稳定系数υ时，查《JGJ130-2011规范》表5.4.6，k=1.217 λ=1.2173196.875=239.597，查《JGJ130-2011规范》A.0.6表得到υ= 0.127；

(3) 验算立杆长细比

立杆长细比验算：实际长细比计算值λ= 196.875 小于容许长细比210，满足要求！

(三) 风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw 计算风荷载标准值Wk=μz?μs?ω0

其中 μz -- 风荷载高度变化系数，按照荷载规范的规定采用： 脚手架顶部μz=1.000，脚手架底部μz=1.000； μs -- 风荷载体型系数：μs=1.3υ=1.330.108=0.141；υ为挡风系数。

ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照荷载规范规定采用：ω0=0.25

- 37 -

kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值为:

脚手架顶部Wk=1.00030.14130.25=0.035 kN/m2； 脚手架底部Wk=1.00030.14130.25=0.035 kN/m2； 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩： Mw=0.931.4WkLh2/10

脚手架顶部Mw=0.931.430.03530.531.82/10=0.007 kN?m； 脚手架底部Mw=0.931.430.03530.531.82/10=0.007 kN?m；

2.立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式 σ = N/(υA) + Mw/W ≤[f]

其中: σ -- 钢管立杆应力计算值（N/mm2）； A -- 立杆净截面面积： A = 3.983102 mm2； Mw -- 风荷载设计值产生的弯矩； W -- 立杆截面模量：W = 4.253103 mm3；

[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =200 N/mm； 顶部立杆应力计算值：

σ1=8.0543103/(0.14033.983102)+0.0073106/(4.253103)=145.998 N/mm2；

底部立杆应力计算值：

σ=9.2103103/(0.12733.983102)+0.0073106/(4.253103)=183.326 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 183.326N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 200 N/mm2，满足要求！

2

七、梁侧立杆的稳定性计算

1.基础数据计算

(一) 立杆的轴向力设计值N

(1) 楼板传递给梁侧立杆的轴力设计值N1

- 38 -

N1 =F =max（F1，F2）=2.570 kN；

可变荷载效应控制F1=0.93(1.231.680+1.430.600)=2.570 kN；

永久荷载效应控制F2=0.93(1.3531.680+1.430.730.600)=2.570 kN；

永久荷载标准值Gkb=（2530.1+0.3）3（0.35+0.8/2）30.8=1.680 kN；

活荷载标准值Qkb=1.03（0.35+0.8/2）30.8=0.600 kN； (2) 纵向钢管的最大支座反力： N2 =0.232 kN；

(3) 脚手架钢管的自重： N3 = 1.230.1303（10.2-0.1）=1.581 kN； (4) 立杆的轴向力设计值

N=N1+N2+N3=2.570+0.232+1.581=4.384 kN； (二) 验算立杆长细比λ，确定稳定系数φ 依据《JGJ130-2011规范》第5.4.6条： 顶部立杆段：λ= kμ1（h+2a）/i 非顶部立杆段：λ= kμ2 h/i 其中: λ -- 立杆长细比；

k -- 立杆计算长度附加系数，验算长细比时，取k=1； i -- 立杆的截面回转半径，i=1.600310-2 m； (1) 底部立杆段计算λ 验算长细比时取k=1计算λ：

λ=131.69731.8/(1.600310-2)=190.913；

计算稳定系数υ时，查《JGJ130-2011规范》表5.4.6，k=1.217 λ=1.2173190.913=232.341，查《JGJ130-2011规范》A.0.6表得到υ= 0.136；

(2) 验算立杆长细比

立杆长细比验算：实际长细比计算值λ= 190.913 小于容许长细比210，满足要求！

(三) 风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw

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计算风荷载标准值Wk=μz?μs?ω0

其中 μz -- 风荷载高度变化系数，按照荷载规范的规定采用： 脚手架底部μz=1.000；

μs -- 风荷载体型系数：μs=1.3υ=1.330.123=0.160；υ为挡风系数。

ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照荷载规范规定采用：ω0=0.25 kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值为:

脚手架底部Wk=1.00030.16030.25=0.040 kN/m2； 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩： Mw=0.931.4WkLh2/10

脚手架底部Mw=0.931.430.04030.531.82/10=0.008 kN?m；

2.立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式 σ = N/(υA) + Mw/W ≤[f]

其中: σ -- 钢管立杆应力计算值（N/mm）； A -- 立杆净截面面积： A = 3.983102 mm2； Mw -- 风荷载设计值产生的弯矩； W -- 立杆截面模量：W = 4.253103 mm3；

[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =200 N/mm2； 底部立杆应力计算值：

σ=4.3843103/(0.13633.983102)+0.0083106/(4.253103)=83.104 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 83.104N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 200 N/mm2，满足要求！

2

一、参数信息

梁段：WKL(4)。

1.模板构造及支撑参数

- 40 -

(一) 构造参数

梁截面宽度(m) 楼层高度(m) 立杆沿梁跨度方向间距(m) 混凝土楼板厚度(mm) 板底承重立杆纵向间距(m) 梁底承重立杆根数

0.25 10.2 0.5 梁截面高度(m) 结构表面要求 立杆步距(m) 130 0.8 隐藏 1.8 0.8 横向间距(m) 1 0.8 (二) 支撑参数

梁底支撑钢管(mm) 钢管钢材品种 钢管屈服强度2(N/mm) 钢管抗剪强度设计值(N/mm2)

Φ4832.8 206000 200 325 钢材Q235钢(＞40-60) 钢管弹性模量(N/mm2) 235 115 钢管抗拉/抗压/抗弯2强度设计值(N/mm) 钢管端面承压强度设计值(N/mm2) 2.荷载参数

新浇筑砼自重标准值(kN/m3) 砼对模板侧压力标准值(kN/m2) 24 21.6 钢筋自重标准值(kN/m3) 梁侧模板自重标准值(kN/m2) 0.25 1.5 0.3 梁底模板自重标准值(kN/m2)

3.梁侧模板参数

加固楞搭设形式：主楞竖向次楞横向设置； (一) 面板参数

面板材料 抗弯设计值(N/mm2)

克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板 29 面板厚度(mm) 弹性模量(N/mm2) 18 11500

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(二) 主楞参数

主楞材料 木材品种 抗压强度设计值(N/mm2) 抗剪强度设计值(N/mm2)

1根40380木方（宽度3高度mm） 樟子松 15 主楞间距(mm) 弹性模量(N/mm) 抗弯强度设计值(N/mm2) 1.6 2500 10000 17 (三) 次楞参数

次楞材料 木材品种 抗压强度设计值2(N/mm) 抗剪强度设计值(N/mm2)

2根40380木方（宽度3高度mm） 樟子松 15 次楞间距(mm) 弹性模量(N/mm2) 抗弯强度设计值2(N/mm) 1.6 100,162*3 10000 17 (四) 加固楞支拉参数

支拉方式 螺栓直径 螺栓竖向间距(mm)

采用穿梁螺栓支拉 M14 螺栓水平间距(mm) 150,162*3 500 4.梁底模板参数

搭设形式为：3层梁顺横顺扣件承重； (一) 面板参数

面板材料 抗弯设计值(N/mm2)

克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板 29 厚度(mm) 弹性模量(N/mm2) 18 11500 (二) 第一层支撑梁参数

材料 木材品种 抗压强度设计值

1根40380木方（宽度3高度mm） 樟子松 15 - 42 -

根数 弹性模量(N/mm) 抗弯强度设计值24 10000 17

(N/mm2) 抗剪强度设计值(N/mm)

2(N/mm2) 1.6 (三) 第二层支撑梁参数

材料 钢材品种 屈服强度(N/mm2) 抗剪强度设计值(N/mm2)

1根Φ4833.5钢管（直径3厚度mm） 钢材Q235钢(＞16-40) 235 120 间距(mm) 弹性模量(N/mm2) 抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2) 端面承压强度设计值(N/mm2) 400 206000 205 325

80037525037580018厚覆面木胶合板8002根40×80木方（宽度×高度mm）1根40×80木方（宽度×高度mm）@500M14对拉螺栓18厚覆面木胶合板3501根Φ4833.5钢管（直径3厚度mm）@4001根Φ4832.8钢管1020012005005001根40×80木方（宽度×高度mm）@83 模板支撑体系剖面图

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375250375500梁500500500 模板支撑体系平面图 250162800162162150100162162162 梁侧剖面图 二、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为0.500m。 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 5003183/12= 2.430310mm4； W = 5003182/6 = 2.700310mm3；

45- 44 -

1.荷载计算及组合

(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k

实际计算中，采用用户输入的新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=21.600 kN/m2；

砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=21.600/24.000=0.900m； (二) 砼下料产生的水平荷载标准值Q2k

Q2k=2kN/m2； (三) 确定采用的荷载组合

计算挠度采用标准组合： q=21.60031=21.600kN/m； 计算弯矩和剪力采用基本组合： 底部荷载：

q=0.931.13(1.3530.9321.600+1.430.932)3

1=28.476kN/m；

顶部荷载：

q=0.931.131.430.93231=2.495kN/m；

2.内力计算

面板承受均布荷载作用，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

28.476kN/m2.495kN/m100162162162114

弯矩和剪力计算简图

0.1360.020.0270.030.025

弯矩图(kN2m)

- 45 -

2.5621.2910.9010.5260.6760.9632.6621.26

剪力图(kN)

21.6kN/m100162162162114

变形计算简图

0.0210.202

变形图(mm) 经过计算得到:

从左到右各支座力分别为：

N1=5.224kN N2=2.254kN N3=2.161kN N4=1.201kN

最大弯矩 M= 0.136kN2m 最大剪力：V= 2.662kN 最大变形：ν= 0.202mm 最大支座反力：F= 5.224kN

3.面板计算

(一) 面板抗弯强度计算

σ =M/W=0.1363106/2.700310 =5.044N/mm2

实际弯曲应力计算值 σ=5.044N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm2，满

4

- 46 -

足要求！

(二) 面板挠度计算

容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；

第1跨最大挠度为0.202mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.021mm，容许挠度为0.648mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.014mm，容许挠度为0.648mm，满足要求！ 第4跨最大挠度为0.002mm，容许挠度为0.648mm，满足要求！ 第5跨最大挠度为0.007mm，容许挠度为0.456mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！

三、梁侧模板支撑的计算

1.次楞计算

次楞采用2根40380木方（宽度3高度mm）为一组，共4组。 次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=23403803/12 = 3.413310 mm4； W=23403802/6 = 8.533310 mm3； E=10000 N/mm2；

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： (a) 计算弯矩和剪力采用：q = 5.224/1=5.224 kN/m； (b) 计算挠度采用：q = 3.926/1=3.926 kN/m； 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.135.22430.52=0.131kN.m 最大剪力 V=0.6ql=0.635.22430.5=1.567kN 最大支座力 N=1.1ql =1.135.22430.5=2.873kN

最大变形 ν= 0.677ql4/100EI=0.67733.92635004/(100310000.00033.413310)=0.049mm

(1) 次楞抗弯强度计算

σ =M/W=0.1313106/8.533310 =1.530N/mm2

4

6

46

- 47 -

实际弯曲应力计算值 σ=1.530N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！

(2) 次楞抗剪强度计算

τ =VS0/Ib=0.78431000364000/(3.413310340)=0.367N/mm2； 实际剪应力计算值 0.367 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.600 N/mm2，满足要求！

(3) 次楞挠度计算 最大挠度：ν =0.049mm；

容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=2.000mm；

实际最大挠度计算值: ν=0.049mm小于最大允许挠度值:[ν] =2.000mm，满足要求！

6

2.主楞计算

主楞采用1根40380木方（宽度3高度mm）为一组，间距500mm。 主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=13403803/12 = 1.707310 mm4； W=13403802/6 = 4.267310 mm3； E=10000 N/mm2；

主楞承受次楞传递的集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

2.873kN1.24kN1.189kN0.661kN46

15010016216216216216216264114

弯矩和剪力计算简图

0.1440.0280.0060.0110.0250.014

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