承重高支模架施工技术方案

模板承重架施工方案

...........工程 承重高支模架施工技术方案

一、 工程概况

工程名称：...........·................................. 建设单位：......................房地产开发有限公司 设计单位：浙江...........建筑设计研究院

监理单位：...........市建设工程监理咨询有限公司 施工单位：......................股份有限公司

...........·.................................块工程位于...........市...........区,具体位置东临...........江，。本工程设计地下室1层，商铺1～2层，2幢主楼地上18层，总高度56.53米,1幢主楼地上12层， 总建筑面积44200平方米，结构形式为框剪结构。地下室约11500平方米。

地下室结构层高3.85米，主楼位置局部地下室结构层高5.35米，顶板厚度180㎜，剪力墙厚300㎜，局部350㎜、240㎜，主楼一层大堂结构层高6.3米，标准层层高3.1米，商铺一层层高4.2米，二层层高3.6米，本工程模板主要构件截面形式见表1。

主要构件截面表 表1

楼号 层高（m） 梁截面尺寸（mm） 楼板厚度（mm） 500×700～900、350×600、300×650 3.85 240×400、240×600、600×700、300×700、180 地下4500×1100 室 240×500、240×600、240×1680、240×2200 局部5.35 400×2200、300×2000、240×2150、240×1750 180 240×2000、400×700、500×900、400×1680 按规范要求，其中400×700、500×700～900、600×700、450×1100、240×1680～2200、400×1680～2200、300×2000（具体位置详见附图）梁超重，顶板超重，应编制《高大支撑架施工专项方案》，经专家论证并备案；

该高支模特点如下：

绿城慈溪浒山江以西1#地块 1. 最大跨度为8.1m。

2. 梁的位置主要为在层高3.5m与5.35m交界的高低跨处，梁顶标高为-0.050，部分500×

700～900为顶板标高-1.550处，故以最不利状态，计算高度取5.35m进行计算，验算400×2200梁，500×900梁，350×650梁。

3. 立杆底脚的基础为地下室底板，底板砼为C35，故立杆基础不进行验算。 4. 顶板全部为180mm,最大跨度为8400mm

二、编制依据

1、本工程的地下室顶板结构施工图；

2、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006、10905-2006）； 3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2001（2002修订版）； 4、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；

5、《建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）》模板工程检查与验收的相关规定； 6、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002； 7、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)； 8、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)；

三、施工准备

（一）材料选用

1、材料计算设计值：

材料名称 胶合板 方木 钢管 扣件 对拉螺栓 φ48×3.5（以规格说明mm 15 40×60 φ48×3.2计直角、旋转扣件M12 算） 抗滑承载力设截面惯性矩mm4 / / 1.14×105 计值为8KN；对/ 截面模量mm3 / / 4.73×103 接扣件抗滑承/ 弹性模量N/mm2 9500 10000 206000 载力设计值为/ 抗弯强度N/mm2 13 17 205 3.2KN 12.9KN 抗剪强度N/mm2 1.4 1.7 205 1

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荷载取值： 荷载名称 梁、板模板 板钢筋自重 梁钢筋自重 新浇混凝土 取值 0.3kN/m2 1.1kN/m2 1.5kN/m2 24kN/m3 荷载名称 施工人员及设备 振捣混凝土 取值 2.0kN/m2 2.0kN/m2 2、钢管进场要求：

（1）采购、租赁的钢管必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。没有质量证明或质量证明材料不齐全的钢管不得进入施工现场；

（2）本工程模板支架钢管选用标准规格外径φ48，壁厚≥3.2mm的Q235钢管，每根钢管的最大质量不大于25kg；

（3）搭设模板支架用的钢管，使用前必须进行抽样检测，抽样数量按有关规定执行，未经检测或检测不合格的一律不得使用；

（4）表面平整光滑，钢管上严禁打孔，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的滑道；

（5）钢管外径、壁厚、端面等的偏差，钢管表面锈蚀深度，钢管的弯曲变形应符合下表的规定，严禁使用外观偏差或表面锈蚀深度超标的钢管；

序号 项目 允许偏差 检查工具 1 焊接钢管尺寸 -0.5mm 游标卡尺 2 钢管两端面切斜偏差 1.7mm 塞尺、拐角尺 3 钢管外表面锈蚀深度 ≦0.5mm 游标卡尺 4 钢 端部弯曲 ≦5mm 5 管 立杆（3-4m） ≦12mm 钢板尺 6 弯 立杆（4-6.5m） ≦20mm 7 曲 水平杆、斜杆 ≦30mm （5）钢管应进行防锈处理。

（6）钢管要求采用国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）、或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中

绿城慈溪浒山江以西1#地块 Q235-A级钢的规定。

3、扣件进场要求：

（1）扣件按国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合相关标准的规定后方可使用；

（2）模板支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏； （3）有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用； （4）扣件应进行防锈处理。 4、方木、底模的进场要求：

（1）材料应根据木构件的受力情况，检查方木、板材及原木构件的木材缺陷限值。检查项目应符合下表规定：

木材等级 项次 缺陷名称 Ⅰa Ⅱa Ⅲa 受拉构件或拉受拉构件或压弯构件 弯构件 受压构件 1 腐朽 不允许 不允许 不允许 2 木节 1/3（连接部位为1/4） 2/5 1/2 3 斜纹：斜率不大于（%） 5 8 12 裂缝： 1）在连接的受剪面上 4 2）在连接部位的受剪面附近，不允许 不允许 不允许 其裂缝深度（有对面裂缝时用1/4 1/3 不限 两者之和不得大于材宽的 5 髓心 应避开受剪面 不限 不限 （2）材料应符合现行国家标准《木结构工程施工质量验收规范》（GB50206）等有关规定。

（二）施工准备

1、模板支架搭设前，必须熟悉图纸，并应由项目技术负责人向全体操作人员进行安全技术交

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底。

2、安全技术交底内容应与模板支架专项施工方案统一，交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。安全技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字确认。

3、对地基基础进行清理（基础为地下室底板）。

4、钢管、扣件等材料应准备充足，并分品种、规格进行堆放，确保整齐、平整，场内不得有积水，以使在施工中能迅速的取材搭设。

5、对进场的钢管、扣件进行抽样检测，抽检数量按有关规定执行。未经检测或检测不合格的一律不得使用。

（三）、模板及承重架搭设汇总

根据工程结构特点，结合本公司的技术设备力量，确定对本工程模板选料为：梁侧模、底模以及板模选用15mm厚九夹板，木档用40×60方木，间距250～300㎜，承重架用φ48×3.5钢管（考虑到钢管为旧钢管，故以φ48×3.2计算），纵横向间距400～900mm，具体介绍如下。 1、梁模

（1）梁底宽300以内采用二根方木；300～600采用三根方木；

（2）梁侧板高度600以内，方木档采用横向放置，上口与现浇板钉住，下口用步步紧加固。横向用轧头跟梁底钢管固定。

（3）梁底宽350时，梁侧板高度600以上，方木档采用竖向放置，间距300mm，上、下口固定同第（2）条，中间采用φ12对拉螺杆和三形卡固定。梁底宽500时，梁侧板高度600以上，中间设两道对拉螺杆； 2、板模

地下室顶板厚度为180，板模下木楞40×60，间距@300。模板板块接头拼缝要紧密，不得让水泥浆流出板外面导致接头不顺滑。 3、承重架

承重架采用φ48×3.5钢管，地下室板块承重架立杆间距为800×800； 梁承重架根据梁平面布置情况，按梁截面大小将支模承重架搭设形式分成三种。

Ⅰ类梁：。截面宽度400～600，高度1100及其以下；立杆纵向间距600，横向间距梁宽加400。梁底增设1根立杆，1根小横杆。

Ⅱ类梁：截面宽度240～400，高度1750及其以下；立杆纵向间距400，横向间距梁宽加400。

绿城慈溪浒山江以西1#地块 梁底增设1根立杆，1根小横杆。

Ⅲ类梁：截面宽度240～400，高度2200及其以下；立杆纵向间距400，横向间距梁宽加400。 梁底增设1根立杆，1根小横杆。

四、模板支架搭设的构造要求

（一）立杆

1、立杆支承在混凝土上时，地基承载力应满足受力要求，防止产生不均匀沉降。立杆底部应设置底座或垫板。

2、模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上 ，横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的轴线到边坡的距离不应小于500mm。

3、立杆接长除顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：

（1）立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内；

（2）搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。

4、立杆接长时，同步内隔一根立杆的两隔相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。

（二）水平杆

1、水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定： （1）对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；

（2）搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定， 端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。

2、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。

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3、每步的纵、横向水平杆应双向拉通。 （三）剪刀撑

1、模板支架高度超过4m应按下列规定设置剪刀撑：(详见附图)

模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；

模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。 2、剪刀撑的构造应符合下列规定：

（1）每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6ｍ，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在450

～600

之间。倾角为450时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为600时，则不应超过5根；

（2）剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；

（3）剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；

（4）设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。 （四）其他

1、模板支架高度超过4m时，柱、墙板与梁板混凝土应分二次浇筑。

2、模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件（墙、柱等）通过连墙件（钢管）进行可靠连接。（见附图）

3、斜梁、板结构的模板支架搭设时，应采取设置抛撑，或设置连墙件与周边构件连接，以抵抗水平荷载的影响。

4、模板支架的整体高宽比不应大于5。

五、主要分项工程支模方法

立模前应对模板结构进行设计，并根据设计用料进行配料和制作。安装前先清理基底，弹出墙身线和门洞尺寸线。水泥砂浆找出标高线，焊好墙身宽度限位钢筋和安放钢筋保护层预制块。把预先组装好一面木模按位置线就位，前后安装立杆、对拉螺栓，并用斜撑固定好。复核检查预埋管件，清理基底杂物，再安装另一侧模板，调整斜撑或拉杆使模板立面垂直后，拧紧穿墙螺栓。填写模板技术复核单，首先由班组自复后无误交项目技术人员复核，该项工程也可并起来一次进行，但班组必须要做到边组装边检查，避免施工不当引起返工。

（1）梁模板安装

绿城慈溪浒山江以西1#地块 柱模拆除后在混凝土面弹出轴线和水平线。并根据已弹出的水平线控制梁底标高，然后安装梁底板，梁模板主要由侧板、底板、夹木、托木、梁箍、支撑等组成。采用15 厚多层板作为梁模板，40×60 松木档料作为横、竖档。φ48 钢管作支撑体系，具体布置见梁模板及支撑体系设计。梁跨度≥4.0m 时应按设计要求起拱，起拱高度取1/1000—3/1000。各支撑、围楞等的规格，设置间距，均按照规范要求施工。支撑体系：采用φ48 钢管作支撑，其布置为沿梁截面方向设两行钢管支撑，沿梁长度方向设置φ48@400，沿梁两侧方向设置φ48@800钢管。模板支柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑、扫地杆等均应按规范要求布置，水平剪刀撑每2步设置一道，竖向剪刀撑每间隔四排设置，扫地杆离地200mm纵横方向布置。扣件钢管支架要检查扣件是否拧紧。

（2）楼板模板安装

A、铺板，本工程平台模板采用胶合板（厚15mm）底部铺垫松木方，规格为40×60mm，木方间距控制在300mm左右。松木挡搁置在φ48×3.2mm 钢管上。沿纵横方向设置φ48@800竖向钢管。下设纵横扫地杆，每隔不超过1.7m设纵横水平拉杆一道，纵横方向剪刀撑间距不大于4排。平板模板安装铺好后，应进行模板面标高的检查工作，如有不符，立即进行调整。

B、铺板接缝时，板缝应严密，做到不漏浆。

C、平台板铺完后，再用水平仪检查模板标高，发现问题及时纠正。 D、楼板安装：一般起拱高度宜为全跨长度的1/1000—3/1000。

六、支模质量要求

木模板及其支撑材质要求：

A、木材的承重结构选材标准，材质不宜低于III等材。

B、钢材应符合《普通碳素钢钢号和一般技术条件》（GB700—79）中的Q235钢标准。 C、木材上有节疤、缺口等严重缺陷部位应截去。 D、钢管进场有严重老锈斑、弯曲变形、断裂的不能使用。 E、钢管扣件，必须完好，无裂纹、滑丝等现象。 （2）支模质量要求：

A、模板及其支架必须有足够的强度，刚度和稳定性；其支承部分应有足够的支承面积。 B、模板的表面平整，接缝严密，不漏浆。

模板的实测允许偏差如表所示，其合格率严格控制在90%以上。

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序号 项 目 允许偏差 检查方法 1 轴线位移 基础 5 柱、墙、梁 8 用尺量 2 标高 ±5 用水准仪、拉线、尺量 3 截面尺寸 基础 ±10 用尺量 柱、墙、梁 +4，-5 4 每层垂直度 6 用2m托线板 5 相邻两板表面高低差 2 用尺量 6 表面平整度 5 用2m靠尺和楔形塞尺 7 预埋钢板中心线位移 3 8 预埋管预留孔中心线位移 3 中心线位移 3 9 预埋螺栓 外露长度 10，-0 中心线长度 10 10 预埋孔 截面内部尺寸 -0 七、模板工程安全技术措施

1、模板支架搭设和拆除人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。

2、搭设模板支架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。

3、钢管、扣件质量与搭设质量，应按规定进行检查验收，合格后方准使用。做好模板支架的安全检查与维护。

4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。 5、模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。

7、当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时应停止模板支架搭设与拆除作业。大雨后上架作业应有防滑措施（系好安全带）。

8、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时

绿城慈溪浒山江以西1#地块 报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应

急措施，并进行加固处理。

9、截面高度大于1m的大梁应分层浇筑。正确的浇捣顺序为：梁柱节点 大梁下半部分→大

梁上半部分和次梁→板。除此之外，相邻跨梁板砼应对称浇筑，循序渐进。

10、混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。 11、不得将泵送砼的输送管与支模架相连接；严禁悬挂起重设备。

12、超高柱泵送砼浇捣时应控制浇捣速度不大于4.2m/h，严禁一次浇灌到顶。

13、工地临时用电线路的搭设，应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46）的有关规定执行。

14、在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。

15、在模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

八、承重架质量控制及检查验收 1、模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。

2、项目经理、项目技术负责人和相关人员，公司质检科、安全科相关人员以及监理工程师应参加模板支架的验收。

3、模板支架验收应根据经批准的专项施工方案，检查现场实际搭设情况与方案的符合性。 4、安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。本工程按区块，每区块约14000只，梁底水平杆与立杆连接扣件螺栓拧紧扭力矩应全数检查，扭力矩40~65N·m。其余按总数的0.4%抽样至少56只，

拧紧扭力矩未达到要求的扣件必须重新拧紧，直至满足要求。

5、对下层楼板或地下室顶板采取加固措施的模板支架，应检查加固措施与方案的符合性及加固的可靠性。

九、砼浇捣方案

本工程高支模处按后浇带分为8个区块（详见附图），砼浇捣顺序为1→3→4→2→7→6→5→8；施工缝留与后浇带，区块内浇捣顺序为：从中间向两边浇筑的顺序进行施工（详见示意图），，高低跨梁的浇捣顺序为先浇至标高-1.55m处，初凝前浇至标高-0.050，实现不留施工缝。梁从中间向两端浇捣。

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a、浇筑前的检查

模板的标高、位置与构件的截面尺寸是否与设计符合；所安装的模板支撑体系是否稳定；支撑和模板的固定是否可靠；模板的紧密程度；钢筋与预埋件的规格、数量、安装位置及构件接点连接焊缝是否与设计符合。在浇筑混凝土前，模板内的垃圾、木片、刨花、锯屑、泥土和钢筋上的油污、铁皮等杂物，通过留清扫孔冲刷或用空压机吹出来清除干净。模板应浇水加以润湿，但不能留有积水，湿润后，木模板中尚未封闭的缝隙应封严，以防漏浆。

检查安全设施、劳动配备是否妥当，能否满足浇捣速度的要求。 b、浇筑要求

针对本工程的特点，为确保模板支架施工过程均衡受载，从中间向两边浇筑的顺序进行施工（详见示意图）。为避免留设施工缝，现场配置两台泵车；

在浇捣工序中，应控制混凝土的均匀性和密实度。混凝土拌合物运至浇捣地点后，应立即入模。在浇筑过程中，如发现混凝土拌合物的均匀性和稠度发生较大的变化，应及时处理。

浇筑混凝土时分段分层连续进行，浇筑高度应根据混凝土供应能力、一次浇筑方量、混凝土初凝时间、结构特点、钢筋疏密综合考虑决定，一般为振捣器作用部分长度的1.25倍。本工程竖向结构每层浇筑高度控制在500mm以内。当水平结构的混凝土浇筑厚度超过500mm时，如次梁、主梁，按15～40cm厚，分层进行浇捣。浇筑混凝土应连续进行。

浇筑混凝土时应观察模板、钢筋、预留孔洞、预埋件等有无移动、变形或堵塞情况，发现问题应立即处理，并应在已浇筑的混凝土初凝前修整完好。

c、振捣要求

混凝土振捣工具采用插入式振捣器，使用时应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，按顺序进行，不得遗漏，做到均匀振实。移动间距不大于振捣作用半径的1.5倍（一般为30～40cm）。振捣上一层时应插入下层5～10cm，以使两层混凝土结构牢固。振捣时，振捣棒不得触及钢筋和模板。 采用插入式振捣器时，振捣时间一般为15～30s,并且在20～30min后对其进行二次复振，以消除混凝土结构面层中的气泡。

梁、板应同时浇筑，浇筑方法应由一端开始用“赶浆法”，即先浇筑梁，根据梁高分层浇筑成阶梯形，当达到板底位置时再与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形不断延伸，梁板混凝土连续向前进行。浇筑时，不得在同一处连续布料，应在2～3m范围内水平移动布料，且垂直于模板。 浇筑板混凝土的虚铺厚度应略大于板厚，楼板混凝土采用插入式振捣器及平板振捣器振捣，方

绿城慈溪浒山江以西1#地块 法为：浇筑时先用插入式振捣器顺浇筑方向边浇筑边振捣，借助标高线用卷尺随时检查混凝土厚度及表面标高。振捣时振捣棒移动间距控制在400mm左右，振点应均匀排列、逐点移动、顺序进行、不得遗漏，第一次振捣后隔20～30min用平板振捣器进行二次复振（彻底消除构架四周面的水泡和缩水裂缝），平板振捣器移动方向应垂直于浇筑方向且压边至少100mm以上。浇筑板混凝土时不允许用振捣棒铺摊混凝土。

对于预留洞较多的区域和钢筋太密的主次梁相交处、与钢结构构件相结合处浇筑时应经常观察、仔细振捣，发现不密实的应及时浇筑。

振捣完毕后借助标高线用铝合金长刮杠找平，然后用木抹子细致找平、搓压2～3遍（在施工缝处或有预留洞、预埋件及墙体两侧等处用抹子应认真找平、搓压），最后一遍木抹子找平宜在混凝土吸水时完成。

振捣时每一振点的延续时间以表面泛浆为准，为使上下层混凝土结合成整体，振捣器应插入下层混凝土5～10cm。振捣时注意钢筋密集及洞口部位，为防止出现漏振，须在洞口两侧同时振捣，下灰高度也要大体一致。大洞口的洞底模板应开口，并在此处浇筑振捣。

d、施工的技术要点和质量要求

1、混凝土从搅拌站运输到施工现场，以及浇筑时间不得超过3个小时，混凝土浇筑前应对模板内杂质进行彻底清理。

2、对模板进行浇水润湿，但不能积水。

3、商品混凝土的供料要保证及时、连续，浇筑时也必须连续进行，如有间歇，则必须在混凝土初凝前将此层混凝土浇筑完毕。

4、混凝土的下料要严格控制，分层进行，严禁偏心下料，造成模板鼓肚、胀模现象。 5、振动棒移动的间距不要超过振动棒作用半径的1.5倍，振动棒插入的下层混凝土的厚度不应小于5公分，并且尽量避免碰撞钢筋、模板及预留洞或预埋件等。

6、振动棒每一振点的振捣延续时间，应使混凝土表面产生浮浆而不再下沉，并不出现气泡为准，严禁欠振、漏振、及过振现象，要求要做到振动棒快插慢拔。

7、混凝土的收平应分两次进行，表面最后用木蟹拉细毛处理。平整度要求：不得大于5mm。 8、混凝土浇筑完成后，12h左右，混凝土表面出现泛白，进行覆盖及散水养护，保证混凝土湿润，并且安排专人进行养护，浇水养护不得小于7天。

9、浇筑的混凝土强度未达到1.2N/mm2之前，严禁在其上踩踏和施工。

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模板承重架施工方案

10、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。

十、承重架管理

1、严格控制材料质量，进场钢管、扣件必须三证齐全，检查钢管、扣件外观质量是否较好。 2、进场钢管按规定进行现场抽样检测，检测结果达不到最低要求的及时封存，并报告有关部门进行处理。

3、承重架搭设完成后不得在上面堆放大量模板、钢筋以及其他材料。 4、承重架未到拆除时间严禁拆除任何杆件以及松动任何扣件。

十一、模板拆除

1、拆除前准备

①核对拟拆除部位的砼浇捣时期，砼是否达到拆除强度，应符合下表规定： 构类型 结构跨度 按设计的砼强度标准值的百分率计（%） ≤2 50 板 ＞2，≤8 75 ＞8 100 梁 ≤8 75 ＞8 100 悬臂结构 100 ②安排人员熟悉拟拆除部位模板的安装方法。 ③清理场地为拆下模板进行堆放和检修，刷脱模剂。 2、拆除顺序

①一般是先支的后拆，后支的先拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分，对肋形楼板的拆模顺序，首先柱模板，然后是梁测模，楼板底模，最后梁底模板。

3、安全措施

①进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全帽，并应系牢。

绿城慈溪浒山江以西1#地块 ②不符高空作业人员，不得进行高空作业。

③工作前应先检查使用工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须入袋内，以免掉落伤人，工作时思想必须集中，防止钉子扎脚或高空滑落。

④拆除5m以上的模板，应搭设脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面同时操作。 ⑤二人抬运、拆除长模板时应相互配合，协同工作，传递模板，工具应用运输工具或系牢后升降，严禁乱抛，高空拆除应有专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子或红白旗加以围栏，暂停人员过往。

⑥拆模间歇时，应将已活动的模板等运走或妥善堆放，防止踏空，扶空而坠落。 ⑦混凝土板上有预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖上。

⑧拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下。

⑨拆除必须一次性，不得留下无撑模板，拆下的模板要及时清理，堆放整齐。

十二、模板工程事故应急预案

1、应急预案的方针与原则：

坚持“安全第一，预防为主”、“保护人员安全优先”的方针，贯彻“常备不懈、统一指挥”高效协调的原则，为给员工在施工场区创造更好的安全施工环境。应保证各种应急资源处于良好的备战状态，指导应急行动按计划有序地进行。防止因应急行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援，有效地避免或降低人员的伤亡和财产损失，救助实现应急行动的快速、有序、高效，充分体现应急救援的“应急精神”。

2、应急策划：

2.1 应急预案工作流程图：

本工程的特点是支模高，梁截面尺寸大的实际情况，认真对危险源的识别，特制订本项目发生紧急情况或事故的应急措施，开展应急知识教育和应急演练，提高现场操作人员应急能力，减少

突发事件造成的损失和不良影响，其应急准 备和响应工作程序如下图：

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模板承重架施工方案

危险源辨识编制应急预案成立抢险领导小组组织抢险队伍、救护车配备应急物资、设备进行评审、修订定期评审未发生应急知识教育培训发生实施应急预案应急准备和响应工作程序图 2.2、突发事件风险分析和预防：

本工程在分析、辨识施工中，危险因素是基础底板至梁板层高达5.35m ，梁截面尺寸最大为400×2200mm ，板厚180mm ，支架受荷偏大，可能产生支架的不稳定性，扣件滑移造成框架梁砼倒塌，高空坠落、高空落物伤人等。在工地已采取机电管理，安全管理各种防范措施的基础上，还需要作好以下危险因素产生的应急方案。

3、突发事件及风险预防措施：

（1）施工工作面外脚手架必须高于工作面1.5m并满铺一层脚手板及垂直面满挂安全网。 （2）本高支模方案施工前组织专家论证评审签字，报监理审批同意后方可执行。 （3）支架搭设完毕班组自检合格报项目部质检组组织详细逐项检查合格后报监理检查。 （4）逐个扣件进行检查拧紧度是否达到40N.m扭力距。 （5）逐根立杆检查是否与地下室底板及梁底模顶牢固。 （6）梁侧模板对拉螺栓每端必须用双螺母拧紧。

（7）认真通过审核审定本高支模结构设计计算，是否符合规范要求。

绿城慈溪浒山江以西1#地块 （8）从中间或两对边开始向两侧平衡浇筑砼，同时在砼浇筑时，不能集中过多砼于某点部位，防止局部超负荷。

（9）浇筑砼时，无关人员不准在模板支架下，要有专职安全员看护，配置有专业工种进行监

护并及时处理，在有可能出现事故前及时发现并及时处理，将安全隐患消除在萌芽状态前。

4、应急资源分析：

（1）应急力量的组成：项目部成员

（2）应急设备，物资准备；已配备有药箱药品，救护车辆，配有多部对讲机，配置有灭火器、

担架等。

5、法律法规要求：

《关于特大安全事故行政责任追究的规定》第七条、第三十一条

《安全生产法》第三十条、第六十八条，《建筑工程安全管理条例》、 《安全许可证条例》

6、应急准备：

6.1 机构与职责

一旦发生施工安全事故，公司领导及有关部门负责人必须立即赶赴现场，组织指挥抢险，成立现场抢险领导小组。 组 长：杨善来（项目副经理） 副组长：蔡寅波（现场负责）

组 员：蒋锡科（技术负责人）、李超（施工员）、王耀明（安全员） 应急组织的分工职责 组长职责： (1)

决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制。

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模板承重架施工方案

(2) 复查和评估事故可能发展的方向，确定其可能的发展过程。 (3)

指导设施的部分停工，并与领导小组的有关人员配合指挥现场人员撤离，确保任何伤害者都能得到足够的重视。

(4) 与现场外应急机构取得联系，及时对紧急情况的记录作出安排。 (5) 在场内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作。

(6)

在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。

副组长职责 （1） 评估事故的规模和发展趋势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产

损失。

（2） 如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护工作。

（3） 安排寻找受伤者及安排重伤人员撤离现场到安全地带集中。 （4） 设立与应急救援中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。 （5）

协助组长组织指挥，协调救援工作，组长不在现场时，可代替组长的职责。

组员职责：

在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护，抢救，警戒等工作，具体落实执行组长或副组长下达的救援方法、措施的指令等。 6.2 应急资源：

应急资源的设备是应急救援工作的重要保障，项目部根据潜在事件性质和后果分析，配备应急救援所需的救援手段、救援设备、交通工具，医疗设备药品，生活保障物资等如下表列数。

主要应急救援物资设备表

序号 材料设备名称 单位 数量 现在何处 1 小 车 台 2 现场 2 灭 火 器 个 60 现场 绿城慈溪浒山江以西1#地块 3 药 箱 及 药 品 个/批 2 现场 4 对 讲 机 部 12 现场 5 手 机 部 16 现场 6 担 架 副 2 现场 6.3 教育训练

在工程进行施工前一周，由组长组织救援小组人员进行抢险知识教育，及应急预案演练，全面提高应急救援能力。

6.4 互相协议：

项目部事先与地方医院建立正式互相协议，以便在事故发生时得到外部救援力量和资源的

援助。

6.5 应急响应

出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。

组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司向外向上汇报。

6.7 模板支撑架倒塌事故的应急救援 a、模板及支架倒塌事故的主要危害

模板及支架倒塌事故主要造成：人员伤害、财产损失、作业环境破坏。 b、应急救援方法

（1）有关人员的安排

组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。

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模板承重架施工方案

组员立即进行抢救。 （2）人员疏散、救援方法

人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥，指挥人员疏散到安全地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员被支架或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方可进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。 （3）伤员救护

? 休克、昏迷的伤员救援

让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。

? 受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。 ? 立即拨打120急救电话或送医院。 （4）现场保护

由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。 6.8 现场恢复

充分辨识恢复过程中存在的危险，当安全隐患彻底清楚后，方可恢复正常工作状态。

十三、模板结构计算

模板结构选择最大截面构件，根据本工程特点，考虑最不利状态，现对地下室结构层高为5.35米时，梁截面450×1100、400×1680、400×2200、顶板板厚180㎜进行计算。由于现场用的钢管大多为旧钢管，故利用Φ48×3.2计算。

（一）、梁的计算：

绿城慈溪浒山江以西1#地块 :结构层高5.35米，梁截面450×1100计算：

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一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m)：0.45；梁截面高度 D(m)：1.10；

混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；

立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80； 梁支撑架搭设高度H(m)：5.35；梁两侧立杆间距(m)：0.90； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数：1； 采用的钢管类型为Φ48×3.2；

立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数

新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50； 施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；

绿城慈溪浒山江以西1#地块 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；

3.材料参数

木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；

面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：60.0； 梁底纵向支撑根数：3；

5.梁侧模板参数

次楞间距(mm)：300；主楞竖向根数：3；

穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：600； 主楞到梁底距离依次是：230mm，460mm，690mm； 主楞材料：圆钢管；

直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.20； 主楞合并根数：2； 次楞材料：木方；

宽度(mm)：40.00；高度(mm)：60.00； 次楞合并根数：2；

二、梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小

值:

F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；

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T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.100m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得 17.848 kN/m2、26.400 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

面板计算简图(单位：mm)

1.强度计算

材料抗弯强度验算公式如下: σ ＝ M/W < f

其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 92×1.5×1.5/6=34.5cm3； M -- 面板的最大弯矩(N·mm)； σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算： Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2

绿城慈溪浒山江以西1#地块 其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.92×17.85=19.704kN/m； 振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.92×4=5.152kN/m； 计算跨度: l = 300mm；

面板的最大弯矩 M = 0.1×19.704×3002 + 0.117 ×5.152×3002 = 2.32×105N·mm； 面板的最大支座反力为：

N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×19.704×0.3+1.2×5.152×0.3=8.357kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 2.32×105 / 3.45×104=6.7N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =6.7N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算

ν=0.677ql4/(100EI)≤l/250

q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=19.704N/mm； l--计算跨度: l = 300mm；

E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 92×1.5×1.5×1.5/12=25.88cm4；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×19.704×3004/(100×9500×2.59×105) = 0.44 mm； 面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =300/250 = 1.2mm；

面板的最大挠度计算值 ν=0.44mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1.2mm，满足要求！

四、梁侧模板支撑的计算

1.次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=8.357/(1.100-0.180)=9.084kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度60mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W = 2×4×6×6/6 = 48cm3；

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I = 2×4×6×6×6/12 = 144cm4； E = 10000.00 N/mm2；

计算简图

剪力图(kN)

绿城慈溪浒山江以西1#地块

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M = 0.240 kN·m，最大支座反力 R= 4.440 kN，最大变形 ν= 0.405 mm（1）次楞强度验算

强度验算计算公式如下: σ = M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 2.40×105/4.80×104 = 5 N/mm2； 次楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值 σ = 5 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要

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求！

（2）次楞的挠度验算

次楞的最大容许挠度值: [ν] = 230/400=0.575mm；

次楞的最大挠度计算值 ν=0.405mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=0.575mm，满足要求！

2.主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.44kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2×4.732=9.46cm3； I = 2×11.357=22.71cm4； E = 206000.00 N/mm2；

主楞计算简图

绿城慈溪浒山江以西1#地块

主楞计算剪力图(kN)

主楞计算弯矩图(kN·m)

主楞计算变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M = 0.599 kN·m，最大支座反力 R= 9.879 kN，最大变形 ν = 0.305 mm（1）主楞抗弯强度验算

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σ = M/W<[f]

经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 5.99×105/9.46×103 = 63.3 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

主楞的受弯应力计算值 σ =63.3N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

（2）主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.305 mm 主楞的最大容许挠度值: [ν] = 600/400=1.5mm；

主楞的最大挠度计算值 ν=0.305mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=1.5mm，满足要求！

五、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 300×15×15/6 = 1.13×104

mm3

； I = 300×15×15×15/12 = 8.44×104mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

绿城慈溪浒山江以西1#地块 σ = M/W<[f]

钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：

q1=1.2×[(24.00+1.50)×1.10+0.30]×0.30=10.206kN/m； 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2=1.4×(2.00+2.00)×0.30=1.680kN/m；

q=10.206+1.680=11.886kN/m； 最大弯矩及支座反力计算公式如下:

Mmax=0.125ql2= 0.125×11.886×2252=7.52×104N·mm；

RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×10.206×0.225+0.437×1.68×0.225=1.026kN RB=1.25ql=1.25×11.886×0.225=3.343kN σ =Mmax/W=7.52×104/1.13×104=6.7N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =6.7 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下：ν= 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=8.505kN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =225.00mm； E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ν] =225.00/250 = 0.900mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.521×10.206×2254/(100×9500×8.44×104)=0.17mm；

面板的最大挠度计算值: ν=0.17mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.9mm，满足要求！

六、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算：

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模板承重架施工方案

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=3.343/0.3=11.143kN/m

2.方木的支撑力验算

方木计算简图 方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4×6×6/6 = 24 cm3； I=4×6×6×6/12 = 72 cm4；

方木强度验算:

计算公式如下:

最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1×11.143×0.32 = 0.1 kN·m； 最大应力 σ= M / W = 0.1×106/24000 = 4.2 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2；

方木的最大应力计算值 4.2 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

方木抗剪验算：

截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/(2bh0)

其中最大剪力: V =0.6×11.143×0.3 = 2.006 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3×2.006×1000/(2×40×60) = 1.254 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 1.254 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!

方木挠度验算:

绿城慈溪浒山江以西1#地块

计算公式如下:

ν = 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

方木最大挠度计算值 ν= 0.677×11.143×3004 /(100×10000×72×104)=0.085mm； 方木的最大允许挠度 [ν]=0.300×1000/250=1.200 mm；

方木的最大挠度计算值 ν= 0.085 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=1.2 mm，满足要求！

3.支撑小横杆的强度验算

梁底模板边支撑传递的集中力：

P1=RA=1.026kN

梁底模板中间支撑传递的集中力： P2=RB=3.343kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

P3=(0.900-0.450)/4×0.300×(1.2×0.180×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.300×(1.100-0.180)×0.300=0.4

68kN

简图(kN·m)

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剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

绿城慈溪浒山江以西1#地块

变形图(mm) 经过连续梁的计算得到： 支座力:

N1=N3=0.467 kN； N2=5.397 kN；

最大弯矩 Mmax=0.126 kN·m； 最大挠度计算值 Vmax=0.054 mm； 最大应力 σ=0.126×106/4730=26.7 N/mm2； 支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；

支撑小横杆的最大应力计算值 26.7 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满

足要求!

七、梁跨度方向钢管的计算

作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。 钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： W=4.73 cm3； I=11.36 cm4； E= 206000 N/mm2；

1.梁两侧支撑钢管的强度计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.467 kN

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支撑钢管计算简图

支撑钢管计算剪力图(kN)

绿城慈溪浒山江以西1#地块

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm) 最大弯矩 Mmax = 0.049 kN·m ； 最大变形 νmax = 0.05 mm ； 最大支座力 Rmax = 0.537 kN ；

最大应力 σ =M/W= 0.049×106 /(4.73×103 )=10.4 N/mm2； 支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 10.4 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

18

模板承重架施工方案

支撑钢管的最大挠度νmax=0.05mm小于600/150与10 mm,满足要求!

2.梁底支撑钢管的强度计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 5.397 kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算剪力图(kN)

绿城慈溪浒山江以西1#地块

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm) 最大弯矩 Mmax = 0.567 kN·m ； 最大变形 νmax = 0.576 mm ；

最大支座力 Rmax = 6.207 kN ；

最大应力 σ =M/W= 0.567×106 /(4.73×103 )=119.8 N/mm2； 支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 119.8 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

19

模板承重架施工方案

支撑钢管的最大挠度νmax=0.576mm小于600/150与10 mm,满足要求!

八、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.207 kN； R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

九、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式 σ = N/(υA)≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =5.397 kN ； 纵向钢管的最大支座反力： N2 =6.207 kN ； 脚手架钢管的自重： N3 = 1.2×0.125×5.35=0.801 kN； 楼板混凝土、模板及钢筋的自重：

N4=1.2×[(0.80/2+(0.90-0.45)/4)×0.60×0.30+(0.80/2+(0.90-0.45)/4)×0.60×0.180×(1.50+24.00)]=1.804 kN；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

N5=1.4×(2.000+2.000)×[0.800/2+(0.900-0.450)/4]×0.600=1.722 kN； N =N1+N2+N3+N4+N5=5.397+6.207+0.801+1.804+1.722=15.931 kN； υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5；

绿城慈溪浒山江以西1#地块 W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即:

lo = Max[1.163×1.7×1.6,1.6+2×0.1]= 3.163 m； k -- 计算长度附加系数，取值为：1.163 ；

μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7； a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3163.36 / 15.9 = 199 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.182 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=15931.426/(0.182×450) = 194.5 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 194.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算: 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向钢管的最大支座反力：N1 =5.397 kN ； 纵向钢管的最大支座反力：N2 =6.207 kN ；

脚手架钢管的自重： N3 = 1.2×0.125×(5.35-1.1)=0.801 kN； N =N1+N2+N3 =5.397+6.207+0.636=12.24 kN ；

υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；

20

模板承重架施工方案

（1）主楞抗弯强度验算

σ = M/W<[f]

经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 5.29×105/9.46×103 = 55.9 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

主楞的受弯应力计算值 σ =55.9N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

（2）主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.187 mm 主楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm；

主楞的最大挠度计算值 ν=0.187mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！

五、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 250×15×15/6 = 9.38×103mm3； I = 250×15×15×15/12 = 7.03×104mm4；

1.抗弯强度验算

绿城慈溪浒山江以西1#地块 按以下公式进行面板抗弯强度验算： σ = M/W<[f]

钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：

q1=1.2×[(24.00+1.50)×1.68+0.30]×0.25=12.942kN/m； 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2=1.4×(2.00+2.00)×0.25=1.400kN/m；

q=12.942+1.400=14.342kN/m； 最大弯矩及支座反力计算公式如下:

Mmax=0.125ql2= 0.125×14.342×2002=7.17×104N·mm；

RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×12.942×0.2+0.437×1.4×0.2=1.093kN RB=1.25ql=1.25×14.342×0.2=3.586kN σ =Mmax/W=7.17×104/9.38×103=7.6N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =7.6 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下：ν= 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=10.785kN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ν] =200.00/250 = 0.800mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.521×12.942×2004/(100×9500×7.03×104)=0.162mm；

面板的最大挠度计算值: ν=0.162mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.8mm，满足要求！六、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

26

模板承重架施工方案

1.荷载的计算：

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=3.586/0.25=14.342kN/m

2.方木的支撑力验算

方木计算简图 方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4×6×6/6 = 24 cm3； I=4×6×6×6/12 = 72 cm4；

方木强度验算:

计算公式如下:

最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1×14.342×0.252 = 0.09 kN·m； 最大应力 σ= M / W = 0.09×106/24000 = 3.7 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2；

方木的最大应力计算值 3.7 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

方木抗剪验算：

截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/(2bh0)

其中最大剪力: V =0.6×14.342×0.25 = 2.151 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3×2.151×1000/(2×40×60) = 1.345 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2；

绿城慈溪浒山江以西1#地块 方木的受剪应力计算值 1.345 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!

方木挠度验算:

计算公式如下:

ν = 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

方木最大挠度计算值 ν= 0.677×14.342×2504 /(100×10000×72×104)=0.053mm； 方木的最大允许挠度 [ν]=0.250×1000/250=1.000 mm；

方木的最大挠度计算值 ν= 0.053 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=1 mm，满足要求！

3.支撑小横杆的强度验算

梁底模板边支撑传递的集中力： P1=RA=1.093kN

梁底模板中间支撑传递的集中力： P2=RB=3.586kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

P3=(0.900-0.400)/4×0.250×(1.2×0.180×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.250×(1.680-0.180)×0.300=0.5

简图(kN·m)

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19kN

模板承重架施工方案

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

绿城慈溪浒山江以西1#地块

变形图(mm) 经过连续梁的计算得到： 支座力:

N1=N3=0.407 kN； N2=5.998 kN；

最大弯矩 Mmax=0.139 kN·m； 最大挠度计算值 Vmax=0.054 mm； 最大应力 σ=0.139×106/4730=29.5 N/mm2； 支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；

支撑小横杆的最大应力计算值 29.5 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满

足要求!

七、梁跨度方向钢管的计算

作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。 钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： W=4.73 cm3； I=11.36 cm4； E= 206000 N/mm2；

1.梁两侧支撑钢管的强度计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.407 kN

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模板承重架施工方案

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算剪力图(kN)

绿城慈溪浒山江以西1#地块

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm) 最大弯矩 Mmax = 0.036 kN·m ； 最大变形 νmax = 0.025 mm ； 最大支座力 Rmax = 0.468 kN ；

最大应力 σ =M/W= 0.036×106 /(4.73×103 )=7.5 N/mm2； 支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 7.5 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

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模板承重架施工方案

支撑钢管的最大挠度νmax=0.025mm小于500/150与10 mm,满足要求!

2.梁底支撑钢管的强度计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 5.998 kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算剪力图(kN)

绿城慈溪浒山江以西1#地块

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm) 最大弯矩 Mmax = 0.525 kN·m ； 最大变形 νmax = 0.37 mm ；

最大支座力 Rmax = 6.898 kN ；

最大应力 σ =M/W= 0.525×106 /(4.73×103 )=111 N/mm2； 支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 111 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

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模板承重架施工方案

支撑钢管的最大挠度νmax=0.37mm小于500/150与10 mm,满足要求!

八、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.898 kN； R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

九、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式 σ = N/(υA)≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =5.998 kN ； 纵向钢管的最大支座反力： N2 =6.898 kN ； 脚手架钢管的自重： N3 = 1.2×0.125×5.35=0.801 kN； 楼板混凝土、模板及钢筋的自重：

N4=1.2×[(0.80/2+(0.90-0.40)/4)×0.50×0.30+(0.80/2+(0.90-0.40)/4)×0.50×0.180×(1.50+24.00)]=1.540 kN；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

N5=1.4×(2.000+2.000)×[0.800/2+(0.900-0.400)/4]×0.500=1.470 kN； N =N1+N2+N3+N4+N5=5.998+6.898+0.801+1.54+1.47=16.707 kN； υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5；

绿城慈溪浒山江以西1#地块 W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即:

lo = Max[1.163×1.7×1.6,1.6+2×0.1]= 3.163 m； k -- 计算长度附加系数，取值为：1.163 ；

μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7； a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3163.36 / 15.9 = 199 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.182 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=16707.022/(0.182×450) = 204 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 204 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算: 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向钢管的最大支座反力：N1 =5.998 kN ； 纵向钢管的最大支座反力：N2 =6.898 kN ；

脚手架钢管的自重： N3 = 1.2×0.125×(5.35-1.68)=0.801 kN； N =N1+N2+N3 =5.998+6.898+0.55=13.445 kN ；

υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；

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模板承重架施工方案

lo -- 计算长度 (m)；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即:

lo = Max[1.163×1.7×1.6,1.6+2×0.1]= 3.163 m； k -- 计算长度附加系数，取值为：1.163 ；

μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7； a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3163.36 / 15.9 = 199 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.182 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=13445.075/(0.182×450) = 164.2 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 164.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.163×1.005×(1.6+0.1×2) = 2.104 m； k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.163;

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a =1.8按照表2取值1.005 ； lo/i = 2103.867 / 15.9 = 132 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.386 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ= 16707.022/(0.386×450) = 77.4 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 77.4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

:结构层高5.35米，梁截面400×2200计算：

绿城慈溪浒山江以西1#地块 32

模板承重架施工方案

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：2.20；

混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.40； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；

立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80； 梁支撑架搭设高度H(m)：5.35；梁两侧立杆间距(m)：0.90； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数：1； 采用的钢管类型为Φ48×3.2；

立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数

新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50； 施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；

3.材料参数

木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；

绿城慈溪浒山江以西1#地块 木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；

面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：60.0； 梁底纵向支撑根数：3；

5.梁侧模板参数

次楞间距(mm)：300；主楞竖向根数：5；

穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；

主楞到梁底距离依次是：100mm，400mm，800mm，1300mm，1800mm； 主楞材料：圆钢管；

直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.20； 主楞合并根数：2； 次楞材料：木方；

宽度(mm)：40.00；高度(mm)：60.00； 次楞合并根数：2；

二、梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小

值:

F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.200m；

33

模板承重架施工方案

β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得 17.848 kN/m2、52.800 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

面板计算简图(单位：mm)

1.强度计算

材料抗弯强度验算公式如下: σ ＝ M/W < f

其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 202×1.5×1.5/6=75.75cm3； M -- 面板的最大弯矩(N·mm)； σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算： Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×2.02×17.85=43.264kN/m； 振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×2.02×4=11.312kN/m；

绿城慈溪浒山江以西1#地块 计算跨度: l = 300mm；

面板的最大弯矩 M = 0.1×43.264×3002 + 0.117 ×11.312×3002 = 5.08×105N·mm； 面板的最大支座反力为：

N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×43.264×0.3+1.2×11.312×0.3=18.349kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 5.08×105 / 7.58×104=6.7N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =6.7N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算

ν=0.677ql4/(100EI)≤l/250

q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=43.264N/mm； l--计算跨度: l = 300mm；

E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 202×1.5×1.5×1.5/12=56.81cm4；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×43.264×3004/(100×9500×5.68×105) = 0.44 mm； 面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =300/250 = 1.2mm；

面板的最大挠度计算值 ν=0.44mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1.2mm，满足要求！

四、梁侧模板支撑的计算

1.次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的多连续梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=18.349/(2.200-0.180)=9.084kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度60mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W = 2×4×6×6/6 = 48cm3； I = 2×4×6×6×6/12 = 144cm4； E = 10000.00 N/mm2；

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模板承重架施工方案

计算简图

剪力图(kN)

绿城慈溪浒山江以西1#地块

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M = 0.220 kN·m，最大支座反力 R= 4.519 kN，最大变形 ν= 0.260 mm（1）次楞强度验算

强度验算计算公式如下: σ = M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 2.20×105/4.80×104 = 4.6 N/mm2； 次楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值 σ = 4.6 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足

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模板承重架施工方案

要求！

（2）次楞的挠度验算

次楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm；

次楞的最大挠度计算值 ν=0.26mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！

2.主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.519kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2×4.732=9.46cm3； I = 2×11.357=22.71cm4； E = 206000.00 N/mm2；

主楞计算简图

绿城慈溪浒山江以西1#地块

主楞计算剪力图(kN)

主楞计算弯矩图(kN·m)

主楞计算变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M = 0.610 kN·m，最大支座反力 R= 10.055 kN，最大变形 ν = 0.310 mm

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模板承重架施工方案

（1）主楞抗弯强度验算

σ = M/W<[f]

经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 6.10×105/9.46×103 = 64.5 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

主楞的受弯应力计算值 σ =64.5N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

（2）主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.310 mm 主楞的最大容许挠度值: [ν] = 600/400=1.5mm；

主楞的最大挠度计算值 ν=0.31mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=1.5mm，满足要求！

五、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 200×15×15/6 = 7.50×103mm3； I = 200×15×15×15/12 = 5.63×104mm4；

1.抗弯强度验算

绿城慈溪浒山江以西1#地块 按以下公式进行面板抗弯强度验算： σ = M/W<[f]

钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：

q1=1.2×[(24.00+1.50)×2.20+0.30]×0.20=13.536kN/m； 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2=1.4×(2.00+2.00)×0.20=1.120kN/m；

q=13.536+1.120=14.656kN/m； 最大弯矩及支座反力计算公式如下:

Mmax=0.125ql2= 0.125×14.656×2002=7.33×104N·mm；

RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×13.536×0.2+0.437×1.12×0.2=1.113kN RB=1.25ql=1.25×14.656×0.2=3.664kN σ =Mmax/W=7.33×104/7.50×103=9.8N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =9.8 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下：ν= 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=11.280kN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ν] =200.00/250 = 0.800mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.521×13.536×2004/(100×9500×5.63×104)=0.211mm；

面板的最大挠度计算值: ν=0.211mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.8mm，满足要求！六、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

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模板承重架施工方案

1.荷载的计算：

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=3.664/0.2=18.32kN/m

2.方木的支撑力验算

方木计算简图 方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4×6×6/6 = 24 cm3； I=4×6×6×6/12 = 72 cm4；

方木强度验算:

计算公式如下:

最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1×18.32×0.22 = 0.073 kN·m； 最大应力 σ= M / W = 0.073×106/24000 = 3.1 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2；

方木的最大应力计算值 3.1 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

方木抗剪验算：

截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/(2bh0)

其中最大剪力: V =0.6×18.32×0.2 = 2.198 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3×2.198×1000/(2×40×60) = 1.374 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2；

绿城慈溪浒山江以西1#地块 方木的受剪应力计算值 1.374 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!

方木挠度验算:

计算公式如下:

ν = 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

方木最大挠度计算值 ν= 0.677×18.32×2004 /(100×10000×72×104)=0.028mm； 方木的最大允许挠度 [ν]=0.200×1000/250=0.800 mm；

方木的最大挠度计算值 ν= 0.028 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=0.8 mm，满足要求！

3.支撑小横杆的强度验算

梁底模板边支撑传递的集中力： P1=RA=1.113kN

梁底模板中间支撑传递的集中力： P2=RB=3.664kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

P3=(0.900-0.400)/4×0.200×(1.2×0.180×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.200×(2.200-0.180)×0.300=0.4

90kN

简图(kN·m)

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模板承重架施工方案

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

绿城慈溪浒山江以西1#地块

变形图(mm) 经过连续梁的计算得到： 支座力:

N1=N3=0.405 kN； N2=6.062 kN；

最大弯矩 Mmax=0.139 kN·m； 最大挠度计算值 Vmax=0.053 mm； 最大应力 σ=0.139×106/4730=29.3 N/mm2； 支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；

支撑小横杆的最大应力计算值 29.3 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满

足要求!

七、梁跨度方向钢管的计算

作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。 钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： W=4.73 cm3； I=11.36 cm4； E= 206000 N/mm2；

1.梁两侧支撑钢管的强度计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.405 kN

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模板承重架施工方案

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算剪力图(kN)

绿城慈溪浒山江以西1#地块

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm) 最大弯矩 Mmax = 0.028 kN·m ； 最大变形 νmax = 0.013 mm ； 最大支座力 Rmax = 0.466 kN ；

最大应力 σ =M/W= 0.028×106 /(4.73×103 )=6 N/mm2； 支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 6 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

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模板承重架施工方案

支撑钢管的最大挠度νmax=0.013mm小于400/150与10 mm,满足要求!

2.梁底支撑钢管的强度计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 6.062 kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算剪力图(kN)

绿城慈溪浒山江以西1#地块

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm) 最大弯矩 Mmax = 0.424 kN·m ； 最大变形 νmax = 0.192 mm ；

最大支座力 Rmax = 6.971 kN ；

最大应力 σ =M/W= 0.424×106 /(4.73×103 )=89.7 N/mm2； 支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 89.7 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

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模板承重架施工方案

支撑钢管的最大挠度νmax=0.192mm小于400/150与10 mm,满足要求!

八、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.971 kN； R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

九、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式 σ = N/(υA)≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =6.062 kN ； 纵向钢管的最大支座反力： N2 =6.971 kN ； 脚手架钢管的自重： N3 = 1.2×0.125×5.35=0.801 kN； 楼板混凝土、模板及钢筋的自重：

N4=1.2×[(0.80/2+(0.90-0.40)/4)×0.40×0.30+(0.80/2+(0.90-0.40)/4)×0.40×0.180×(1.50+24.00)]=1.232 kN；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

N5=1.4×(2.000+2.000)×[0.800/2+(0.900-0.400)/4]×0.400=1.176 kN； N =N1+N2+N3+N4+N5=6.062+6.971+0.801+1.232+1.176=16.243 kN； υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5；

绿城慈溪浒山江以西1#地块 W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即:

lo = Max[1.163×1.7×1.6,1.6+2×0.1]= 3.163 m； k -- 计算长度附加系数，取值为：1.163 ；

μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7； a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3163.36 / 15.9 = 199 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.182 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=16243.095/(0.182×450) = 198.3 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 198.3 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算: 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向钢管的最大支座反力：N1 =6.062 kN ； 纵向钢管的最大支座反力：N2 =6.971 kN ；

脚手架钢管的自重： N3 = 1.2×0.125×(5.35-2.2)=0.801 kN； N =N1+N2+N3 =6.062+6.971+0.472=13.505 kN ；

υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；

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模板承重架施工方案

lo -- 计算长度 (m)；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即:

lo = Max[1.163×1.7×1.6,1.6+2×0.1]= 3.163 m； k -- 计算长度附加系数，取值为：1.163 ；

μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7； a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3163.36 / 15.9 = 199 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.182 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=13505.343/(0.182×450) = 164.9 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 164.9 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.163×1.005×(1.6+0.1×2) = 2.104 m； k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.163;

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a =1.8按照表2取值1.005 ； lo/i = 2103.867 / 15.9 = 132 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.386 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ= 16243.095/(0.386×450) = 77.8 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 77.8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

绿城慈溪浒山江以西1#地块

以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

（二）、板的计算：

一、参数信息:

1.模板支架参数

横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.60；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.35； 采用的钢管(mm):Φ48×3.2 ；板底支撑连接方式:方木支撑；

立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；

2.荷载参数

模板与木板自重(kN/m2):0.300；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.100； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；

3.材料参数

面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.700；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方弹性模量E(N/mm2):10000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):17.000；

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模板承重架施工方案

木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):60.00；

4.楼板参数

楼板的计算厚度(mm):180.00；

图2 楼板支撑架荷载计算单元

绿城慈溪浒山江以西1#地块 二、模板面板计算:

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 80×1.52/6 = 30 cm3； I = 80×1.53/12 = 22.5 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图

1、荷载计算

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25.1×0.18×0.8+0.3×0.8 = 3.854 kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 2.5×0.8= 2 kN/m；

2、强度计算

计算公式如下: M=0.1ql2

其中：q=1.2×3.854+1.4×2= 7.425kN/m

最大弯矩 M=0.1×7.425×3002= 66827.52 kN·m；

面板最大应力计算值 σ =M/W= 66827.52/30000 = 2.228 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；

44

模板承重架施工方案

面板的最大应力计算值为 2.228 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

3、挠度计算

挠度计算公式为

ν=0.677ql4

/(100EI)≤[ν]=l/250 其中q =q1=3.854kN/m

面板最大挠度计算值 ν = 0.677×3.854×3004

/(100×9500×22.5×104

)=0.099 mm； 面板最大允许挠度 [ν]=300/ 250=1.2 mm；

面板的最大挠度计算值 0.099 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!

三、模板支撑方木的计算:

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=b×h2/6=4×6×6/6 = 24 cm3； I=b×h3

/12=4×6×6×6/12 = 72 cm4

；

方木楞计算简图

1.荷载的计算：

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1= 25.1×0.3×0.18+0.3×0.3 = 1.445 kN/m ； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 2.5×0.3 = 0.75 kN/m；

2.强度验算:

绿城慈溪浒山江以西1#地块 计算公式如下: M=0.1ql2

均布荷载 q = 1.2 × q1 + 1.4 ×q2 = 1.2×1.445+1.4×0.75 = 2.784 kN/m； 最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1×2.784×0.82 = 0.178 kN·m；

方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.178×106/24000 = 7.425 N/mm2；

方木的抗弯强度设计值 [f]=17.000 N/mm2；

方木的最大应力计算值为 7.425 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 17 N/mm2,满足要求!

3.抗剪验算：

截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/2bhn < [τ]

其中最大剪力: V = 0.6×2.784×0.8 = 1.337 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3 ×1.337×103/(2 ×40×60) = 0.835 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.835 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.7 N/mm2，满足要求!

4.挠度验算:

计算公式如下:

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 均布荷载 q = q1 = 1.445 kN/m；

最大挠度计算值 ν= 0.677×1.445×8004 /(100×10000×720000)= 0.557 mm；

最大允许挠度 [ν]=800/ 250=3.2 mm；

方木的最大挠度计算值 0.557 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.2 mm,满足要求!

四、木方支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝2.228kN;

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模板承重架施工方案

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

绿城慈溪浒山江以西1#地块 最大弯矩 Mmax = 0.482 kN·m ； 最大变形 Vmax = 0.816 mm ； 最大支座力 Qmax = 6.451 kN ；

最大应力 σ= 482470.562/4730 = 102.002 N/mm2； 支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 102.002 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度为 0.816mm 小于 800/150与10 mm,满足要求!

五、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kN 。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 6.451 kN； R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

六、模板支架立杆荷载设计值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.134×5.35 = 0.717 kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 (2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.3×0.8×0.8 = 0.192 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1×0.18×0.8×0.8 = 2.892 kN；

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.8 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) ×0.8×0.8 = 2.88 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

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模板承重架施工方案

N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.593 kN；

N/mm2，满足要求！

七、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式: σ =N/(υA)≤[f]

其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.593 kN； υ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.5 cm2；

W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； L0---- 计算长度 (m)； 按下式计算:

l0 = h+2a = 1.6+0.1×2 = 1.8 m；

a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m； l0/i = 1800 / 15.9 = 113 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.496 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=8592.504/（0.496×450） = 38.497 N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值 σ= 38.497 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 l0 = k1k2(h+2a)= 1.163×1.005×(1.6+0.1×2) = 2.104 m； k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.163；

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.8 按照表2取值1.005 ； Lo/i = 2103.867 / 15.9 = 132 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.386 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=8592.504/（0.386×450） = 49.467 N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值 σ= 49.467 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205

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