液力耦合器的故障分析与处理

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液力耦合器的故障分析与处理

液力耦合器的敌障分析与处理Tr bl al s s a d Tr t e to dr l ou e An y i n ea m n fHy au Cou er i c pl胡大干江苏利港电力有限公司范宝印吉林新力热电有限公司

【要】对新建电厂对选择液力耦合器摘针

h da l c pe s a t P e e t e n D o i y rui o l c u r h f. r v i is n s n v

( (r D系列 )予注意驱动电机的转向与耦 c ri u ep o lm xse D h d a i o pe Y] ( r=应 are O tt t r be e i d O- y r u cc l d oh t l u r合器轴系上锁紧螺母转向的问题，已投用的液 whc i u it o eain Res n￣ ay i n d对 ih s p t n o p rt . o ao ls a s

力耦合器存在的问题作防范性检查，并提出了原 te t g pa r u r r . rai ln aep tf wa d n o因分析及处理方案。K e r s Hy r u i o p e o b eTr a3 n y wo d: d a l c u lrTr u l e t c ne t

关键词：力耦合器液

故障

处理

一

、

目前存在的问题

A s- tA a s teh da l, l l t yte bU c: g i t h y rui J e s e e b a n c￣ p r e c d hn w sa lh d o r pa t p y atn in o t e e etbi e p we ln . a te t t s o h rtt n o e diig moo d t e lc i u n oa o ft r n tra o kn n to i h v n h g

吉林新力热电有限公司 3台高压锅炉配置了Y 8 5—7 0 10 )力耦合器共 1 7 6 (00液 2台，为送、作引风机配套使用 (图 1。见 )

放

轴承

承

M

改进前

改进后

1输入轴 2背壳 . .

3蜗轮 4外壳 . .

5泵轮 .

6输出轴 .

7输入端支承座 8导管壳体 .

9输出端支承座

图 1

自 20年 1月投产至 20 03 0 3年 1 2月，由于停用风机的过程中发现泵蜗轮为同步转速的情

紧用螺母 M10 0×

2的防松垫片的嵌入舌爪被切断，螺母退出，承外侧内圈外移，动体架脱轴滚

况共发生 3次，检查在同一部位，经情况一致的

出滚道，内外圈滚道磨损。

故障，:即耦合器输入侧轴端轴承 162 732的锁20 0 4年 1 6日收到月江阴市 24 4 144—

5— 3

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风机技术 20年第 4/使用维护 04期

二、障原因分析故目前驱动电机的旋向与液力耦合器输入侧

件下，弃原保险垫片，紧螺母 (度改为摒锁厚2 r,后在螺母外圆钻一个 M1 4n然 m) 0的螺孔，

并与轴端槽道对准，一个 8 8级高强度内六用 .角螺钉旋进，确保内六角螺母下端面与孔的在凹孔面接触的条件下，螺钉头部最大限度伸使入槽内，样就大大提高了圆螺母的防松动能这力。在特定条件下不失为是维修费用少，效见

轴承 16 2 7 3 2的定位锁紧螺母的旋向均为顺时针方向，由于现场风机布置的需要，时针旋转逆

的电机，均未发生此类故障。另一方面，7 3 2 1 6 2

轴承是 4点接触轴承，的内圈滚道是由左右它两半组成的(图 2。这种轴承在许多场合，见 )都用作具有一定径向间隙的推力轴承来使用，在本设备中也不例外地采用这种结构来承受耦合

快的工艺方法，有条件时可将此轴端螺纹改为M9 x2左 ) 0 (。2 4点接触轴承间隙的调整 .

器蜗轮在低速或变速时向两侧的轴向力。 当蜗轮向电机侧窜动时，承半内圈 (轴外侧 )承受蜗轮的轴向力，就而轴承外侧半内圈是依靠一个 M1 0 0 X2圆螺母轴向锁紧定位的，它们之间有一个为 l m厚的防松铁皮保险垫， m三者均为端面压紧，以达到锁紧定位目的，图 1见 左下侧示。

162 7 3 2轴承是一种典型的 4点接触轴承，

这种轴承可承受交变的，以轴向负荷为主的联合载荷，结构较紧凑，向游隙较小 (其轴本轴承标准游隙：. 1~0 16 0 16 . 7 mm)它的内圈是上两，

个半片拼合而成的。轴承的间隙在现场安装前需要复核检查，不是将锁紧螺母端面预留而 0 1~0 1mm￣保证轴承间隙。本次检修就 .0 .5发

现两副轴承的间隙差值误差达 0 2 mm左 .2右，是需要引起重视的问题。

当蜗轮产生以电机侧方向的轴向推力时， 由于轴承内圈与轴是问隙配合，承滚动体就轴对外侧轴承半内圈产生一个外逆时针方向的阻力矩 (力矩的大小视轴向推力的大小 )其方外，向正好是锁紧螺母退出的方向。当内圈保险垫片端面之间的摩擦阻力不能抵抗阻力矩时，此时垫片舌爪就被切断，它们之间就产生了相对位移。 当垫片发生逆时针方向移动时，由于端面

轴承间隙测量调整方法： 4点接触球轴承在测量其轴向间隙时，也会产生类似圆锥滚子轴承的“自锁现象”生，发由于这种现象表现在两个半内圈的两个小端面 B B处，能十分紧密地不贴合在一起，因此就必须采用分部法进行测量，见图 2 。

的摩擦力，随之传递给 M10 0 2锁紧螺母， x最终导致螺母松动。当螺母松动后，由于圆螺母外圆有 4道 1 道 (拆装用 )此时浸在油 3x5槽供，

中的螺母将在槽道中产生泵效应作用下加速退出，直至脱离蜗轮轴，重时滚动体架也将脱严出。此时如有变速工况将是十分危险的，则轻轴承损坏，则蜗轮与泵轮端面摩擦，至报重直废。AC=A B+B C+(要的 I隙值 )需 .日 J

图2

三、障的处理与防范故1现场的处理 .

4点接触球轴承的间隙，以用修磨内、可外滚道尺寸 (轴承厂进行 )在及修磨半内圆的小端面 B、 B或加钢垫片，在进行此项工作前必须保证两半内圈的厚度允差≤0 0 r磨削时应在 .2n m(两个小端面对称进行 )一般滚道对在现场条件，

上述分析清楚表明，当蜗轮与 M10x2锁 0

紧螺母的旋向一致的情况下，以加大螺母的仅锁力度与保险垫片的厚度是无助于从根本上防范故障产生的。

难以测量。以在间隙调整后试装一次，但可当锁紧圆拼紧后，时轴承的保持架应能轻松自如此地被盘动，否则说明滚道尺寸有较大的误差，特别要指出的是：不进行此项检查，如则有可能在

根据现场发电的需要与条件，采用了如图 1 右下侧示的方法，调整好 4点轴承间隙的条在一

5 4一

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液力耦合器的故障分析与处理两半内圈夹持着滚动体在盘动蜗轮时，可以是依靠滚动体与外圈流道相对滑动进行的，不而大功率耦合器就因油质污染勺管故障，在 5 0 rmi 60/ n时无法降速，温迅速上升，终耦油最合器燃爆，导致轴系推力，承轴承烧毁，管支勺弯曲，、蜗泵轮受损的设备事故。2改善油质 .

易察觉。但一旦蜗轮高速旋转，动体将产生滚严重的滑动磨损。另一方面锁紧螺母也会迅速松开，导致事故的发生。

如过量的对滚道修整及小端面磨削，有也可能使轴承在运转时发生 3点或 4点接触，导致滚动体多中心，动与滑动损伤。这是因为滚

根据耦合器壳体的结构尺寸安置 2根磁通量￣3 0 5 0高斯， 0 0 0的永磁棒 ( 2×1 0从安装加热器孔中放置)以防止磁棒对壳体和轴承产生，磁化，在永磁棒两端部套上 F 4材质制成的套管 (端部也隔离 )样就可有效地避免磁棒与壳体这直接接触。

轴承在轴向载荷下应保证内外圈滚道与滚动体各接触一点，承才可能正常工作。轴

四、它问题其1工作油与润滑油 .

以往在大多数情况下滤油时，仅仅是将滤油机进出管伸入油管或接口内，然而真正有害的沉积物质是在箱体底部的，于油质化验取由

从耦合器解体时对油质及壳体下部存积油的检查发现，仍有较多粉状铁质，其来源不外乎两个方面，一是制造厂装配工艺不良；是滚珠二 ( )栓轴承的自然磨损或是蜗轮、轮在故障情泵况下摩擦所致。但这些铁质进入油系统循环后将对耦合器机组轴承，管产生严重的后果。勺最近某电厂一台 3 0 0 MW机组的 5%容量速型 0

样也是上部，以难以控制油质，所是否考虑将滤油机的进油管伸入箱体部分，制成可伸缩、曲弯的金属软管，这样在滤油时就可刻意去移动软管对箱体底部各部位抽吸沉积物质，以提高滤油质量。

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