传热学第四版课后题答案第十章

第十章

思考题

1、 所谓双侧强化管是指管内侧与管外侧均为强化换热表面得管子。设一双侧强化管用内径

为di、外径为d0的光管加工而成，试给出其总传热系数的表达式，并说明管内、外表面传热系数的计算面积。

答：由传热量公式：?t?1＝lnd(0/d1)11??h1?d1?1?12??h0?d0?0?0得以管内表面为基准得传热系数：1k?dlnd(0/d1)d11?1?h1?1?12?h0d0?0?0管内表面传热系数得计算面积为?d1?1算面积为?do?0 管外表面传热系数得计2、 在圆管外敷设保温层与在圆管外侧设置肋片从热阻分析的角度有什么异同？在什么情

况下加保温层反而会强化其传热而肋片反而会削弱其传热？

答：在圆管外敷设保温层和设置肋片都使表面换热热阻降低而导热热阻增加，而一般情况下保温使导热热阻增加较多，使换热热阻降低较少，使总热阻增加，起到削弱传热的效果；设置肋片使导热热阻增加较少，而换热热阻降低较多，使总热阻下降，起到强化传热的作用。但当外径小于临界直径时，增加保温层厚度反而会强化传热。理论上只有当肋化系数与肋面总效率的乘积小于1时，肋化才会削弱传热。

3、 重新讨论传热壁面为平壁时第二题中提出的问题。

答：传热壁面为平壁时，保温总是起削弱传热的作用，加肋是否起强化传热的作用还是取决于肋化系数与肋面总效率的乘积是否人于1。

4、推导顺流或逆流换热器的对数平均温差计算式时做了一些什么假设，这些假设在推导的哪些环节中加以应用？讨论对大多数间壁式换热器这些假设的适用情形。

qm1c1?qm2c2及qm1c1?qm2c2三种情形，画出顺流与逆流时5、对于qm1c1?qm2c2、冷、热流体温度沿流动方向的变化曲线，注意曲线的凹向与qmc相对大小的关系。 6、进行传热器设计时所以据的基本方程是哪些？有人认为传热单元数法不需要用到传

热方程式，你同意吗？

答：换热器设计所依据的基本方程有：

??????qc(t?t)?qc(t?t)?KA?tm m1111m2222

传热单元法将传热方程隐含在传热单元和效能之中。

7、在传热单元数法中有否用到推导对数平均温差时所做的基本假设，试以顺流换热器效能的计算式推导过程为例予以说明。

答：传热单元数法中也用到了推导平均温差时的基本假设，说明略o

8、什么叫换热器的设计计算，什么叫校核计算？

答：已知流体及换热参数，设计一个新的换热器的过程叫做设计计算，对已有的换热器，根据流体参数计算其换热量和流体出口参数的过程叫做校核计算。

9、在进行换热器的校核计算时，无论采用平均温差法还是采用传热单元数法都需要假设一种介质的出口温度，为什么此时使用传热单元数法较为方便？

答：用传热单元数法计算过程中，出口温度对传热系数的影响是通过定性温度来体现的，远没有对平均温差的影响大，所以该法用于校核计算时容易得到收敛的计算结果。 10、试用简明语言说明强化单相强制对流换热、核态沸腾及膜状凝结的基本思想。

答：无相变强制对流换热的强化思路是努力减薄边界层．强化流体的扰动与混合；核态沸腾换热的强化关键在于增加汽化核心数；膜状凝结换热强化措施是使液膜减薄和顺利排出凝结液。

11、在推导换热器效能的计算公式时在哪些环节引入了推导对数平均温差时提出的四个假设？ 习题

10-1、在一气－气套管式换热器中，中心圆管的内外表面都设置了肋片，试用下表所列符号导出管内流体与环形夹层中流体之间总传热系数的表达式。基管的导热系数为?。

解：由热量公式，单位管长传热量：?t?1＝r111?ln0?hiAti?hiAfi?i2??rih0Ar0?h0Af0?0?tfi?tf0r111?ln0?hiAti?0i2??rih0At0?00Ati?Afi?0AtiAr0?Af0?0Af0(2)(1)式中，内侧肋面总效率：?0i?外侧肋面总效率：?00＝对外侧总面积而言的传热系数k，则有：?1＝kAt0(tfi?tf0)由（1）（2）两式得：1k?AtoAr1?toln0?hiAti?oi2??rih0?00

10-2、已知：一有环肋的肋片管、水蒸气再管内凝结，表面传热系数为12200W/(㎡*K)空气横向掠过管外，按总外表面面积计算的表面传热系数为72.3 W/(㎡*K)。肋片管基管外径为25.4mm,壁厚2mm，肋高15.8mm，肋厚0.318mm，肋片中心线间距为2.5mm。基管与肋片均用铝做成，λ=169W/（m*K）。

求：当表面洁净无垢时该肋片管的总传热系数。

解：k?11A0?An1??h0A1?Amh2?022A0??d0(s??)?2?(r1?r2)?3.1416?25.4?(2.5?0.381)?2?3.1416[(12.7?15.8?0.381/2)2?12.72]?169.1?4158.5?4327.6mm2A1??d1l?3.1416?21.4?2.5?168.1mm2参数：(h?)1.5(r1/r2?2.26由图2?15查得：?f?0.78,?0?故得：k?50.2W/(m2*k)A1??fA2A0?0.789h0.5)?0.536?A

10-3、一卧式冷凝器采用外径为25mm，壁厚1.5mm的黄铜管做成热表面。已知管外

W/(m?K)，管内水侧平均的表面传热系数冷凝侧的平均传热系数h0?57002hi?4300W/(m2?K)。试计算下列两种情况下冷凝器按管子外表面面积计算的总传热系数

（1） 管子内外表面均是洁净的

（2） 管内为海水，流速大于1m/s，结水垢，平均温度小于500C，蒸汽侧有油。

解：1/h0?1/5700?1.7543?10?4m2?K/W1d0125????2.643?10?4m2?K/Whidi430020由参考文献?1?，表9－1查得：海水污垢系数Rfi?0.0001m2?K/W

蒸汽含油污垢系数Rfo?0.0002m2?K/W

黄铜的导热系数?＝109W/m?K(1)管子内外表面均是洁净时的导热系数k0?11d0d01d0?ln?h02?dihidi1?2200.9W/m2?K0.025251.7453?10?4?ln?2.63?10?42?10920(2)管子内外表面结垢后的传热系数?k0w?1d1?Rf0?Rfi0k0di1125?0.0002?0.0001?2200.920?1302.1W/m2?K

?

10-4、已知：一套管式换热器长2m，外壳内径为6cm,内管外直径为4m，厚3mm。内管中流过冷却水，平均温度为40℃，流量为0.0016㎡/s。14号润滑油以平均温度70℃流过环行空间，流量为0.005㎡/s。冷却水系统处理的冷却塔水，管壁材料为黄铜。 求：内外壁面均洁净及长时间运行结垢后的总传热系数值。 解：水侧h1的计算

W/(m*k),v?0.659?10m/s,pr?4.31 40℃时，??0.6354udRe?1?90967v流动截面积

?h?0.023Re0.8Pr0.4?7144w/(m2*k)d采用式（5-54），

油侧h0的计算 流动的截面积：

?62A1??d12?0.785?0.0342?9.075?10?4m2,u1?1.763m/s

A2??4(d2?d1)?1.57?10?3m222

u2?Re?v2?3.185m/s,??0.1439w/(m*k),v?34.3?10?6m2/s,Pr?444A2ufu2d12?d?1857,h0?1.86(RePr)1/3()0.14vdluw

lw近似的取为40℃，则：

uw?880.7?124.4?10?6kg/(m*s),uf?34.3?863.2?10?6kg/(m*s)于是h?1.86?(0.14390.022/334.3?863.20.14)?(1857?444?)?()?224.8w/(m2*k)0.022880.7?124.2

利用此值重新确定管壁温度，略去壁面热阻不计，则内侧热阻在总热阻中的比值为：

R?0.0356R1?R0tw?tl?(70?40)?0.0356?41.1,uw?119.43?880.11重新计算得：h1?225.6w/(m2k)因而内外壁都干净时，k0?218w/(m2?k)

,?1?0.0002 油，水侧均结垢时，取?0?0.0002k0?1?173w/(m2?k).1/h??0?(1/h1??1)d1/d2

则

10-5、已知：一种用于制冷剂凝结换热的双侧强化管用直径为19、16.4mm的胚管加工而成，长1.0m。在一次试验中测得冷却水进出口温度分别为24.6℃及29.2℃，平均水速为0.91m/s,

42

按胚管尺寸计算的管内平均表面传热系数为1.82×10W/(m*K),管外凝结换热表面传热系数为1.25×104 W/(m2*K),管材为铜。

求：按胚管外表面计算的总传热系数值。并分析管内水侧采用强化表面后的强化效果。

k?解：

11d0d0d0?lnh1d12?d1，取?=400W/(m*k),则有：

1?6794.1w/(m2*k).?3?6?56.369?10?3.495?10?8?10

?62若管内不强化，则按D-B公式计算时：tf?27.2℃，v?0.8613?10m/s,

k? ??0.613w/(m*k),pr?5.87,Re?17327

0.80.4Nu?0.023?17327?5.87?114.8,h1?4292.7

119??2.699?10?4m2*k/w内侧热阻变为4292.716.4

可见如不强化内侧热阻要加大5倍左右。 平均温压计算

10-6、已知：順流与逆流布置。

求：分别按qm1c1>qm2c2及qm1c1

对顺流换热器，无论qm1c1>qm2c2或qm1c1

10-7、已知：逆流式套管换热器，qm1c1＝qm2c2，满足推导对数平均温差条件的前提。 求：沿换热表面的局部热流密度的变化规律。

解：此时不同的截面上冷热流的总温差保持为常数，由于传热系数K也为常数，因而该换热面已进入均匀热流密度的状态。

10-8、已知：一加热器中用过热水蒸气来加热给水（电厂中把送到锅炉中去的水称为给水）。

过热蒸汽在加热器中先被冷却到饱和温度，再凝结成水（虽然温度不变，但是有相变热），最后被冷却成过冷水，冷热流体的总流向为逆流，热流体单相介质部分的qm1c1

????t?300?C，t?210?C，t?100?C，t122?200?C，试计算下列流动布置10-9、已知1时换热器的对数平均温差： （1）

（2） （3） （4） （5）

逆流布置；

一次交叉，两种流体均不混合； 1－2型壳管式，热流体在壳侧； 2－4型壳管式，热流体在壳侧； 顺流布置。

??解：（1）t1?t1?t2?210?100?110?tr?t1?t2?300?200?100ln(t1/tr)ln(110/100)??t2?t2200?100(2)P???0.5??300?100t1?t2??t1?t1300?210R???0.9??200?100t2?t2?tm?104.9?0.92?96.5?C

?tm?t1?tr?110?100?104.9?C由参考文献?1?，图9－17查得?＝0.92(3)由参考文献?1?，图9－15查得?＝0.85?tm?104.9?0.85?89.2?C(4)由参考文献?1?，图9－16查得?＝0.97?tm?104.9?0.97?101.8?C??(5)t1?t1?t2?300?100?200??tr?t1?t2?210?200?10?tm?t1?tr200?10??63.4?Cln(t1/tr)ln(200/10)

10-10、已知：一定的布置方式及冷、热流体一定的进出口温度。

求： 热流体在管内侧及在壳侧的两种安排对数平均温差值有无差别？以上题中（3）（4）

中情形为例，设热流体在管侧，重新计算其对数平均温差。从这一计算中例可得出怎样的推断。

解：（1）1-2型

p?210?300100?200?0.45,R??1.111100?300210?300

查图9-15，??0.85,?tm?104.9?0.85?89.2℃

（2）2-4型，p?0.45,R?1.11,由图9-16，??0.97,?tm?104.9?0.97?101.8℃ 10-11、已知：初始温度为t1的流体流入壁温为t0＝常数的平行板通道，通道长为l流体质量

为qm,比热容为cp,流体与平板间对流换热的表面传热系数h为常数。

求证：流经该通道后流体与平板间的换热量为Ф=qmcp(t0-t1)(1-e-2h/(q) 证明：如图示，对长为dx的微元段，可以列出以下热平衡式：

?qmcpd(t0?t)?2h(t0?t)dx,令??t?t0,

2hx??2hdxqmcpqc?,由此得??Ce,x?0时,???i?ti?t0,得???lempqmcp则有?

d?2hx流体经过长为L的一段通道后的总换热量等于出口截面上的焓减进口处的焓，故有：

2hl?q2hl???qmcpmcp??????lqmcp??1qmcp??1qmcpe?1??t0?t1?qmcpe?1?????????。

在本题中主流方向的坐标与一维非稳态导热总参数分析中的时间坐标相类似。

10-12、已知：在已順流式换热器中传热系数k=a+b△t其中a、b为常数，△t为任一截面上

的周期误差。

求证；该换热器的总传热量为，其中k’、k,,分别为入口段与出口段的传热系数。

k,,?t,?k,?t,,a?,,,,,,k?a?b?t,k?a?b?t?t,??t,,， 证明：由，联立解得d??t?k?a?b?t代人d??t??uk?tdA?见教材P325?,得：??udAx.a?b?t将 1?tln将此式从A=0到Ax做积分，得：aa?b?t?t?t,,1??t/?a?b?t??ln?,??uAx,?即a??t/a?b?t?

??将此式应用于换热器流体出口处，即Ax=A处并将a的表达式代入，得：

?t,??t,,k,?t,,ln??uAk,,?t,?k,?t,,k,,?t,，

另一方面按u的定义有：

,,,,,,,,,,,,?11?t1?t1t2?t2(t1?t2)?(t1?t2)?t,??t,,u????qc?qc?????????m22??m11

k,,?t,?k,?t,,??Alnk,,?t,/(k,?t,,)。 将此式代入上式，整理之，即得：

????换热器设计计算

10-13、一台1－2型壳管式换热用来冷却11号润滑油。冷却水在管内流动，

??t2?20?C，t2?50?C，流量为3kg/s；热油入口温度为600C，k?350W/(m2?K)。试

计算：

（1） 油的流量； （2） 所传騠递热量； （3） 所需的传热面积。

解：(1)查得润滑油及水的比热分别为c1?2148J/kg??C,c2?4174J/kg??C则qm1?qm2c2?t23?4174?(50?20)??4.37kg/sc1?t12148?(100?60)(2)??qm2c2?t2?3?4174?(50?20)?375.66KW??(3)t1?t1?t2?60?20?40?C??tr?t1?t2?100?50?50?C?tm?t1?tr40?50??44.8?Cln(t1/tr)ln(40/50)????t2?t2t1?t150?20100?60P???0.375R???1.333??100?20??50?20t1?t2t2?t21/R?1/1.333?0.75PR?1.333?0.375?0.5由参考文献?1?，图9－15查得?＝0.9?tm＝44.8?0.9?40.32?C 10-14、一个壳侧为一程的壳管式换热器用来冷凝7 355Pa的饱和水蒸气，要求每小时内冷凝18kg蒸汽。进入换热器的冷却水的温度为250C，离开时为350C。设传热系数为

?375.66?103A???26.62m2k?tm350?40.32k?84W/(m2?K)，问所需的传热面积是多少？

解：由水的饱和压力表查得：ts?39.87?C，r?2407.3KJ/kg??qm?r?18?2407.3?103/3600?12036.5W?t1?ts?t2?39.87?25?14.87

?tr?ts?t2?39.87?35?4.87?tm?A?t1?tr14.87?4.87??8.96ln(t1/tr)ln(14.87/4.87)

10-15、已知：在一台1-2型管壳式换热器中，管内冷却水从16℃升高到35℃，管外空气从

?12036.5??0.74m2K?tm1800?8.96119℃下降到45℃，空气流量为19.6kg/min，换热器的总传热系数K=84w/(m*k) 求：所需的传热面积式多少。

2解：逆流温度差为

??tm?af?84?2935?16?51.72p??0.184ln?84/29?119?16℃，，

119?45?3.8935?16故查图9-15，??0.92，故对数平均温差

?tm?51.72?0.92?47.58℃

R?119?45?822空气平均温差为℃，cp?1009J/?kg*k?

空气的换热量

??19.6??119?45??1009?24391W60，

故需传热面积

A0?24391?6.1m247.58?84。

10-16、已知：某工厂为了利用废气来加热生活用水，自制了一台简易的壳管换热器，

烟气内径为30mm的钢管内流动，流速为30m/s，入口温度为200℃，出口温度取为100℃。冷水在管束与外壳之间的空间内与烟气逆向的流动，要求把它从入口处的20℃加热到50℃.烟气物可按附录中标准烟气的物性值查取。水侧的表面传热系数远大于与烟气侧的表面传热系数，烟气的辐射换热可略而不及。

求：估算所需的直管长度。

解：因为水侧换热系数远大于烟气侧之值，因而管壁的平均温度可取为水的平均温度，

20?50?352即℃

对于烟气：

tf?100?200?150?62v?27.17?10m/s,??0.0357w/?m*k? 2℃，

Pr?0.68,Re?

ud0.03?30??33125?6v27.17?10，

0.8采用式（5-54）来估算，则Nu?0.023RePr0.3?84.65

h?

84.65?0.0357?100.7w/?m*k?0.03，

???d24u??t?1947W由对流换热公式：??Ah?t??dL?100.7??150?35?

L?所以

1947?1.784m3.1416?100.7??150?35?。

,,,,10-17、已知：在一逆流式水-水换热器中，管内为热水，进口温度t?100℃出口温度,,为t?80℃，管外流过冷水，进口温度t2?20℃，出口温度t2?70℃，总换热量

??350KW，共有53根内径为16mm、壁厚为1mm的管子。管壁导热系数

??40w/?m*k?，管外流体的表面传热系数h0?1500w/?m*k?，管内流体为一个流程。

管子内、外表面都是洁净的。

求：所需的管子长度。 解：计算管内平均换热系数。

tf?1?100?80??90u?314.9?10?6Kg/?m*s?,??0.68w/?m*k?,Pr?1.952℃

cp?4208,qm?Re???4159Kg/scp?t

4qm4?4.159/53??19830?6?du3.1416?0.016?314.9?10

h?0.023Re0.8Pr0.3?d?3273w/?m*k?

ka?11?1d2??h0?h1d1?965w/?m*k?

?tm?L??80?20???100?70??43.282,A?8.38mA?n?dL, ln?60/30?℃，

A?2.80m.n?d

本题中冷热流体总温差为43.3℃，管外冷流体侧占68﹪，管内侧约占32﹪，故不必考虑温差的修正。

10-18、压力为1.5×105Pa的无油饱和水蒸气在卧式壳管式冷凝器的壳侧凝结。经过处理的循环水在外径为20mm、壁厚为1mm的黄铜管内流过，流速为1.4m/s，其温度由进口处的560C升高到出口的940C。黄铜管成叉排布置，在每一竖直排上平均布置9根。冷却水在管内的流动为两个流程，管内已积水垢。试确定所需的管长、管子数及冷却水量。传热量

??1.2?107W。

解：（1）平均传热温差由冷凝压力查得饱和蒸汽温度为111.32?C则：94?56?32.72?C111.32?56ln111.32?94(2)管外凝结换热系数?tm?设管外壁温度tw?105?C，则tm?(111.32?105)/2?108.2?C查得凝结水物性参数为：?l?952.3kg/m3??263.2?10?6kg/m?s?gr?l2?l3?h0?0.729????d(t?t)?nsw??1/4?l?0.685W/m?Kr?2235kJ/kg对水平管外凝结换热，表面传热系数?9.8?2235?103?952.33?0.6283??0.729????6?263.2?10?0.02(111.32?105)?9?(3)管内换热系数由tf?(56?94)/2?75?C查得水的物性参数1/4?8809W/(m2?K)?＝0.671W/(m??C)，?＝0.39?10?6m2/s，Pr?2.38对管内对流换热，表面传热系数d0.6711.4?0.0180.80.42?0.023??()?2.38?8552W/(m?K)?60.0180.39?10（4）热阻：查参考文献?1?，表9－1，蒸汽侧污垢热阻r0?0.0001水侧污垢热阻r1?0.0002管壁热阻（黄铜?＝131W/m?K）(d1/2?)ln(d2/d1)?8?10?6

h1?0.023??Ref0.8?Pr0.4（5）传热系数k?1ddd11?r0?2ln2?2(?r1)h02?d1d1h11?1201?0.0001?8?10?6?(?0.0002)8809188552?1743W/(m2?K)由传热方程q1?k?tm?1743?32.72?57030W/m2由凝结换热q2?h0?t?8809?(111.32?105)?55673W/m2q1与q2相差2％，上述计算有效。（6）传热面积：A??/(k?tm)?1.2?107/(1743?32.72)?210m2(7)冷却水量水的比热：cp?4191J/kg?kqm2(8)流动截面：?1.2?107???75.35kg/s??cp(t2?t2)4191?(94?56)水的密度?＝974.8kg/m3q75.35A1?m2??5.52?10?2m2??u974.8?1.4

10-19、已知：要设计一台卧式冷凝器去凝结50℃的饱和水蒸气，以获得800kg/h的凝结量，可供给大的冷却水量为20kg/s，初温为20℃.已知有一些外径为20mm、壁厚2mm的黄铜管，每根长为2m。假设管壁的热阻可以不计，冷却水在管内流动，总的污垢热阻取为0.0003m?K/W（按黄铜管内表面积计算），冷却水侧为一程，估算凝结换热的表面传热系数时可假定黄铜管按正方行排列。

求：所需的黄铜管数。

解：为确定传热系数要假定管子根数n,设n=140。

3传热量可由凝结侧确定：??800?2383?10/3600?529.5KW。

24A14?5.52?10?2单程管数n?2??217?d3.14?0.0182两个流程共需管434根A210管子长度l???7.7m2n??d434?3.14?0.02为计算冷却水出口温度，需先假定其平均温度，设为23℃，则??0.605w/?m?k?，

u?943.4?10?6kg/?m?s?,Pr?6.54,cp?4181J/?kg?s?,冷却水进口温差：

?t2???6.33qm2c2℃，即平均温度为23.17℃，与假定值十分接近。 4qm?12050,?ud

水侧换热系数h1。

Re?0.8Nu?0.023Re0.8Pr0.4?0.023?10205?6.540.4?89.7

9.7?0.605h1??3392W/(m2?K)0.016

h水蒸气凝结系数0。

3?6t?45????990.2kg/m,??0.642Wm?k,u?601.4?10kg/?m?s?， m取℃，则

?gr?2?3????h?0.6561,q??udg?A0?t?q/h??将的关系式代入（6-4）整理之，得，

29500q0??30102W/m22A0?140?3.1416?0.02?2?17.59m,故17.59

1/3?9.8?2383000?990.22?0.6423?h?0.6561????6?601.4?10?0.02?30102?按内表面计算的传热系数：

1/3?16787W/(m2?K)

2140?11.83,?h?9052W/(m?K) 0140根管子按正方形排列，

ka?11?d1d1???ln1?h1?d2h0d0?1430w/?m?k?

A1?14.07m2,?,?k1A1?tm

?tm?26.7℃，??,?1430?14.07?26.7?537206W

与热平衡热量??529500相差仅1.2％，上述计算有效，另外从热阻分析可知，凝结

侧的温度降为6℃，故液膜平均温度为47℃，与假设值45℃仅差2℃，由此而引起的物性变化对

h0的影响液可忽略。

w/?m?k? 如不考虑管壁热阻，则k1?1464?,?1464?14.07?26.7?549979W

与热平衡热量??529500W相差仅3.6％，仍在工程计算允许的误差范围内。

换热器校核计算

10-20、已知：一台1-2型壳管式换热器用30℃的水来冷却120℃的热油

?c0?2100W?kg?k??，冷却水流量为

k?275W/m2?k，传热面积为A?20m2。

求：水与油各自的出口温度。

??1.2kg/s，油流量为2kg/s总传热系数

cp?4174j/?kg?k?, 解：设平均温度为40℃，

?qmc?min2?2100??0.8385?qmc?max1.2?4174

?11?0.18106????2?1?0.8385?1.305???0.53751?0.18106?? 利用习题24中提供的公式得 ,,t2?30102?t,,,,?0.8385?0.5375,t?120?0.5375?90?71.6120?71.6 120?30℃。

70.6?30t2m??50.3,,t?30?0.8385?48.4?70.62 2℃，℃， cp

值与4174十分接近，故不必重算。

??t?87.5?Ct?32?C，1210-21、在一台逆流式水－水换热器中，，流量为每小时9000kg，

2k?1740W/(m?K)，传热面积A=3.75m2,试确定热流量为每小时13 500kg，总传热系数

水的出口温度。

解：设冷、热水平均温度分别为40?C和75?C,则可查得：cp1?4191J/kg?kcp2?4174J/kg?kB?(qmc)19000?4191??0.6694(qmc)213500?4174kA1740?3.75??0.623(qmc)min9000?4191/3600NTU?由??NTU法，逆流换热器的效能为：?＝

1－exp?(?NTU)?1?B???0.4091?Bexp?(?NTU)?1?B??

又??t1?t1?????＝?t1?t1??(t1?t2)?87.5?0.409?(87.5?32)??t1?t2?64.8?C平均温度验算：??t1m?(t1?t1)/2?(87.5?64.8)/2?76.15?t1(qmc)1??B??t2?0.6694?(87.5?64.8)?15.20?C?t2(qmc)2?t2m?t2??t2/2?19.60定相差很小，计算结果有效。 冷热流体平均温度与设

10-22、欲采用套管式换热器使热水与冷水进行热交换，并给出

??t1?200?C,qm1?0.0144kg/s,t2?35?C,qm2?0.0233kg/s。取总传热系数为k?980W/(m2?K),A?0.25m2，试确定采用顺流与逆流两种布置时换热器所交换的热量、

冷却水出口温度及换热器的效能。

解：（1）顺流换热设冷、热水平均温度分别为65?C和150?C,则可查得：cp1?4313J/kg?kB?cp2?4183J/kg?k(qmc)10.0144?4313??0.637(qmc)20.0233?4183kA980?0.25??3.945(qmc)min0.1444?4313NTU?由??NTU法，顺流换热器的效能为：?＝又1－exp?(?NTU)?1?B???0.6101?B??t1?t1?????＝?t1?t1??(t1?t2)?200?0.610?(200?35)??t1?t2?99.4?C平均温度验算：??t1m?(t1?t1)/2?(200?99.4)/2?149.7????t2?B(t1?t1)?t2?0.637?(200?99.4)?35?99?C??t2m?(t2?t2)/2?67?C与假设值相符合，所以计算有效?＝qm1c1?t1?0.0144?4313?(200?99.4)

?6248W

(2)逆流换热设冷、热水平均温度分别为80?C和125?C,则可查得：cp1?4258J/kg?kB?cp2?4195J/kg?k(qmc)10.0144?4258??0.628(qmc)20.0233?4195kA980?0.25??3.99(qmc)min0.0144?4258NTU?由??NTU法，逆流换热器的效能为：?＝又1－exp?(?NTU)?1?B???0.91?Bexp?(?NTU)2?1?B????t1?t1?????＝?t1?t1??(t1?t2)?200?0.9?(200?35)??t1?t2?51.5?C平均温度验算：??t1m?(t1?t1)/2?(200?51.5)/2?125.8?t1(qmc)1??B??t2?0.628?(200?51.5)?93.3?C?t2(qmc)2?t2m?t2??t2/2?128.3?C冷热流体平均温度与设定相差很小，计算结果有效。??t2??t2?t2?93.3?35?128.3?C??qm2c2?t2?0.0233?4195?93.3?9119W

10-23、已知：为利用燃气轮机的排气来加热高压水，采用1-2型肋片管换热器。在一此测

,定中得出：燃气的质量流量为2kg/s,进口温度t?325℃，冷却水质量流量为0.5kg/s,

t,?25℃，t,,?150℃，按气体侧基管直径的换热面积为3.8m2.燃气物性可近似按附录中

标准烟气的值查取。

求：该条件下的总传热系数。 解

t2m 换热量

t?t225?150?2??87.5c?4205j?kg?k?2`2℃p2 ??qm2cp2?t2?262812W。

,,,,, 为确定烟气的平均比热需假设其出口温度，设t?205℃

325?205?265,,cp1?1113.3j?kg?k?325?t?2?111.3?2628132 ℃，，故

262813t,,?325?2072?111.3 由此得℃，与假设值十分接近，不必重复计算。

325?207150?25??tm?cp?175?182?178.5p??0.393,R??1.06??ln175/182325?25325?207 ℃，

t1m????0.91,?tm?0.91?178.5?162.4,k?

10-24、已知：在习题10-15中，如果冷却水流量增加50％，但冷却水和空气的进口温度、空气流量及传热面积均不变，传热系数也认为不变，问传热量可增加多少？为比较准确地获 得?值，1-2型换热器可按下式计算；

?262812??426Wm2?kA?tm3.8?162.4。

??，从传

热过程的机理来说，此时假定传热系数不变是否合理？传热量的增加主要是通过什么途径实现的？如果空气流量增加50％，还可以假定K不变吗？

解；设冷却水流量增加后其平均比热的变化可以不计，

????2?1?W?1?W2????1/21?exp?NTU1?W????1?exp??NTU?1?W??21/221/2??W?,??式中

?1?qmc?min??qmc?maxW? 原有的

?qmc?空气?qmc?水?35?160.257119?45，增加冷却水量后此值为0.1711，

119?45?0.7184119?16。

,,, 代入?计算式得：??0.7361 增加水流量前的效能

?,???0.7361?,??1.025,??qc及t?t0.7184? 由式（9-17）可知，因为mmin保持不变，?，

故传热量增加了2.5％，引起传热量增加的一个主要原因是冷却水量增加后对数平均

温差有所上升。如果空气流量增加50％，就不能假定K不变，因为此时空气侧换热系数有显著增加，而空气侧热阻为主要热阻。

10-25、已知：有一台逆流套管式冷油器，冷却水流量为0.0639kg/s，进水温度t1?35℃热油进口温度为120℃，油的比热容为2.1kj/(kg*k)，传热面积为1.4m，总传热系数为280Wm?k.如果油的出口温度不得低于60℃，冷却水的出口温度不得高于85℃. 求：该冷油器所能冷却的最大油流量。

,, 解：最大的油流量相应于t?85℃时的情形。现以t2?85℃计算，最后检验t2是

2,?2?,,,,否能满足要求。

W0 ??(qmc)2t2?t2?1335?,,,??120?85??13350ln?,,??tm???34t?35??kA1.4?280 ℃，因而得℃

?t1,,?35???t1,,?7034ln??120?85?,,t?68℃＞60℃，故满足要求。 ??1 即，解此方程得

68-35 = 33 < 35 故成立

?120?85???t,,?35??34qm油? 由此得

热阻的分析与分离

10-26、已知：有一台液-液换热器，甲、乙两种介质分别在管内、外作强制对流换热。试验测得的传热系数与两种液体流速的变化情况如附图所示。 求：试分析该换热器的主要热阻在哪一侧？

解：主要热阻在介质乙这一侧，因为增加介质甲的流速对传热系数的影响并不大，而

??0.122Kg/s?440Kg/h??Cp油??t1?t1????。

增加介质乙的流速则使传热系数明显上升，这说明介质乙对总热阻有举足轻重的影响。

t1?360℃，t1?300℃，10-27、已知：一台逆流式换热器刚投入工作时在下列参数下运行：

,,,t2?30℃，t2?200℃ ，qm1c1=2500W/K,K=800Wm2?k.运行一年后发现，在qm1c1、qm2c2、及t1,、t2,保持不变的情形下，冷流体只能被加热到162℃，而热流体的出口温度则

,,,??高于300℃。

求：此情况下的污垢热阻及热流体的出口温度。 解：不结垢时，

270?160?2500??360?300??21.02A???0.892m2ln?270/16?0k?tm800?210.2 ℃ ,

360?30060qm2c2?qm1c1?2500?882.4W/K200?30170 .

W。 结垢后，??qm2c2?t2?882.4??162?30??116471?tm? 又

qm1c1t2?t2162?3025501,,?162?30??313.4?,,,???2.833,t?360?,,qm2c2t1?t1882.42.833360?t1℃

283.4?198116471?283.2k*??548.2W?m2?k?ln?283.4/198?0.892?238.2 ℃，， 1111??R,?R???1824?10?1?1.25?10?4W?m2?k?,,k548.2800 k。

?tm?10-28、已知：为了查明汽轮机凝汽器在运行过程中结垢所引起的热阻，分别用洁净的铜管

及经过运行已经结垢的铜管进行了水蒸气在管外凝结的试验，测得了以下数据。（数据见书上习题）

求：已使用过的管子的水垢热阻（按管外表面积计算） 解：（1）对清洁管， 换热量

,,,tm?10.5?14.1?12.3c?4189J/?kg?k?2℃p

??qmcp?t?21.49?103W?tm?

?52.1?10.5???52.1?14.1??39.77?52.1?10.5?ln???52.1?14.1?℃

?21.49?103kn???5810Wm2?kA?tm0.093?39.77

10.3?13.1tm?11.7c?4190J/?kg?k?2（2） 结垢时，℃，p

??3 换热量??qc?t?16.72?10 W mp

?52.6?10.3???52.6?13.1??40.88?tm??52.6?10.3?ln???52.6?13.1? ℃

?16.72?103kn???4397Wm2?kA?tm0.091?40.88

???? 污垢热阻

10-29、已知：在一台洁净水冷式冷凝器中，保持换热量及冷凝温度不变而改变水速，测得数据如下（见书上习题）

求：试用威尔逊图解法决定蒸汽凝结时表面传热系数。

0.8hh?Cu0ll 解：设凝结换热系数为，水侧换热系数，则有：

1111????5.53?10?4m2?k/wkk043975810。

??d0?1111d0?1?????Rw????Rw????u0.8?khhdhCd011?0??11? 0，

111y?,a??Rw,x?0.8kwh0u。 这是形如y?a?bx的直线方程，

?xy?x??y?xa?(?x)??x222?2?10?3?1.8332?10m?K/W,Re???1.8018?10?5m2?K/W?111?42

?

1?a?Rw?1.65302?10?4m2?K/Wh0，

104h0??605W0/m2?K1.65302 。

??10-30、已知：在附图所示的立式氨冷凝器的换热过程中，冷却水膜与壁面间的换热规律可近似地表示为h1?c1qnml其中qm,l为单位圆周长度的质量流量，而氨侧凝结换热的表面传热

?1/3h?cq12系数可表示为0对于直径为51mm，厚3mm的光滑洁净的钢管，试验测得下表

所列数据。（表见课本习题）

求：试用图解法确定系数及指数n（参阅本章参考文献【26】）。 解：按题意可列出： h1?c1qnml ————（1）， ——————(2),

h0?c12q?1/3111A0??Rw?h1A1 ——————（3） k0h0，

Rw为壁面热阻。

?1?A0n11A01/3???Rq??qmlw??kc1c0A1?A1 上式可改写为：?0 ——————（4）。

此式是形如y?a?bx的直线方程，取定一个n值，记为n1，可由此而得c1及c0，

记为c11及c01；利用所得的c01，油式（2）可算出各工况下的h0，记为h01，于是可利用（3）式分离出各工况下的h1，记为h11，对（1）取对数得lgh1?lgc1?nlgqm,l，此式又可看成

lgqm,l为自变量，lgh1为因变量的直线方程，于是利用最小二乘法方法可得出C1及n的值，分别记为c12及n2，如果n2与n1的偏差及c12及c11的偏差小于允许值，则计算即可

是以

终止，此题宜用计算机求解，答案见教材。终止迭代时，?c1?0.25,?n?5?10，K的计算值与实测值间的最大相对偏差小于3.3％.c1?51.54,c0?1.521?10,n?0.5292。

4?410-31、已知：对氟利昂22在单根水平放置的双侧强化管外的凝结换热测得了以下实验数据，冷却水进、出口温度分别为26.4℃及30.7℃，平均水速为1.05m/s（按管直径计算）R22的饱和温度为40℃：管直径为19/16.4mm；基于管内表面积的水侧表面传热系数为

21.25?104 Wm?k.。管子材料为铜，表面清洁无污垢。

?? 求：基于管外表面积的凝结换热的表面传热系数。 解

???umAcpt2?t2,tf?,,,?26.4?30.7?28.6c?4175j/?kg?k?,??996.12℃，p

3 ??3.965?10W

?tm?

30.7?26.4?11.31?40?26.4?ln??40?30.7??℃

?3.965?103kn???5.876?103Wm2?k?d0L?tm3.14?0.019?11.31

1ka??5876w/?m?k?1d0d0d01?ln?hd2?d1h011

1?1.7018?10?1?9.268?10?5?3.495?10?6?7.4005?10?4,h0?13513 w/?m?k? h0??传热的强化与削弱

10-32、已知：一球状物体中，?为绝缘材料的导热系数，h为球外表面的表面传热系数，

假定为常数。

求证：球状物体的临界表面绝缘半径为r?2?/h

?? 证明：设周围介质的温度为t?则该球状物体的热量为为球状物体的一内半径，该处的壁温为

t1?t?1?11?1????2?4????r1r?4?rh，r1t1,r是外半径，此处视为变量，达到临界半径时，

d?1?11?1??112d??????0?2?????0?023dr4??rr4?rh1????dr这导致即?4?rh4?hr由此得

1?hr????12???。于是得球状物体的临界表面绝缘半径为r?2?/h。

10-33、已知：一外径为400mm的细长壳管式换热器水平地搁置于20℃的房间内，壳侧的平均壁温为200℃.由于投产仓促，外壳尚未包保温材料，但涂有一层祝红漆。 求：估算在此条件下每平方米外壳上的散热量。

解：壳侧流体与壳间的传热系数一般远较壳外空气的自然对流要强烈，故可近似的取为外壳温度为200℃，则

8tm?200?20?1102℃。

?62????0.0328W/m?k,v?24.29?10m/s,Pr?0.687,

Gr?4.996?10。

h0?Nu?d?0.48?GrPr?0.25?d?5.357W/m2?k??

W/m2?k

2?324W0/m2。 ?h?hc?hr?5.357?12.64?18.0W/?m?k?,q?h?t?18.0?180

10-34、已知：在上题中，估算当外壳包了一层50mm的绝缘材料时每平方米面积上的散热损失。绝缘层导热系数??0.104W/?m?k?，其余条件不变。

求：此时的保温效率是多少？

解：设此时绝缘层外表面温度为60℃，则

8 Gr?5.442?10。

hr???0Tw4?T?4Tw?T????12.64??tm?60?20?402℃。

?62??W/m?kv?16.96?10m/s,Pr?0.699， ??0.0276 空气物性，

dd

??0Tw4?T?4hr??6.564T?TW/m2?k w?

h0?Nu??0.48?GrPr?0.25??3.700W/m2?k????

???h?hc?hr?3.700?6.564?10.27W/m2?k,q?h?t?10.27?40?41W1/m2。

q*? 从绝缘层导热可以得出，

??2???t1?461.8W/m2ln?d2/d1??d 。

q与q*相差大于5％，已为一般工程计算所不允许，重设外表面温度为64℃，则tm仅

变化2℃，故物性可仍取原值。

Gr?5.678?108。

dd

44??T?T?hr?0w?6.70T?TW/m2?k w?

?h?hc?hr?3.74?6.70?10.44W/m2?k,q?h?t?10.44?44?459W/m2。

h0?Nu??0.48?GrPr?0.25??3.740W/m2?k????????q*?2???t1?455.2W/m2ln?d2/d1??d

q与q*相差2％，故此次计算有效。

459?449?454W/m22散热损失可取为

3340?454???100%?86.4340。

，保温效率

10-35、已知：在室温为20 oC的房间内，横穿过一根高温管道。管道外径为90mm，外包两

层绝热材料。第一次为厚90mm的B级硅藻土制品，第二层为厚30mm的粉煤灰泡沫转，外面再用很薄的石棉纸包裹。设石棉纸外壁温度为60 oC。

求：第二层绝热材料的最高温度是否在允许的范围以内? 解：为了确定界面温度需要计算单位长度上的散热量。外表面上的散热由自然对流以及

tw?60?20?40oC。2辐射两种方式组成，

-62

空气物性=0.0276W/(m·K),v=16.96×10??m/s,Pr=0.699,

9.8?(60?20)?0.3338Gr??1.565?10。2?1216.96?10?313Nu?0.48（Gr?Pr)0.25?0.48?(1.0937?108)0.25?49.087W/(m2?K)hc?49.087?5.67?(3.334?2.934)?6.564W/(m2?K)hr???0(T?4?T?4)T??T?0.94?5.67?(3.334?2.934)??6.564W/(m2?K)60?20?h?hc?hr?4.1055?6.564?10.670W/(m2?K)

。单位长度上的散热量q1??dh?t?3.1416?0.33?10.670?40?442.4W/m

为确定界面温度，需先设置界面温度为以确定导热系数。设界面温度为170oC。

170?60?115oC,??0.099?115?0.0002?0.122W/(m2?K)22???t2?3.1416?0.122?t从绝热层导热的角度q1???442.4W/m,ln(d2/d1)ln(330/270)2?3.1416?0.122??t?442.4?115.8oC。ln(330270)则 t??界面温度为115.8+60=175.8oC，与假定相差6 oC，重新设界面温度为170 oC。

与假定的175 oC十分相近，可见界面温度没有超过允许值。

10-36、已知：对一种用于制冷剂R22冷凝的双侧强化管，用实验方法测得的水平放置时的换热参数如下表所示（冷凝温度为40 oC）。其中h1，h0分别按坯管内、外表面积计算。坯管内径为16.4mm，外径为19mm，材料为铜。 进水出水平均管内表面工温度 温度 水速 传热系数h1 t'1 t\2 况 U(m/s) [W/(m2·K)] (oC) (oC) 1 2 3 20.14 26.43 27.21 30.35 30.74 30.52 0.52 1.05 1.50 1.125×104 2.249×104 3.097×104 175?60?1157.5oC,??0.099?117.5?0.0002?0.1225W/(m2?K)2则 2?3.1416?0.1225?t?442.4?115.3oC,?界面温度为115.3?60?175.3oC。ln(330270) t??管外面传热系数h0 [W/(m2·K)] 9.754×104 1.240×104 1.269×104 1.354×104 4 28.55 31.01 2.08 4.284×104 求：（1）计算4中工况下双侧强化管的总传热系数。设内外表面均无污垢。（2）在相同的冷凝温度、平均水速及进口水温下对平均放置的坯管进行第2种工况的传热计算，确定其内、外侧的表面传热系数，进而计算相应的总传热系数，以确认双侧强化管的强换传热的性能。管子的长度取为1m。所有计算均对坯管尺寸进行。

11d0d01dn?ln?h2?djh1d1 解：先计算双侧强化管四种情况下的Ka值，Ka=1工况 1 2 3 1h0 1.0252×10-4 8.0645×10 7.8802×10-5 -51dnhidj 1.0298 5.1512 3.7407 d0d0ln2?dj 19?10?319ln2?40016.4?3.49?10?6 ?R0 2.0899×10-4 1.35647×10-4 1.19699×10-4 1.04392×10-4 4 7.3855×10-5 2.7042 相同进口水温、进口水速及t对坯管的计算需采用迭代方式。 迭代计算顺序为：设一个

tw?hn??0??tw1(热平衡）?h1??1传,如果?o传??1传，则tw正确；如tw取得高，?o传?（??t34），但?1传?(?t增大),因而可得出交点使?o传??1传。也可采用以下简化方法：

（1） 把凝结换热表面传热系数计算式由?t?q;

141414

?gr????gr????gr???hvhn?0.725??0.0275,ha?0.725?????,?d(t?t)h?dq?dq?10swa??nn0??nn0??g????gr???h0?0.725?r?0.651???。?dq?dq?nn0??nn0?以冷凝温度作为液膜的定性温度，可以做如下迭代计算： （1） 假设t1，由水侧得热平衡热量?b；

t1?tm?h1?b?q1?q0?h0nn?？?。1?，??,t?,q?,h0?,?h?。??h与?b可有交点。hb1h1（2） 由

n1?42311231134231143231113231113

k?k?tA??h; 对第二个工况，假定水的进出口温差分别为0.5oC、1.0oC、1.5oC，进行计算，为简化计算，设三种工况下定性温度均为27oC，则有：

995.7?998.2?7?996.5kg/m3,104.174?4.183??c???4.183??7??103?4.177?103,10??0.618?0.599??0.599??7?0.6123W/(m?K),Pr?7.02?0.7?(5.42?7.02)?5.9,101.006?0.805?1.05?0.0164?v??0.805??3??10?6?0.8653?10?6,Re??106?19900.6,100.8653????998.2?Nu?0.023?19900.60.8?5.90.4?0.023?2748.5?2.03395?128.6,h1?m?Nu?128.6?0.6123??4800.5W/(m2?K),d10.0164?4温差为0.5oC时，?0=mc??t?0.2209?4.177?103?0.5?461.3W,q??461.3461.3???8958W/m2,Ai3.14?0.0164?10.0514963231Jd12u??0.785?0.01642?1.05?996.5?0.0002111?1.05?996.5?0.2209kg/s,?9.8?166.16?10?1128.4?0.0798?48156.62h0?0.651????2325.8W/(m?K)。??650.019?0.121?10?1128.4?89588958??

111d0d0d01119???ln????3.49?10?6k0h0h1d12?d12325.84800.516.4?0.0004299?3.49?10?6?0.0002413?6.7469?10?4m2?K/W,0.50.50.5k0?1482W/(m2?K),?tm????13.32oC,?40?26.43??13.57?0.03754ln?ln????40?26.93??13.07??h?k0A?tm?1482?13.32?0.05966?1177.7W,温差为1.0oC时，?b=mc??t?0.2209?4.177?103?1.0?922.6W,q??922.6922.6???17915.96W/m2,A13.14?0.0164?10.05149632313?9.8?166.16?10?1128.4?0.0798?48156.62h0?0.651????1846.5W/(m?K),??630.019?0.121?10?1128.4?17915.9517915.95??dd111d01???0ln0??0.0002413?3.49?10?6k0h0h1d12?d11846.5?0.0007863m2?K/W,k0?1271.8W/(m2?K),?tm?0.50.51???13.06oC,?40?26.43??13.57?0.07655ln?ln????40?27.43??13.07?

?h?k0A?tm?1271.8?13.06?0.05966?990.9W,温差为1.5oC时，?b=mc??t?0.2209?4.177?103?1.5?1383.9W,q??1383.91383.9???26873.93W/m2,A13.14?0.0164?10.05149632313?9.8?166.16?10?1128.4?0.0798?48156.62h0?0.651????1613.2W/(m?K),??6326873.93?0.019?0.121?10?1128.4?26873.93?dd111d01???0ln0??0.0002413?3.49?10?6k0h0h1d12?d11613.2?0.00086459m2?K/W,0.50.51.5???12.81oC,?40?26.43??13.57?0.1171ln?ln????40?27.43??13.07?

?h?k0A?tm?1156.6?12.81?0.05966?883.93W, k0?1156.6W/(m2?K),?tm?以上计算表明，在水的进口温差为1.0oC及1.5oC之间，?h与?b有个交点。由于?h与?t几乎成线性关系，?b在所计算的温度变化范围内也几乎与?t成线性关系，故用线性差值公式找出使?h??b的?tm。

883.9?990.91383.9?922.6??t?922.6???t,0.50.5

990.9?(?214?t)?922.6?922.6?t,(990.9?922.6)?(922.6?214)?t,990.9?68.3?0.060oC,即?t1?1.06oC，?b?0.2209?4177?1.06?978.1W,1136.6978.148156.6q??18992.9W/m2,h0?3?1810.9W/(m2?K),0.05149618992.91k0?1??0.0002413?0.00000349?7.9707?10?1m2?K/W,ko?1254.6W/(m2?K),1810.91.061.06?tm???13.03oC,?h?1254.6?0.05966?13.03?975.4W,13.570.08133ln12.51?b?978.1W。双侧强化管N0.2，ko?7372,光管仅为1255，强化管ko为光管的5.87倍，?t?传热量为四倍左右。10-37、已知：在文献[49]中如对附图所示的平直翅片管束外的空气掠流动得出了如下准侧方程（4排的平均特性）：Nu=0.480Re0.489（560＜Re＜5x103）、其中，特征长度取管子外径，Re数中的流速为垂直流动方向上最窄截面处的速度，定性温度为进口与出口截面上气流温度的平均值，空气侧的换热面积按总表面面积（计及肋效率）计算。今用这种翅片管制成高30cm的R134a蒸汽的冷凝器，R134a的饱和蒸汽在管内冷凝，管子竖直放置，进风面上共10排管子，流动方向为4排，来流空气的温度为25℃，迎面风速（即空气进入换热器前的风速）为2.0m/s。这种翅片的效率计算比较复杂，这里近似地取0.9。风道的截面尺寸为0.3mx0.265m。

求：每秒钟内R134a的凝结量的大小，并比较采用光管时的凝结量。 解：假定空气出口温度为34.5℃，则

tm?25?34.5?302℃，近似以30℃计。

3?62??1.185kg/m,c?1005J/(kg.K),v?16?10m/s。 p空气的物性为

最窄截面流速为

umax?2?0.3?0.2625?3.56m/s(0.3?93?0.0002)?(0.2625?10?0.01055)，

umaxd0.01055?3.56?106??235116略去密度变化引起的流速变化，Re=v，

0.489Nu?0.48?2351?21.36, h?21.36?0.0267/0.01055?54W/(m2.K),

?(0.3?90?0.0002)? 空气侧总传热面积A0?10?4?3.14?0.010552?(0.02165?4?0.02625?40?0.785?0.01055)2?93?0.9

2=0.3729?2?93?0.9?0.1924?0.3729?3.72?3.593m

.9W, 从空气侧热平衡：?b?0.3?0.2625?2?1.185?9.5?1005?17811751.81659.6Qt???4984W/m2,40?3.14?0.00933?0.30.3515折算到管内热流：

3??1146.2kg/m,??0.0750W/(m.K), 40℃R134a物性：

?6u???0.1554?10kg/(m.s),r?163.23KJ/kg,

?9.8?1146.2?0.0750?163230?2hi?1.177??5580W/(m.K),??6.2?4984?0.00933?0.1551?10?1146?

111111R1??????h0A0h1A154?3.5935580?0.3515199.41961 总热阻

?0.0005099?0.005525m.K/W, =0.005015(40?25.0)?(40?34.5)9.5??9.469151.003ln5.5

?t9.469?h???1714W,Rt0.005525

?h与?b相差小于4%，计算有效。

?tm?m?1748?0.0107kg/s?38.6kg/h163230。

?6222313℃，

取换热量为1779，凝结量为：

采用光管时，空气这侧换热的热阻大大增加，凝结热阻已可略而不计，取25℃

kg/m,??0.0263W/(m.K),??15.53?10m/s,Pr?0.702, 的物性计算：??1.185

3umax?2?0.3?0.26252?0.07875??3.344m/s,0.3?(0.2625?10?0.01055)0.0471

umaxd0.01055?3.344?106Re???2271.7,v15.53

2A0?40?3.14?0.3?0.1055?0.3975m, ?Prf??Pr按茹氏公式，略去?w

????0.25的影响：

?25?0.60.36Nu??0.35????2272?0.702?0.35?1.029?103.3?0.88?32.75,?21.65?

29.4?0.0263Nu?0.897?32.75?29.4,h??73.24W/(m2.K),km?hc,0.01055

0.2?h?Ak?t?0.3975?73.24?15?436.7,?t?，

436.7?2.33?C0.3?0.2625?1.185?1005?22.332.33??138150.1688lnW,?h、?b相差大于4%，重算。 12.67℃，?b?401401?t??2.140.3?0.2625?1.185?1005?2℃。

2.2tm??25?26.12?t设空气进出口=2.2℃，℃，按此计算物性： ?tm???1.185kg/m3,??0.0264W/(m.K),v?15.63?10?6m2/s,Pr?0.702,

0.01055?3.344?106Re??2257.1,15.63

?25?Nu??0.35?.10.6?0.6?0.7020.36?0.35?1.029?2257.10.6?0.88?32.6,??2257?21.65?29.23?0.0264Nu?0.897?32.6?29.23,h??73.16W/(m2.K),0.01055

2.22.2?tm???13.87150.1286ln12.8℃，

?h?0.3975?73.16?13.87?403.4W,?b?0.3?0.2625?2?1.185?1005?2.2?412.7W,两者相差为2.2%，可以成立。

取

10-38、已知：文献[49]中还对开缝翅片管束的换热器经行了实验测定，测得空气侧平均换热的特征方程为Nu?0.745Re0.493,开缝翅片的肋效率较不开缝时要小一些，可取为不开缝时的95%。

求：用这些开缝翅片管束重新经行上题的计算。

解：经过数次试凑计算，取t\oC，tm=30.65 oC，空气物性按30 oC计算：

0.2??403.4?412.7408.1?408.1W,m??0.002499kg/s,2163230 仅原来的25%。

??1.165kg/m3,c??1055J/(kg?K),??0.0267W/(m?k),v?16?10?6m2/s,Pr?0.701,Re?Nu?0.745(2347)0.4530.01055?106?2347,16?0.745?45.88?34.18,2028?5770W/m2,0.3515h0?34.18?0.0267/0.01055?86.5W/(m2?k),?b?0.3?0.2625?2?1.165?1005?11.3?2083W,q1?比平直 翅片提高了约19%。 传热问题综合分析

10-39、试分析保温瓶瓶胆的热量散失途径，并指出在制造胆瓶时采用了那些措施来减少热损失。

解：热量散失的途径（1）通过夹层的辐射换热（2）通过瓶塞的导热（3）通过石棉粒的导热。通过夹层的导热可以不计。 采用的措施：（1）夹空层真空（2）夹层内涂壁以反射率高的薄层。 10-40、已知：直径为d0=50mm，壁厚?＝5mm的锅炉水冷壁管中流过温度为315oC的沸腾水，管壁导热系数??W/(m?k)。炉膛中的火焰、烟气及炉墙对水冷壁管辐射换热的综合效果可用温度???????T的环境来代替，水冷壁管外表面的?????，对流作用可不计。

求?其内、外表面洁净时单位长度上的换热量。

解：因水沸腾换热十分的强烈，其热阻作为估算可以忽略，即?????T oC。管子外壁单位长度上与炉膛的换热量：

9.8?1146.22?0.0753?163230h1?1.177()13?1.177?4383?5159W/(m2?k),60.1554?10?1146.2?0.00933?57701111Rr?????0.003368?0.0005515?0.003918,86.5?3.4325159?0.3515296.91813?11.38.072083?tm??8.07,?h??2059.7W?2060W,b??1.011?1.04,150.003918?2060hln3.72083?20602072计算有效。?=?2072W,m??0.0127kg/s。2163230?1??d0??0(T?4?T?04),?1?2??(T??T?0),ln(d0/d1)4??2?40(T?0?315)2??(T?T)T??444??0?0?d0??0(T??T?0)?,0.8?0.050?5.67?15??,???ln(d0/d1)100ln(5040)??????由此解得换热量T?0?346oC。换热量?1?3.14?0.8?0.050?5.67（154?6.194）=0.71215?（50625-1468.1）=35007W/m。10-41已知：在上题中，如果水冷壁管外壁均匀的结了一层厚2mm的灰垢，其中??0.9其

余条件不变。

求：重新计算单位长度的换热量。

,2?,???TTw0?w0?Tw1??0.9?0.060?5.67?154??,?100??d????ln0/??lnd0/??01dd01解：

??解得Tw0=1435K，单位长度换热量为：

??7114??0.8653??50625?42404W/m。

10-42、一蒸汽管道的保温层外包了油毛毡，表面温度为330K，外径为0.32m。该管道水平

地穿过室温为220C的房间，在房间内的长度为6m。试计算蒸汽管道在该房间内的总散热量。

,

解：定性温度：tm?330?273?22?39.5?C2??0.0276W/m?K查空气物性性质?＝16.96?10?6m2/sPr?0.69919.8??(330?295)?0.223ga?td3273?39.5Gr???4.057?1072?62?(16.96?10)(Gr?Pr)m?4.057?107?0.699?2.836?107由参考文献?1?，表5－12查得c?0.48，n?0.25Nu?c(Gr?Pr)m?0.48?(2.836?107)0.25?35.03d?c?hA?t?4.39?3.14?0.22?6?35?637.8W 自然对流散热量：4辐射换热量：?r???0A(t14?t2)h?n?Nu?4.39W/m2?K?0.93?5.67?10?8?3.14?0.22?6?(3304?2954)?937W?1?，表7－2得，?＝0.93式中查参考文献总散热量?＝?c??r?63.78?937?157.84W

10-43、已知：一块表面积为A的平板埋于绝热材料中（如附图所示）。初始时与温度为T?的气流处于平衡状态，后突然受到投入辐射G的在作用。平板对G的吸收比为α1，自身辐射的发射率为ξ，平板的热容量为mc。此时对流换热的表面传热系数为h。取G=3000W/m2，α1=0.8，ξ=0.9，T?=300K，mc=20400J/K，h=50W/(m3.K)。

求：试按集总参数法导出平板温度随时间变化的关系式，及当平板又一次处于稳态工况时的温度值。

解：(1)热平衡关系式为：mcdT44?A?1G?A??（?Ah（T?T?)0T?T?）dt44(2)再次处于稳态时，应有?1G???（?h（T?T?)，0T?T?）??T?4?4即0.8?3000?0.9?5.67??（T?300），??3??50100??????由此得T?343K。

10-44、已知：设发热表面上一个直径为d的圆柱形散热肋片被水平的置于温度为t?的环境中（见习题2-51附图），肋片与周围空气发生自然对流换热。肋片表面的发射率为ξ，导热系数为λ。肋片顶端的散热需加以考虑，可作为竖直平板上的自然对流，特征长度取

0.9d。肋根温度t0保持稳定，肋高为H。

求：试列出稳态条件下肋片中的温度分布应满足的微分高程及边界条件，并分析所得微分方程的特点，及你对求解这种问题的建议。

解：对任一微元段dx，可以列出下列微分方程：

d2T?f2?U??(T4?T?4)?Uh1(T?T?)?0，dxdTx=0,T=T0； x=h, -?f?f??0(T4?T?4)?fh2(T?T?).dx0.250.25??1?0.25?T?T???d2?T?T??其中： U=?d, h1?A???A1?,?,f??,h2?A2??d?4?0.9d??d??

系数A1、、 A1 取决于温度，但在不大的温度变化范围内可以取为常数。这是关于温度T的非线性方程，可用数值方法求解，方程中的对流与辐射散量相当于源项。

10-45、已知：120 0C饱和水蒸气在换热器管子外表面凝结，以加热恋管内的冷水，传热恋系数k=1800W/（m·k）。

求：（1）把流量为每小时2000kg水从20 C加热到80 C所需的传热面积：（2）如运行后产生了0.0004 m·k/W的污垢热阻（其计算面积与传热系数相同），这时的出口水温是多少？（进口水温及流量保持不变。）

解：（1）

2

0

0

2

20?80?500C,c?2?4174s/(kg?K),2200080?20??G2c?2?l2(l2m?l2s)??4174?(80?20)?139.1KW,?lm??65.480C120?203600In120?80?139.13?103A???1.18m2.k?lm1800?65.48l2m?111?4?2??R??0.0004?9.56?10，k?1046.51W/(m?K),?kk1800k?A1046.5?1.18设c?2＝4174J/(kg?K),则NTU＝??0.53,(qmc)min2000/3600?4174(2)??1?e?ntu?1?e?0.53?0.41,

''?l2?20?0.41(120?20)?610Cl2m?20?61?40.50C,查得c?2?4174J/(kg?K),与假定值一致。2

10-46、已知：用在圆管内绕电阴丝的方法来进行大空间内水平圆管的自然对流换热。在一次试验中测得：表面平均温度的热电势EW＝1.88mV，空气温度的热电势Ef＝0.96Mv,加热功率P＝28W。管子外径d=0.08m，长l＝0.8m。管子外表面镀铬，发射率?=0.06。热电势E与温度t的关系为

??t°C=0.1073+26.57?E?mV?E??0.582820C,式中下标表示t与E的单位。

求：该次自然对流换热试验中的对流换热的表面传热系数、Nu数及GrPr数之值。

4?C0??T?????Tf????解：自然对流换热系数h由下式决定：h??????????100??，A（tw?tf）（tw?tf）100??????????tW?0.1073?26.57?1.88?0.5828?1.882?480C，4tf?0.1073?26.57?0.96?0.5828?0.962?480C，??28W，??0.06，A??dl?3.1416?0.08?0.8?02011m2，将这些数据代入得：283.2l4?2.984h??0.06?5.67??5.67W（/m2?K），0.2011?（48?25.08）48?25.0848.00?25.08lm??36.50C，??0.0273W（/m?k），2hd5.67?0.08Nu???16.6，Pr?0.700，?0.0273g??td39.8?（48?25.08）?0.08J5GrPr?Pr??0.700?9.41?10.22?12v309.5?16.624?1010-47、已知：在习题10-43引入一些无量纲参数：??T/T?

?1GN1=T??N2???T?3hr?A??(无量纲时间）。mc

求：试将平板温度随时间变化的微分方程无量纲化，并利用习题9-43中所给的数据计算N1、N2之值，在这些值下用数值方法求解微分方程，并比较?值相当大时数值求解所得结果与43题第二部分计算之值是否一致。

dT4?A?1G?A??0(T4?T?)?Ah(T?T?),两边除以AhT?，dt4?Td（T/T?)?1G??0T?4??T?d?4????得mc???1??1，即?N?N（??1）???1，需采用12???hT?hT??d?Aht（/mc）TT?dt??????数值方法求解此式。解：由习题9?43得：mc10-48、已知：附图所示为温度房顶玻璃所受的各种热交换作用的示意图，图中：

G??太阳投入辐射；G??大气投入辐射，在红外辐射范围内（??8?m）；GJ?温室内物体的投入辐射，在红外辐射范围内；h0?外部流体对流换热的表面传热系数；t??外部空气温度；hi?内部流体对流换热的表面传热系数；tf-温室内空气温度。该玻璃较薄，沿厚度方向的导热热阻可以不计。对于??1?m的辐射可以认为该玻璃是透明的：但对于??1?m的辐射以认为全部吸收。假如辐射热流密度均匀的分布在玻璃表面上，玻璃温度也是均匀的。太阳辐射按5800K黑体辐射处理。 求：（1）试写出稳态条件下单位玻璃面积上的能量平衡式：（2）设

0022222.

tg=27Ct1=24C,h1=10W/(m﹒K),h=55 W/(m﹒K),G1=1000 W/m G?=250 W/m Gi=440 W/m.

试估算温室内的温度tf。

解：（1）对于T＝5800K的黑体，对?＝1?m?K,查得Fb(0??)?71.93%,故Fb(1??)?28.07%,由 （2）将已知数值代入得：

0.281×1000+250+440+10（t1-27）=55(27-24)+2×0.94×5.67×

表7-2，知玻璃的?＝0.94，故可得稳态时的热平衡式为：0.281G?G?G?h1(Tf?Tg)?h0(Tg?T14

3,tf=27-10(165+863.4-281-250-440)=27+5.74=32.74 0C。

10-49、已知：用直径为13mm的不锈钢管做水平管外的自然对流换热试验。在不锈钢管两端通电加热，电阻为4?/m。使钢管表面温度不超过3000C，（1）不锈钢管置于20 0C的静止空气中；（2）不锈钢管置于高压水中，水饱和温度超过300 0C。不锈钢管表面发射率可按氧化后的钢处理。

求：上面两种情况下不锈钢管所能的允许的最大电流。

解：（1）不锈钢管允许的最大电流所产生的热量等于tw=300 0C时的自然对流散热及辐

射散热之和

300?20?160oC,??0.0364W/(m2?K),??30.0910?6m2/s,Pr?0.682,209.8?(300?20)?0.0133Gr??15377,Gr?Pr?15377?0.682?10487.2?1230.09?10?4330.25h0?0.48?10487?0.0364/0.013?13.60W/(m2?K),tw?h1???0(Tw4?T?4)Tw?T?0.8?5.67?（5.734-2.934）＝＝16.27W/(m2?K)。300-20?h?h0?h1?13.60?16.27?29.87W/(m2?K),q?h?t?29.87?280?8363.5W/m2,q1??dq?3.1416?0.013?8363.5?341.6W/m,I2R?341.6W/mI?341.6/4?9.24A.（2）置于水中时，电流所产生的热量等于自然对流散热量，t水＝160 oC时，

?＝0.683W/(m2?K)，?＝0.191?10-6?1.1＝4.198?103m2/s,Pr?1.10,9.8?(300?20)?0.0133888Gr??3.816?10,G?Pr?3.816?10?1.1?4.198?10r0.1912?10?12?433h?0.48?(4.198?108)0.25?0.683/0.013?3609.8W/(m2?K),q?h?t?3609.8?280?101074W/m2,q1??dq?3.1416?0.013?101074?41280W/m,I?41280/4?101.6A.10-50、已知：在一次外层空间试验里，一个很小的仪器被投放到宇宙空间中，假设此仪器可以近似地看作直径4cm的经过表面处理的铝球，初始温度为30 oC。球的温度降低到40K时个仪器会失效。设宇宙空间可视为为OK的黑体，球的表面发射率取为0.96，铝的物性可近似地取常温下纯铝的值。

求：估计该仪器能工作多长时间而不失效。

解：采用集总参数法来分析问题，由于铅球温度在不断地变化，故可列出：

A??0ddTA??0T4dT44?cv?A??0(T?T?)?0,即?,4??dt,dtdt?cvT?cvA??0111?cv积分之得T-3＝t?C,t?0时，T?T0,?C?T-3,即：t?(T-3?T0?3),3?cv33A??042710?902??0.023?cv3把已知数值代入 ＝＝2.99385?1011，3-3A??04?0.02?0.96?5.67?10T?3?T0?31?l??33.3401?10?12140?3?303-3T0?303K,T?40K,则l???1555.7?103s?432.1h?18d。?1233.3401?1010-51、已知：厂房内的空气温度为t??250C,长期工作允许的表面温度为700C，此时每1000m长铝母线的电阻为r0?0.0366?，母线表面涂漆。图中支柱绝缘是在有限几个地点上用来支撑母线用的，计算时可以认为母线的四周全是架空的，按电工标准，这种母线单根立放时的允许电流为1820A，由于顶面与底面的自然对流换热标热传热系数可取与侧面相同的值。求：估计附图所示的铝母线长期工作的最大允许最大电流。并把你的计算结果与标准值比较。25?70?47.50C2??0.0281W/(m?K),v?17.70?10-6m2/s,Pr?0.698,9.8?(70?25)?0.13Gr??4.392?106,GrPr?4.392?1069?0.698?3.066?106.17.72?10?12?320.5Nu?0.59?(3.066?108)0.25?24.69,hc?24.69?0.0281/0.1?6.937W/(m2?K);?k?(0.1?2?0.01?2)?45?6.937?68.681W/m。解：自然对流换热：tm?副热散热量(0.1?2?0.01?2)?0.94?(3.334?2.984)?5.67?51.71W/m。所以每米长母线上的总散热量?f??h??k?68.68?51.71?120.391W/m。允许电流I由下式决定：I2R??1，其中R为每米长导线的电阻，此处R?0.0366/1000?3.66?10?5?/m，故得I2?120.39（/3.66?10?5），即I?120.69（/3.66?10?5）?1814A。10-52、 已知：直径为r1的导线（芯线）内有电流流过，其外绝缘层半径为r2，由于电阻而引起的单位长度上的发热率θ是均匀的。

??1r21???ln???2??rrh12??(2)当r2的大小使得芯线求证：（1）芯线表面温度要比环境温度高

??1?211??ln????rh?2???2?10?，其中，?为绝缘层?表面温度最低时，其中心温度比环境温度高

的导热系数，h为外表面复合换热的表面传热系数，?0为芯线的导热系数。

证明：（1）芯线所发出的热量通过绝缘层传递到周围环境中去，单位长度上的发热量θ可以表示成为：

??t1?t2t1?t?t1?t???,故芯线表面温度与环境温度ln(r2/r1)1ln(r2/r1)1?2?r2h2??2??2?r2h?ln(r2/r1)1???1r21???之差为t1?t??????ln?。???2?r2h?2???r1r2h??2??（2）对于所研究的情形，散热量是一定的，当改变r2的大小使绝缘层导热热阻及外表面换热热阻为最下时就达到了临界绝缘直径，当温度差t1?t?时，此时散热量最大，而当散热量一定时，则温度差t1?t?最小，因而使t1最低的r2应满足对于芯线，其温度场满足，?c此作两次积分得：t?1drdr?dt??rd?rhr211?1的条件，即?。?hr2???????0(是单位体积芯线中的发热率）。对2??r2?r1?1?r2?c1lnr?c2,因为在r?0处t为有限，?c1?0，芯线中24?r1?0??r12???心（r?0）与表面（r?r1）的温差?t?c2???c?。故得此时芯线中心温度2???r2??10?4??0与环境温度之差为??1?211???ln???2???r1h?2?0??。

10-53、在推导对数平均温差所做的4个假定成立的前提下，绘制顺流或逆流换热器冷、热流体各自的平均温度沿流动方向变化的曲线时应注意什么问题？在文献[34]中给出了如图所示的变化曲线，你认为合理吗？ 解：不合理。从冷热流体温度的角度，沿着换热面增加方向时增加的，因而单位面积上的换热量增加的，而从流体热平衡的角度，沿换热面增加的方向温度的变化时减小的。两者之间不协调。

10-54、一安置在室外的变压器必须向环境散失350W的热量。在夏天，室外气温可高达308K。设变压器的散热量可以看成是高1m、直径为0.5m的圆柱体侧面与顶面的散热。太阳的平均照射热流密度为700W/m2。外壳涂漆，对太阳能的吸热比为0.2。由于变压器四周尚有其他杂物，环境的辐射可近似地看成为环境温度下的黑体辐射。试估算夏天最高气温时的平均外壳温度。

℃，解：先假设外壳平均温度为tw?65tm?65?35?50℃。2

??0.0283W?mK?，??17.95?10?6m2s，Pr?0.698，

9.8??65?35??13Gr??2.825?1092?1217.95?10?323侧面对流散热：， GrPr?2.825?109?0.698?1.972?109。

按

表

（

5-12

h?124.3?0.02831?3.52Wm2?K；

?），

Nu?0.59?1.972?109???14?1.324，

9.8??65?35??0.4538Gr??2.574?1017.952?10?12?323顶面圆盖热表面特性尺度取0.9d，则，

GrPr?2.574?108?0.698?1.797?108。

8按表（5-12），Nu?0.59?1.797?10?h?68.3?0.02830.45?4.29Wm2K，

3.1416???3.1416?1?0.5?3.52?30??0.52?30?4.29?165.9?25.27?191.2W43.1416?????0.92??3.1416?0.5??0.52??5.67??3,384?3.084?4??，辐射换热

???14?68.3，

?0.92?1.766?5.67?40.5?373.5W，???c????564.3W。

*实际应散出的热量为??350?1.766?700?0.2?597.2W。

?与?*相差大于4，重设tw?66℃，空气的物性变化可以忽略而不考虑，

则

?c?199.1?3130?205.7W，

?r?0.92?1.766?5.67?3.394?3.084?387.6W，

?????c??r?205.7?387.6?593.3W，?与?*的差别小于1%，故tw?66℃。

10-55、温度为150℃的热空气流入内径为100mm、壁厚为6mm、长为30m的钢管，流量为0.407 kg/s。关外用40mm厚的水泥泡沫砖保温，环境温度为15℃，保温层外表面对环境的复合换热表面传热系数为9.6W/(m2·K)。求该管道出口处的热空气温度。

解：出口温度需要采用迭代的方式求解，正确的t*之值应使空气侧热平衡热量等于从空

t1?t*tf??145℃3*℃，则2气到环境之间的传热量。现设：t?140，??0.844kgm，

c??1014J?kgK?，??0.0353W?mK?，??28.37?10?6m2s，Pr?0.684，

u?空气平均流速

qw??f0.4070.844??4?0.12?0.407?61.43ms0.844?0.00785，

Re?ud??61.43?0.1?216532?628.37?10，

0.80.3按式（5-54），Nu?0.023?216532?0.684?380.77，

h?380.77?0.03530.1?134.4Wm2K，

111???7.8946?10?4m2KWhiAi134.43.1416?0.1?30，

钢管导热系数取为42.8W?mK?，

??1则2??llnd11112?ln?0.1405?10?4m2KWd22?3.1416?42.8?30100，

?取绝热层平均温度为80℃，则??0.099?0.0002?80?0.115W?mK?，

d11192?ln1?ln?248.65?10?4m2KW2??ld22?3.1416?0.115?30112，

11??57.5646?10?4m2KW外表面热阻h2?d3l9.6?3.1416?0.192?30，

?R??7.8946?0.1405?248.65?57.5646??10?b??tm?145?15?413.7W314.2497?10?4，

?4?314.2497?10?4，

?RW， 空气热平衡热量?b?qmc??t?0.407?1014?10?4127?h与?b的差别小于2.5%，可以认为计算有效。

绝热层温度呀验算：绝热层壁面温度：

t?145?4127?4137??0.1405?7.8946??10?4?145?3.32?141.68℃2，

通过绝热层的温度降落

?t?4127?4137?248.65?10?4?102.75℃2，

?t?141.68?102.75?90.3℃2，此值与假定值相等10℃，

90℃时绝热材料的??0.099?0.0002?90.3?0.118W?mK?。

与0.115相差2.6%，由于这一变动将使总热阻减少约2%，仍然在工程计算允许的偏差范围

内，因而可以取140℃即为所求之值。

10-56、在10-9节的第二个例子中没有考虑水蒸气与管壁之间的辐射换热，试分析下列参数下这一假设的合理性：再热器为光管，内径为di=45mm；蒸汽压力p=3Mpa，再热蒸汽温度t=550℃，蒸汽流速u=25m/s。注意，过热蒸汽管内湍流对流换热的平均表面传热系数仍可采用式(5-54)来计算，但因本书中未负有其热物性的表格，所以我们利用文献[12]中的线算图15计算得hi=750W/(m2·K)。再热器的壁温可取为比蒸汽温度高40~50℃。

? 解：通过计算水蒸气与管壁间辐射换热系数的大小来判断。根据已知条件，

65Ps?3?10?0.9?0.045?1.22?10Pam，TK?733K，查图8-39得Ho2

?Ho?0.45，取

55Tw?550?273?823K,PH2os?TwTg??1.22?10?823773?1.30?10P，

25Ps?1.3?10Pam，查图8-39得?H2o?0.45， T?823How按，2按式（8-34），水蒸汽与再热器管壁的辐射换热量：

4??Tc?4?Tw??q?5.67??k????g????5.67?0.457.734?8.234?5.67?0.45?3570?4588??100?????100??2?2597Wm （负号表示管壁向蒸汽放热）。

?????q2597??51.9Wm2K?t50。

??占对流换热系数的6.9%，在初步分析中可以不予考虑。

10-57、水平放置的直径问2mm的裸铝线处于15℃的无强制流动的空气中，导线表面温度为75℃，发射率为0.3。在此导线外包有厚1.2mm的橡胶层，其导热系数为0.14W/(m·K)，外表面发射率为0.9。问在同样的电流下，橡胶表面的温度及导线表面的温度各为多少？对于(GrPr)<104时的水平原著外的自然对流，实验得出的式（5-79）中的系数C与指数n为 GrPr C n

-22

10~10 1.02 0.148

24

10~10 0.850 0.188 解：（1）裸线：

热量通过自然对流及辐射散失，

tm?15?75?45℃2，

??0.028W?mK?，??17.46?10?6m2s，Pr?0.698，

9.8?60?0.698?0.0023GrPr??33.90.148?1.718， 17.462?10?12?318，Nu?1.02?22.9hc?1.718?0.0230.002?24.05Wm2K，

?k?3.1416?0.002?60?24.05?9.07Wm。

???lr???dC03.484?2.884?0.3?3.1416?0.002?5.67??146.7?68.8??0.832Wm，?l??lc??lr?9.07?0.833?9.9Wm。

（2）包橡胶层的导线。设外表面温度为50℃，则

??tm?65?32.5℃2，

??0.0269W?mK?，??16.24?10?6m2s，Pr?0.7，

9.8?35?0.7?0.00443GrPr??253.80.1482?12?2.407， 16.24?10?3055。Nu?0.85?253.8

hc?2.404?0.02690.0044?14.72Wm2K， ?lc?3.141?0.0044?35?14.72?7.12Wm，

???lt?0.9?3.1416?0.0044?5.67?3.234?68.8?2.825Wm， ?l??lc??lt?7.12?2.825?9.94Wm。

?? 可见此时的散热值与裸线时基本相同，这说明tw?50℃的加顶时正确的（加了绝缘层后，电流大小不变，则导线应散失之值亦相同），通过绝缘层的温差

?lln?d2d1?9.9ln?4.42???8.9℃2??2?3.1416?0.14 ，所以道题的表面温度为

50?8.9?58.9℃。

?t10-58、用初温为35℃的冷却水来冷却流量为1.82kg/s、初温为150℃的热油，要求把油冷却

到85℃，而冷却水则加热到80℃。有人提出了如附图所示的两种方案。这两种方案都采用逆流式套管换热器，如图b所示方案中采用两台大小相等的较小换热器来代替图a中的一台大的换热器，水侧为串联，油侧为并联，油量均分。设油的平均比热容为2.1kj/(kg·K)，水的平均比热容为4.2kj/(kg·K)，大小换热器的总传热系数均为

2

850W/(m·K)，试确定哪一种方案所需的传热面积较小。 解（1）单个换热器。

由热平衡求油地流量，qm1?2100??150?85??1.82?4200??80?35?，

qm1?2.52kgs，

?tm?343980??6.81m2k?tm59.44?850。

（2）两个小换热器。

先确定第一个换热器的出口水温tm,由于油量均分，故每个换热器的传热量为：

?1719901?t???22.52?343980?171990WQc1.82?4200m2?22，由于水侧热平衡，℃，

?tm?35?22.5?57.5℃,

?tmi??tm292.5?50?69.1Al?171990?2.929m2ln?92.550?850?69.1℃,; 70?27.5??45.49A2?171990?4.448m2 ln?7027.5?850?45.49℃,

22?A?A?A?2.929?4.448?7.377m?6.81m12 。

10-59、一工业用炉的炉门尺寸为1m×1m。由于其向火侧不能附设足够的绝热材料，故炉门外壁温度仍高达140℃。为减少对室内其他物体的热辐射，在距炉门1m处有设置了一块与炉门平行且同样尺寸的金属遮热板（如附图所示）。设炉门外表面的发射率为0.85，挡板

两个表面的发射率均为0.75，室温为25℃，试确定挡板处于稳态工况时的壁面温度。 解：处于稳态时，遮热板与环境间的净辐射还热量等于板的两表面的自然对流散热，为便于计算，遮热板与炉门间的空气温度也取为25℃。 （1）.辐射换热计算。辐射换热网络图如下图所示。

炉门为表面1，环境为3，遮热板的两个表面分别为2L和2R。

X1,2L?0.2，X1,3?0.8，X2L,3?1，

1??11?0.85R1???0.1765?1A10.85，

R211??5A1X1,21?0.2，

R3?1??21?0.75??0.3333?2A20.75，

R5?,

R4?R3?0.33331?1A2X2R,3R6?,

11??1.25A2X2L,30.8,

R7?11??1.25A1X1,30.8

Eb1?J1J2L?J1Eb3?J1???0RRR123对节点J1,J2L及J2K写出节点方程：；

Eb2?J2REb3?J2RJ1?J2LEb2?J2LEb3?J2L???0??0R2R3R6R4R5；。

.6Wm将各热阻值代入，并注意到：Eb1?5.67?4.13?1649

42

Eb3?5.67?2.984?447.1Wm2

于是有：

1649.6?J1J2L?J1447.1?J1???00.176551.25……(1)； J1?J2LEb2?J2L447.1?J2L???050.33331.25……（2）； Eb2?J2R447.1?J2R??00.33331……（3）。

由（1），（2）两式得J2L?162.46?0.75Eb2，由（3）得

J2R?3Eb2?447.14，

J2L?Eb2J2R?Eb2??2hA2?T2?298?1??21??2?2A2于是辐射换热与对流的平衡可表示为：?2A2。

（2）自然对流换热系数计算，先假定t2?37℃，则

tm?37?25?312℃，

??0.0268W?mK?，??16.7?10?6m2s，Pr?0.701，

Gr?9.8??31?25??6.936?108882?1216.7?10?304，GrPr?6.936?10?0.701?4.862?10。

0.25Nu?0.59?GrPr??0.59?4.862?108?87.61

0.0268h?87.61??2.348W?m2K?1，

将已知值代入上述平衡方程得3?J2L?Eb2??3?J2R?Eb2??2?2.348??T2?298?，

再将J2L,J2R的关系式代入，得：

??0.253?162.46?0.75Eb2??3Eb2?3?43Eb2?447.1?3Eb2?4.796?T2?298?4，

?T?8.505?2??4.796T2?2251.91100??整理之得：，

解此方程得：T2?309K，t2?36℃，与假设值37℃仅差1℃，故上述计算有效。

10-60、一种存放液氮的钢制球形容器如附图所示。它由两层同心钢制球壳（第一层的内、

外半径分别为R0、R1，第二层的内外半径分别为R2、R3）及求外的保温层（内、外半径分别为R3、R4）组成。在第一层球壳及第二层球壳之间（R1

-2

w=2.4×10sr），其导热系数为温度的线性函数，并已知：T=50K时λ=0.05W/(m·K)，T=300K时λ=5W/(m·K)；钢壳的导热系数也是温度的

线性函数，且T=50K时λ=5W/(m·K)，T=300K时λ=15W/(m·K)。保温材料为玻璃棉，λ=3×10-2W/(m·K)，可视为常数。77K的液态氮存储于半径为R1的球容器中，其汽化潜热r=2×102kj/kg，ρ=808kg/m3。环境温度T∞=298K。R0=0.149m，R1=0.150m，R2=0.200m，R3=0.201m，R4=0.300m，保温层外表面复合换热的表面传热系数h=10W/(m2·K)。试计算该钢制球形容器中存放的50%容积的液氮经多少天可能全部蒸发掉。假定过程时稳态的。

解：

假设（1）储存器内得热量传递都是导热过程（略去球表面之间得辐射换热）。（2）是一维的；(3)过程是稳态的；（4）在R0内一直维持在液氮温度77K，而环境温度为298K。

从热阻的数量及级分析可以知道通过球壳的导热热阻完全可以不计

???0.001m2????10W?mK??0.0001mKW????，按球全面级积计：

Rf?11??1?m2KW???0.0003544?3.14?10?0.1490.150?，

稳态时通过四个支撑的到热量＝通过外层绝热层的到热量。

设每个支撑的立体角为ω，球容器所散失的热流量为Φ，则对每个支撑有：

?dT????r2????T??4dr?，R1?r?R2，代入??T??AT?B， ??dT2?????rAT?B?4dr，积分由已知得A?4?10，B?0.03W?mK?，代入上式4

得：

R1R2?A2?2??T?T?BT?T3131??R?R2??22

???0表示热量由内向外，?，T1?Tf。 ??0表示热量由外向内???4?

从绝热材料导热及外表面散热的角度：

????

T3?T?1?11?1????2?4????R3R4?4?R4h0

?T3?T?11?1?4?3.14?0.32?10?14?3.14?0.03????0.2010.300??T3?T?4.3572?0.0885，

?4?

因而得：

R1R2R2?R1?A2?T3?T?2??T?T?BT?T3131????2?4.4457，

??

?T3?2980.15?0.2?4?10?422???4?2.4?10T?77?0.03T?7733???0.2?0.15?2?4.4457，

?2?? 由此迭代解得

T3?292.3K，??292.3?298?1.282W4.4457，

414?3.14?0.1493?2?105?8084???R0?L??323?2?1.282所需时间

?1080.3?808?872882.4s?242.5h?10.1d。

10-61、为了进行竖直圆柱状环形空间（夹层）中空气自然对流换热的试验，专门设计了如

附图所示的装置。内管壁系一组合璧，壁中有一层电加热丝，且加热丝与金属壁绝缘，内壁

上同时装有测壁温的热电偶若干对，其余结构如图所示。试分析从内部发出的热量是通过哪些传热方式散发到周围环境中去的。为了计算环形夹层中自然对流换热的表面传热系数，需要吧从内管发出、通过非自然对流方式传递的热量扣除。由于形式复杂及表面的发射率难以确定等因素，这部分热量无法用现有的经验公式通过计算扣除。你能否设想一种通过实验的方法来确定总热量中通过非自然对流方式散失的热量的方案。试验时试验段的表面温度可通过热电偶来控制，并维持在75~80℃左右基本不变。 解：从内管出发得热量通过三种方式传递到周围环境中去，即：（1）环形空间中空气的自然对流；（2）加热表面与外壳内表面间的辐射换热；（3）亮短的导热。其中对流方式只有当空气存在时才

器起作用，而其余两种方式则与空气存在与否关系不大，取决于加热元件表面温度于外壳的温度。为了查明通过非对流方式所散失的热量，可以在保持内外壁温之值基本不变的条件下，把环形空间抽成真空，此时加热管所散失的热量即为通过非自然对流方式散失之值。

10-62、对于气体、液体与固体表面之间的热交换问题，在什么情况下流体与固体表面间不存在辐射换热，或虽然存在但相对于对流换热可以略而不计，学完本书后读者对此应有清楚的了解。试对一下9种情况作出判断，并简要说明理由：

（1） 空气的自然对流换热； （2） 空气的强制对流换热；

（3） 烟气的自然对流换热（例如在一矩形封闭腔内的烟气一侧受热，另一侧被冷却）； （4） 烟气的强制对流换热（例如烟气流过锅炉的蒸汽过热器、再热器等；） （5） 水及其他液体的自然对流换热； （6） 水及其它液体的强制对流换热； （7） 过热水蒸气的自然对流换热；

（8） 过热水蒸气的强制对流换热（如水蒸气在管内作湍流强制对流换热）； （9） 锅炉炉膛中高温烟气、火焰（1000℃以上）与四周水冷壁管之间的换热。 解：（1）流体与固体间不存在辐射换热； （2）流体与固体间不存在辐射换热；

（3）流体与固体间存在辐射换热，需与对流换热同时考虑；

（1） 流体与固体间存在辐射换热，对流换热强烈时可以不计辐射； （2） 液体与固体间辐射换热可以不考虑； （3） 液体与固体间辐射可以不考虑；

（4） 流体与固体间存在辐射换热，需与对流换热同时考虑； （5） 流体与固体间存在辐射换热，对流换热强烈时可以不计辐射； （6） 必须考虑辐射换热，对流作用相对较小。

10-63、试查明人造卫星外壳材料的不同对外壳表面平衡温度的影响。卫星在星际空间运行，受到太阳的直接投入辐射G=1400W/m2。太阳可视为T=5800K的黑体，星际空间的温度为0K。卫星内部温度Ti恒定，且Ti=273K。卫星单位面积表面与其内部的换热量可表示成牛顿冷却公式的形式，其当量表面传热系数h=0.4W/(m2·K)。试对

于下列三种材料确定卫星表面的平衡温度：（1）材料的辐射特性可认为是黑体；（2）选择性吸收材料A（见附图a）；(3)选择性吸收材料B（见附图b）。材料A、B的特性均服从兰贝特定律。

解：（1）材料为黑体时，

44?T?h?T?Tl??G?G?0T，即：0.4?T?273??1400?5.67???100?，由此解得：T?393K。

?mK， （2）为材料A时，?T?2?5200?11600Fb?0?2??91.43?94.51?91.43?1600?93.90 00，

4

查表7－1得

??1400?0.939?0.2?1400?1?0.939??0.8??0T， 故热平衡式为：0.4?T?273?0.4?T?273??331.24??0T4，由此解得T=276.2K。

（3）为材料B时，

0.4?T?273??1400?0.939?0.8?1400??1?0.939??0.2??0T4，

由此解得T?276.2K。 （3）为材料B时，

0.4?T?273??1400?0.939?0.8?1400??1?0.939??0.2??0T4，

由此解得T?367.3K。

10-64、考虑一室内溜冰场的结冰过程。如附图所示，-30℃的R152a制冷剂流经置

于水层中的排管，制冷剂在排管内流动的过程中始

终保持为液态。每根管子的制冷剂流量为0.05kg/s，管子内径d=12mm，壁厚δ=1mm，节距s=50mm，管子长5m，水层深H=50mm。考虑水层自0℃开始到完全结冰的过程。试问：（1）流出每根管子的制冷剂温度是多少？（2）需要多长时间才能把水层完全冻结为冰。设结冰过程中管子外表面始终保持为0℃。冰的凝固热为3.34×105J/kg。

n.5kgm3，c??1.645kJ?kgK?，t℃，tm??20℃，??1002解：设2??10

??0.1272W?mK?，??0.2703?10?6m2s，Pr?3.505，

?f?0.2703?10?6?1002.5kg?ms?，?w?0.2235?10?6?958.9kg?ms?。

设流动已充分发展，于是：

Re?

4rh4?0.02??7835?d?3.14?0.012?0.2703?10?6?1002.5，

采用Gnielinski公式， 则

f??1.82lgRe?1.64???1.82lg7835?1.64???1.82?3.894?1.64??0.0337。

?2?2?2Nuf230.11?0.03378??7835?1000??3.505??0.012???3.505??1?1?12.70.033783.505?23??1?????5????3.167?????

?0.00421?23951?1.018?1.011?49.1?1.018?49.98?502.076，

h?50?0.1272?530Wm2K0.012。

??每根换热量：

?20??m?3.14?0.012?5?530???0??0.1884?18.2?530?1818W??ln3010??， ?hb?0.02?1645?20?658。

再设出口为?9℃，tm??19.5℃，温度变化不大，故仍按原物性计算

?hj?3.14?0.012?5?530?9?30?9?ln?309??1742W，

?hb?0.05?1645?21?1727W。相差小于1％，计算有效。

??1741?17271734?1734W?t??21.08℃\℃。 20.05?1645，，即t2??8.92

每一根管子所承担的冷冻体积为:

?V?0.05?5?

?4d2?5?0.052?5?0.785?0.0122?5

?0.0025?5?0.000113?5?0.002387?5?0.01194m3。

66?1000?3.34?10?3.986?10J。 凝固所需热量Q?0.011943.986?106????2299s?0.639h1734。

10-65、直径为10mm的铜导线采用聚苯乙烯绝缘，其导热系数为λ=0.14W/(m·K)。该导

线常年位于风速为0.2m/s的环境中。试计算气温为20℃时能使散热量达到最大的绝缘层厚度及单位长度上的散热量。设导线表面温度维持在80℃，计算中可采用假定h为常数的结论，但应计及辐射换热（与20℃的环境之间发生）。聚苯乙烯塑料表面的发射率为0.9。 则

解：先假设d?14mm,即?＝2mm，近似地以70℃作为其外表面温度。

tm?20?70?45℃W?mK?，??17.46?10?6m2s， 2，空气物性为：??0.027950.2?0.014Re??106?160.40.466?6.554。 17.46，Nu?0.615?160.46.554?0.002795ho??13.1Wm2K0.014，

??hr???oT4?T??4??T?T?????T?o2?T??T??T?，

2?T可从热平衡式得出：

?d'l??o?T4?2934???d'lh?T?T???2??l?80?l?lnd'd，

??

??T?4?2?0.14?80?t?40.014?0.9?5.67????2.93??0.014?13.1?T?293??ln?1410?????100??，

由此式解得T?338，

hr?5.67?0.93382?2932?338?293??10?8?6443Wm2K。 h?hr?hc?6.443?13.1?19.54W?m2K?，

2?2?0.14??0.0143h19.54?，。

据上述计算，绝缘层外表面温度为338?273?65℃，今以65℃重新计算：

20?65tm??42.5℃W?mK?， 2，空气物性为：??0.0278????Bi?hdcr?2dcr???17.21?10?6m2s，

Re?0.2?0.0143?106?166.20.466?6.663。 17.21，Nu?0.615?166.26.663?0.0278hc??12.95W?m2K?0.0143，

hr?5.67?0.93382?2932?338?293??10?8?6.443Wm2K。

2?2?0.14dcr???0.01442h?hr?hc?6.443?12.95?19.4W?mK?，h19.4。

??T?4?2?0.14?80?t?40.0144?0.9?5.67????2.93??0.0144?12.95?T?293??ln?14.410?????100??， 2??l?80?64?2?3.14?0.14?16?1??38.6Wm??ln14.410ln1.44由此式解得t?64℃，最大散热量为，

最大散热量之绝热层厚为2.2mm，散热量为38.6Wm。

传热学的综合应用

10-66、试分析导热模块（教材图10-17）中热量的传递过程。弹簧起什么作用？为什么要充入氦气？

解：热量传递路径：芯片?活塞导热?弹簧导热?模块骨架导热?冷却水。弹簧既是导热材料，又起到减少接触热阻作用，充以氮气是为了利用其导热系数较高的特性。

10-67、已知：在电子仪器中常采用如图所示的自然对流方式来冷却电子元件。假设该组件被置于一个较大的机箱内，底板可以认为是绝热的，每个发热元件的功率均一样，且其温度各自接近均匀。

求：试画出沿流动方向发热元件温度分布的定性曲线并解释之。 解：

????

在入口处由于空气温度低，而且还在与四周冷表面间的辐射换热，因而电子元件的温度也最低，随着流动的进行，电子元件的温度逐步上升，在出口由于电子元件与四周冷表面间的辐射又使得其温度有所下降。

10-68、已知：一台大型交流发电机的一段铁心如图，其轴（x方向）向厚度为6cm，两

?＝8?10Wm，侧开有通风沟，沟内有冷却空气通过。已知铁心发热造成均匀的内热源，

1.9W(m?K)。为简便起见，可近似地按无通风沟表面温度为50℃，铁心的导热系数?＝限大平板处理。

求：试确定铁心中的最高温度。

解：把这一问题按一维无限大平版有内热源的导热问题处理，当平板两侧为第三内边界条件时有：

43???2?????x2??2?h，今两表面已知，相当于h??，因而有：

t?t0??2???x2?2?，

在x?0处（及平板中心）温度最高：

tmax?28?104?t0???50??0.032?68.9℃2?2?1.9。

10-69、已知，发电机转子的磁轭可近似简化成一具有内部均匀热源的空心圆筒体。已知内径半径

ri、r0处与温度为tfa的冷却流体发生对流换热，表面传热系数h为无限大，由体积

损耗所形成的热源强度为?，按一维问题处理。 求：磁轭内的温度分布及最高温度所在位置。

解：表面传热系数为无限大，即是第一类边界条件，故有以下数学描述：

1d?dt???r???0r?r0rdr?dr??

r?r?t?tf

dt?r2r???c12?积分一次可得：dr

?r2t???c1lnr?c24?再积分一次有：

22?r0?rfc1?4?ln?r0r1?由边界条件可得：

?r1/?r0?rfc2＝tf??lnr14?4?4?ln?r0r1?

222?2??r02?r122dt?rc1dtrm?c1?????0?0??4?ln?r0r1?， 2?r最高温度处dr，故有：dr，

?rm?r02?r122ln?r0r1?。

10-70、已知：一台同步发电机转子磁轭的内、外半径分别为

ri＝1m、r0＝1.6m，材料

53?＝40W（m?K）?＝10Wm导热系数，体积损耗所产生的，两表面温度均为200℃。

求：试求磁轭的最高温度及其所在位置（磁轭导热的简化模型同上题）。 解：如图：

设r?为筒体内温度最高处的半径，则据上题有：

2r?22?rm?tm?tf?r1?rp??lnm,4?2?r1rm?r02?r122ln?r0r1?

1.62?121.56rm???1.288m2ln1.60.94，

105`2105?1.28821.2882tm?200?1?1.288?ln4?402?401105???0.6589?105?1.6589?200???0.253?200?411.8?524.6?112.8?200?312.8℃16080 10-71、已知：在一无限大物体中，某点处持续受到流量?(单位为W)的加热时，经过

???（单位为s）时间后该物体各点的温度可用下式表示：

?r?????＝t(r,?)?t0?1?erf??????4??r?4a????，其中r为计算点离开热源中心的距

离。试利用这一结果来分析下列电火花加工电极材料的选取问题。电火花加工中，火花放电的局布地区的温度会升得很高以致损坏电极，因此电极的熔点应较高而且导热系数应比较

?＝398W（m?K）?＝126W（m?K）大。已知铜的熔点为2500℃，：钼的熔点为1083℃，。

求：选用哪种材料作电极较好？

?rerf??r?0?4a?解：在电极附近相当于处。

????0，?

??cu?（?Cu?4?r）?Mo?Cu＝?MoMo＝＝?Cu， ∴两种材料在相同的?下的温升为：?Mo?（?Mo?4?r）?Cu，

当所用功率已使钼达到熔点时（2600℃），

?Cu＝?Mo对铜的电极仅为

10-72、已知：在冶金工业中，为利用从冶金炉排出的废气来加热送到炉子的空气而采用如图的气-气换热器。为强化换热采用多层不锈钢丝网组成辐射网且置于烟道出口。今用实验测定了换热器的传热系数与有无辐射网及进口烟温的关系，如图。

?MO126＝2600?＝823℃?Cu398。

求：试分析这一结果是否合理。 解：合理，辐射的影响。

10-73、已知：冰球蓄冷是用以解决夏天用电时白天与夜间峰谷差的方法。即在夜间用电处于低谷时用电动制冷让位于球内的水结冰，到白天用电高峰时用冰球来冷却水然后送去空调，从而节省一部分空调用电。今有直径为10cm的球壳，球体很薄并且用铜制成。温度为10℃的水从外部流过冰球，冰球内的融化过程可认为是一纯导热过程，并且认为冰、水的导热系数相同。 求：试分析：（1）水速对冰球融化快慢的影响。是否水速越快冰球融化得越快？(2)提出一个特征数，其大小可以反应边界上对流换热强烈程度对融化速度影响的重要性：（3）估计此特征数的一值，大于此值后，表面上对流换热的强弱对融化速度已无影响。

解：冰的融化过程取决于两个串联的热阻，即热量从水传递到冰球的外表面（单位面积热阻为1h）及冰球内部的导热阻力(热阻可以用R?表示)。因而不是水速越快，融化得越快，

hR当Bi数?大于10以后，主要热阻已在球的内部导热这一侧，增加水速对于加速融化已无明显好处。

10-74、已知：一般认为，在换热面上结垢要使总传热系数减小。但正如在小直径的管外包绝缘层可能反而导致传热强化一样，对于通过圆管的传热，在管内结垢有可能反而会使传热强化。

求：试分析有哪些因素反而会导致这种结果。 解：(1)增加内表面的粗糙度。 (2)管径减小使流动增加。

10-75、已知：美国能源部所主持的一项用铯辐照农产品的研究，是利用铯放射出的能量中所含的37.6％的?射线来照射农产品，，以提高产品收成，降低病虫害。把放射性物质铯装在直径为57mm、长500mm的圆柱形容器内，然后相叠布置如图的情形。在辐射时应通以冷却气流来冷却含铯的容器，因为铯的射线中其余62.4％的能量将变成热能（每个圆柱体约213W），而圆柱体表面温度应不高于300℃。假设：（1）24个叠层布置的圆柱可用相隔宽度为57mm的两平板来代替；（2）两假想平板的高度取为投影高度的78.5％，即每个铯圆柱只取半个圆柱面作为实际参加换热的表面；（3）挡板可认为是绝热的；（4）为使计算结果偏于安全，通道内的对流换热按湍流充分发展状态考虑。

求：试确定在附图的情况下空气的流速需多大才能满足冷却要求。

＝5112，考虑对称性，单侧?＝2556W，取平均气流速度解：需传递的热量?＝24?213为u?＝5ms，按tm＝30℃计，

1005J?kg?K??＝?＝1.165kgm3，cp＝16?10?6m2s， ，

?＝0.0267W?m?K?，Pr＝0.701，

Re＝u?de?＝5?0.05?2＝31250?616?10，

本文来源：https://www.bwwdw.com/article/mmk8.html