升压站脚手架方案 - 图文

中广核太阳能安徽坝镇20MWp光伏并网发电工程

升压站排架施工方案

编 制： 日期

审 核： 日期 批 准： 日期

中海阳能源集团股份有限公司

巢湖坝镇项目部

目录

据....................................................................１

一、工程概

况.....................................................................................１

二、 编制依

据...................................................................................２ 第二章 脚手架搭设施工方

案....................................................................３

一、脚手架种类选

择..........................................................................３

二、 搭设准

备...................................................................................３

三、材料安全技术标

准.......................................................................３ 四、方案计算

书.................................................................................9

五、参数信

息....................................................................................17

第一章 工程概况及编制依

六、落地扣件式脚手架搭设及其注意事项.........................................24

七

、

危

险

源

辨

识

及

管

理

措

施...............................................................28 第

三

章

安

全

及

文

明

施

工...........................................................................29

一

、

安

全

施

工

措

施..............................................................................29

二

、

文

明

施

工

措

施..............................................................................30

第一章 工程概况及编制依据

一、工程概况

中广核巢湖坝镇20MWp并网光伏发电项目工程位于安徽省中部巢湖市坝镇。镇区西距合肥市区58公里，东距南京市区78公里，南距巢湖市区52公里，陆路交通便捷。本工程20MWp光伏电站采用每1021kWp光伏发电系统为1个区设计，共20个方阵，每个子方阵由2台500kW逆变器和1台1000kVA变压器组成。每个组串由22块255Wp光伏组件串联组成。本期建设容量20MWp,初步拟定需要用地面积约398886平方米，约598.03亩。工程采用“农光互补”模式有效的利用土地资源，将农业生产和发电巧妙的结合起来，既满足了农业生产，又实现了光电转换，创造了全新的农业生产经营模式。

根据本工程升压站的施工特点及现场的实际情况，为确保施工安全和操作便利等，本工程采用脚手架搭设作业平台，升压站建筑高度约4-6米，作业面主要为墙面及混凝土立柱。脚手架在升压站内搭设，在需拆除墙面及恢复墙面位置搭设可靠的脚手架作为操作平台，成凹字形三面操作平台，脚手架搭设高度约4-6米，宽度约1.2米，跨度根据拆除及恢复墙面而定，并搭设1.2米安全护栏，并设上下通道；脚手架操作平台加设斜撑增加稳固性，施工按顺序以墙面的拆除和恢复分别搭设脚手架操作平台进行，待脚手架验收合格后方可作业。脚手架的搭设均应参照电站脚手架搭设安全技术标准进行搭设，为保证本工程安全有序进行，特制定本方案。

１

二、 编制依据

在本施工组织设计的编制过程中，我们主要以以下几项作为依据： (一) (二) (三)

本工程技术规范书、施工组织方案。 本工程现场踏勘资料。

现行国家以及省、市有关技术规范、规程、标准和制度，法律、法规。

主要有：

? 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001) ? 《电站脚手架搭设安全技术标准》 ? 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) ? 《钢管脚手架扣件标准》（GB15831） ? 《混凝土设计规范》(GB 50017-2003) ? 《碳素结构钢》（GB/T700） (四) (五)

公司以往施工经验、人员机构、技术力量、机械设备配制情况。 公司ISO9002质量保证体系及有关的管理制度。

２

（4）脚手架负荷量每平方米不能超过150kg；

（5）脚手架两端、转角处连续设剪刀撑和力杆，剪刀撑和支杆与地面角度不应大于60度；

（6）架子的铺设宽度不得小于1.0 m，脚手板必须满铺； （7）首层设置安全通道、防护棚，必须用双层木板铺钉；

（8）安全网挂设：安全网必须内挂，并用专用尼龙绳或符合要求的其他材料绑扎严密、牢固；

（9）每隔四层，架体与建筑物间必须搭设安全防护、并满铺木板、并挂安全网加双栏杆；

（10）搭设完毕后，必须经专职安全员及相关部门验收合格后，方可投入使用。

3．1．3、使用阶段

（1）操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支撑，缆钢丝、混凝土的输送管道等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。外墙装饰施工时应严格控制施工荷载不得超过150kg/m2，同时施工不得超过2层； （2）结构施工时严禁将外架做支模架，不得在外架上堆放钢筋、木枋、电缆等材料；

（3）六级及六级以上大风和雨天应停止脚手架作业，雨后上架操作应有防滑措施；

（4）应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修，在六级大风与大雨后停用超过一个月后复工前必须经检查后方可上架操作；

（5）主节点处杆件的安装，连墙体，支撑，门洞等的构造是否符合施工组织设计要求，扣件螺栓是否松动，脚手架立拄的沉降与垂直度允许偏差是否符合规定要求；

（6）在脚手架使用期间，严禁任意拆除，其余杆件拆除时应争得安全员同意，施工完后应立即恢复。 3．1．4拆除阶段

（1）拆除脚手架，周围应设围栏或警戒标志，并设专人看管，严禁入内，拆除应按顺序由上而下，一步一清，不准上下同时作业；

８

（2）拆除脚手架大横杆，剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下顺杆子；

（3）拆除的脚手杆，脚手板，钢管，扣件，钢丝绳等材料，应向下传递或用绳吊下，禁止往下抛、扔。 3．2安全防护措施

（1）严格按照施工组织设计和技术交底要求组织施工。 （2）重点加强料台使用标准；

（3）重点加强满堂架与外架间隔的封闭； （4）重点加强施工作业人员安全劳动意识；

（5）安全网必须用符合安全部门规定的防火安全网；

（6）外架上必须配备足够的符合安全的灭火器材，成立义务消防队。 3．3防雷雨台内措施

（1）外架用的预埋件必须用一根￠12钢筋与墙体中的主钢筋搭焊，以便于架体避雷。

（2）雷雨天气和六级以上大风应停止架上作业。

（3）大风过后要对架上的脚手板、安全网等认真检查一次。 四、 方案计算书

钢管落地架计算书 (高6m)

扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。 (一)、参数信息: 1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为 6 米，立杆采用单立管；

搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.8 米；

内排架距离墙长度为0.20米；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为 Φ48×3.5；

９

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；

连墙件采用三步三跨，竖向间距 5.4 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为单扣件； 2.活荷载参数

施工均布活荷载标准值:p=(Ib/4)/q=(4.5*6)/4/2=3.38kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；

同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数

本工程地处合肥市巢湖，基本风压为Q=624/1600=0.39 kN/m2； 风荷载高度变化系数μz 为1.25，风荷载体型系数μs 为0.12； 脚手架计算中考虑风荷载作用 4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.110； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:10；

脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038； 5.地基参数

地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):135.00；

立杆基础底面面积(m2):s=0.5*0.5=0.25m2；地基承载力调整系数:1.0； (二)、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；

脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×1.5/3=0.15 kN/m ； 活荷载标准值: Q=2×1.5/3=1 kN/m；

荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.15+1.4×1 = 1.626 kN/m； 2.强度计算

１０

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下:

最大弯矩 Mqmax =1.626×1.052/8 = 0.224 kN.m； 最大应力计算值 σ = Mqmax/W =44.113 N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力 σ =44.113 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！ 3.挠度计算:

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.15+1 = 1.188 kN/m ；

最大挠度 V = 5.0×1.188×10504/(384×2.06×105×121900)=0.749 mm； 小横杆的最大挠度 0.749 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050 / 150=7 与10 mm，满足要求！ (三)、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 1.荷载值计算

小横杆的自重标准值: P1= 0.038×1.05=0.04 kN； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×1.05×1.5/3=0.158 kN； 活荷载标准值: Q= 2×1.05×1.5/3=1.05 kN；

荷载的设计值: P=(1.2×0.04+1.2×0.158+1.4×1.05)/2=0.854 kN； 2.强度验算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.854×1.5= 0.342 kN.m； M = M1max + M2max = 0.007+0.342=0.349 kN.m 最大应力计算值 σ = 0.349×106/5080=68.664 N/mm2；

大横杆的最大应力计算值 σ = 68.664 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算

１１

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm

均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

Vmax= 0.677×0.038×15004 /(100×2.06×105×121900) = 0.052 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下： 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： 小横杆传递荷载 P=（0.04+0.158+1.05）/2=0.624kN

V= 1.883×0.624×15003/ ( 100 ×2.06×105×121900) = 1.579 mm； 最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+1.579=1.631 mm；

大横杆的最大挠度 1.631 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！ (四)、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.05×2/2=0.04 kN； 大横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.5=0.058 kN； 脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.05×1.5/2=0.236 kN； 活荷载标准值: Q = 2×1.05×1.5 /2 = 1.575 kN；

荷载的设计值: R=1.2×(0.04+0.058+0.236)+1.4×1.575=2.606 kN； R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! (五)、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248

１２

NG1 = [0.1248+(1.05×2/2)×0.038/1.80]×21.00 = 3.091； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用冲压钢脚手板，标准值为0.3 NG2= 0.3×10×1.5×(1.05+0.2)/2 = 2.812 kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11

NG3 = 0.11×10×1.5/2 = 0.825 kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.5×21 = 0.158 kN； 经计算得到，静荷载标准值

NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.886 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ= 2×1.05×1.5×2/2 = 3.15 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算

其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：

Wo = 0.39 kN/m2；

Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1.25 ；

Us -- 风荷载体型系数：取值为0.116； 经计算得到，风荷载标准值

Wk = 0.7 ×0.39×1.25×0.116 = 0.04 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×6.886+ 1.4×3.15= 12.673 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×6.886+ 0.85×1.4×3.15= 12.012 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为

Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.04×1.5×

１３

1.82/10 = 0.023 kN.m； (六)、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 12.673 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.7 ； 计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.534 m； 长细比 Lo/i = 224 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.145 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； σ = 12673/(0.145×489)=178.738 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 178.738 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式： 立杆的轴心压力设计值 ：N = 12.012 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.7 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.534 m； 长细比: L0/i = 224 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.145 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = 12011.94/(0.145×489)+22893.589/5080 = 173.916 N/mm2；

１４

立杆稳定性计算 σ = 173.916 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ (七)、最大搭设高度的计算:

按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.795 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 3.15 kN；

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m； Hs =[0.145×4.89×10-4×205×103-(1.2×3.795 +1.4×3.15)]/(1.2×0.125)=37.203 m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H] = 37.203 /(1+0.001×37.203)=35.869 m；

[H]= 35.869 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =35.869 m。

脚手架单立杆搭设高度为6m，小于[H]，满足要求！

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.795 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 3.15 kN；

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.023 /(1.4 × 0.85) = 0.019 kN.m；

Hs =( 0.145×4.89×10-4×205×103-(1.2×3.795+0.85×1.4×(3.15+0.145×4.89×100×0.019/5.08)))/(1.2×0.125)=39.486 m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

１５

[H] = 39.486 /(1+0.001×39.486)=37.986 m；

[H]= 37.986 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =37.986 m。

脚手架单立杆搭设高度为6m，小于[H]，满足要求！ (八)、连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0

风荷载标准值 Wk = 0.04 kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 24.3 m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 1.347 kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.347 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ?A?[f]

其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比 l0/i = 200/15.8的结果查表得到 φ=0.966，l为内排架距离墙的长度；

又： A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.966×4.89×10-4×205×103 = 96.837 kN； Nl = 6.347 < Nf = 96.837,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用单扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl =6.347小于单扣件的抗滑力 6.4 kN，满足要求！ (九)、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值: fg = fgk×kc = 135 kpa；

１６

其中，地基承载力标准值：fgk= 135 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；

立杆基础底面的平均压力：p = N/A =48.048 kpa ；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12.012 kN； 基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。

p=48.048 ≤ fg=135 kpa 。地基承载力满足要求！ 普通型钢悬挑架计算书 (高20m) 悬挑1.5m脚手架

型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、

《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

五、参数信息: 1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为 6 米，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.8 米；

内排架距离墙长度为0.20米；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根； 脚手架沿墙纵向长度为 150 米； 采用的钢管类型为 Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；

连墙件布置取三步三跨，竖向间距 5.4 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件连接； 2.活荷载参数

施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数

１７

本工程地处福建省厦门市，查荷载规范基本风压为0.390，风荷载高度变化系数μz为1.250，风荷载体型系数μs为0.116； 计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.110； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:10 层； 脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板； 5.水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5米，建筑物内锚固段长度 3 米。

与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00； 楼板混凝土标号:C30； 6.拉绳与支杆参数 支撑数量为:1； 钢丝绳安全系数为:6.000； 钢丝绳与墙距离为(m):3.200；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.25 m。

（一）、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；

脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×1.5/3=0.15 kN/m ； 活荷载标准值: Q=2×1.5/3=1 kN/m；

荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.15+1.4×1 = 1.626 kN/m； 2.强度计算

１８

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下:

最大弯矩 Mqmax =1.626×1.052/8 = 0.224 kN.m； 最大应力计算值 σ = Mqmax/W =44.113 N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力 σ =44.113 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！ 3.挠度计算:

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.15+1 = 1.188 kN/m ；

最大挠度 V = 5.0×1.188×10504/(384×2.06×105×121900)=0.749 mm； 小横杆的最大挠度 0.749 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050 / 150=7 与10 mm，满足要求！

（三）、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 1.荷载值计算

小横杆的自重标准值: P1= 0.038×1.05=0.04 kN； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×1.05×1.5/3=0.158 kN； 活荷载标准值: Q= 2×1.05×1.5/3=1.05 kN；

荷载的设计值: P=(1.2×0.04+1.2×0.158+1.4×1.05)/2=0.854 kN； 2.强度验算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.854×1.5= 0.342 kN.m； M = M1max + M2max = 0.007+0.342=0.349 kN.m 最大应力计算值 σ = 0.349×106/5080=68.664 N/mm2；

大横杆的最大应力计算值 σ = 68.664 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值

１９

[f]=205 N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm

均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

Vmax= 0.677×0.038×15004 /(100×2.06×105×121900) = 0.052 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下： 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： 小横杆传递荷载 P=（0.04+0.158+1.05）/2=0.624kN

V= 1.883×0.624×15003/ ( 100 ×2.06×105×121900) = 1.579 mm； 最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+1.579=1.631 mm；

大横杆的最大挠度 1.631 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！ （四）、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.05×2/2=0.04 kN； 大横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.5=0.058 kN； 脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.05×1.5/2=0.236 kN； 活荷载标准值: Q = 2×1.05×1.5 /2 = 1.575 kN；

荷载的设计值: R=1.2×(0.04+0.058+0.236)+1.4×1.575=2.606 kN； R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （五）、脚手架立杆荷载的计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内

２０

容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248

NG1 = [0.1248+(1.05×2/2)×0.038/1.80]×20.00 = 2.944； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用冲压钢脚手板，标准值为0.3 NG2= 0.3×10×1.5×(1.05+0.2)/2 = 2.812 kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11

NG3 = 0.11×10×1.5/2 = 0.825 kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.5×20 = 0.15 kN； 经计算得到，静荷载标准值

NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.732 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ= 2×1.05×1.5×2/2 = 3.15 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算

其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：

Wo = 0.39 kN/m2；

Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1.25 ；

Us -- 风荷载体型系数：取值为0.116； 经计算得到，风荷载标准值

Wk = 0.7 ×0.39×1.25×0.116 = 0.04 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×6.732+ 1.4×3.15= 12.488 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

２１

N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×6.732+ 0.85×1.4×3.15= 11.826 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为

Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.04×1.5× 1.82/10 = 0.023 kN.m； （六）、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 12.488 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.7 ； 计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.534 m； 长细比 Lo/i = 224 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.145 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； σ = 12488/(0.145×489)=176.12 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 176.12 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.826 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.7 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.534 m； 长细比: L0/i = 224 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.145 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；

２２

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = 11826.3/(0.145×489)+22893.589/5080 = 171.297 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 171.297 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ （七）、连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0

风荷载标准值 Wk = 0.04 kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 24.3 m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 1.347 kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.347 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ?A?[f]

其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比 l0/i = 200/15.8的结果查表得到 φ=0.966，l为内排架距离墙的长度；

又： A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.966×4.89×10-4×205×103 = 96.837 kN； Nl = 6.347 < Nf = 96.837,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl = 6.347小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求 （八）、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的

２３

支点距离墙体为 1250mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面积A = 26.1 cm2。

受脚手架集中荷载 N=1.2×6.732 +1.4×3.15 = 12.488 kN； 水平钢梁自重荷载 q=1.2×26.1×0.0001×78.5 = 0.246 kN/m； 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R[1] = 14.086 kN； R[2] = 11.885 kN； R[3] = 0.11 kN。

最大弯矩 Mmax= 1.471 kN.m；

最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 1.471×106 /( 1.05 ×141000 )+ 0×103 / 2610 = 9.934 N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值 9.934 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！ （九）、悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下

其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： φb = 570 ×9.9×88× 235 六 落地扣件式脚手架搭设及其注意事顶

1. 落地扣件式脚手架立杆地基应平整坚实，使其承载力达到200KN/㎡；立杆应在下边做铺垫，拉线、拉尺按规定间距尺寸摆放垫板，铺设平稳并加以固定，不得悬空；要有可靠的排水措施，防止积水浸泡立杆基础。

2. 落地扣件式脚手架搭设应选派专人负责检查，内、外立杆采取对接接长，内、外大横杆采取双扣件搭接接长；有变形的杆件和不合格的扣件不能使用，扣件拧紧程度要适当，随时校正杆件垂直、水平偏差，避免误差过大。

3. 落地扣件式脚手架搭设顺序：摆放扫地大横杆→树立杆→装扫地小横杆→安第一步大横杆→安第一步小横杆→逐步搭设。

4. 相邻立杆接头位置应错开布置在不同步距内，且与相近大横杆距离不宜大于步距三分之一；立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏；

２４

立杆垂直偏差不应大于架高的1/200。

5. 每步架上、下大横杆接头位置应错开布置在不同立杆纵距内，且与相近立杆距离不宜大于纵距三分之一；每步架上、下大横杆应错开布置在立杆内、外侧，以减少立杆偏心受载情况；每一面架内大横杆纵向水平高低差不应超过一皮普通砖。

6. 小横杆置于大横杆之上用直角扣件扣紧，在使用过程中不得拆除紧贴立杆的小横杆。

7. 设置防雷接地装置，接地电阻≤30Ω；搭设工人必须佩挂安全带和穿胶鞋，禁止穿皮鞋和拖鞋；及时与结构进行拉结或者采取临时支撑，确保搭设过程安全；未搭设完成的脚手架，在每天收工时一定要确保架子的稳定，避免发生意外事故。

8. 脚手板内侧距外墙≤0.1m，外侧设置≥0.2m高的踢脚板(18厚胶合板)。同时，每步架外侧设置1.2m高的防护栏杆。

9. 户外靠墙搭设的钢管脚手架必须设置连墙件，以提高立杆的刚度和脚手架承载能力。装设连墙件或其它撑拉杆件时，应注意掌握撑拉的松紧程度，避免引起杆件和整架的显著变形。

10.

落地双排外脚手架外立面采用符合安检标准的安全网（防火型）进

行全封闭，避免因高空坠物而威胁施工人员及周围行人、车辆的安全。

11.

(一)

落地双排外脚手架在搭设、使用过程中应加强检查，确保安全使用。

脚手架验收

脚手架搭设完毕后须组织进行验收，脚手架的验收依据为本施工方案及相关

的规范要求，验收检查后办理相关手续和验收记录。

1. 原材料的材质，对钢管、扣件、脚手片等的材质外观质量、检测报告进行检查。

2. 脚手架设置情况，包括立杆间距、水平杆连接、剪刀撑的设置。 3. 脚手架横杆荷载状况。

4. 立杆的垂直度、水平加固杆、扫地杆、剪刀撑、抛撑及水平侧向约束构造的配置情况。

5. 扣件紧固力矩

２５

项目部自检通过后，报业主单位组织进行验收，验收通过后，方可进行下一步的施工。各级部门验收完成后，应出具书面验收意见书，验收意见书包括验收过程中发现的问题、整改的具体要求和措施；参加验收人员和整改负责人均应履行书面签字手续。整改完成后，整改责任人必须包验收人员，进行复查，复查通过后，方可进入下一道程序。

脚手架完工交付使用前，搭设人员检查牢固可靠。符合要求，在醒目地方挂好《脚手架完工信息牌》；设置红白相间的警示带。警示带的高度离地1.5m。脚手架的搭设与拆除，若一次不能搭设好、拆除完或经验收不合格的脚手架，要挂上《禁止使用标志牌》

(二)

脚手架的使用

1. 因施工需要部分拆除时，由需要拆除的班组通知脚手架搭设负责人并经同意，由搭设人员拆除并采取相应的加固措施，施工结束后立即恢复。

2. 长时间使用他人的脚手架应征得使用单位的同意，不得改变其原状，并遵守脚手架荷载的规定。如需作局部的改变，应征得搭设单位的同意，经双方商定，由使用单位或搭设单位实施。

3. 作业层每1㎡实际施工荷载不得超过施工设计值。

２６

4. 禁止在架板上加垫物以增加操作高度。在架面上堆放的材料应码放整齐稳固。上下脚手架必须走斜道、梯子和设置的通道，严禁攀爬脚手架。

5. 每步架的作业完成后，必须对架上剩余材料进行清理，移至上（下）步架。每天作业后，应清理架面，把垃圾运至地面，保持架面的整洁，禁止从架上向下抛掷材料和垃圾。

6. 当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则应在征得搭设和使用单位同意，属同一专业公司的由专业公司领导、非同一专业公司的由分公司领导协调，由搭设单位或开挖的单位编制方案，并实施加固措施。

7. 脚手架的水平方向一般不得断开，如因施工特殊需要必须断开时，按本制度规定的原则处理。

(三)

脚手架拆除要点

1. 拆除脚手架时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。 2. 严格遵守拆除顺序，由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。各构配件

严禁抛掷至地面。

3. 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架；分段拆除高差不应大于2步。

4. 当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固，再拆除连墙杆。

5. 脚手架的拆除应在统一指挥下进行，工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆除工作，并按规定使用安全防护用品；

6. 运至地面的构件应及时整修、保养，并按品种、规格随时码堆存放，及时运出场地。

２７

作业项目 危险点

七、危险源辨识及管理措施

防范类型 预控措施 ２８

钢管、扣件等材质不符合规范要求 坍塌 材料采购进场控制措施 与施工无关人员进入现场 脚手架搭拆 作业人员佩戴安全帽、工作服等其他伤害 统一着装，严禁无关外人进入施工现场。 没进行安全技术交底及班前会议 架子工未经培训或无证上岗 脚手架施工时不按规定搭设 其他伤害 安全教育培训制度 高空坠落 落实特种人员安全生产管理制度 必须有脚手架搭设方案，搭设完毕经使用单位验收合格后方可使用 严格执行消防“三同时”，配备足坍塌 其他伤害 施工现场搭设的临时设施不符合安全防火要求 现场材料堆放不稳定 暴雨、台风和汛期的前后，未对临建及生活设施、电源等进行检查、维修、加固

火灾 够数量、合格有效的消防设施，临建间需保留安全消防通道。 脚手架使用 坍塌 材料堆放有可靠的支撑或拉结。 按规定在暴雨、台风、汛期前后，坍塌 触电 对临建及生活设施、电源等进行检查、维修、加固，确保安全使用。 ２９

第三章 安全及文明施工

一、安全施工措施

脚手架施工除了遵守公司和施工现场规定外，尚应遵守以下各条： 1. 必须根据规范要求，给施工班组进行详细技术交底。

2. 架子工操作必须持证上岗，进行身体健康检查，符合高空作业规定者方可上岗；上岗架子工必须正确使用安全“三宝”，严禁酒后作业，搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。

3. 工具必须采用防坠落措施：搭设前需在屋顶四周设置防坠落固定点，最少配置五套（超过五人同时作业时按实际人数配置）防坠落装置，即安全绳、防坠落或抓绳器。

4. 施工过程中在脚手架上作业的人员必须佩戴电厂认可的双钩全身式安全带，并有专人监护。

5. 安装和拆卸架子工必须捆绑好架料后通过垂直运输机械吊运，严禁乱丢乱放。脚手架的构配件质量与搭设质量，必须符合本方案要求，按规定进行检查验收，合格后方可使用。

6. 要按规定张拉防火型安全网、架子连墙件、挑梁拉绳与架子卸载拉绳等。架子一旦搭设验收完后，未经许可不允许任意拆除架子，在使用阶段严禁拆除主节点处的纵、横水平杆、纵横向扫地杆、连墙件等。

7. 当有六级及六级以上大风和下雨天气时应停止脚手架搭设和拆除作业。雨后上架作业要有防滑措施。

8. 不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并应报经理部批准。

9. 脚手架避雷设防，应在每个楼角用4根直径12镀锌钢筋设避雷针，形成网络，并与整栋建筑物楼层内避雷系统（即框架主筋）连成一体。接触处采用可靠连接、焊牢，电阻不大于4Ω。

10.

搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非

操作人员入内。 二、文明施工措施

３０

1. 进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。

2. 严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。 3. 防护架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上防护架操作。

4. 上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。

5. 护身栏、跳板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。

6. 防护架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经主管工程师同意后由架子工操作。

7. 作业人员不准攀登架子上下作业面， 在架子上的作业人员不得随意拆动防护架的所有拉接点和竹笆片，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。

8. 防护架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。

9. 施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、不得乱仍。 10. 不使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人，登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。

11. 脚手架堆场应做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。 12. 现场作业人员应做到活完料净脚下清，确保防护架施工材料不浪费。 13. 运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。

３１

本文来源：https://www.bwwdw.com/article/ml2x.html