苏尔寿RTA型主机功率的估算

苏尔寿RTA型主机功率的估算

近年来苏尔寿RTA型船用主机与MAN/B&W主机在功率的计算上，与以前生产的主机有很大的差别。以前在测示功图时，高压油泵附近都有一个示功图传动装置，该装置与汽缸同步运行。可以通过它测PV图，再根据PV图的面积计算主机发挥的功率。而现在是厂家提供一些图表，根据主机运行时测量的热工参数进行功率的估算。现简要介绍苏尔寿RTA型船用主机的功率估算。

在进行估算前应首先通过调节油门杆将最大爆炸压力调节到与主机的座台试验相类似。同时保证燃油的进机黏度符合说明书的要求。估算时确定座台试验时的下列参数（仅以52机为例，其它机型请参阅本船的使用说明）：

1． 油门格数FQS。

2． 燃油的低发热值Hu。 3． 燃油的比重S15/4。 4． 燃油进机温度TF。

5． 最大爆炸压力Pmax。和 6． 扫气温度Tair。

然后再测量确定实际工作当中的上述6项参数（实际值在注脚上都加a，如FQSa、Hua、S15/4a、TFa、Pmaxa、Taria等），另再加上负荷指示LIa和主机转速na（rpm），z代表缸数。如果油商没有提供所加燃油的低发热值，可通过油的比重查表2来确定低发热值，但这样一般算出来的功率会有小的误差。估算主机功率时请注意各参数的单位要与表中的单位相一致。

根据所测得的负荷指示查表1，以确定平均有效压力Pmeo。在按下列公式确定最初的功率P0：P0=Pmeo * na * z * 2.9556 其中2.9556仅适用于RTA84C机型，其它机型的该数值可在本船的做台试验报告（The result of the shop trail）中查找。这样就可算出最初的功率P0。以下的几步就是修正这个P0。

1． 分别根据试验时燃油进机温度和比重与现在的数值，查表3

进行燃油发热值的修正，得出的功率为P1。 即P1=P0 * γa* Hua/γ* Hu

γa：工作中燃油进机温度下的比重。

γ ：车间试验时燃油进机温度下的比重。

2． 根据现在的油门格数与做台试验时的油门格数之差，即 ΔFQS =FQSa-FQS，查表4进行油门的修正，得出的功率为P2。

即P2=P1*C2

C2：实际油门与试验时油门之差查表4得出的数值。

3． 如果高压油泵的有效行程与试验报告上提供的有效行程有偏

差的话，还要按下列公式进行修正。 即P3=P2*Sa/S

S ：做台试验时负荷指示在8位置时的有效行程。 Sa：实际工作中负荷指示在8位置时的有效行程。

4． 分别根据做台试验时和现在的进机温度和比重进行比重的修

正，得出的功率为P4。注意所用的比重一定是进机前的比重。 即P4=P3* C3 补偿系数C3= Cva/Cv。 Cv ：试验时燃油进机温度与比重查表5得出的系数。 Cva：实际中燃油进机温度与比重查表5得出的系数。

5． 最大爆炸压力的修正。用实际工作中最大爆炸压力的平均值

减做台试验时记录的爆炸压力的平均值，得出的ΔPmax查表6。从表6中可以得到补偿系数C4的数值，再按下列公式计算出功率P5： 即P5=P4*C4

6． 进气温度的修正。用实际工作中的主机进气温度减做台试验

时记录的进气温度，得出的ΔTair查表7。从表7中可以得到补偿系数C5的数值，再按下列公式计算出功率P6： 即P6=P5*C5

7． 最后根据估算主机上述各运行参数时的海况查表8确定主机

的最后输出功率PN。该表有两条线，一条叫Operation with fixed load indicator；另一条叫Governing operation。一般我们用第二条线，查出的补偿系数C6。在估算主机功率时，测定所有热工参数的过程中，主机油门应该是固定的。但由于海况的原因实际油门是波动的，所以要对海况也进行补偿修正。 即PN=P6*C6 单位是马力。

例如一台6RTA84C主机在车间座台试验时油门格数为80、所用燃油的低发热值10170kcal/kg、比重0.845、燃油进机温度20℃、最大爆炸压力136kg/cm2、扫气温度30℃；测定功率时的油门格数为79、所用燃油的低发热值9700kcal/kg、比重0.950、燃油进机温度90℃、最大爆炸压力132kg/cm2、扫气温度40℃。另负荷指示7.7、主机转速96rpm。

根据负荷指示查表1得平均有效压力Pmeo=16.15。根据公式 Po=16.15x96x6x2.9556=41240PS 注意2.9556仅适用84C型机。

根据燃油的进机温度和比重查表3分别为0.901和0.842，根据公式：

P1=41240x0.901x9700/0.842x10170=42090PS

根据现在的油门79减座台试验时油门80查表4为1.018，根据公式：

P2=42090x1.018=42850PS

本例中高压油泵柱塞的有效行程没有偏差，所以不需要修正。 根据燃油的进机温度和比重查表5分别为0.980和0.992，根据公式：

P4=42850x0.980/0.992=42330PS

根据最大爆炸压力差-4查表6为0.994，根据公式：

P5=42330x0.994=42080PS

根据扫气温度的差+10查表7为0.992，根据公式：

P6=42080x0.992=41740PS

根据测定主机热工参数时的海况进行修正，确定为0.987，即算得主机最后的功率为

PN=41740x0.987=41200PS。

因此作为该型主机的轮机长，要经常估算主机的功率，对主机功率的发挥做到心中有数，通过功率再计算出主机燃油的消耗率和汽缸油的消耗率，并按期上报公司。

沈小强

表1ExampleEngine type : DU-SULZER 9RTA 84CEngine :DU-Nominal power:45000PSX97rpmT/C spec. :VTR564E-32P0=PmeoXnaX z X 2.9556(PS)98.587.576.565.554.543.537.7负荷指示56 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19Pmeo(Kg/cm2) 16.15表1 表21.000.950.90SPECIFICGRAVITY0.850.80Kcal/kg9500 9600 97009800 9900 1000 10100 低发热值

表30.845斜线代表油的比重横线代表γa和γ树线代表进机温度0.9010.900.950.8420.8400 20

40 60 80 100 90燃油进机温度120

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