井控题目

工人掌握内容：（蓝色部分） 钻井井控培训理论考试试题

一、单项选择题（每题4个选项，只有1个是正确的，将正确的选项号填入括号内） ￥A0101A￥

1、井喷发生后，无法用常规方法控制井口而出现敞喷的现象称为（ ）。 A、井侵 B、溢流 C、井涌 D、井喷失控 &D&

￥A0101A￥

2、地层流体无控制地涌入井筒，喷出转盘面（ ）米以上的现象称为井喷。 A、0.5 B、1 C、1.5 D、2 &D&

￥A0101A￥

3、通常情况下，力求一口井保持（ ）井控状态，同时做好一切应急准备，一旦发生井涌和井喷能迅速做出反应，及时加以处理。 A、一次 B、二次 C、三次 D、四次 &A&

￥A0102A￥

4、相邻注水井不停注或未减压，很容易引发井侵、井涌，甚至（ ）。 A、井漏 B、井眼缩径 C、井斜 D、井喷 &D&

￥A0102A￥

5、钻井液中混油过量或混油不均匀，容易造成井内液柱压力（ ）地层孔隙压力。 A、高于 B、低于 C、减小 D、增大 &B&

￥A0103A￥

6、井控工作包括井控设计、井控装置、钻开油气层前的准备工作、钻开油气层和井控作业、防火防爆防硫化氢的安全措施、井喷失控的处理、（ ）和井控管理制度等方面。 A井控技术培训、 B、队伍管理 C、成本控制 D、井控检查 &A&

￥A0103A￥

7、钻井施工队伍应坚持干部（ ）小时值班制度，采取切实可行的措施，强化对现场的技术支撑和井控管理。

A、8 B、12 C、16 D、24 &D&

￥A0201A￥

8、压力梯度是指( )压力的增加值。

A、某一深度 B、套管鞋深度 C、单位井深 D、单位垂直深度 &D&

￥A0201A￥

9、计算钻井液的静液压力时，井深数值必须依据( )。 A、钻柱长度 B、测量井深 C、垂直井深 D、设计井深 &C&

￥A0202A￥

10、地层压力当量钻井液密度是指把( )折算成钻井液密度。 A、地层破裂压力 B、循环压力 C、地层压力 D、回压 &C&

￥A0202A￥

1 / 59

11、井深2800m，钻井液密度1.24g/cm，下钻时存在一个1.76MPa的激动压力作用于井底，

3

计算井底压力当量钻井液密度( )g/cm。

A、1.30 B、1.24 C、1.18 D、0.064 &A&

￥A0203A￥

12、地层压力是确定钻井液（ ）的依据。 A、密度 B、粘度 C、失水 D、切力 &A&

￥A0203A￥

13、正常压力地层中随着井深的增加，地层压力梯度（ ）。 A、增大 B、不变 C、减小 D、不确定 &B&

￥A0204A￥

14、上覆岩层压力是指某深度以上的( )所形成的压力。 A、岩石的重力 B、孔隙流体

C、岩石骨架应力 D、岩石基质和孔隙内流体的总重量 &D&

￥A0204A￥

15、当孔隙压力等于上覆岩层压力时，骨架应力( )。 A、大于零 B、等于零 C、小于零 D、不确定 &B&

￥A0205A￥

16、地层破裂压力一般随着井深的增加而( )。 A、不变 B、减小 C、增大 D、不确定 &C&

￥A0205A￥

17、地层破裂压力是确定( )的重要依据之一。

A、地层压力 B、抽吸压力 C、坍塌压力 D、最大允许关井套管压力 &D&

￥A0206A￥

18、钻井过程中，配制合理的钻井液（ ），平衡地层坍塌压力，防止地层失稳。 A、密度 B、粘度 C、含砂 D、失水 &A&

￥A0206A￥ 19、地层坍塌压力指的是液柱压力由大向小到一定程度时井壁岩石发生剪切破坏造成井眼坍塌时的（ ）。

A、地层压力 B、基岩应力 C、液柱压力 D、地面压力 &C&

￥A0207A￥

20、地层漏失压力是指某一深度的地层产生（ ）时的压力。 A、地层破裂 B、钻井液漏失 C、岩石变形 D、地层坍塌 &B&

￥A0207A￥

21、对于正常压力的高渗透性砂岩，往往地层漏失压力比（ ）小得多。 A、地层坍塌压力 B、地层压力 C、地层破裂压力 D、实际允许最大关井套压 &C&

￥A0208A￥

22、大部分的压力损失发生在钻柱里和（ ）。 A、水眼处 B、地面管汇 C、环空内 D、出口处 &A&

￥A0208A￥

2 / 59

3

23、压力损失的大小取决于钻柱长度、钻井液密度和（ ）、切力、排量及流通面积。 A、钻井液粘度 B、钻井液含砂量 C、泵的功率 D、钻井液失水 &A&

￥A0209A￥

24、产生抽汲压力的工况是( )。 A、起钻 B、下钻 C、钻进 D、空井 &A&

￥A0209A￥

25、下钻产生的激动压力能导致井底压力（ ）。 A、增大 B、减小 C、不变 D、为零 &A&

￥A0210A￥

26、在钻井作业中，井底压力最小的工况是( )。 A、钻进 B、起钻 C、下钻 D、空井 &B&

￥A0210A￥

27、空井时井底压力等于( )。

A、静液压力+激动压力 B、静液压力+环空流动力阻力 C、静液压力-抽吸压力 D、静液压力 &D&

￥A0211A￥

3

28、油水井的钻井液密度安全附加值为（ ）g/cm。

A、0.01～0.05 B、0.05～0.10 C、0.10～0.15 D、0.15～0.20 &B&

￥A0211A￥

3

29、气井的钻井液密度安全附加值为（ ）g/cm。

A、0.01～0.05 B、0.05～0.10 C、0.07～0.15 D、0.15～0.20 &C&

￥A0212A￥

30、增大井底压差，机械钻速会（ ）。 A、不变 B、减小 C、增大 D、无规律变化 &B&

￥A0212A￥

31、钻井液对油气层的伤害，不能单纯以钻井液密度的高低来衡量，而应以（ ）的大小和钻井液滤液的化学成分是否与油气层匹配来确定。 A、地层压力 B、静液压力 C、压差 D、井底压力 &C&

￥A0212A￥

32、欠平衡钻井，井底压差（ ）。

A、大于零 B、等于零 C、约等于零 D、小于零 &D&

￥A0301A￥

33、对钻井来说，（ ）检测关系到快速、安全、低成本的作业甚至钻井的成败。 A、地层温度 B、地层压力 C、地层倾角 D、地层水密度 &B&

￥A0301A￥

34、只有掌握地层压力、地层破裂压力和（ ）等参数，才能正确合理地选择钻井液密度，设计合理的井身结构和井控设备。

A、岩石应力 B、地层倾角 C、环空流动阻力 D、地层坍塌压力 &D&

￥A0302A￥

3 / 59

35、地层的（ ）是引起异常高压最根本、最主要的机理。 A、压实作用 B、构造运动 C、粘土成岩作用 D、密度差的作用 &A&

￥A0302A￥ 36、（ ）的作用是阻隔地层流体与外界连通，而保持高的压力状态。 A、生油层 B、储油层 C、运移 D、圈闭层 &D&

￥A0303A￥

37、钻井前常根据地震资料利用（ ）预测地层压力。

A、机械钻速法 B、页岩密度法 C、等效深度法 D、dc指数法 &C&

￥A0303A￥

38、dc指数法只适用于（ ）地层。

A、火成岩 B、泥页岩 C、基岩 D、花岗岩 &B&

￥A0304A￥

39、地层破裂压力试验是为了确定（ ）地层的破裂压力。 A、白云岩 B、井底处 C、石灰岩 D、套管鞋处 &D&

￥A0304A￥

40、现场地层承压能力试验可以采用分段试验的方式进行，即每钻进（ ）m，就用钻进下部地层的钻井液循环试压一次。

A、100～200 B、200～300 C、300～400 D、400～500 &A&

￥A0401A￥

41、含硫油气井应急撤离措施要遵循（ ）的有关规定。 A、SY/T 5087含硫化氢油气井安全钻井推荐作法

B、SY/T 6277含硫油气田硫化氢监测与人身安全防护规定

C、SY/T 6137含硫化氢的油气生产和天然气处理装置作业的推荐作法 D、SY/T 6616含硫油气井钻井井控装置配套、安装和使用规范 &A&

￥A0401 A￥

42、按照中国石油天然气集团公司2006年5月颁发的（ ）中指出，井控设计是钻井设计中的重要组成部分。 A、《石油与天然气钻井井控规定》 B、《健康、安全与环境管理体系标准》 C、《石油与天然气井下作业井控技术规定》 D、《井控技术管理实施细则》 &A&

￥A0402A￥

43、在可能含硫化氢等有毒有害气体的地区钻井，（ ）设计应对其层位、埋藏深度及硫化氢等有毒有害气体的含量进行预测。

A、工程 B、地质 C、钻井液 D、井身结构设计 &B&

￥A0402A￥

44、地质设计书中所提供的井位必须符合油气井井口距离高压线及其它永久性设施不小于（ ）的条件等。

A、50m B、75m C、150m D、300m &B&

￥A0403A￥

45、在井身结构设计中，同一裸眼井段中原则上不应有两个以上( )相差大的油气水层；

4 / 59

A、温度 B、压力梯度 C、岩性 D、可钻性 &B&

￥A0403A￥ 46、工程设计书应根据地质设计提供的资料进行钻井液密度设计，钻井液密度以各裸眼井段中的最高（ ）当量钻井液密度值为基准另加一个安全附加值。 A、地层坍塌压力 B、地层孔隙压力 C、地层破裂压力 D、关井压力 &B&

￥A0404A￥

47、在钻井施工中，（ ）必须满足平衡地层压力的要求。

A、关井套管压力 B、循环总压力 C、钻井液密度 D、地层流体密度 &C&

￥A0404A￥

48、按照地质设计，应提供一口井全井段预测地层压力和地层破裂压力的要求，必须建立本井全井段的（ ）剖面。

A、地层压力 B、地层岩性 C、油层显示 D、流体类型 &A&

￥A0405A￥

49、表层套管设计下深应满足井控安全，封固浅水层、疏松地层、砾石层的要求，且其坐入稳固岩层应不少于（ ）米，固井水泥应自环空返至地面。 A、2 B、5 C、10 D、15 &C&

￥A0405A￥

50、中国石油天然气集团公司《关于进一步加强井控工作的实施意见》明确要求：“当裸眼井段不同压力系统的压力梯度差值超过（ ），或采用膨胀管等工艺措施仍不能解除严重井漏时，应下技术套管封隔。”

A、0.1Mpa/100m B、0.3Mpa/100m C、0.5Mpa/100m D、1.0Mpa/100m &B&

￥A0405A￥

51、油层套管的材质、强度、扣型、管串结构设计（包括钢级、壁厚以及扶正器等附件）应满足固井、完井、井下作业及油（气）生产的要求，水泥应返至技术套管内或油、气、水层以上（ ）m。

A、100 B、200 C、300 D、500 &C&

￥A0406A￥

52、为了保证钻进和起下钻过程的安全，做到井壁稳定，既不压漏地层也不会引起溢流，必须控制钻井液的（ ）和粘度。

A、密度 B、失水 C、静切力 D、泥饼 &A&

￥A0406A￥

53、设计钻井液方案时，钻井液的（ ）和粘度性能必须满足携带岩屑并且在循环停止时悬浮岩屑的需要。

A、密度 B、失水 C、静切力 D、泥饼 &C&

￥A0407A￥

54、井控设计时，在选择井控设备前，需要对（ ）和井眼尺寸、套管尺寸、套管钢级、井身结构等做详尽的了解。

A、地层破裂压力 B、地层压力 C、井底压力 D、地层坍塌压力 &B&

￥A0407A￥

55、任何防喷装置组合的额定工作压力是由组合中额定工作压力（ ）的部件所确定的。 A、最高 B、较高 C、中间值 D、最低

5 / 59

&D&

￥A0408A￥

56、应急计划的演练，在有“三高”油气井的地区，建设方应组织进行企地联动的应急预案的演练，每年不少于（ ）次。 A、1 B、2 C、3 D、4 &A&

￥A0408A￥

57、应急计划总的原则是必须（ ）。

A、保证井的安全 B、保证人员安全 C、保证设备安全 D、控制污染 &B&

￥A0409A￥

58、根据井控工作的要求：在井场有关部位设置“逃生路线”的标志，在井场（ ）设置 “紧急集合点”的标志，这些安全标志图案必须符合SY6355的要求。 A、下风口 B、值班房 C、上风口 D、滑道 &C&

￥A0409A￥

59、液气分离器应安装在面对井架大门的井场（ ）侧距井口11m～14m的地方。 A、左 B、右 C、前 D、后 &B&

￥A0501A￥

60、钻井中造成溢流的根本原因是（ ）。

A、井底压力大于地层压力 B、井底压力小于地层压力 C、井底压力等于地层压力 D、井底压力小于地层破裂压力 &B&

￥A0501A￥

61、起钻时，从井内每起出（ ）柱钻铤必须向井内灌一次钻井液。 A、1 B、2 C、3 D、4 &A&

￥A0502A￥

62、起钻时发生溢流的显示是：灌入井内的钻井液量（ ）从井内起出钻具的体积。 A、大于 B、小于 C、等于 D、不确定 &B&

￥A0502A￥

63、下钻时发生溢流的显示是：从井内返出的钻井液量（ ）下入钻具的体积。 A、大于 B、小于 C、等于 D、不确定 &A&

￥A0503A￥

64、发生溢流后要求及时关井的目的是（ ）。

A、防止井塌 B、防止卡钻 C、防止井漏 D、保持井内有尽可能多的液柱压力 &D&

￥A0503A￥

65、发生溢流后正确的做法是（ ）。

A、迅速关井 B、循环观察 C、及时请示 D、等待命令 &A&

￥A0601A￥

66、发生溢流硬关井时，容易产生（ ）现象。 A、坍塌 B、卡钻 C、憋泵 D、水击 &D&

￥A0601A￥

67、发生溢流采取软关井的优点是（ ）。 A、容易产生水击现象 B、关井时间比较长

6 / 59

C、对井口冲击比较小 D、关井时间比较短 &C&

￥A0602A￥

68、关井程序中，如未安装司钻控制台，由（ ）通过远程控制台关防喷器。 A、司钻 B、副司钻 C、井架工 D、场地工 &B&

￥A0602A￥

69、下尾管时发生溢流，通常的处理方法与（ ）时发生溢流一样。 A、起下钻杆 B、起下钻铤 C、空井 D、钻进 &A&

￥A0603A￥

70、发生溢流关井后，一般情况下，要等（ ）分钟才能读取稳定的立管压力值。 A、1～2 B、3～5 C、10～15 D、60～90 &C&

￥A0603A￥

71、检查或消除圈闭压力的方法是，通过节流管汇，从环空放出（ ）升钻井液来实现的。 A、1～2 B、5～10 C、10～20 D、40～80 &D&

￥A0604A￥ 72、根据套管抗内压强度确定关井套压时需要考虑一定的安全系数，即一般要求关井套压不能超过套管抗内压强度的（ ）。 A、80% B、85% C、90% D、95% &A&

￥A0604A￥

73、地层所能承受的关井压力，取决于地层破裂压力梯度、井深以及（ ）。 A、井眼尺寸 B、井内液柱压力 C、地层渗透率 D、地层流体种类 &B&

￥A0605A￥

74、关井操作由（ ）统一指挥，防止误操作。 A、队长 B、工程师 C、值班干部 D、司钻 &D&

￥A0605A￥

75、关井后需要放喷泄压时，要通过（ ）放喷降压

A、节流管汇、放喷管线 B、压井管汇 C、打开防喷器 D、打开钻具内空间 &A&

￥A0701A￥

76、对于（ ）溢流来说，更要强调及时发现溢流并迅速关井的重要性。 A、气体 B、液体 C、液气混合 D、油水 &A&

￥A0701A￥

77、在常温下水的密度是天然气密度的（ ）倍以上。 A、100 B、500 C、800 D、1000 &D&

￥A0701A￥

78、天然气与空气混合浓度达到（ ）（体积比）时，遇到火源会发生爆炸。 A、0.5%～1.7% B、1%～8% C、3%～11.8% D、5%～15% &D&

￥A0702A￥

79、当发生岩屑气侵时，侵入天然气量与（ ）成正比。 A、井径 B、井深 C、地层硬度 D、岩石塑性 &A&

7 / 59

￥A0702A￥ 80、钻遇大裂缝或溶洞时，由于钻井液密度比天然气密度大而导致天然气侵入井内的现象称之为（ ）。

A、岩屑气侵 B、置换气侵 C、扩散气侵 D、气体溢流 &B&

￥A0703A￥

81、钻井液发生气侵后，其密度的变化规律是（ ）。 A、随井深自上而下逐渐降低 B、随井深自下而上逐渐降低 C、全井不发生变化 D、全井无规律变化 &B&

￥A0703A￥

82、钻井液发生气侵对（ ）的影响，深井小于浅井。

A、地层压力 B、井内静液柱压力 C、地层破裂压力 D、地层坍塌压力 &B&

￥A0704A￥

83、在开井状态下，气体膨胀上升接近至（ ）才会使井底压力明显降低。 A、套管鞋 B、井的中部 C、井口 D、任何位置 &C&

￥A0704A￥

84、用停泵（或停止起下钻）观察以判断井内流体是否在流动的方式来判断溢流的方法称之为（ ）。

A、中途测试 B、固化测试 C、流动测试 D、性能测试 &C&

￥A0704A￥

85、为防止发生井下气侵而形成气柱，应尽可能减少（ ）时间。 A、钻进 B、循环钻井液 C、停止循环时间 D、划眼 &C&

￥A0705A￥

86、在关井状态下，气体在带压滑脱上升过程中可导致（ ）。 A、关井立压不变，关井套压不断上升 B、关井立压不断上升，关井套压不变 C、关井立压、套压不断上升 D、关井立压、套压不断下降 &C&

￥A0705A￥

87、发生溢流关井后，当井口压力不断增大而达到井口允许的承压能力时，应( )。 A、打开防喷器 B、开井循环 C、节流泄压 D、继续观察 &C&

￥A0705A￥

88、关井情况下，套管压力上升的快慢反映了( )的快慢。

A、地层压力增大 B、环空中气柱上升 C、环空中油上升 D、环空中水上升 &B&

￥A0705A￥

89、关井时，随着气柱的上升，井内钻井液的液柱压力( )。 A、会增大 B、会减小 C、不发生变化 D、逐渐变为零 &C&

￥A0706A￥

90、在处理关井后天然气上升的过程中，体积法（容积法）的原理是通过（ ）释放钻井液，使气体膨胀，环空静液压力由于钻井液量的减少而降低，为保证井底压力略大于地层压

8 / 59

力，环空静液压力减小值通过增加套压补偿。 A、放喷阀 B、节流阀 C、压井管汇 D、井口 &B&

￥A0706A￥

91、在处理关井后天然气上升的过程中，立管压力法适用于（ ）。 A、钻头水眼被堵死时 B、钻头位置在气体之上 C、钻具被刺漏 D、钻头在井底且水眼畅通 &D&

￥A0801A￥

92、在整个压井施工过程中，要求作用于井底的压力等于或略大于（ ）。 A、上覆岩层压力 B、基岩应力 C、地层压力 D、地层破裂压力 &C&

￥A0801A￥

93、在关井条件下，井底压力等于钻柱内静液压力与（ ）之和。 A、关井套管压力 B、关井立管压力 C、地层压力 D、地层破裂压力 &B&

￥A0802A￥

94、初始循环压力是指压井钻井液（ ）的立管压力。

A、刚开始泵入钻柱时B、进入钻柱过程中 C、进入环空过程中 D、返到地面时 &A&

￥A0802A￥

95、终了循环压力是指压井钻井液（ ）的立管压力。 A、进入钻柱过程中B、进入环空过程中 C到达套管鞋处、 D、到达钻头时 &D&

￥A0803A￥

96、溢流量越大，压井过程中（ ）越高。 A、立管压力 B、套管压力 C、泵压 D、地层压力 &B&

￥A0803A￥

97、发生溢流后，（ ）和压井液的量与井眼几何尺寸有关。

A、地层压力的大小 B、钻井液的粘度 C、钻井液液的密度 D、井内溢流的高度 &D&

￥A0804A￥

98、司钻法压井第一循环周结束后，停泵、关节流阀，此时的套管压力等于（ ）。 A、初始循环压力 B、关井立管压力 C、关井套管压力 D、循环泵压 &B&

￥A0804A￥

99、关井后，如果立管压力大于零，套管压力大于零，这时应（ ）。 A、压井 B、开井 C、循环观察 D、恢复钻进 &A&

￥A0805A￥

100、平衡点法适用于井内钻井液喷空后的天然气井压井，要求井口条件为防喷器完好并且关闭，及（ ），天然气经过放喷管线放喷的井。

A、井内无钻具 B、钻具在井口 C、钻具在套管内 D、钻具在井底 &D&

￥A0805A￥

101、压回法适用于（ ）时的溢流。 A、钻进 B、起下钻杆 C、起下钻铤 D、空井 &D&

￥A0806A￥

102、在空井情况下发生溢流后，不能再将钻具下入井内时，可采用（ ）进行压井。

9 / 59

A、司钻法 B、工程师法 C、立管压力法 D、体积法 &D&

￥A0806A￥

103、采用体积法进行压井时，当气体到达井口后，应（ ） A、边注重钻井液边放气 B、先放气体，后注钻井液

C、待注入钻井液沉落后，再释放气体 D、打开节流阀迅速放喷 &C&

￥A0807A￥

104、由于气侵导致的溢流，若不及时关井、仍循环观察，关井后的立管压力就有可能包含（ ）。

A、抽汲压力 B、激动压力 C、圈闭压力 D、波动压力 &C&

￥A0807A￥

105、排除溢流保持钻井液罐液面不变的方法适于（ ）的溢流。 A、油、气 B、油、水 C、气、水 D、油、气、水 &B&

￥A0901A￥

106、小井眼与常规井眼相比井控的难度（ ）。 A、大 B、小 C、相同 D、不确定 &A&

￥A0901A￥

107、利用循环过程中的环空压力损失来控制地层压力的方法叫( )。 A、司钻压井法 B、动态压井法 C、置换法 D、等待加重法 &B&

￥A0902A￥

108、水平井关井一般宜采用（ ）程序进行关井，以减少对地层的冲击效应。 A、软关井 B、硬关井 C、司钻法 D、工程师法 &A&

￥A0902A￥

109、水平井下钻进入水平井段时，侵入流体向上移动进入斜井段，井底压力（ ）。 A、增大 B、不变 C、减小 D、不确定 &C&

￥A0903A￥ 110、欠平衡钻井是指人为的将钻井流体静液(气)柱压力设计成低于所钻地层( ),使地层流体有控制地进入井筒并循环到地面,并在地面进行有效控制与处理的方式. A、孔隙压力 B、上覆岩层压力 C、破裂压力 D、坍塌压力 &A&

￥A0903A￥

111、欠平衡钻井施工时通过（ ）和节流管汇控制井底压力，允许地层流体进入井内。 A、液气分离器 B、旋转防喷器 C、环形防喷器 D、闸板防喷器 &B&

￥A1001A￥

112、实施油气井压力控制技术所需的专用设备、管汇、专用工具、仪器和仪表等统称为（ ）。

A、节流管汇 B、防喷器 C、井控设备 D、内防喷工具 &C&

￥A1001A￥

113、下列关于井控设备的功能叙述正确的是（ ）。 A、关井动作迅速 B、操作方便

C、能够关闭井口，密封钻具内和环空的压力

10 / 59

D、现场维修方便 &C&

￥A1002A￥

114、钻井作业中，（ ）属于专用井口压力控制设备。

A、钻井液罐液面监测仪 B、防喷器 C、起钻自动灌浆装置 D、除气器 &B&

￥A1002A￥

115、下列井控设备中（ ）属于常规井控作业设备。 A、灭火设备 B、井下安全阀

C、起钻自动灌浆装置 D、不压井起下钻及加压装置 &C&

￥A1003A￥

116、液压防喷器与采用纯机械传动的防喷器比较其主要优点是（ ）。

A、能够预防井喷 B、关井动作迅速且操作方便 C、壳体机械强度高 D、密封性能好 &B&

￥A1003A￥

117、按行业标准SY/T5964规定，闸板防喷器关闭应能在等于或小于（ ）秒内完成。 A、15 B、20 C、35 D、10 &D&

￥A1004A￥

118、按石油天然气行业标准SY/T 5053.1《地面防喷器及控制装置》规定，我国液压防喷器的额定工作压力级别最低的是（ ）。

A、7MPa B、14MPa C、21MPa D、35MPa &B&

￥A1004A￥ 119、液压防喷器的最大工作压力是指防喷器安装在井口投入工作时所能承受的最大（ ）。 A、地层压力 B、立管压力 C、液控压力 D、井口压力 &D&

￥A1005A￥

120、液压防喷器的公称通径与（ ）是液压防喷器的两项主要技术参数。 A、最大工作压力 B、闸板尺寸 C、生产厂家 D、重量 &A&

121、液压防喷器的公称通径是指防喷器的（ ）。

A、闸板尺寸 B、胶芯内径 C、上下垂直通孔直径 D、活塞直径 &C&

￥A1005A￥

122、液压防喷器产品代号中“FH”所表述的含义是（ ）。

A、环形防喷器 B、闸板防喷器 C、单闸板防喷器 D、双闸板防喷器 &A&

￥A1006A￥

123、通常情况下，为保证作业现场的安全，将防喷器组中全部防喷器关闭液量及液动放喷阀打开液量增加（ ）的安全系数作为蓄能器组的可用液量。 A、25% B、50% C、80% D、100% &B&

￥A1006A￥

124、防喷器压力等级的选用应与裸眼井段中最高（ ）相匹配，以确保封井可靠。 A、地层压力 B、破裂压力 C、坍塌压力 D、液柱压力 &A&

￥A1101A￥

125、环形防喷器在蓄能器控制下，能通过（ ）无细扣对焊钻杆接头，强行起下钻具。 A、18° B、45° C、75° D、90°

11 / 59

&A&

￥A1101A￥

126、环形防喷器开启时，高压油从壳体上部油口进入活塞（ ）开启腔，推动活塞下行实现开井。

A、上部 B、下部 C、中部 D、侧面 &A&

￥A1102A￥

127、锥形胶芯环形防喷器，胶芯由（ ）块铸钢支承筋与橡胶硫化而成。 A、10～14 B、12～20 C、12～30 D、12～40 &C&

￥A1102A￥

128、目前锥形胶芯环形防喷器的壳体与顶盖连接有二种形式既螺栓连接和（ ）。 A、法兰连接 B、卡箍连接 C、焊接 D、爪块连接 &D&

￥A1103A￥

129、球形胶芯环形防喷器胶芯呈半球状，它是由（ ）块沿半球面呈辐射状配置的弓形支承筋与橡胶硫化而成。

A、10～14 B、12～20 C、12～30 D、8～14 &A&

￥A1103A￥

130、球形胶芯环形防喷器胶芯呈（ ）。

A、圆台状 B、圆球状 C、半球状 D、锥形 &C&

￥A1104A￥

131、环形防喷器正常关井油压不允许超过（ ）MPa。 A、8.4 B、10.5 C、15 D、21 &B&

￥A1104A￥

132、FH28—35环形防喷器关井时间（ ）秒。 A、3-8 B、5 C、大于30 D、小于30 &D&

￥A1105A￥

133、环形防喷器在封井状态，可（ ）。

A、慢速转动钻具 B、慢速上下活动钻具 C、快速上下活动钻具 D、快速转动钻具 &B&

￥A1105A￥

134、环形防喷器的胶芯应放置在干燥常温的暗室内，环境温度要求恒温（ ）。 A、-20℃ B、0℃ C、27℃ D、40℃ &C&

￥A1201A￥

135、空井时，可用下述哪种闸板封井（ ）

A、5〞半封闸板 B、全封闸板 C、变径闸板 D、与钻具规格一致的半封闸板 &B&

￥A1201A￥

136、安装闸板防喷器时，需配装的半封闸板规格是依据（ ）。

A、钻铤直径 B、技术套管直径 C、使用的钻杆直径 D、闸板防喷器的规格 &C&

￥A1202A￥

137、单面闸板是（ ）翻面使用的。

A、能 B、不能 C、高压情况下能 D、特殊情况下能 &B&

12 / 59

￥A1202A￥

138、双闸板防喷器通常安装一副（ ）以及一副半封闸板。 A、自封 B、环形 C、变径 D、全封闸板 &D&

￥A1203A￥

139、为了使闸板防喷器实现可靠的封井，必须保证其良好密封的部位有（ ）。 A、二处 B、三处 C、四处 D、五处 &C&

￥A1203A￥

140、2FZ28—35闸板防喷器的关井与开井动作是靠（ ）实现的。 A、电动 B、液压 C、手动 D、气动 &B&

￥A1204A￥

141、旋转式侧门由上下铰链座限定其位置，当卸掉侧门的紧固螺栓后，侧门最大可绕铰链座做（ ）旋转。

A、45° B、60° C、120° D、180° &C&

￥A1204A￥

142、打开或关闭闸板防喷器侧门时，控制该闸板防喷器的换向阀应处于（ ）。 A、开位 B、关位 C、中位 D、任意位置 &C&

￥A1205A￥

143、闸板防喷器关井后进行手动锁紧，若锁紧圈数为23圈，则开井解锁圈数为（ ）圈。 A、20 B、22 C、23 D、25 &C&

￥A1205A￥

144、闸板手动解锁的操作要领是（ ）。

A、顺旋，到位 B、顺旋，到位，回旋 C、逆旋，到位 D、逆旋，到位，回旋 &D&

￥A1206A￥

145、手动关井时，先将远程控制台上的换向阀手柄迅速扳至（ ）。 A、开位 B、关位 C、中位 D、任意位置 &B&

￥A1206A￥

146、遥控关闭闸板防喷器时，同时扳动气源总阀和控制该防喷器的换向阀不少于（ ）。 A、2秒 B、5秒 C、20秒 D、25秒 &B&

￥A1207A￥

147、闸板防喷器侧门内腔与活塞杆间的密封圈分为两组，一组密封井内流体，一组密封液控油压，两组密封圈安装方向（ ）。 A、重叠 B、垂直 C、相同 D、相反 &D&

￥A1207A￥

148、闸板防喷器投入使用时，应卸下（ ）并经常观察有否钻井液或油液流出。 A、二次密封内六方螺钉 B、锁紧装置 C、侧门螺栓 D、二次密封观察孔丝堵 &D&

￥A1208A￥

149、半封闸板关井后（ ）转动钻具。

A、可以快速 B、可以中速 C、可以慢速 D、严禁 &D&

￥A1208A￥

13 / 59

150、液压闸板防喷器开井操作完毕后，应到（ ）检查闸板是否全部打开。 A、井口 B、远程控制台 C、司钻控制台 D、控制箱 &A&

￥A1301A￥

151、旋转防喷器是用于（ ）的动密封装置

A、近平衡钻井 B、欠平衡钻井 C、常规钻井 D、超平衡钻井 &B&

￥A1301A￥

152、FX18－10.5/21型旋转防喷器对胶芯的密封靠（ ）实现的。 A、胶芯预紧力 B、井内油气压力

C、远程控制台的油压 D、胶芯的预紧力和井内油气压力 &D&

￥A1302A￥

153、使用FX18－10.5/21型旋转防喷器下钻时，应先使钻具插入胶芯总成、接上钻头或其它工具、再将钻具和旋转总成同时下放，使旋转总成坐在壳体上（卡块卡在槽内），转动卡扣筒（ ）左右，插入两个定位销，继续下钻。 A、30° B、45° C、60° D、90° &D&

￥A1302A￥

154、欠平衡钻井时，当钻具悬重( )井内油气压力对钻具的上顶力时，不再用加压装置，按正常下钻作业下完钻具。

A、大于 B、小于 C、等于 D、小与等于 &A&

￥A1303A￥

155、下列关于FX18－10.5/21旋转防喷器的使用叙述正确的是（ ）。 A、旋转防喷器安装在井口任何位置。

B、钻进时，应保证设备的循环冷却水不间断。 C、起下钻时，应保证设备的循环冷却水不间断。 D、旋转总成与胶芯总成内孔，允许各式钻头通过。 &B&

￥A1303A￥

156、使用旋转防喷器应配套的钻杆类型是（ ）。

A、外加厚接头钻杆 B、内加厚接头钻杆 C、90°坡度接头钻杆 D、18°坡度接头钻杆 &D&

￥A1304A￥

157、旋转环形防喷器（RSBOP）可代替（ ）使用。 A、环形防喷器 B、变径闸板防喷器 C、半封闸板防喷器 D、全封闸板防喷器 &A&

￥A1304A￥

158、旋转防喷器工作动压力比工作静压力（ ） A、相等 B、大 C、小 D、不确定 &C&

￥A1401A￥

159、防喷器动作所需液压油是由（ ）提供的。

A、控制装置 B、遥控装置 C、辅助遥控装置 D、压力补偿装置 &A&

￥A1401A￥

160、FKQ640-7型控制装置属于（ ）类型。

A、电控液 B、气控液 C、液控液 D、电-气控液 ＆B＆

14 / 59

￥A1402A￥

161、当10.5MPa的压力油不能推动闸板防喷器关井时，可操纵（ ）使蓄能器里的高压油直接进入管汇中，利用高压油推动闸板。

A、旁通阀 B、泄压阀 C、减压阀 D、三位四通换向阀 ＆A＆

￥A1402A￥

162、气控液型控制装置液压能源的制备、压力油的调节与其流向的控制等工作是在（ ）上完成的。

A、远程控制台 B、司钻控制台 C、压力补偿装置 D、辅助遥控装置 &A&

￥A1403A￥

163、FKQ640-7型控制装置的蓄能器公称总容积为是（ ）升。 A、320 B、400 C、480 D、640 ＆D＆

￥A1403A￥

164、FKQ640-7型控制装置，管汇溢流阀调定开启压力（ ）MPa。 A、21 B、24 C、34.5 D、38.5 ＆C＆

￥A1404A￥

165、电泵柱塞密封装置不应压得过紧，应保持油液微溢，以每分钟滴油（ ）滴为宜。 A、1—2 B、3—4 C、5—10 D、10－20 ＆C＆

￥A1404A￥

166、额定工作压力21MPa的蓄能器,预充氮气压力为（ ）±0.7MPa。 A、5 B、7 C、9 D、6 ＆B＆

￥A1405A￥

167、安装（ ）可以改善控制装置在寒冷地区的工作条件。

A、报警装置 B、氮气备用系统. C、压力补偿装置 D、加热装置 ＆D＆

￥A1405A￥

168、在控制环形防喷器的管路上安装（ ），会减少环形防喷器胶芯的磨损，并且使胶芯在过接头后迅速复位，管路压力的波动会立即被吸收，确保钻井安全。

A、报警装置 B、氮气备用系统. C、压力补偿装置 D、加热装置 ＆C＆

￥A1406A￥

169、控制装置在“待命”工况时，电源开关合上，电控箱旋钮转至（ ）。 A、手动位 B、中位 C、自动位 D、停位 ＆C＆

￥A1406A￥

170、FKQ640-7型控制装置正常工作时，蓄能器压力在（ ）MPa。 A、8.4－17.5 B、10.5－21 C、19－21 D、21－24 ＆C＆

￥A1407A￥

171、电泵启动后蓄能器压力表升压很慢的原因是（ ）。

A、进油阀关死 B、蓄能器充气压力高 C、管路刺漏 D、旁通阀被打开 &C&

￥A1407A￥

172、蓄能器充油升压后，油压稳不住，压力表不断降压的原因是（ ）。 A、吸入滤清器堵死 B、三位四通转阀手柄未扳到位

15 / 59

C、油箱油量极少或无油 D、进油阀微开 &B&

￥A1408A￥

173、蓄能器装置带负荷运转时，手动启动电泵后蓄能器压力表油压正常情况下应（ ）。 A、迅速升至7MPa B、缓慢升至7MPa C、迅速升至10.5MPa D、迅速升至21MPa ＆A＆

￥A1408A￥

174、当蓄能器预充气压力降低，蓄能器达到额定工作压力时的充油量比正常预充气压力下的充油量（ ）。

A、增加 B、不变 C、降低 D、无法确定 ＆A＆

￥A1501A￥

175、套管头是套管与井口装置之间的重要连接件，它的下端与（ ）连接。 A、完井井口装置 B、表层套管 C、四通 D、钻井井口装置 &B&

￥A1501A￥

176、套管头的工作压力与防喷器的工作压力应（ ）。 A、大一级别 B、小一级别 C、一致 D、无要求 &C&

￥A1502A￥

177、套管头的代号用字母（ ）表示。 A、T B、G C、TGT D、TG &A&

￥A1502A￥

178、套管头侧通道连接件由压力表总成、闸阀、连接法兰组成，作为（ ）时环空压力控制、水泥浆、钻井液返出、补注水泥浆的通路。 A、钻进 B、循环 C、测井作业 D、固井作业 &D&

￥A1503A￥

179、套管头按钻井设计要求试压，稳压（ ）min，压降不超过0.5MPa。 A、10 B、20 C、30 D、60 &C&

￥A1503A￥

180、用手动注塑泵对套管头密封处注密封脂，用试压泵通过试压孔进行密封试验，试验压力为套管头额定工作压力，稳压30min，压降不超过（ ）MPa为合格。 A、0.5 B、1 C、1.5 D、2 &A&

￥A1601A￥

181、节流管汇压力等级在（ ）MPa以上时，应增设一条带手动节流阀的备用支线。 A、14 B、21 C、35 D、70 &D&

￥A1601A￥

182、节流管汇上的节流阀，平时应处于（ ）工况。 A、半开 B、全开 C、常闭 D、任意 &A&

￥A1602A￥

183、压井管汇试压应试到额定工作压力的（ ） A、100% B、80% C、70% D、60% &A&

￥A1602A￥

184、压井管汇的公称通径一般不得小于（ ）mm。

16 / 59

A、25 B、50 C、76 D、102 &B&

￥A1602A￥

185、压井管汇是（ ）中必不可少的组成部分。 A、灌浆装置 B、固控装置 C、井控装置 D、循环系统 &C&

￥A1603A￥

186、开启手动平板阀的动作要领是（ ）。 A、顺旋，到位 B、逆旋，到位

C、逆旋，到位，回旋 D、顺旋，到位，回旋 &C&

￥A1603A￥

187、节流管汇液控箱上属于一次仪表的是（ ）。 A、立压表 B、套压表 C、阀位开启度表 D、油压表 &D&

￥A1604A￥

188、放喷管线按规定要平直，有弯角时，其弯角要大于（ ）度。 A、90 B、100 C、110 D、120 &D&

￥A1604A￥

189、四通出口至节流管汇、压井管汇之间的管线、平行闸板阀、法兰及连接螺柱或螺母等零部件组成（ ）。

A、放喷管线 B、压井管线 C、灌浆管线 D、防喷管线 &D&

￥A1701A￥

190、钻具止回阀结构形式代号FJ所代表的是（ ）。

A、箭形止回阀 B、球形止回阀 C、碟形止回阀 D、投入止回阀 &A&

￥A1701A￥

191、钻具中装有止回阀下钻时，应坚持每下（ ）柱钻杆向钻具内灌满一次钻井液。 A、20～30 B、30～40 C、40～50 D、50～60 &A&

￥A1702A￥

192、关于方钻杆旋塞阀说法正确的是（ ）。 A、方钻杆上旋塞阀，接头丝扣为右旋螺纹（正扣），使用时安装在方钻杆上端 B、方钻杆下旋塞阀，接头丝扣为左旋螺纹（反扣），使用时安装在方钻杆下端 C、钻井作业时，方钻杆旋塞阀的中孔畅通并不影响钻井液的正常循环 D、使用专用扳手将球阀转轴旋转180°即可实现开关 &C&

￥A1702A￥

193、关于方钻杆旋塞阀的安装和使用叙述正确的是（ ）。 A、方钻杆下旋塞阀与其下部钻具直接连接

B、坚持每周开关活动各旋塞阀一次，保持旋塞阀开关灵活

C、方钻杆旋塞阀选用时应保证其最大工作压力与井口防喷器组的压力等级一致

D、钻具止回阀失效或未装钻具止回阀时，在起下钻过程中发生管内溢流，应先关防喷器，然后再抢接处于打开状态的备用旋塞阀或止回阀 &C&

￥A1703A￥

194、用清水为旋塞阀进行试压时，应稳压（ ）分钟不得渗漏。 A、15 B、10 C、5 D、3 &D&

17 / 59

￥A1703A￥

195、关于方钻杆旋塞阀试压方法叙述正确的是（ ）。 A、强度试验在阀开启位置进行 B、强度试验在阀关闭位置进行

C、反向密封试验：阀在关闭位置，从内螺纹端加压，外螺纹端敞开通大气 D、正向密封试验：阀在关闭位置，从外螺纹端加压，内螺纹端敞开通大气 &A&

￥A1801A￥

196、钻井作业中，要求液气分离器的处理量不小于井口返出流量的（ ）倍，允许采用两台以上的液气分离器并联或串联使用。 A、1 B、1.5 C、2 D、2.5 &B&

￥A1801A￥

197、真空除气器的工作原理是通过（ ）来分离气侵钻井液中的气体的。 A、正压 B、常压 C、负压 D、密度差 &C&

￥A1802A￥

198、自动灌注钻井液装置的优点是按预定时间向井内灌注钻井液并能自动计量和（ ），预报溢流和井漏。

A、压力控制 B、自动停灌 C、定时停止 D、免于维护 &B&

￥A1802A￥

199、当溢流或井漏发生时，自动灌注钻井液装置可以发出（ ）报警信号。 A、汽笛与声响 B、声响与灯光 C、语音与灯光 D、汽笛与震动 &B&

￥A1803A￥

200、在（ ）安装液面传感器探测液面变化信号。 A、井口 B、震动筛 C、钻井液罐上 D、钻井液槽 &C&

￥A1803A￥

201、井涌可通过（ ）探测到。

A、钻井液罐液位计 B、立管压力表 C、节流管汇 D、循环系统 &A&

￥A1804A￥

202、在处理气体溢流的过程中，从液气分离器分离出来的天然气要用排气管线引出井场一定距离，利用（ ）点火烧掉。

A、打火机人工 B、远程点火装置 C、近程点火装置 D、太阳能 &B&

￥A1804A￥

203、当在油气层中钻进的时候，（ ）须对远程点火装置进行一次点火试验，以检查点火器的状态。

A、每班 B、每周 C、每十天 D、每月 &A&

￥A1901A￥

204、防喷器压力等级的选用原则上应与相应井段中的（ ）相匹配。

A、最低地层压力 B、最高地层压力 C、最高地层破裂压力 D、最低地层破裂压力 &B&

￥A1901A￥

205、防喷器远程控制台安装在面对井架大门左侧、距井口不少于（ ）m的专用活动房内。 A、10 B、15 C、20 D、25 &D&

18 / 59

￥A1902A￥

206、在井上安装好后，井口装置做（ ）MPa的低压试压。 A、0.7～1 B、1.4～2.1 C、2.4～3.1 D、5～10.5 &B&

￥A1902A￥

207、现场环形防喷器封闭钻杆试验压力为额定工作压力的( )。 A、30% B、50% C、70% D、100% &C&

￥A1903A￥

208、在（ ）应换装与套管尺寸相同的防喷器闸板并试压。 A、下套管前 B、下套管后 C、固井前 D、起钻前 &A&

￥A1903A￥

209、检查并排放控制系统气管线中存水时间的要求是（ ）。 A、一天 B、七天 C、十五天 D、三十天 &A&

￥A2001A￥

210、H2S浓度为（ ）ppm时，人吸上一口就会立即死亡。 A、50 B、150 C、200 D、2000 &D&

￥A2001A￥

211、H2S浓度为 ( )ppm可嗅到臭鸡蛋味，一般对人体不产生危害。 A、0.13～4.6 B、4.6～10 C、10～20 D、20～50 &A&

￥A2002A￥

212、H2S中毒后，胸外心脏按压法要求掌根用力向下挤压，压出心脏内血液，每秒一次，压陷（ ）cm，用力应均匀。

A、1～2 B、2～3 C、3～5 D、5～8 &C&

￥A2002A￥

213、口对口吹气法要求每( )秒均匀吹一次。 A、3 B、5 C、10 D、15 ＆A＆

￥A2003A￥

214、井场上的所有作业人员都能高效地应付H2S紧急情况，应当每天进行一次H2S防护演习。若所有人员的演习都能达到规定要求，该防护演习可放宽到每（ ）一次。 A、星期 B、半月 C、一个月 D、季度 ＆A＆

￥A2003A￥

215、在H2S防护演习中( )检查H2S传感和检测设备、发现故障及时整改。 A、钻井监督 B、健康、安全与环境监督 C、平台经理 D、司钻 ＆B＆

￥A2004A￥

216、固定式和便携式硫化氢监测仪的第一级报警值应设置在（ ），达到此浓度时启动报警，提示现场作业人员硫化氢的浓度超过阈限值。

33

A、15mg/m (10ppm) B、30mg/m (20ppm)

33

C、75mg/m（50ppm） D、150mg/m (100ppm) &A&

￥A2004A￥

217、佩带正压式空气呼吸器应检查压力降至（ ）巴时报警哨是否自动报警。 A、10～20 B、20～30 C、40～50 D、50～60

19 / 59

&D&

￥A2005A￥

218、井下温度高于( ) ℃ ，不会发生应力腐蚀。 A、60 B、75 C、83 D、93 &D&

￥A2005A￥

219、低强度钢在H2S介质中，由于( )渗透，钢材内部夹杂物或缺陷处形成氢分子产生很大内压力，在钢材的夹杂物或缺陷部位鼓起泡产生氢诱发裂纹或阶梯式的微裂纹。 A、分子氢 B、原子氢 C、硫化氢 D、原子硫 &B&

￥A2006A￥

220、钻开含硫地层后，要求钻井液的pH值始终大于（ ）。 A、7 B、8.5 C、10 D、15 ＆C＆

￥A2006A￥

221、不适合H2S环境使用的API钻杆（ ）。 A、G—105 B、X—95级 C、E级 D D级 &A&

￥A2101A￥

222、对可能遇有硫化氢的作业井场应有明显、清晰的警示标志，当井场处于对生命健康有

3

威胁[硫化氢浓度大于或可能大于30mg/m(20ppm)]状态时，应挂（ ）牌。 A、红 B、黄 C、绿 D、蓝 &A&

￥A2101A￥

223、钻入含硫油气层前，应将机泵房、循环系统及二层台等处设置的（ ）和其他类似的围布拆除。

A、防护栏 B、照明灯具 C、取暖设备 D、防风护套 &D&

￥A2102A￥ 224、含硫油气井的放喷管线应至少装两条，夹角为90°～180°，并接出距井口不少于（ ）m。

A、50 B、75 C、100 D、150 &C&

￥A2102A￥

225、含硫油气井应选用规格化并经回火的（ ）的管材(例如J55或L-80油管，E级和X级的钻杆)及规格化并经回火的方钻杆。

A、较高强度 B、较低强度 C、中等强度 D、最高强度 &B&

￥A2201A￥

226、编制事故应急救援预案的依据就是（ ）的潜在事故和事故后果分析。 A、污染源 B、危险源 C、钻井工程 D、机械设备 &B&

￥A2201A￥

227、事故应急救授预案应以努力保护（ ）为第一目的。 A、人身安全 B、重要设备 C、自然环境 D、财产安全 &A&

￥A2202A￥

228、在钻井施工过程中，发生井喷、井喷失控、硫化氢等有毒有害气体外溢，以及由此引发的人员伤亡、环境严重污染等情况，各级钻井井控应急组织及有关部门立即进入应急状态，并启动（ ）。

A、撤离方案 B、赔偿预案 C、应急预案 D、点火预案

20 / 59

￥A1402C￥

157、气泵的供气管路上的旁通截止阀通常处于开启工况，当需要制备高于21MPa的压力油时，将旁通截止阀关闭，利用气泵制造高压液能。 &3& 标准答案：气泵的供气管路上的旁通截止阀通常处于关闭工况，当需要制备高于21MPa的压力油时，将旁通截止阀打开，利用气泵制造高压液能。 ￥A1402C￥

158、远程控制台上控制环形防喷器开关的三位四通转阀的供油管路上装有气手动减压阀。通常，气手动减压阀应由司钻控制台上的气动调压阀调控。 ＆√＆ ￥A1403C￥ 159、FKQ640-7控制装置可以控制一台环形防喷器；一台双闸板防喷器；一台单闸板防喷器；两个液动阀；一个备用控制线路，共计可控制7个对象。 ＆√＆ ￥A1403C￥

160、FKQ640-7远程控制台的气泵只能使系统压力升至21MPa。 ＆3＆

标准答案：FKQ640-7远程控制台的气泵能使系统压力超过34.5MPa。 ￥A1404C￥

161、FKQ640-7远程控制台的手动减压阀二次油压调节范围19－21Mpa。 &3&

标准答案：FKQ640-7远程控制台的手动减压阀二次油压调节范围0－14Mpa。 ￥A1404C￥

162、目前常用控制装置的电泵额定工作压力为21MPa。 ＆√＆ ￥A1405C￥

163、氮气备用系统由若干与控制管汇连接的低压氮气瓶组成，可为控制管汇提供应急辅助能量。 ＆3＆ 标准答案：氮气备用系统由若干与控制管汇连接的高压氮气瓶组成，可为控制管汇提供应急辅助能量。 ￥A1405C￥

164、远程控制台可以安装报警装置，对蓄能器压力、气源压力、油箱液位和电动泵的运转进行监视并报警。 ＆√＆ ￥A1406C￥

165、控制装置处于“待命”工况时，电泵与气泵输油管线汇合处的截止阀打开、蓄能器进出油截止阀关闭。 ＆3＆

标准答案：控制装置处于“待命”工况时，电泵与气泵输油管线汇合处的截止阀打开、蓄能器进出油截止阀打开。 ￥A1406C￥

166、控制装置的待命工况，油路旁通阀手柄处于关位。 &√&

￥A1407C￥

167、蓄能器充油升压后，油压稳不住，蓄能器压力表不断降压的原因是吸入滤清器堵死，不通。 ＆3＆

标准答案：蓄能器充油升压后，油压稳不住，蓄能器压力表不断降压的原因是管路由壬、弯头泄露或各种阀不到位所致。 ￥A1407C￥

46 / 59

168、电泵柱塞密封装置的密封圈如果压得过紧，可能导致电泵启动困难。 ＆√＆ ￥A1408C￥

169、蓄能器装置空负荷运转前应检查液压油与润滑油，电源与气源、各阀的开关工况正常后，才可启动电泵。 ＆√＆ ￥A1408C￥

170、蓄能器装置空负荷运转应在3分钟以上。 ＆√＆ ￥A1501C￥

171、套管头作用之一是通过悬挂器支撑除表层之外的各层套管的重量。 &√&

￥A1501C￥

172、含硫气井要注意套管头焊接方式的选择。 &3&

标准答案：含硫气井要注意套管头悬挂方式的选择。 ￥A1502C￥

353

173、T13/83９/83７－35型号表示为：连接套管外径为339.7mm（13/8″），悬挂套管外

5

径为244.5mm（9/8″）、177.8mm（7″），额定工作压力为35MPa的套管头。 &√&

￥A1502C￥

174、套管头的悬挂方式有焊接式和卡瓦式悬挂器，其作用是悬挂套管、密封环形空间。 &3& 标准答案：套管头的悬挂方式有心轴式和卡瓦式悬挂器，其作用是悬挂套管、密封环形空间。 ￥A1503C￥

175、套管头下部本体的安装，根据套管头上部本体高度，用双法兰短节或四通安装在套管头下部本体上。 &√&

￥A1503C￥

176、下第一层套管前，先将套管头顶丝退到套管头四通内，用专用工具取出保护套。 &3&

标准答案：下第二层套管前，先将套管头顶丝退到套管头四通内，用专用工具取出保护套。 ￥A1601C￥

177、现场使用节流管汇承压能力必须与所用防喷器组承压能力相匹配。 &√&

￥A1601C￥

178、手动平板阀可以当节流阀使用。 &3&

标准答案：手动平板阀不可以当节流阀使用。 ￥A1602C￥ 179、高压泵将钻井液经压井管汇单流阀注入井内时，钻井液从单流阀的高口进入低口输出。 &3& 标准答案：高压泵将钻井液经压井管汇单流阀注入井内时，钻井液从单流阀的低口进入高口输出。

￥A1602C￥

180、压井管线和节流管线应定期清洗。 &√&

￥A1603C￥

181、节流管汇液控箱上的调速阀用来控制液动节流阀的关开。 &3&

标准答案：节流管汇液控箱上的换向阀用来控制液动节流阀的关开。

47 / 59

￥A1603C￥ 182、节流管汇液控箱立压表下方装有立压表开关旋钮，在正常钻井作业时，该旋钮处于“关”位。 &√&

￥A1604C￥

183、SY/T5964-2006《钻井井控装置组合配套安装调试与维护》标准规定：“四通至节流管汇之间的部件通径不小于78mm，四通至压井管汇之间的部件通径不小于52mm”。 &√&

￥A1604C￥

184、含硫和高压地区钻井，四条放喷管线出口都应接出距井口75米以远，并具备放喷点火条件。 &3&

标准答案：含硫和高压地区钻井，四条放喷管线出口都应接出距井口100米以远，并具备放喷点火条件。 ￥A1701C￥

185、选用投入式止回阀时按钻柱结构选择相应规格的联顶接头，并根据所用钻柱的最大内径比止回阀最大外径大1.55mm以上选择止回阀。 &3& 标准答案：选用投入式止回阀时按钻柱结构选择相应规格的联顶接头，并根据所用钻柱的最小内径比止回阀最大外径大1.55mm以上选择止回阀。 ￥A1701C￥

186、钻具浮阀在正常钻井情况下，钻井液冲开阀盖进行循环。当井下发生溢流或井喷时，阀盖关闭达到防喷的目的。 &√&

￥A1702C￥

187、在抢接止回阀或旋塞阀时，建议使用专用的抢接工具。 &√&

￥A1702C￥

188、方钻杆旋塞阀在联接到钻柱上之前，须处于“全关”状态。 &3&

标准答案：方钻杆旋塞阀在联接到钻柱上之前，须处于“全开”状态。 ￥A1703C￥

189、一旦发生溢流或井喷，钻具内防喷工具用来封闭钻具水眼空间，它同封闭环空的防喷器同等重要。 &√&

￥A1703C￥

190、内防喷工具应建立使用档案。 &√&

￥A1801C￥

191、液气分离器可以完全除去钻井液中的气体。 &3&

标准答案：液气分离器只能部分除去钻井液中的气体。 ￥A1801C￥

192、使用真空式除气器应注意，排液管线不能埋入钻井液罐内或钻井液槽内，否则不能形成真空。 &3&

标准答案：使用真空式除气器应注意，排液管线必须埋入钻井液罐内或钻井液槽内，否则不能形成真空。 ￥A1802C￥

193、强制式灌注装置由单独的补给计量罐、补给泵（司钻和钻井液工两地控制）、超声波液位计（司钻和钻井液工两地监视，显示钻井液体积）、立于钻台上的司钻直读式标尺等组成。

48 / 59

&√&

￥A1802C￥

194、自动灌注钻井液装置由电子控制系统指挥灌注系统，按预定时间向井内灌注钻井液并能自动计量和自动停灌，并能预报溢流，但不能预报井漏。 &3& 标准答案：自动灌注钻井液装置由电子控制系统指挥灌注系统，按预定时间向井内灌注钻井液并能自动计量和自动停灌，并能预报溢流和井漏。 ￥A1803C￥

195、钻井液罐液位监测报警仪的基本原理是一个浮在钻井液液面上并与经校核的记录器连接的浮力水平仪，或为超声波传感器向液面发出声波探测信号。 &√&

￥A1803C￥

196、钻井液罐液位监测报警仪主要用来对钻井液罐液位进行监测，发现溢流、井漏异常显示并报警。 &√&

￥A1804C￥

197、在使用远程点火装置时，每班必须检查控制箱电瓶的存电情况，电压低于规定值或红灯亮就应立即充电补充。但不可在充电的情况下进行点火操作。 &3&

标准答案：在使用远程点火装置时，每班必须检查控制箱电瓶的存电情况，电压低于规定值或红灯亮就应立即充电补充。可在充电的情况下进行点火操作。 ￥A1804C￥

198、在油气层中钻进的时候，每班须对远程点火装置进行一次点火试验，以检查点火器的状态。 &√&

￥A1901C￥

199、钻井液回收管线出口应接至钻井液罐除气器上游处并固定牢靠，转弯处应使用角度大于120°的铸（锻）钢弯头，其通径不小于78mm。 &√&

￥A1901C￥

200、防喷器安装完毕后必须校正井口、转盘、天车中心，其偏差不大于20mm。 &3&

标准答案：防喷器安装完毕后必须校正井口、转盘、天车中心，其偏差不大于10mm。 ￥A1902C￥

201、在现场，防喷器控制、油路、防喷器的液缸、液动闸阀油缸以油为试压介质做21MPa可靠性试验，稳压10min，密封部位无渗漏，压降不大于0.7MPa。 &√&

￥A1902C￥

202、根据行业标准，放喷管线试压35MPa。 &3&

标准答案：根据行业标准，放喷管线试压10MPa。 ￥A1903C￥

203、钻开油气层后，应定期对闸板防喷器进行开、关活动。在井内有钻具的条件下应适当地对环形防喷器试关井。 &√&

￥A1903C￥

204、在钻井现场，对井控装置的管理、维护、检查应落实专人负责，制定相关管理维护制度。生产班组应对井控装置进行日常巡回检查，并将使用情况填入“井控装置班报表”。 &√&

￥A2001C￥

205、H2S被吸入人体后，通过呼吸道，经肺部，由血液运送到人体各个器官。

49 / 59

＆√＆ ￥A2001C￥

206、H2S浓度50ppm时立即破坏嗅觉系统，时间稍长咽、喉将灼伤，导致死亡。 &3&

标准答案：H2S浓度200ppm时立即破坏嗅觉系统，时间稍长咽、喉将灼伤，导致死亡。 ￥A2002C￥

207、在含硫气田进行钻井作业时，应严格执行SY/T 5876《含硫化氢油气井安全钻井推荐作法》的规定，采取预防措施，防止和减轻硫化氢溢出的危害。 &3&

标准答案：在含硫气田进行钻井作业时，应严格执行SY/T 5087《含硫化氢油气井安全钻井推荐作法》的规定，采取预防措施，防止和减轻硫化氢溢出的危害。 ￥A2002C￥

208、H2S中毒者心脏与呼吸停止时，可用人工呼吸（胸外心脏按压法及口对口吹气法）进行早期抢救。 ＆√＆ ￥A2003C￥

209、H2S防护演习应保证至少两人在一起工作，禁止任何人单独出入H2S污染区。 ＆√＆ ￥A2003C￥

210、H2S防护演习，井队的司钻应检查H2S传感和检测设备、发现故障及时整改。 &3&

标准答案：H2S防护演习，井队的健康、安全与环境监督应检查H2S传感和检测设备、发现故障及时整改。 ￥A2004C￥

211、便携式硫化氢电子探测报警器具有灵敏度高，感应快、体积小、重量轻等优点。 &√&

￥A2004C￥

212、便携式硫化氢电子探测报警器能在硫化氢气体对人体出现危害的时候，对硫化氢的浓度进行检测报警。 &3& 标准答案：便携式硫化氢电子探测报警器能在硫化氢气体对人体危害出现之前，对硫化氢的浓度进行检测报警。 ￥A2005C￥

213、在钻井过程中应对钻井液中H2S含量严格控制，并对含硫油气井的钻井管材、井口装置、防喷器及仪器仪表等材料必须按规定选材。 &√&

￥A2005C￥

214、温度在93℃左右，金属被破坏所用的时间最短，H2S腐蚀最为活跃。 &3&

标准答案：温度在25℃左右，金属被破坏所用的时间最短，H2S腐蚀最为活跃。 ￥A2006C￥

215、高压硫化氢气井（硫化氢含量）加入缓蚀剂后实测缓蚀率为井口>90%，套管67～92%，计算腐蚀率不大于0.05mm/a，无明显坑蚀。 &√&

￥A2006C￥

216、钻井液中若H2S含量为10ppm会使钻井管材的腐蚀疲劳寿命降低9倍。 &3&

标准答案：钻井液中若H2S含量为0.1ppm会使钻井管材的腐蚀疲劳寿命降低9倍。 ￥A2101C￥

217、井场值班室、工程室、钻井液室、消防器材室等应设置在井场主要风向的下风方向，摆放位置参照相关标准执行。

50 / 59

&C&

￥A2202A￥

229、进入井喷应急状态后，立即将情况报告钻井队井控应急小组和（ ），同时报告公司钻井井控应急小组负责人和有关部门。

A、当班司钻 B、安全员 C、井队长 D、甲方监督 &D&

21 / 59

二、多项选择题（每题4个选项，将正确的选项号填入括号内）

￥A0101B￥

1、决定溢流严重程度的主要因素有（ ）。

A、地层渗透性 B、地层孔隙度 C、压差 D、防喷器规格 ￥ABC￥ ￥A0101B￥

2、常见的溢流流体有：天然气、石油与（ ）。 A、盐水 B、二氧化碳 C、氮气 D、硫化氢 ￥ABD￥ ￥A0101B￥

3、现代井控技术已从单纯的防止井喷发展成为（ ）的重要技术保障。 A、保护油气层 B、提高采收率 C、防止环境污染 D、防止井塌 ￥ABC￥ ￥A0102B￥

4、井喷失控的直接原因，包括（ ）等方面。

A、地质设计与工程设计缺陷 B、井控装置安装、使用及维护不符合要求 C、井控技术措施不完善、未落实 D、未及时关井、关井后复杂情况处理失误 &ABCD& ￥A0103B￥

5、井控不仅是井眼压力控制，还包括（ ），因此做好井控工作是落实科学发展观，构建和谐社会的需要。

A、环境保护 B、次生事故的预防 C、职工群众的安全 D、钻井成本控制 &ABC& ￥A0201B￥

6、静液压力的大小取决于流体的（ ）。 A、密度 B、高度 C、横截面积 D、体积 &AB&

￥A0202B￥

7、当量钻井液密度与( )。

A、实际井深成反比 B、垂直井深成反比

C、该点所受各种压力之和成正比 D、该点所受各种压力之和成反比 &BC&

￥A0203B￥

8、地层压力的表示方法有（ ）。 A、用压力的单位表示 B、用压力梯度表示

C、用当量钻井液密度表示 D、用压力系数表示 &ABCD& ￥A0204B￥

9、上覆岩层压力的大小取决于( )。

A、地下岩石平均密度 B、岩石孔隙内流体密度 C、钻井液柱压力 D、井底压力 &AB&

￥A0205B￥

10、在做地层破裂压力试验时，在（ ）的共同作用下，使地层发生破裂产生漏失而计算求得地层破裂压力当量密度。

A、套管鞋以上钻井液的静液压力 B、地面回压 C、环空压耗 D、地层压力 &AB&

22 / 59

￥A0206B￥

11、地层坍塌压力的大小与( )等因素有关。 A、静液柱压力 B、地层压力 C、岩石本身特性

D、岩石所处的应力状态 &CD&

￥A0207B￥

12、对于正常压力的（ ）等处，往往地层漏失压力比破裂压力小得多，而且对钻井安全作业危害很大。 A、高渗透性砂岩 B、裂缝性地层 C、断层破碎带 D、不整合面 &ABCD& ￥A0208B￥

13、循环压力损失的大小取决于（ ）等因素。 A、钻井液密度 B、钻井液粘度 C、排量 D、流通面积 &ABCD&。 ￥A0209B￥

14、能够产生激动压力的工况是( )。 A、起钻 B、下钻 C、空井 D、下套管 &BD&。 ￥A0209B￥

15、激动压力和抽汲压力主要受（ ）等因素影响。 A、管柱结构、尺寸以及管柱在井内的实际长度 B、井身结构与井眼直径 C、起下钻速度

D、钻井液密度、粘度、静切力 &ABCD&。 ￥A0210B￥

16、影响井底压力的因素有( )。

A、静液压力 B、地面回压 C、环空压耗 D、地层压力 &ABC& ￥A0211B￥

17、具体选择钻井液安全附加值时，应根据实际情况综合考虑（ ）与井控装置配套情况等因素，在规定范围内合理选择。 A、地层压力预测精度 B、地层的埋藏深度

C、地层流体中硫化氢的含量 D、地应力和地层破裂压力 &ABCD& ￥A0212B￥

18、按照井底压差的大小可将井眼压力状况分为（ ）三种情况。 A、过平衡 B、欠平衡 C、平衡 D、动平衡 &ABC& ￥JB0301￥

19、地层压力检测的目的及意义是为了（ ）。

A、设计合理的井身结构 B、正确合理地选择钻井液密度 C、更有效地开发油气资源 D、检查注水泥作业的质量

23 / 59

&ABC& ￥JB0302￥

20、异常高压的成因是多方面的，其中包括（ ）。

A、压实作用 B、构造运动 C、粘土成岩作用 D、密度差的作用 &ABCD& ￥A0303B￥

21、钻进过程中可用（ ）检测地层压力。

A、等效深度法 B、机械钻速法 C、页岩密度法 D、dc指数法 &BCD& ￥A0304B￥

22、在钻井施工中，地层强度试验的方法主要有（ ）。 A、地层破裂压力试验 B、裂缝重张压力试验 C、地层漏失压力试验 D、地层承压能力试验 &ACD& ￥A0401B￥

23、井控设计包括：（ ）与井控装备设计、有关法规及应急计划等内容。 A、满足井控安全和环保要求的钻前工程及合理的井场布置 B、全井段的地层孔隙压力和地层破裂压力剖面 C、钻井液设计 D、合理的井身结构 &ABCD& ￥A0401B￥

24、与井控设计有关的行业标准包括（ ）等。 A、SY/T6426《钻井井控技术规程》

B、SY/T5964《钻井井控装置组合配套安装调试与维护》 C、SY/T6551《欠平衡钻井安全技术规程》 D、SY/T6203《油气井井喷着火抢险作法》 &ABCD& ￥A0402B￥

25、钻井地质设计是（ ）等项工作的基础，是降低油气勘探开发成本，保护油气层，提高投资效益的关键，是保证安全钻井、取全取准各项资料的指导书。 A、地质录井 B、编制钻井工程设计 C、预测钻井工程费用 D、地震勘探 &ABC& ￥A0403B￥

26、工程设计书应根据（ ）及保护油气层的需要，设计合理的井身结构和套管程序。 A、地层孔隙压力梯度 B、地层破裂压力梯度 C、坍塌压力梯度 D、岩性剖面 &ABCD& ￥A0404B￥

27、除综合录井资料、dc指数或σ曲线等方法外，用于预测地层压力的电测方法有（ ）和孔隙度测井。

A、井径测井 B、电导率 C、声波测井 D、密度测井 &BCD& ￥A0405B￥

28、确定套管程序时，（ ）是选择套管程序的重要依据。 A、有效钻井液密度 B、地层孔隙压力梯度 C、地层破裂压力梯度 D、激动与抽吸压力 &ABC& ￥A0406B￥

29、制定钻井液设计方案，必须考虑的问题有（ ）及能避免和消除各种复杂情况，包括对各种地层流体侵入的处理。

A、钻井液体系与性能的选择 B、钻井液性能与地层的配伍性

24 / 59

C、钻井液成本和处理材料的可控性 D、便于维护管理 &ABCD& ￥A0407B￥

30、设计防喷器装置配备时，防喷器装置应满足的要求有（ ）与操作方便、安全、灵活可靠。

A、能有效地控制环空、钻具水眼，关闭井的顶部 B、控制流体的释放 C、允许向井内泵入流体 D、允许钻杆有一定运动 &ABCD& ￥A0408B￥

31、“三高”油气井包括（ ）。

A、高压油气井 B、高成本油气井 C、高含硫油气井 D、高危地区油气井 &ACD& ￥A0409B￥

32、钻前工程之前，为确定放喷管线的走向必须考虑（ ）。

A、井控设备的承压能力 B、套管的下深 C、季节风向 D、道路的走向 &CD&

￥A0501B￥

33、井涌的主要原因有（ ）。

A、起钻时井内未灌满钻井液 B、钻井液密度不够 C、过大的抽汲压力 D、循环漏失 &ABCD& ￥A0502B￥

34、钻进时已发生井涌的显示有（ ）。 A、相对流量增加

B、停泵后排出管线内仍有流量 C、钻井液池体积增加 D、泵压上升 &ABC& ￥A0503B￥

35、及早发现溢流的基本措施有（ ）。 A、严格执行坐岗制度 B、做好地层压力监测工作 C、认真做好接班时的巡回检查

D、钻进过程中要密切观察参数的变化 &ABD& ￥A0601B￥

36、硬关井的特点是（ ）。

A、容易产生水击现象 B、关井时间比较长 C、对井口冲击比较小 D、关井时间比较短 &AD&

￥A0602B￥

37、常规的关井操作程序中包括（ ）工况。 A、起下钻杆 B、起下钻铤 C、下套管 D、固井 &AB&

￥A0603B￥ 38、井眼周围地层压力恢复时间的长短与地层压力与井底压力的差值、（ ）等因素有关。 A、井眼尺寸 B、钻井液粘度 C、地层渗透率 D、地层流体种类 &CD&

￥A0604B￥

39、套管抗内压强度的大小取决于（ ）。

25 / 59

本文来源：https://www.bwwdw.com/article/lw0d.html