判断题—5

五：判断题：

1、通常利用测定断弧长度来评定焊条的电弧稳定性（ ）。 2、碳当量的计算公式适用于一切金属材料（ ）。

3、碳当量越高，材料的淬硬倾向越大，冷裂敏感性也越大（ ）。 4、采用斜y形坡口焊接裂纹试验方法时，焊后应立即进行检查，以避免产生延迟裂纹（ ）。

5、T形接头焊接裂纹试验方法主要适用于奥氏体不锈钢T形接头角焊缝的裂纹试验（ ）。

6、进行插销试验的关键是插销间缺口尖端必须位于焊接热影响区的粗晶区（ ）。

7、通常用“Z向（厚度方向）弯曲试验”作为评定钢材层状撕裂敏感性的指标（ ）。

8、焊接裂纹在照相底片上常是一条中部稍宽、两端尖细的直线（ ）。 9、如果焊缝表面余高为零，则可以大大提高射线探伤的灵敏度（ ）。 10、射线探伤的Ⅰ级片中，不允许存在任何焊接缺陷（ ）。 11、γ射线可以用来探测比x射线更厚的金属( )。

12、1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢焊缝表面和近表面的缺陷采用磁粉探伤检测最合适( )。

13、渗透探伤可以用来探测非铁磁性材料焊缝表面和近表面的缺陷( )。 14、厚度较大的焊件，进行弯曲试验时最好选择侧弯( )。 15、对焊后需要无损检验或回火消除应力热处理的容器，应先进行水压试验( )。

16、煤油试验属于密封性检验( )。

17、珠光体耐热钢与低合金钢焊接时，应该根据珠光体耐热钢的化学成分来选择相应的焊接材料( )。

18、奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，由于珠光体耐热钢的稀释作用，焊缝可能会出现马氏体组织( )。

19、奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，熔合比越大越好( )。 20、奥氏体不锈钢和低碳素钢焊接时，应用最多的焊接方法是焊条电弧焊( )。

21、1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢和12Cr1MoV珠光体耐热钢焊接时，应该选用A502焊条( )。

22、奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢的焊接接头中会产生很大的热应力，这种热应力可以通过高温回火加以消除( )。

23、珠光体耐热钢中含碳量越高，奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢的焊接接头中形成扩散层的可能性越大( )。

24、奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，最好选用稳定珠光体钢的焊接材料( )。

25、奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，最好采用多层焊，并且层数越多越好，其目的是可以提高焊接接头的塑性( )。

26、奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，应采用较大的坡口角度，以减少熔合比( )。

27、采用小直径焊条（焊丝），使用小电流、高电压、快速焊是焊接奥氏体钢与珠光体耐热钢的主要工艺措施( )。

28、珠光体耐热钢与马氏体钢焊接时，最好选用奥氏体不锈钢焊条( )。 29、增加奥氏体不锈钢中的含镍量，可以减弱奥氏体钢与珠光体钢焊接接头中的扩散层( )。

30、钢与铜及其合金焊接时的主要问题是在焊缝及熔合区容易产生裂纹。

( )

31、钢与铜及其合金焊接时，焊缝中产生的裂纹属于热裂纹（ ）。 32、钢与铜及其合金焊接时，随着焊缝中含铜量的增加，产生热裂纹的倾向也加大（ ）。

33、钢与铜及其合金焊接时，热影响区形成的裂纹叫渗透裂纹，它不属于冷裂纹（ ）。

34、钢与铜及其合金焊接时，所产生的渗透裂纹长度只决定于焊接应力的大小，和焊缝的化学成分无关（ ）。

35、纯铜与Q235-A低碳素钢焊接时，可采用E4305焊条（ ）。 36、奥氏体不锈钢与铜及其合金焊接时，应采用奥氏体不锈钢作为填充材料（ ）。

37、钢与镍及其合金焊接时，焊缝中含氧量越高，产生气孔的倾向越大（ ）。

38、铁镍焊缝中，含Mn、Ti、Al等合金元素时，产生气孔的倾向增加（ ）。

39、铁镍焊缝中，含镍量越高，产生热裂纹的倾向越大（ ）。 40、铁镍焊缝中，含氧量越高，产生热裂纹的倾向越小（ ）。 41、纯镍与低碳素钢焊接时，焊缝中的含镍量越高，焊缝的塑性和韧度

越低（ ）。

42、纯镍与低碳素钢复合板焊接时，应先焊低碳素钢基层焊缝，后焊镍覆层焊缝（ ）。

43、焊接接头是一个成分、组织和性能都不一样的不均匀体（ ）。 44、焊缝金属的力学性能和焊接热输入无关（ ）。 45、焊接热影响区塑性最好的区段是粗晶区（ ）。

46、当低合金结构钢中含有较多的氮时，极易发生热应变脆化现象（ ）。 47、承受动载荷的角焊缝，其焊缝表面形状最好是凸形的（ ）。 48、T形接头只要保证其角焊缝能圆滑过渡，就是最理想的接头形式（ ）。

49、为增大搭接接头的强度，可以采用塞焊的形式（ ）。 50、只有单面角焊缝的T形接头，其承载能力较低（ ）。 51、增加对接接头的强度，主要应该增大焊缝的余高（ ）。 52、承受动载的重要结构，可用增大余高来增大其疲劳强度（ ）。 53、所有焊接接头中，以对接接头的应力集中最小（ ）。 54、开坡口焊接可以降低T形接头的应力集中（ ）。

55、为降低应力集中，在搭接接头中最好不要焊接正面角焊缝（ ）。 56、承受静载荷的结构，应力集中对其强度无显著影响（ ）。 57、大部分焊接结构的失效是由气孔所引起的（ ）。

58、塑性好的材料只会产生延性断裂，不会产生脆性断裂（ ）。 59、脆性断裂一般都在应力不高于结构设计应力时的产生，具有突然破坏的性质（ ）。

60、焊接结构中的裂纹是产生脆性断裂的重要原因（ ）。 61、当材料处于三向拉伸应力的作用下，往往容易产生脆性断裂( )。 62、焊接结构的断裂形成只与所受应力的大小有关，而与应力的状态无关( )。

63、脆断事故一般都起源于具有严重应力集中效应的缺口处( )。 64、脆性转变温度越低，材料的脆性倾向越严重( )。

65、同一种材料，在高温时容易产生延性断裂，在低温时容易产生脆性断裂( )。

66、提高加载速度能促使材料发生脆性破坏，其作用相当于降低温度( )。

67、低碳素钢和低合金结构钢的晶粒度越细，其脆性转变温度越高( )。 68、厚板的缺口处容易使材料变脆( )。

69、利用冲击试验可以测定材料的脆性转变温度( )。 70、焊接结构由于刚度大，所以不容易产生脆性断裂( )。

71、焊接结构焊前的冷加工对结构产生脆性断裂不会带来任何影响( )。 72、焊接结构在长期高温应力作用下，也容易产生脆性断裂( )。 73、材料的热应变脆化是引起焊接结构脆性断裂的原因之一( )。 74、焊后，焊件材料的金相组织对其脆性没有什么影响( )。 75、减少焊接热输入，能防止结构产生脆性断裂( )。

76、如果焊接缺陷产生在结构的应力集中区，则其对脆断的影响是不大的( )。

77、焊接缺陷中除裂纹外，其他缺陷对脆性断裂没有什么影响( )。

78、对于塑性较低的高强度钢，焊接接头的角变形和错边对脆性断裂有较大的影响( )。

79、材料在其脆性转变温度以上工作时，焊接残余应力对其脆性断裂有较大影响( )。

80、如果焊接残余应力为拉伸应力，和工作应力叠加时，容易引起结构产生脆性断裂( )。

81、为防止脆性断裂，焊接结构使用的材料应具有较好的韧性( )。 82、采用比实际强度更高的材料是防止焊接结构产生脆性断裂的重要措施( )。

83、疲劳断裂和脆性断裂在本质上是一样的( )。

84、疲劳强度和温度的关系很大，当焊接结构在低温工作时，很容易产生疲劳断裂( )。

85、焊缝表面经机械加工后能提高其疲劳强度( )。 86、对接接头焊缝的余高值越大，其疲劳强度越高( )。 87、T形接头的疲劳强度要比对接接头低得多( )。

88、提高T形接头疲劳强度的根本措施是开坡口焊接和加工焊缝过渡区，使之圆滑过渡( )。

89、搭接接头由于连接处的钢板厚度增加，所以其疲劳强度是比较高的( )。

90、采用“加强”盖板的对接接头，其疲劳强度是最高的( )。 91、低碳素钢、低合金结构钢焊接接头热影响区力学性能的变化对疲劳强度影响不大( )。

92、焊接残余应力将降低焊接结构的疲劳强度( )。

93、降低焊接接头和结构疲劳强度的主要因素是应力集中( )。 94、用电弧整形法提高高强度钢焊接接头的疲劳强度有较好的效果( )。 95、由于热应力反复作用而产生的破坏称为热疲劳( )。

96、在腐蚀介质中工作的构件，即使承受循环载荷，也不会产生疲劳破坏( )。

97、为了分析结构失效的原因，应将破裂断口很好地保存( )。 98、焊接工艺评定的主要目的是测定材料焊接性能的好坏( )。 99、焊接工艺评定和产品焊接试板都能反映焊接接头的力学性能，所以两者的意义是一样的( )。

100、钢制压力容器焊接工艺评定试件可以不做硬度试验( )。 101、焊接工艺评定的对象是焊缝而不是焊接接头( )。

102、对接焊缝试件进行焊接工艺评定时，可以不做无损检验( )。 103、进行焊接工艺评定时，板状对接焊缝试件和管材对接焊缝试件，两者不能通用，应分别进行( )。

104、对接焊缝和角焊缝应分别进行焊接工艺评定( )。 105、焊接工艺评定一定要由考试合格的焊工担任施焊工作( )。 106、为了保证焊接工艺评定工作顺利进行，可以聘请外单位技术熟练的焊工担任施焊工作( )。

107、当同一条焊缝使用两种或两种以上焊接方法时，可按每种焊接方法分别进行评定( )。

108、当同一条焊缝使用两种或两种以上焊接方法时，可使用两种或两种

以上焊接方法焊接试件，进行组合评定( )。

109、16MnR评定合格的焊接工艺，适用于Q235-A( )。 110、20钢评定合格的焊接工艺，适用于10钢( )。 111、凡是不锈钢材料都应该单独进行焊接工艺评定( )。

112、当用正火+回火来代替正火处理时，可以不另行进行评定( )。 113、母材金属厚度为8mm的评定，适用于焊件母材金属厚度的有效范围为6~12mm( )。

114、影响焊接接头冲击韧度的因素，一律作为焊接工艺评定的重要因素( )。

115、J422焊条评定合格后，可以免做J427焊条的工艺评定( )。 116、对接焊缝的焊接工艺评定试件，一定要进行冲击试验( )。 117、板厚大于20mm的对接焊缝进行工艺评定时，一定要做侧弯试验( )。

118、焊接工艺评定力学性能试验的试样在去除焊缝余高前，不允许对试样进行冷矫平( )。

119、焊接工艺评定进行试样弯曲试验时，弯轴直径应为板厚的3倍( )。

120、焊接工艺评定管板组合焊缝试件应切取4个试样( )。 121、钢制压力容器上的塞焊缝一定要进行工艺评定( )。

122、焊接劳动工时定额中的作业时间由基本时间和辅助时间两部分组成( )。

123、测量弧焊电源的空载电压主要是为了节省电力( )。

124、测定弧焊电源的外特性时，常用可变镇定电阻作为负载( )。 125、着色探伤是用来发现各种材料焊接接头，特别是非磁性材料的各种内部缺陷( )。

126、荧光探伤是一种利用紫外线照射某些荧光物质，使其产生荧光的特性来检查表面缺陷的方法( )。

127、锅炉压力容器水压试验时，应一次升到试验压力，停留一段时间，检查有无异常现象( )。

128锅炉压力容器做水压试验过程中，当压力达到测试压力后，要恒压一段时间，观察是否有落压现象，没有落压则容器为合格( )。 129、一般来说，只有重要的锅炉压力容器和压力管道焊后才做水压试验( )。

130、对梁变形的矫正方法有机械矫正法和火焰矫正法( )。 131、利用反变形法可以用来克服梁的角变形和弯曲变形( )。 132、为了提高梁和柱的刚性，焊缝尺寸越大越好( )。

133、焊接梁和柱时，极易在焊后产生弯曲变形、角变形和扭曲变形( )。 134、多层高压容器焊接时产生蝌蚪状气孔的原因主要是层板间有油污、锈等杂物( )。

135、铜和铜合金焊接时，焊丝中加入脱氧元素的目的是为了防止热裂纹( )。

136、铝和铝合金焊接时，只有采用直流正接才能产生“阴极破碎”作用，去除工件表面的氧化膜( )。

137、铝和铝合金板厚超过10mm的焊件焊接时，采取预热措施的目的是

为了防止冷裂纹( )。

138、纯铝比防锈铝气孔倾向大( )。 139、纯铝和防锈铝热裂倾向大（ ）。

140、铸铁焊接时，焊缝中产生的气孔主要是CO和Ｈ2气孔（ ）。 141、铸铁焊接时减小熔合比，即减小焊缝中铸铁母材的熔入，可以防止冷裂纹（ ）。

142、非铸铁型焊缝容易产生热裂纹（ ）。 143、铸铁型焊缝容易产生热裂纹（ ）。

144、焊接十字形钢柱的第一道焊缝时，必须进行分段焊接，分段越多越好（ ）。

145、对于不同高度梁的对接，应有一过渡段，焊缝应尽可能在过渡段部位（ ）。

146、梁与梁的连接形式有对接和搭接两种（ ）。

147、箱形梁比工字梁结构刚性小，只能承受较小的外力（ ）。 148、箱形梁主要用于同时受到水平和垂直弯矩或扭矩作用时的工作状况（ ）。

149、按照梁的受力情况，梁的断面主要有工字型和箱型两类（ ）。 150、在压力容器上焊接的临时吊耳和拉筋的垫板割除后留下的焊疤必须打磨平滑（ ）。

151、压力容器由于开孔，筒体强度将被削弱，同时影响容器的疲劳寿命（ ）。

152、在压力容器中，封头与筒体连接时可采用球形、椭圆形封头或平盖 。

153、锥形容器受力状态不好，所以一般很少应用( )。 154、锅炉的出力、压力和温度是锅炉在工作时的基本特性的数据( )。 155、锅炉是一种产生蒸汽或热水的热能设备( )。

156、必须经常检查气割机气路系统有无漏气，气管是否完好无损( )。 157、气割机切割场地必须具备有检验合格的消防器材( )。 158、光电跟踪气割机可以根据图样进行切割( )。

159、不锈复合钢板焊接复层和基层的交界处，应按异种钢焊接原则选择焊接材料( )。

160、奥氏体不锈钢和珠光体钢厚板对接焊时，可先用碳钢焊条在奥氏体钢坡口上堆焊过渡层，然后再用碳钢焊条进行焊接( )。

161、焊接异种钢时，必须加填充金属，并采用小线能量，以减小熔合比( )。

162、异种钢焊接接头可以通过焊后热处理来消除焊接残余应力( )。 163、奥氏体不锈钢和珠光体钢焊接接头扩散层的形成，有利于提高异种钢焊接接头的质量( )。

164、奥氏体不锈钢和珠光体钢焊接时，由于电弧的高温加热作用，整个焊接熔池的化学成分是非常均匀的( )。

165、钛合金钨极氩弧焊时，喷嘴加拖罩的目的是为了加强对焊缝的保护( )。

166、钛合金组焊时，焊工必须戴洁净的手套，严禁用铁器敲打( )。 167、钛及钛合金焊接目前应用最广泛的方法是焊条电弧焊( )。 168、钛合金的焊接方法很多，气焊、焊条电弧焊、埋弧焊等都能得到很

好的焊接质量( )。

169、钛合金焊接时，焊缝容易产生热裂纹( )。 170、钛合金最大的优点是比强度大( )。 171、钛及钛合金的耐腐蚀性仅次于不锈钢( )。

172、按钛合金退火状态的室温平衡组织分，可分为α钛合金、β钛合金和α+β钛合金三类( )。

173、紫铜气焊时，使用弱氧化焰、含硅焊丝，目的是使焊缝表面生成一层氧化硅薄膜，阻挡锌的蒸发( )。

174、由于紫铜的熔点低，因此气焊时，应用比低碳钢小1~2倍的火焰能率进行焊接( )。

175、铜及铜合金的焊接方法很多，熔焊是应用最广泛、最容易实现的工艺方法( )。

176、青铜的焊接性比紫铜和黄铜都差（ ）。 177、黄铜焊接时出现的问题是锌的蒸发（ ）。

178、青铜具有高的耐磨性，良好的力学性能、铸造性能和耐腐蚀性能，用于制造各种耐磨零件（ ）。

179、黄铜是铜和锌的合金，它的颜色随含锌量的增加由黄红色变成淡黄色（ ）。

180、铜及铜合金按成分和颜色不同，可分为紫铜、黄铜、青铜和白铜。 181、钨极氩弧焊焊接铝及铝合金常采用右向焊法（ ）。

182、铝及铝合金焊后清理的目的是清除残留在焊缝及邻近区域的熔剂，以防腐蚀焊件（ ）。

183、铝及铝合金多用在化工设备上，因此只要求具有耐腐蚀性（ ）。 184、铝及铝合金焊前有时进行预热是为了防止冷裂纹（ ）。 185、铝镁合金和铝锰合金耐腐蚀性好，所以称为防锈铝（ ）。 186、热处理强化铝合金强度高、焊接性好，广泛用来作为焊接结构材料（ ）。

187、铝合金分为变形铝合金和铸造铝合金两大类（ ）。

188、铝的化学活泼性很高，易与空气中的氧作用生成一层牢固、致密的氧化膜（ ）。

189、球磨铸铁焊条电弧焊热焊时，一般可采用EZCQ球墨铸铁焊条焊补，焊前应预热到500~700°C（ ）。

190、由于球墨铸铁中的球化剂有促进石墨化的作用，因此球墨铸铁的白口铸铁组织倾向比灰铸铁小（ ）。

191、灰铸铁的细丝CO2气保焊与焊条电弧冷焊工艺基本相同（ ）。 192、手工电渣焊焊补灰铸铁只适用于大型铸件上的大缺陷或巨大缺陷的焊补（ ）。

193、灰铸铁焊补采用火焰钎焊时，由于母材不熔化，所以焊接接头产生的白口铸铁组织较少（ ）。

194、气焊对防止灰铸铁在焊接时产生白口铸铁组织和裂纹都不利（ ）。 195、铸铁电弧冷焊采用非铸铁型焊接材料时，应用较大的熔合比，以减少铸铁母材的熔化量（ ）。

196、采用镍基铸铁型焊条，不但避免焊缝产生白口铸铁组织，而且可以避免裂纹（ ）。

197、铸铁焊接时采用加热焊补处，以减小应力的方法称为加热减应区法（ ）。

198、灰铸铁焊接时产生的白口铸铁组织，很难机械加工，而且容易引起裂纹（ ）。

199、灰铸铁焊接时不容易产生白口铸铁组织（ ）。

200、球墨铸铁中的碳以球状石墨存在，因此比灰铸铁具有高的强度，和好的塑性和韧性（ ）。

201、由于铸铁在生产中往往产生铸造缺陷，在使用过程中常出现裂纹等缺陷，因此铸铁的焊补应用很多，而焊接用得很少（ ）。 202、斜Y形坡口对接裂纹试验焊完的试件应立即采用气割方法切取试样，进行检查（ ）。

203、斜Y形坡口对接裂纹试验的试验焊缝应根据板厚确定焊接道数（ ）。

204、斜Y形坡口对接裂纹试验焊接试验焊缝，试验所用焊条原则上采用与试验钢材相匹配的焊条（ ）。

205、斜Y形坡口对接裂纹试件的拘束焊缝采用单面焊接（ ）。 206、焊接接头硬度试验的样坯，应在垂直于焊缝方向的相应区段截取，截取的样坯应包括焊接接头的所有区域（ ）。

207、焊接接头冲击试验的目的是用以测定焊接接头各区域的冲击吸收功（ ）。

208、焊接接头冲击试验的缺口只能开在焊缝上（ ）。

209、焊接接头常温冲击试验的合格标准为：每个部位的3个试样冲击功

的算术平均值不应低于母材标准规定的最高值（ ）。

210、焊接接头弯曲试验是用以检验接头拉伸面上的塑性及显示缺陷（ ）。

211、焊接接头的弯曲试样受拉面在焊缝中的位置可分为正弯、背弯和侧弯（ ）。

212、焊接接头试样受拉面为焊缝背面的弯曲称为背弯试样（ ）。 213、双面不对称焊缝，正弯试样的受拉面为焊缝最大宽度面（ ）。 214、双面对称焊缝，正弯试样的受拉面为焊缝后焊面（ ）。 215、制备弯曲试样时，纵弯试样应平行焊缝轴线截取（ ）。 216、焊接接头弯曲试验结果的合格标准按钢种而定（ ）。 217、焊接接头的拉伸试验是用以测定焊接接头屈服点的（ ）。 218、焊接接头拉伸试验的样坯应从焊接试件上平行于焊缝轴线方向截取（ ）。

219、焊接接头拉伸试验用的试样应保留焊后原始状态，不应加工掉焊缝余高（ ）。

220、焊接接头常温拉伸试验的合格标准是焊接接头的抗拉强度不低于母材抗拉强度规定值的上限（ ）。

221、异种钢焊接接头的抗拉强度按抗拉强度规定值下限较高一侧的母材规定值进行评定（ ）。

222、钨极氩弧焊机的调试内容主要是对电源参数、控制系统的功能及其精度、供气系统的完好性、焊枪的发热情况等进行调试（ ）。 223、埋弧焊机的调试内容包括电源、控制系统、小车三个组成部分的性

能与参数测试和焊接试验（ ）。

224、不锈钢复合板焊接时，坡口一般都开在基层上（ ）。 225、焊接Q235钢和1Cr18Ni9Ti不锈钢时，可先在不锈钢表面堆焊一层奥氏体过渡层，然后再焊接（ ）。

226、异种金属焊接时，原则上希望熔合比越小越好，所以一般开较小的坡口（ ）。

227、为了防止铜及铜合金焊接时产生冷裂纹，焊前工件常需要预热（ ）。 228、铜及铜合金采用开坡口的单面焊时，必须在背面加成型垫板才能获得所要求的焊缝形状（ ）。

229、由于铝及铝合金的熔点低，焊前一律不能预热（ ）。 230、铝及铝合金采用机械清理时，一般都用砂轮打磨，直至露出金属光泽（ ）。

231、铝及铝合金的化学清洗法效率高，质量稳定，适用于清洗焊丝及尺寸不大、成批生产的工件（ ）。

232、铝及铝合金用等离子切割下料后，即可进行焊接（ ）。 233、铸铁焊补时，为防止裂纹扩展，应在裂纹端部钻止裂孔（ ）。 234、铸铁焊补与钢板焊接不同，焊前可不必将焊补处认真清理到露出金属光泽（ ）。

235、铸件焊补前应准确确定缺陷的位置、性质和形状（ ）。 236、常用来焊接除铝镁合金以外的铝合金的通用焊丝牌号是HS331（ ）。

237、铝及铝合金焊丝是根据化学成分来分类并确定型号的（ ）。

238、铝及铝合金焊条在实际生产中使用极少（ ）。

239、铸铁焊条分为铁基焊条、镍基焊条和其他焊条3大类（ ）。 240、焊条牌号为Z408的铸铁焊条是纯镍铸铁焊条（ ）。

241、铸铁焊丝的型号是根据焊丝本身的化学成分及用途来划分的（ ）。 242、铸铁焊丝可分为灰铸铁焊丝、合金铸铁焊丝和球墨铸铁焊丝（ ）。 243、RZCQ型焊丝中含有一定质量分数的合金元素，焊缝强度高，适用于高强度灰铸铁及合金铸铁的气焊（ ）。

244、RZCQ型焊丝中含有一定质量分数的球化剂，焊缝中的石墨呈球状，具有较好的塑性和韧性（ ）。

245、为了提高电弧的稳定性，一般多采用电离电位较高的碱金属及碱土金属的化合物作为稳弧剂（ ）。

246、在化学冶金焊接中，常用的脱硫剂是锰及熔渣中的碱性氧化物（ ）。 247、埋弧焊时依靠任何一种焊剂都能向焊缝大量添加合金元素（ ）。 248、焊剂粒度的选择主要依据焊接工艺参数，一般大电流焊接时，应选用粗粒度颗粒；小电流焊接时，选用细粒度颗粒（ ）。

249、常用牌号为H08Mn2SiA焊丝中的“A”表示硫、磷含量≤0.03%（ ）。 250、定位焊所使用的焊条可和正式焊接的焊条不一致，工艺条件也可降低（ ）。

251、对接板组装时，应确定组对间隙，且终焊端比始焊端间隙略小（ ）。 252、对接板组装时，应预留一定的反变形（ ）。

253、焊接常用的16Mn钢板材，厚度大于30mm时，预热温度为100~150°C（ ）。

254、焊前预热的方法主要有火焰加热法、工频感应加热法和远红外线加热法等（ ）。

255、埋弧焊调整弧长时，有电弧自身调节和电弧电压均匀调节两种方法（ ）。

256、埋弧焊中，送丝速度保持不变，依靠调节焊丝的熔化速度，保持弧长不变的方法称为电弧电压的均匀调节（ ）。

257、常用的MZ-1000型埋弧焊机送丝方式为等速送丝式（ ）。 258、埋弧焊的引弧方法有尖焊丝引弧法和焊丝回抽引弧法（ ）。 259、埋弧焊引弧板和收弧板的大小，必须满足焊剂的堆放和使引弧点与收弧点的弧坑落在正常焊缝之外（ ）。

260、埋弧焊进行厚度不同板材的对接焊时，焊丝中心线应偏向厚板一定距离（ ）。

261、钨极氩弧焊比较好的引弧方法有高频振荡器引弧和高压脉冲引弧（ ）。

262、钨极氩弧焊时，高频振荡器的作用是引弧和稳弧，因此在焊接过程中始终工作（ ）。

263、CO2焊接电源有直流和交流电源（ ）。

264、预热器的作用是防止CO2从液态变为气态时，由于放热反应使瓶阀及减压器冻结（ ）。

265、埋弧自动焊与焊条电弧焊相比，对气孔敏感性较小（ ）。 266、熔焊时，焊缝成型系数是在单道焊缝横截面上焊缝计算厚度与焊缝宽度之比值（ ）。

267、焊缝成型系数小的焊道焊缝宽而浅，不易产生气孔、夹渣和热裂纹（ ）。

268、电弧电压是决定焊缝厚度的主要因素（ ）。 269、焊接电流是影响焊缝宽度的主要因素（ ）。

270、开坡口通常是控制余高和调整焊缝熔合比最好的方法（ ）。 271、埋弧焊坡口形式与焊条电弧焊基本相同，但应采用较厚的钝边（ ）。 272、当埋弧焊机发生电气部分故障时，应立即切断电源及时通知电工修理（ ）。

273、钨极氩弧焊时，焊接电流可根据焊丝直径来选择（ ）。 274、通过焊接电流和电弧电压的配合，可以控制焊缝形状（ ）。 275、钨极氩弧焊时，氩气流量越大保护效果越好（ ）。

276、钨极氩弧焊时应尽量减少高频振荡器工作时间，引燃电弧后要立即切断高频电源（ ）。

277.由于细丝CO2焊的工艺比较成熟，因此应用比粗丝CO2焊广泛（ ）。 278. CO2焊用于焊接低碳钢和低合金高强度钢时，主要采用硅锰联合脱氧的方法（ ）。

279. 细丝CO2焊时，熔滴过渡形式一般都是喷射过渡（ ）。 280. CO2焊时，只要焊丝选择恰当，产生CO2气孔的可能性很小（ ）。 281. 飞溅时CO2焊的主要缺点（ ）。

282. CO2焊采用直流反接时，极点压力大，造成大颗粒飞溅（ ）。 283. CO2焊的焊接电流增大时，熔深，熔宽和余高都有相应的增加（ ）。 284. 电阻焊焊件与电极之间的接触电阻对电阻焊接过程是有利的（ ）。

285. 电阻焊中电阻对焊的主要形式（ ）。

286. 点焊时对搭接宽度的要求是以满足焊点强度为前提的，厚度不同的工件所需焊点直径不同，对搭接宽度要求就不同（ ）。 287. 点焊焊点间距要满足结构强度要求所规定的数值（ ）。 288. 闪光对焊过程主要由闪光（加热）和随后的顶锻两个阶段组成（ ）。 289. 闪光对焊的顶锻速度越快越好（ ）。

290. 等离子切割电源的空载电压一般在150—400V之间（ ）。 291. 等离子弧切割时，用增加等离子弧工作电压来增加功率，往往比增加电流有更好的效果（ ）。

292. 等离子切割时，毛刺的形式主要与气体流量和切割速度有关（ ）。 293. 等离子切割时，气体流量过大反而会使切割能力减弱（ ）。 294. 等离子切割时，钨极内缩量极大的影响着电弧压缩效果及电极的烧损（ ）。

295. 等离子切割时，等离子的自外向辐射强度逼一般电弧强烈的多（ ）。

296. 等离子切割时，会产生大量的金属蒸汽及有害气体（ ）。 297. 等离子切割的离子气一般采用纯氩气中加入少量氢气（ ）。 298. 穿透型等离子弧焊目前可一次焊透200mm对接Ⅰ型坡口的不锈钢（ ）。

299. 等离子弧焊喷嘴孔径和孔道长度，应根据焊件金属材料的种类和厚度以及需要用的焊接电流值来决定（ ）。

300. 穿透型等离子弧焊，离子气流量主要影响电弧的穿透能力，焊接

电流和焊接速度主要影响焊缝的成型（ ）。

301. 在焊接电流一定时，穿透型等离子弧焊要增加等离子气流量，就要相应的减小焊接速度（ ）。

302. 焊接接头包括焊缝区，熔合区和热影响区（ ）。

303. 焊接热影响区的性能变化决定于化学成分和组织的变化（ ）。 304. 焊接热影响区的组织变化决定于焊接热循环（ ）。

305. 线能量（热输入）是一个综合焊接电流，电弧电压和焊接速度的工艺参数（ ）。

306. 熔池凝固时的低熔点杂质偏析是产生热烈问的主要原因之一（ ）。 307. 焊缝中的氮会降低焊缝的塑性和韧性，但可提高焊缝的强度（ ）。 308. 空气中的氮气几乎是焊缝中氮的唯一来源（ ）。

309. 易淬火钢焊接热影响区中部分淬火区的组织为细小的马氏体和粗大的铁素体（ ）。

310. 低碳钢焊接接头中，性能最差的是熔合区和热影响区中的粗晶区（ ）。

311. 焊接材料只影响焊缝金属化学成分和性能，不影响焊缝热影响区的性能（ ）。

312. 对于耐热钢和不锈钢应按焊缝化学成分类型与母材相同的原则选择焊接材料（ ）。

313. 埋弧自动焊的线能量比焊条电弧焊的大，焊缝和热影响区的晶粒较粗，因此埋弧自动焊的冲击韧度比焊条电弧焊的高（ ）。 314. 手工钨极氩弧焊保护效果好，线能量小，因此焊缝金属化学成分

好，焊缝和热影响区组织细，焊缝和热影响区的性能好（ ）。 315. 中厚板单道焊线能量大，焊缝和热影响区大，晶粒粗大，塑性和韧性较低（ ）。

316. 焊缝偏离结构中性轴越远越不容易产生弯曲变形（ ）。 317. 坡口角度越大，角变形越小（ ）。 318. Y型坡口比U型坡口角变形大（ ）。 319. 焊接线能量越大，焊接变形越小（ ）。 320. 单道焊产生的焊接变形比多层多道焊小（ ）。

321. 采用合理的焊接方向和顺序是减小焊接变形的有效方法（ ）。 322. 机械矫正法矫正变形通常适用于低碳钢，不锈钢等塑性好的金属材料（ ）。

323. 采用小能量焊接既能减小焊接变形，也能减小焊接应力（ ）。 324. 锤击焊缝金属可以减小焊接变形，还可以减小焊接残余应力（ ）。 325. 采用预热法来减小焊接应力通常用于低合金高强度钢的焊接，不适用于奥氏体不锈钢的焊接（ ）。

326. 压力容器在进行水压实验的时候，对材料进行了一次机械拉伸，消除了部分焊接残余应力（ ）。

327. 钢的碳当量越大，焊接性越好（ ）。

328. 碳当量只考虑了碳钢和低合金高强度钢化学成分对焊接性的影响，而没有考虑其他因素对焊接性的影响（ ）。

329. 低合金高强度钢结构钢强度级别增大，淬硬冷裂纹倾向减小（ ）。 330. 低合金高强度钢结构钢焊接时产生热裂纹的可能性比冷裂纹小得

多（ ）。

331. 低合金高强度钢结构钢焊接时，随着板厚增加，预热温度要相应降低（ ）。

332. 强度级别较高的低合金高强度结构钢焊后，立即消氢处理是防止焊接冷裂纹的有效措施之一（ ）。

333. 强度级别较高的低合金高强度钢焊接时，考虑焊缝的塑性和韧性可选用比母材低一级强度的焊条（ ）。

334. 16Mn钢碳当量为0.32%—0.47%，焊接前一般不必预热（ ）。 335. 珠光体耐热钢的特性通常用高温强度和高温抗氧化性两种指标来表示（ ）。

336. 预热是焊接珠光体耐热钢的重要工艺措施（ ）。

337. 珠光体耐热钢焊接时热影响区有较大的淬硬倾向，焊后常出现硬脆的马氏体组织（ ）。

338. 鉻钼珠光体耐热钢焊后应立即进行高温回火（ ）。

339. 焊接珠光体耐热钢时，选用碱性焊条是防止冷裂纹的主要措施之一（ ）。

340. 钨极氩弧焊焊接珠光体耐热钢可以降低预热温度，有时甚至可以不预热（ ）。

341. 低温钢一般以屈服点分级（ ）。

342. 钢号16MnDR中，DR表示低温压力容器用钢（ ）。 343. 对低温钢性能的要求，主要是要保证在使用温度下具有足够的低温韧度与抗脆性破坏的能力（ ）。

344. -40℃—-100℃的铁素体型低合金低温钢具有良好的焊接性（ ）。 345. 低温钢焊接时要采用小线能量（ ）。

346. 焊条牌号W607中，“W”表示低温钢焊条（ ）。 347. 焊接低温钢结构应注意避免缺陷，并及时修补（ ）。 348. 奥氏体不锈钢的热导率高于低碳钢（ ）。 349. 奥氏体不锈钢的线膨胀系数比碳钢小（ ）。

350. 奥氏体不锈钢的加热温度小于450℃或大于850℃时都会导致晶间腐蚀（ ）。

351. 不锈钢产生晶间腐蚀的原因是晶粒边界线形成鉻的质量分数降至12%以下的贫鉻区（ ）。

352. 焊条电弧焊和氩弧焊是奥氏体不锈钢常用的焊接方法（ ）。 353. 奥氏体不锈钢焊接时，应根据母材的化学成分，选用化学成分类型相同的奥氏体不锈钢焊条（ ）。

354. 为防止晶间腐蚀，与腐蚀介质接触的焊缝应先焊（ ）。 355. 奥氏体不锈钢焊接时，不要在坡口之外的焊件上打弧（ ）。 356. 奥氏体不锈钢焊接后，矫正焊接变形只能采用机械矫正，不能采用火焰矫正（ ）。

357. 脆断总是从焊接接头中的缺陷开始（ ）。

358. 在不重要的焊接结构中，存在少量的短裂纹是允许的（ ）。 359. 焊接接头中存在较多的氢，淬硬组织或较大的拘来应力三个因素其中之一，就可以产生冷裂纹（ ）。

360. 再热裂纹是焊后焊件在一定温度范围内再次加热而产生的裂纹。

361. 焊条烘干温度过高而使药皮中部分成分变质失效，会使焊缝产生气孔（ ）。

362. 夹渣会引起应力集中，因此焊接结构不允许有夹渣存在（ ）。 363. 焊接缺陷进行返修前，必须对焊接缺陷进行彻底的清除（ ）。 364. 焊缝返修时，如已控板厚2/3仍有缺陷，或者没有发现缺陷应继续控找直到找到缺陷为止（ ）。

365. 缺陷的焊补工艺中必须采用单焊道（ ）。

366. 缺陷返修部位的焊缝表面，应修磨使之与原焊缝基本一致，做到圆滑过渡，以减少应力集中，提高抗裂性能（ ）。

367. 焊接检验应包括焊前检验，焊接生产中的检验和成品检验（ ）。 368. 常用的焊接检验方法很多，主要可分为破坏性检验和非破坏性检验两大类（ ）。

369. 冲击试验是用来测定焊接接头和焊缝金属在受到冲击载荷时抗折断的能力（ ）。

370. 超声波探伤可以准确检验出焊缝内部缺陷的种类，形状和大小，并可做永久记录（ ）。

371. 超声波探伤可以发现焊接接头表面的焊接缺陷（ ）。

372. X射线检验后，在照相胶片上深色影像的焊缝中所显示较白的斑点和条纹即是缺陷（ ）。

373. 材料的磁导率越小，其磁阻也越小（ ）。

374. 斑点压力的作用方向总是阻碍熔滴向熔池过度（ ）。 375. 酸性熔渣往往没有碱性熔渣脱氧效果好（ ）。

376. CO2气体保护焊的缺点之一是焊接接头抗冷裂性较差（ ）。 377. CO2气体保护焊焊接回路中串联电感的目的是防止气孔的产生（ ）。

378. 电渣焊热源的温度比一般电弧焊高（ ）。

379. 电渣焊时，焊件应处于垂直位置，焊接方向是自上而下（ ）。 380. 电渣焊专用焊剂的牌号是“HJ360”（ ）。

381. 焊接同样厚度的焊件，电渣焊用的焊丝量要比埋弧焊少得多（ ）。 382. 丝极电渣焊时，焊接电流过大会使熔宽减小（ ）。 383. 熔嘴电渣焊便于焊接，如水轮机叶片等变断面的焊件（ ）。 384. 奥氏体不锈钢的主要腐蚀形式是晶间腐蚀（ ）。

385. 焊缝不对称时，应该先焊焊缝小的一侧，以减小弯曲变形量（ ）。 386. 分段退焊法虽然可以减少焊接残余变形，但同时会增加焊接残余应力（ ）。

387. 水火矫正法适用于淬硬倾向较大的钢材，因为这样可以提高矫正的效率（ ）。

388. 自重法的实质是反变形法的应用（ ）。

389. 三角形加热法常用于厚度较大，刚度较大构件面扭曲变形的矫正（ ）。

390. 结构刚度增加时，焊接残余应力也随之加大（ ）。 391. 水压实验时严禁用小锤敲打焊缝（ ）。 392. 压力容器严禁采用气压实验（ ）。 393. 在装配时不必考虑焊接变形（ ）。

394. 车间在制品管理应包括投入，库存，产出三个方面（ ）。 395. 检查焊接设备故障时，必须先切断供电电源（ ）。 396. 正确选用定位装置可以保证装配质量（ ）。

397. 冷焊法焊接灰铸铁时，层间不允许用小锤锤击焊缝，以避免产生冷裂纹（ ）。

398.正火可以提高钢的硬度和耐磨性（ ）。 399.碳的质量分数大于2.11%的铁碳合金称为钢（ ）。 400.信誉是企业在市场经济中赖以生存的重要依据（ ）。 401.等离子弧都是压缩电弧。（ ）

402.焊接用二氧化碳的纯度大于99.5%（ ）

403.二氧化碳气体保护焊的气体流量过小时，焊缝易产生裂纹缺陷（ ）

404.NBC------250二型焊机属于埋弧自动焊机（ ）

405.二氧化碳气体保护焊焊接较长的直线焊缝和有规则的曲线焊缝时，一般采用自动焊。（ ）

406.NBC——250型二氧化碳焊机属于半自动焊机（ ） 407.目前我国生产的氩气纯度可达99.9%（ ）

408.熔化极氩弧焊的熔滴过渡主要采用喷射过渡和短路过渡（ ） 409.焊接残余应力能降低所有构件的静载强度。（ ） 410.弯曲变形的大小以弯曲的角度来进行度量。（ ） 411.焊件上的残余应力都是压应力。（ ）

412.承受动载荷的焊件，焊接残余应力能降低其承载能力（ ）

413.辗压法可以消除薄板变形。（ ）

414.为了减少应力，应该先焊结构中收缩量最小的焊缝。（ ） 415.焊接应力和变形在焊接时是必然产生，是无法避免的。（ ） 416.焊件在焊接过程中产生的应力叫焊接残余应力。（ ） 417.焊接残余变形的矫正法有机械矫正法和火焰加热矫正法。（ ） 418.焊接接头中最危险的焊接缺陷是焊接裂纹。（ ） 419.易淬火钢可用散热法减少焊接残余变形。（ ） 420.碳当量法可以用来估算所有金属材料焊接性好坏。（ ）

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