JGJ 162-2008建筑施工模板安全技术

建筑施工模板安全技术规范

JGJ 162-2008

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1 总 则

1.0.1 为在工程建设模板工程施工中贯彻我国安全生产的方针和政策，做到技术先进、经济合理、方便适用和确保安全生产，制定本规范。

1.0.2 本规范适用于建筑施工中现浇混凝土工程模板体系的设计、制作、安装和拆除。

1.0.3 进行模板设计和施工时，应从工程实际情况出发，合理选用材料、方案和构造措施；应满足模板在运输、安装和使用过程中的强度、稳定性和刚度要求，并宜优先采用定型化、标准化的模板支架和模板构件，减少制作、安装工作量，提高重复使用率。

1.0.4 建筑施工模板工程的设计、制作、安装和拆除除应符合本规范的要求外，尚应符合国家现行相关标准的规定。

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2 术语、符号

2.1 术语

2.1.1 面板 surface slab

直接接触新浇混凝土的承力板。并包括拼装的板和加肋楞带板。面板的种类有钢、木、胶合板、塑料板等。 2.1.2 支架 support

支撑面板用的楞梁、立柱、连接件、斜撑、剪刀撑和水平拉条等构件的总称。

2.1.3 连接件 pitman

面板与楞梁的连接、面板自身的拼接、支架结构自身的连接和其中二者相互间连接所用的零配件。包括卡销、螺栓、扣件、卡具、拉杆等。 2.1.4 模板体系（简称模板） shuttering

由面板、支架、和连接件三部分系统组成的体系，也可统称为“模板”。 2.1.5 小梁 minor beam

直接支承面板的小型楞梁，又称次楞或次梁。 2.1.6 主梁 main beam

直接支承小楞的结构构件，又称主楞。一般采用钢、木梁或钢桁架。 2.1.7 支架立柱 support column

直接支承主楞的受压结构构件，又称支撑柱、立柱。 2.1.8 配模 matching shuttering

在施工设计中所包括的模板排列图、连接件和支承件布置图，以及细部结构、异形模板和特殊部位详图。

2.1.9 早拆模板体系 early unweaving shuttering

在模板支架立柱的顶端，采用柱头的特殊构造装置来保证国家现行规范所规定的拆模原则下，达到早期拆除部分模板的体系。 2.1.10 滑动模板 glide shuttering

模板一次组装完成，上面设置有施工作业人员的操作平台。并从下而上采用液压或其他提升装置沿现浇混凝土表面边浇筑混凝土边进行同步滑动提升和连续作业，直到现浇结构的作业部分或全部完成。其特点是施工速度快、结构整体性能好、操作条件方便和工业化程度较高。 2.1.11 爬模 crawl shuttering

以建筑物的钢筋混凝土墙体为支承主体，依靠自升式爬升支架使大模板完成提升、下降、就位、校正和固定等工作。

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2.1.12 飞模 flying shuttering

主要由平台板、支撑系统（包括梁、支架、支撑、支腿等）和其它配件（如升降和行走机构等）组成。它是一种大型工具式模板，因其外形如桌，故又称桌模或台模。由于它可借助起重机械，从已浇好的楼板下吊运飞出转移到上层重复使用，故称飞模。 2.1.13 隧道模 tunnel shuttering

一种组合式定型模板，同时浇筑墙体和楼板混凝土的模板，因这种模板的外形像隧道，故称之为隧道模。

2.2 主要符号

2.2.1 作用和作用效应

F───新浇混凝土对模板的最小侧压力标准值； Fs───新浇混凝土对模板的侧压力设计值； G1k───模板及其支架自重标准值； G2k───新浇混凝土自重标准值； G3k───钢筋自重标准值；

G4k───新浇混凝土作用于模板的侧压力标准值； M───弯矩设计值。 N───轴心力设计值；

Ntb───对拉螺栓轴力强度设计值；

P───集中荷载设计值；

Q1k───施工人员及设备荷载标准值； Q2k───振捣混凝土时产生的荷载标准值；

Q3k───倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载标准值； S───荷载效应组合的设计值； V───剪力设计值；

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gk───自重线荷载标准值；

g───自重线荷载设计值；

qk───活荷线荷载标准值；

q───活荷线荷载设计值；

2.2.2 计算指标

E───钢、木弹性模量；

NEX───欧拉临界力；

f───钢材的抗拉、抗压和抗弯强度设计值；

fc───木材顺纹抗压及承压强度设计值； fce───钢材的端面承压强度设计值；

fj───胶合板抗弯强度设计值； fLm───铝合金材抗弯强度设计值； fm───木材的抗弯强度设计值；

ftb───螺栓抗拉强度设计值； fv───钢、木材的抗剪强度设计值；

?c───混凝土的重力密度。

?───正应力；

?c───木材压应力；

?───剪应力；

2.2.3 几何参数

A───毛截面面积； A0───木支柱毛截面面积；

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An───净截面面积； H───大模板高度； I───毛截面惯性矩；

I1───工具式钢管支柱插管毛截面惯性矩； I2───工具式钢管支柱套管毛截面惯性矩； Ib───门架剪刀撑截面惯性矩； L───楞梁计算跨度； L0───支柱计算跨度；

S0───计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩；

W───截面抵抗矩；

a───对拉螺栓横向间距或大模板重心至模板根部的水平距离； b───对拉螺栓纵向间距或木楞梁截面宽度，或是大模板重心至支架端部水平距离；

d───钢管外径； h0───门架高度； h1───门架加强杆高度； h───倾斜后大模板的垂直高度； i───回转半径； l───面板计算跨度； l1───柱箍纵向间距； l2───柱箍计算跨度； tw───钢腹板的厚度； t───钢管的厚度； v───挠度计算值； ?v?───容许挠度值；

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ws───风荷载设计值。 ?───长细比；

???───容许长细比；

2.2.4 计算系数及其它

k───调整系数；

?1───外加剂影响修正系数；

?2───混凝土坍落度影响系数。

?m───压弯构件稳定的等效弯矩系数；

?───截面塑性发展系数；

?G───恒荷载分项系数；

?Q───活荷载分项系数；

?───轴心受压构件的稳定系数； ?───钢支柱的计算长度系数；

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3 材料选用

3.1 钢材

3.1.1 为保证模板结构的承载能力，防止在一定条件下出现脆性破坏，应根据模板体系的重要性、荷载特征、连接方法等不同情况，选用适合的钢材型号和材性，且宜采用Q235钢和Q345钢。对于模板的支架材料宜优先选用钢材。

3.1.2 模板的钢材质量应符合下列规定：

1. 钢材应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）、《低合金高 强度结构钢》（GB/T1591）的规定。

2. 钢管应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低 压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。

3. 钢铸件应符合现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》（GB/T11352） 中规定的ZG200—420、ZG230—450、ZG270—500和ZG310—570号钢的要求。

4. 钢管扣件应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的 规定。

5. 连接用的焊条应符合现行国家标准《碳钢焊条》（GB/T700）或《低 合金钢焊条》（GB/T1591）中的规定；

6. 连接用的普通螺栓应符合现行国家标准《六角头螺栓C级》（GB/T5780）和《六角头螺栓》（GB/T5782）的规定。

7. 组合钢模板及配件制作质量应符合现行国家标准《组合钢模板技术规范》（GBJ214）的规定。

3.1.3 下列情况的模板承重结构和构件不应采用Q235沸腾钢。

1. 工作温度低于-20oC承受静力荷载的受弯及受拉的承重结构或构件。 2. 工作温度等于或低于-30oC的所有承重结构或构件。

3.1.4 承重结构采用的钢材应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度和硫、磷含量的合格保证，对焊接结构尚应具有碳含量的合格保证。

焊接的承重结构以及重要的非焊接承重结构采用的钢材还应具有冷弯试验的合格保证。

3.1.5 当结构工作温度不高于-20oC时，对Q235钢和Q345钢应具有0oC冲击韧性的合格保证；对Q390钢和Q420钢应具有-20oC冲击韧性的合格保证。

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3.2 冷弯薄壁型钢

3.2.1 用于承重模板结构的冷弯薄壁型钢的带钢或钢板，应采用符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）规定的Q235钢和《低合金高强度结构钢》（GB/T1591）规定的Q345钢。

3.2.2 用于承重模板结构的冷弯薄壁型钢的带钢或钢板，应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度、冷弯试验和硫、磷含量的合格保证；对焊接结构尚应具有碳含量的合格保证。

3.2.3 焊接采用的材料应符合下列规定：

1. 手工焊接用的焊条，应符合现行国家标准《碳钢焊条》（GB/T5117）或《低合金钢焊条》（GB/T5118）的规定。

2. 选择的焊条型号应与主体结构金属力学性能相适应。

3. 当Q235钢和Q345钢相焊接时，宜采用与Q235钢相适应的焊条。 3.2.4 连接件（连接材料）应符合下列规定：

1. 普通螺栓除应符合本规范第3.1.2条第六款的规定外，其机械性能还应符合现行国家标准《紧固件机械性能、螺栓、螺钉和螺柱》（GB/T3089?1）的规定。

2. 连接薄钢板或其它金属板采用的自攻螺钉应符合现行国家标准《自钻自攻螺钉》（GB/T15856?1～4、GB/T3098?11）或《自攻螺栓》（GB/T5282～5285）的规定。

3.2.5 在冷弯薄壁型钢模板结构设计图中和材料订货文件中，应注明所采用钢材的牌号和质量等级、供货条件及连接材料的型号（或钢材的牌号）。必要时尚应注明对钢材所要求的机械性能和化学成分的附加保证项目。

3.3 木 材

3.3.1 模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。

3.3.2 模板结构设计应根据受力种类或用途按表3.3.2的要求选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准《木结构设计规范》（GB50005）的规定。

表3.3.2 模板结构或构件的木材材质等级 项次 1 2 3

主 要 用 途 受拉或拉弯构件 受弯或压弯构件 受压构件 - 9 -

材质等级 I a II a III a 3.3.3 用于模板体系的原木、方木和板材可采用目测法分级。选材应符合现行国家标准《木结构设计规范》（GB50005）的规定，不得利用商品材的等级标准替代。

3.3.4 用于模板结构或构件的木材，应从本规范附录B附表B.3.1—1和附表B.3.1—2所列树种中选用。主要承重构件应选用针叶材；重要的木制连接件应采用细密、直纹、无节和无其它缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。

3.3.5 当采用不常用树种木材作模板体系中的主梁、次梁、支架立柱等的承重结构或构件时，可按现行国家标准《木结构设计规范》（GB50005）的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。

3.3.6 在建筑施工模板工程中使用进口木材时，应遵守下列规定： 1. 选择天然缺陷和干燥缺陷少、耐腐朽性较好的树种木材；

2. 每根木材上应有经过认可的认证标识，认证等级应附有说明，并应符合商检规定，进口的热带木材，还应附有无活虫虫孔的证书；

3. 进口木材应有中文标识，并应按国别、等级、规格分批堆放，不得混淆，储存期间应防止木材霉变、腐朽和虫蛀；

4. 对首次采用的树种，必须先进行试验，达到要求后方可使用。 3.3.7 当需要对模板结构或构件木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准《木结构设计规范》（GB50005）的检验标准进行。

3.3.8 施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定： 1. 制作的原木、方木结构，不应大于25%； 2. 板材和规格材，不应大于20%； 3. 受拉构件的连接板，不应大于18%； 4. 连接件，不应大于15%。

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3.4 铝合金材

3.4.1 建筑模板结构或构件，应采用纯铝加入锰、镁等合金元素构成的铝合金型材。并应符合国家现行标准《铝及铝合金型材》（YB1703）的规定。 3.4.2 铝合金型材的机械性能检验结果应符合表3.4.2的规定。 3.4.3 铝合金型材的横向、高向机械性能应符合表3.4.3的规定。 表3.4.2 铝合金型材的机械性能 牌 号 材料 状态 CZ CS LY11 LY12 LC4 CZ CS CZ CS ≤10.0 10.1～20.0 ＜5.0 5.1～10.0 10.1～20.0 ≤10.0 10.1～20.0 壁 厚 （mm） 抗拉极限 屈服强度强度 伸长弹性模量 率 Ec ? （%） （N/mm2） ≥14 ≥12 ≥12 ≥12 ≥10 ≥10 ≥10 ≥6 ≥6 ?b ?0.2 (N/mm2) —— ≥210 ≥220 ≥230 ≥300 ≥300 ≥310 ≥440 ≥450 (N/mm2) 所有尺寸 ≥180 ≥280 ≥360 ≥380 ≥400 ≥420 ≥430 ≥510 ≥540 LD2 1.83?105 2.14?105 2.14?105 注：材料状态代号名称：CZ—淬火（自然时效）；CS—淬火（人工时效）。

表3.4.3 铝合金型材的横向、高向机械性能 牌 号 LY12 LC4 材料状态 CZ CS 取样 部位 横 向 高 向 横 向 高 向 抗拉极限 强度 屈服强度 ?b ?0.2 （N/mm2） ≥290 ≥290 — — 伸长率 ? （%） ≥6 ≥4 ≥4 ≥3 （N/mm2） ≥400 ≥350 ≥500 ≥480 注：材料状态代号名称：CZ—淬火（自然时效）；CS—淬火（人工时效）。

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3.5 竹、木胶合模板板材

3.5.1 胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并有保温性能好、易脱模和可以两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm。并应符合国家现行标准《混凝土模板用胶合板》（ZBB70006）的规定。 3.5.2 各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。

3.5.3 胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。

3.5.4 进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观及尺寸合格。

3.5.5 竹胶合模板技术性能应符合表3.5.5的规定。

表3.5.5 竹胶合模板机械力学性能 项 目 静曲强度 2平均值 三层 113.30 105.50 10584 9898 8.30 7.95 3.52 5.03 241.10 备 注 ??（3PL）（/2bh2） 式中 P——破坏荷载；L——支座距离（240mm）； b——试件宽度（20mm）； h——试件厚度（胶合模板h=15mm） 式中 L、b、h同上，E?（4?PL5）（/?fbh3）其中三层?P/?f=211.6；五层?P/?f=197.7 ?（N/mm） 五层 弹性模量 三层 E（N/mm2） 五层 冲击强度 三层 A?Q（/b?h） 式中 Q——折损耗功； b——试件宽度；h——试件厚度 ??P（/b?l） 式中 P——剪切破坏荷载（N）； b——剪面宽度（20mm）； l——切面长度（28mm） M?P/h 式中 P——破坏荷载（N）； h——试件厚度（mm） A（J/cm2） 五层 胶合强度 三层 ?（N/mm2） 五层 握钉力 M（N/mm）

3.5.6 常用木胶合模板的厚度宜为12、15、18mm，其技术性能应符合下列规定：

1. 不浸泡，不蒸煮剪切强度： 1.4～1.8 N/mm2；

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2. 室温水浸泡剪切强度： 1.2～1.8 N/mm2； 3. 沸水煮24 h 剪切强度： 1.2～1.8N/mm2； 4. 含水率： 5%～13%；

5. 密度： 450～880（kg/m3）。

6. 弹性模量： 4.5×103～11.5×103 N/mm2。 3.5.7 常用复合纤维模板的厚度宜为12、15、18mm，其技术性能应符合下列规定：

1. 静曲强度：横向28.22～32.3N/mm2；纵向52.62～67.21N/mm2； 2. 垂直表面抗拉强度：大于1.8N/mm2； 3. 72h吸水率： <5%； 4. 72h吸水膨胀率 <4%；

5. 耐酸碱腐蚀性：在1%苛性钠中浸泡24h，无软化及腐蚀现象； 6. 耐水汽性能：在水蒸汽中喷蒸24h表面无软化及明显膨胀。 7. 弹性模量： 大于6.0×103N/mm2。

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4 荷载及变形值的规定

4.1 荷载标准值

4.1.1 恒荷载标准值应符合下列规定：

1. 模板及其支架自重标准值（G1k）应根据模板设计图纸计算确定。肋形或无梁楼板模板自重标准值应按表4.1.1采用。

表4.1.1 楼板模板自重标准值（kN/m2） 模板构件的名称 平板的模板及小梁 楼板模板（其中包括梁的模板） 楼板模板及其支架（楼层高度为4m以下） 木模板 0.30 0.50 0.75 定型组合钢模板 0.50 0.75 1.10 注：除钢、木外，其它材质模板重量见附录A中的附表A。

2. 新浇筑混凝土自重标准值（G2k），对普通混凝土可采用24kN/m3，其它混凝土可根据实际重力密度按本规范附表A确定。

3. 钢筋自重标准值（G3k）应根据工程设计图确定。对一般梁板结构每立方米钢筋混凝土的钢筋自重标准值：楼板可取1.1 kN；梁可取1.5 kN。

4. 当采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力标准值（G4k），可按下列公式计算，并取其中的较小值：

F?0.22?ct0?1?2V （4.1.1—1）

F??cH （4.1.1—2） 式中：

F──新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）；

12?c──混凝土的重力密度（kN/m3）；

V──混凝土的浇筑速度（m/h）；

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t0──新浇混凝土的初凝时间（h），可按试验确定。当缺乏试

验资料时，可采用t0?200/(T?15)（T为混凝土的温度oC）；

?1──外加剂影响修正系数。不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝

作用的外加剂时取1.2；

?2──混凝土坍落度影响修正系数。当坍落度小于30mm时，

取0.85；坍落度为50～90mm时，取1.00；坍落度为110～150mm时，取1.15；

H──混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）。混凝土侧压力的计算分布图形如图4.1.1所示，图中

h?F/?c，h为有效压头高度。

其中，为有效压头高度（） 图4.1.1 混凝土侧压力计算分布图形

4.1.2 活荷载标准值应符合下列规定：

1. 施工人员及设备荷载标准值（Q1k），当计算模板和直接支承模板的小梁时，均布活荷载可取2.5 kN/m2，再用集中荷载2.5 kN进行验算，比较两者所得的弯矩值取其大值；当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载

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标准值可取1.5 kN/m2；当计算支架立柱及其它支承结构构件时，均布活荷载标准值可取1.0 kN/m2。

注：① 对大型浇筑设备，如上料平台、混凝土输送泵等按实际情况

计算；若采用布料机上料进行浇筑混凝土时，活荷载标准值取4 kN/m2。

② 混凝土堆积高度超过100mm以上者按实际高度计算；

③ 模板单块宽度小于150mm时，集中荷载可分布于相邻的两块

板面上。 2. 振捣混凝土时产生的荷载标准值（Q2k），对水平面模板可采用2 kN/m2，对垂直面模板可采用4 kN/m2（作用范围在新浇筑混凝土侧压力的有效压头高度之内）。

3. 倾倒混凝土时，对垂直面模板产生的水平荷载标准值（Q3k）可按表4.1.2采用。

表4.1.2 倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值（kN/m2）

向模板内供料方法 溜槽、串筒或导管 容量小于0.2 m3的运输器具 容量为0.2～0.8m3的运输器具 容量大于0.8 m3的运输器具 水平荷载 2 2 4 6 注：作用范围在有效压头高度以内。 4.1.3 风荷载标准值应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009）中的规定计算，其中基本风压值应按该规范附表D.4中n=10年的规定采用，并取风振系数?z?1。

4.2 荷载设计值

4.2.1 计算模板及支架结构或构件的强度、稳定性和连接强度时，应采用荷载设计值（荷载标准值乘以荷载分项系数）。

4.2.2 计算正常使用极限状态的变形时，应采用荷载标准值。 4.2.3 荷载分项系数应按表4.2.3采用。

4.2.4 钢面板及支架作用荷载设计值可乘以系数0.95进行折减。当采用冷弯薄壁型钢时，其荷载设计值不应折减。

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表4.2.3 荷载分项系数 荷 载 类 别 分项系数?i 永久荷载的分项系数： ⑴当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，新浇筑混凝土自重（G2k） 应取1.2；对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35。 钢筋自重（G3k） ⑵当其效应对结构有利时：一般情况应取1； 新浇筑混凝土对模板侧面的压力（G4k） 对结构的倾覆、滑移验算，应取0.9。 模板及支架自重（G1k） 施工人员及施工设备荷载（Q1k） 振捣混凝土时产生的荷载（Q2k） 倾倒混凝土时产生的荷载（Q3k） 风荷载（?k） 1.4 可变荷载的分项系数： 一般情况下应取1.4； 对标准值大于4 kN/m2的 活荷载应取1.3。 4.3 荷载组合

4.3.1 按极限状态设计时，其荷载组合必须符合下列规定：

1. 对于承载能力极限状态，应按荷载效应的基本组合采用，并应采用下列设计表达式进行模板设计：

r0S?R （4.3.1—1）

式中 r0──结构重要性系数，其值按0.9采用；

S──荷载效应组合的设计值；

R──结构构件抗力的设计值，应按各有关建筑结构设计规范

的规定确定。

对于基本组合，荷载效应组合的设计值S应从下列组合值中取最不利值确定：

⑴ 由可变荷载效应控制的组合：

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S?rG?Gi?1nnik?rQ1Q1k （4.3.1—2） ?0.9?rQiQik （4.3.1—3）

i?1n S?rG?Gi?1ik式中 rG──永久荷载分项系数，应按表4.2.3采用；

rQi──第i个可变荷载的分项系数，其中rQ1为可变荷载Q1的

分项系数，应按表4.2.3采用；

?G

i?1

n

ik

──按永久荷载标准值Gk计算的荷载效应值；

SQik──按可变荷载标准值Qik计算的荷载效应值，其中SQ1k为诸可变荷载效应中起控制作用者；

n──参与组合的可变荷载数。 ⑵ 由永久荷载效应控制的组合： S?rGSGk??ri?1nQi?ciSQik （4.3.1—4）

式中 ?ci──可变荷载Qi的组合值系数，应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009）中各章的规定采用；模板中规定的各可变荷载组合值系数为0.7。

注：1.基本组合中的设计值仅适用于荷载与荷载效应为线性的情况； 2.当对SQ1k无明显判断时，轮次以各可变荷载效应为SQ1k，选其 中最不利的荷载效应组合；

3.当考虑以竖向的永久荷载效应控制的组合时，参与组合的可变荷

载仅限于竖向荷载。

2. 对于正常使用极限状态应采用标准组合，并应按下列设计表达式进 行设计：

S?C （4.3.1—5）

式中 C──结构或结构构件达到正常使用要求的规定限值，应符合

本规范第4.4节各条款中有关变形值的规定。对于标准组合，荷

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载效应组合设计值S应按下式采用：

S?SGk （4.3.1—6）

4.3.2 参与计算模板及其支架荷载效应组合的各项荷载的标准值组合应符合表4.3.2的规定。

表4.3.2 模板及其支架荷载效应组合的各项荷载 项 目 1 平板和薄壳的模板及支架 2 梁和拱模板的底板及支架 梁、拱、柱（边长不大于3 300mm）、墙（厚度不大于100mm）的侧面模板 大体积结构、柱（边长大4 于300mm）、墙（厚度大于100mm）的侧面模板 参与组合的荷载类别 计算承载能力 验算挠度 G1k?G2k?G3k?Q1k G1k?G2k?G3k G1k?G2k?G3k?Q2k G1k?G2k?G3k G4k?Q2k G4k G4k?Q3k G4k 注：验算挠度应采用荷载标准值；计算承载能力应采用荷载设计值。 4.3.3 爬模结构的设计荷载值及其组合应符合下列规定： 1. 模板结构设计荷载应包括：

侧向荷载：新浇混凝土侧向荷载和风荷载。当为工作状态时按6级风计算；非工作状态偶遇最大风力时，应采用临时固结措施；

竖向荷载：模板结构自重，机具、设备按实计算，施工人员按

1.0kN/m2采用；以上各荷载仅供选择爬升设备、计算支承架和附墙架时用； 混凝土对模板的上托力：当模板的倾角小于45o时，取3～5 kN/m2； 模板的倾角≥45o时，取5～12 kN/m2；

新浇混凝土与模板的粘结力：按0.5 kN/m2采用，但确定混凝土与 模板间摩擦力时，两者间的摩擦系数取0.4～0.5；

模板结构与滑轨的摩擦力：滚轮与轨道间的摩擦系数取0.05，滑块 与轨道间的摩擦系数取0.15～0.5。

2. 模板结构荷载组合应符合下列规定：

计算支承架的荷载组合：处于工作状态时，应为竖向荷载加向墙面 风荷载；处于非工作状态时，仅考虑风荷载；

计算附墙架的荷载组合：处于工作状态时，应为竖向荷载加背墙面风荷载；处于非工作状态时，仅考虑风荷载。

4.3.4 液压滑动模板结构的荷载设计值及其组合应符合下列规定：

- 19 -

1. 模板结构设计荷载类别应按表4.3.4—1采用。

2. 计算滑模结构构件的荷载设计值组合应按表4.3.4—2采用。

表4.3.4—1 液压滑动模板荷载类别 编号 ⑴ 设计荷载名称 模板结构自重 荷载种类 恒荷载 活 荷 载 分项系数 1.2 1.4 备 注 按工程设计图计算确定其值 若平台上放置手推车、吊罐、液压控制柜、电气焊设备、垂直运输、井架等特殊设备应按实计算荷载值 操作平台上施工荷载（人员、工 具和堆料）： ⑵ 设计平台铺板及柃条2.5 kN/m2 设计平台桁架 1.5 kN/m2 设计围圈及提升架 1.0 kN/m2 计算支承杆数量 1.0 kN/m2 振捣混凝土侧压力： ⑶ 沿周长方向每米取集中荷载5～6 kN 恒 荷 载 1.2 按浇灌高度为800mm左右考虑的侧压力分布情况，集中荷载的合力作用点为混凝土浇灌高度的2/5处 — 按用溜槽、串筒或0.2m3的运输工具向模板内倾倒时考虑 ⑷ 模板与混凝土的摩阻力 活荷钢模板取 1.5～3.0 kN/m2 载 倾倒混凝土时模板承受的冲击⑸ 力，按作用于模板侧面的水平集中荷载为： 2.0 kN ⑹ 操作平台上垂直运输荷载及制动时的刹车力： 平台上垂直运输的额定附加荷载（包括起重量及柔性滑道的张紧力）均应按实计算；垂直运输设备刹车制动力按下式计算： 活 荷 载 活 荷 载 1.4 1.4 1.4 W—刹车时产生的荷载（N）； A—刹车时的制动减速度（m/S2），一般取g值的1～2倍； g—重力加速度（9.8 m/S2）； Q—料罐总重（N）； k—动荷载系数，在2～3之间取用。 W?( ⑺ A?1)Q?kQ g活 荷 载 1.4 风荷载 按《建筑结构荷载规范》（GB50009）的规定采用，其中风压基本值按其附表D.4中n=10年采用，其抗倾倒系数不应小于1.15。 - 20 -

表4.3.4—2 计算滑模结构构件的荷载设计值组合 结构计算项目 支承杆计算 模板面计算 围圈计算 提升架计算 操作平台结构计算 荷 载 组 合 计算承载能力 ⑴+⑵+⑷ 取二式中较 ⑴+⑵+⑹ 大值 ⑶+⑸ ⑴+⑶+⑸ ⑴+⑵+⑶+⑷+⑸+⑹ ⑴+⑵+⑹ 验算挠度 — ⑶ ⑴+⑶+⑷ ⑴+⑵+⑶+⑷+⑹ ⑴+⑵+⑹ 注：1. 风荷载设计值参与活荷载设计值组合时，其组合后的效应值应乘

0.9的组合系数；

2. 计算承载能力时应取荷载设计值；验算挠度时应取荷载标准值。

4.4 变形值规定

4.4.1 当验算模板及其支架的刚度时，其最大变形值不得超过下列容许值：

1. 对结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的1/400； 2. 对结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的1/250；

3. 支架的压缩变形或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的1/1000。 4.4.2 组合钢模板结构或其构配件的最大变形值不得超过表4.4.2的规定。

表4.4.2 组合钢模板及构配件的容许变形值（mm） 部 件 名 称 钢模板的面板 单块钢模板 钢楞 柱箍 桁架、钢模板结构体系 支撑系统累计 容 许 变 形 值 ≤1.5 ≤1.5 L/500或≤3.0 B/500或≤3.0 L/1000 ≤4.0 注：L为计算跨度，B为柱宽。 4.4.3 液压滑模装置的部件，其最大变形值不得超过下列容许值： 1. 在使用荷载下，两个提升架之间围圈的垂直与水平方向的变形值均不得大于其计算跨度的1/500；

2. 在使用荷载下，提升架立柱的侧向水平变形值不得大于2mm；

- 21 -

3. 支承杆的弯曲度不得大于L/500。

4.4.4 爬模及其部件的最大变形值不得超过下列容许值： 1. 爬模应采用大模板；

2. 爬架立柱的安装变形值不得大于爬架立柱高度的1/1000；

3. 爬模结构的主梁，根据重要程度的不同，其最大变形值不得超过计算跨度的1/500～1/800；

4. 支点间轨道变形值不得大于2mm。

- 22 -

5 设 计

5.1 一般规定

5.1.1 模板及其支架的设计应根据工程结构形式、荷载大小、地基土类别、施工设备和材料等条件进行。

5.1.2 模板及其支架的设计应符合下列规定：

1. 应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，应能可靠地承受新浇混凝土的自重、侧压力和施工过程中所产生的荷载及风荷载。

2. 构造应简单，装拆方便，便于钢筋的绑扎、安装和混凝土的浇筑、养护等要求。

3. 混凝土梁的施工应采用从跨中向两端对称进行分层浇筑，每层厚度不得大于400mm。

4. 当验算模板及其支架在自重和风荷载作用下的抗倾覆稳定性时，应符合相应材质结构设计规范的规定。 5.1.3 模板设计应包括下列内容：

1. 根据混凝土的施工工艺和季节性施工措施，确定其构造和所承受的荷载；

2. 绘制配板设计图、支撑设计布置图、细部构造和异型模板大样图； 3. 按模板承受荷载的最不利组合对模板进行验算； 4. 制定模板安装及拆除的程序和方法；

5. 编制模板及配件的规格、数量汇总表和周转使用计划； 6. 编制模板施工安全、防火技术措施及设计、施工说明书。

5.1.4 模板中的钢构件设计应符合现行国家标准《钢结构设计规范》（GB50017）和《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018）的规定，其截面塑性发展系数应取1.0。组合钢模板、大模板、滑升模板等的设计尚应符合国家现行标准《组合钢模板技术规范》（GB50214）、《大模板多层住宅结构设计与施工规程》（JGJ20）和《液压滑动模板施工技术规范》（GBJ113）的相应规定。

5.1.5 模板中的木构件设计应符合现行国家标准《木结构设计规范》（GB50005）的规定，其中受压立杆应满足计算要求，且其梢径不得小于80mm。

5.1.6 模板结构构件的长细比应符合下列规定：

1. 受压构件长细比：支架立柱及桁架不应大于150；拉条、缀条、斜

- 23 -

撑等联系构件不应大于200；

2. 受拉构件长细比：钢杆件不应大于350：木杆件不应大于250。 5.1.7 用扣件式钢管脚手架作支架立柱时，应符合下列规定：

1. 连接扣件和钢管立杆底座应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定；

2. 承重的支架柱，其荷载应直接作用于立杆的轴线上，严禁承受偏心荷载，并应按单立杆轴心受压计算；钢管的初始弯曲率不得大于1/1000，其壁厚应按实际检查结果计算；

3. 当露天支架立柱为群柱架时，高宽比不应大于5；当高宽比大于5时，必须加设抛撑或缆风绳，保证宽度方向的稳定。

5.1.8 用门式钢管脚手架作支架立柱时，应符合下列规定：

1. 几种门架混合使用时，必须取支承力最小的门架作为设计依据； 2. 荷载宜直接作用在门架两边立杆的轴线上，必要时可设横梁将荷载传于两立杆顶端，且应按单榀门架进行承力计算；

3. 门架结构在相邻两榀之间应设工具式交叉支撑，使用的交叉支撑线刚度必须满足下式要求：

IbI?0.03 （5.1.8） Lbh0 式中 Ib───剪刀撑的截面惯性矩； Lb───剪刀撑的压曲长度； I───门架的截面惯性矩； h0───门架立杆高度。

4. 当门架使用可调支座时，调节螺杆伸出长度不得大于150mm；

5. 当露天门架支架立柱为群柱架时，高宽比不应大于5；当高宽比大于5时，必须使用缆风绳保证宽度方向的稳定。

5.1.9 用碗扣式钢管脚手架作支架柱时，应符合下列规定：

1. 支架立柱可根据荷载情况组成双立柱梯形支柱和四立柱格构形支柱，重荷载时应组成群柱架，支架立柱间应设工具式交叉支撑，且荷载应直接作用于立杆的轴线上，并应按单立杆轴心受压进行计算；

2. 当露天支柱架为群柱架时，高宽比不应大于5；当高宽比大于5时，必须加设缆风或将下部群柱架扩大保证宽度方向的稳定。

5.1.10 遇有下列情况时，水平支承梁的设计应采取防倾倒措施，不得取消或改动销紧装置的作用，且应符合下列规定：

- 24 -

1. 水平支承如倾斜或由倾斜的托板支承以及偏心荷载情况存在时； 2. 梁由多杆件组成；

3. 当梁的高宽比大于2.5时，水平支承梁的底面严禁支承在50mm宽的单托板面上；

4. 水平支承梁的高宽比大于2.5时，应避免承受集中荷载。 5.1.11 爬模设计应符合下列规定：

1. 采用卷扬机和钢丝绳牵拉时，其支承架和锚固装置的设计能力，应为总牵引力的3～5倍；

5.1.12 烟囱、水塔和其它高大构筑物的模板工程，应根据其特点进行专项设计，制定专项施工安全措施。

5.2 现浇混凝土模板计算

5.2.1 面板可按简支跨计算，应验算跨中和悬臂端的最不利抗弯强度和挠度，并应符合下列规定： 1. 抗弯强度计算

1）钢面板抗弯强度应按下式计算：

??Mmax?f （5.2.1—1） Wn 式中 Mma───最不利弯矩设计值，取均布荷载与集中荷载分别作x用时计算结果的大值；

Wn───净截面抵抗矩，按本规范表5.2.1—1或表5.2.1—2

查取；

f───钢材的抗弯强度设计值，应按本规范附录B的表B.1.1—1或表B.2.1—1的规定采用。 2） 木面板抗弯强度应按下式计算：

?m?Mmax?fm （5.2.1—2） Wm 式中 Wm───木板毛截面抵抗矩；

- 25 -

fm───木材抗弯强度设计值，按本规范附录B表B.3.1—3、

B.3.1—4和B.3.1—5的规定采用。

表5.2.1—1 组合钢模板2.3mm厚面板力学性能表 模板宽度 （mm） 300 250 200 150 100 截面积 A (mm2) 1080 (978) 965 (863) 702 (639) 587 (524) 472 (409) 中性轴 位置 Y0 (mm) 11.1 (10.0) 12.3 (11.1) 10.6 (9.5) 12.5 (11.3) 15.3 (14.2) X轴截面 惯性矩 Ix (cm4) 27.91 (26.39) 26.62 (25.38) 17.63 (16.62) 16.40 (15.64) 14.54 (14.11) 截面最小 抵抗矩 Wx (cm3) 6.36 (5.86) 6.23 (5.78) 3.97 (3.65) 3.86 (3.58) 3.66 (3.46) 截面简图 注：1. 括号内数据为净截面； 2. 表中各种宽度的模板，其长度规格有：1.5m、1.2m、0.9m、0.75m、0.6m和0.45m；高度全为55mm。

3） 胶合板面板抗弯强度应按下式计算：

?j?Mmax?fjm （5.2.1—3） Wj 式中 Wj─── 胶合板毛截面抵抗矩；

fjm─── 胶合板的抗弯强度设计值，应按本规范附录B的表

B.5.1、B.5.2和B.5.3采用。

- 26 -

表5.2.1—2 组合钢模板2.5mm厚面板力学性能表 模板宽度 （mm） 300 250 200 150 100 截面积 A (mm2) 114.4 (104.0) 101.9 (91.5) 76.3 (69.4) 63.8 (56.9) 51.3 (44.4) 中性轴 位置 Y0 (mm) 10.7 (9.6) 11.9 (10.7) 10.7 (9.6) 12.6 (11.4) 15.3 (14.3) X轴截面 惯性矩 Ix (cm4) 28.59 (26.97) 27.33 (25.98) 19.06 (17.98) 17.71 (16.91) 15.72 (15.25) 截面最小 抵抗矩 Wx (cm3) 6.45 (5.94) 6.34 (5.86) 4.3 (3.96) 4.18 (3.88) 3.96 (3.75) 截面简图 注：1. 括号内数据为净截面； 2. 表中各种宽度的模板，其长度规格有：1.5m、1.2m、0.9m、0.75m、0.6m和0.45m；高度全为55mm。 2. 挠度应按下列公式进行验算：

v?5qgL4384EIx5qgL4??v? （5.2.1—4）

PL3 或 v????v? （5.2.1—5）

384EIx48EIx 式中 qg───恒荷载均布线荷载标准值； P───集中荷载标准值； E───弹性模量； Ix───截面惯性矩； L───面板计算跨度；

?v?───容许挠度。钢模板应按本规范表4.4.2采用；木和胶合板面板应按本规范第4.4.1条采用。

5.2.2 支承楞梁计算时，次楞一般为两跨以上连续楞梁，可按本规范附录

- 27 -

C计算，当跨度不等时，应按不等跨连续楞梁或悬臂楞梁设计；主楞可根据实际情况按连续梁、简支梁或悬臂梁设计；同时次、主楞梁均应进行最不利抗弯强度与挠度计算，并应符合下列规定： 1. 次、主楞梁抗弯强度计算

1） 次、主钢楞梁抗弯强度应按下式计算： ??Mmax?f （5.2.2—1） W 式中 Mma───最不利弯矩设计值。应从均布荷载产生的弯矩设计x值M1、均布荷载与集中荷载产生的弯矩设计值M2和

悬臂端产生的弯矩设计值M3三者中，选取计算结果较大者；

W───截面抵抗矩，按本规范表5.2.2—1查用；

f───钢材抗弯强度设计值，按本规范附录B的表B.1.1—1或表B.2.1—1采用。

2） 次、主铝合金楞梁抗弯强度应按下式计算： ??Mmax?flm （5.2.2—2） W 式中 flm───铝合金抗弯强度设计值，按本规范附录B的表B.4.1采用。

3） 次、主木楞梁抗弯强度应按下式计算： ??Mmax?fm （5.2.2—3） W 式中 fm───木材抗弯强度设计值，按本规范附录B的表B.3.1—3、

表B.3.1—4及表B.3.1—5的规定采用。

- 28 -

表5.2.2—1 各种型钢钢楞和木楞力学性能表 规 格 （mm） 扁钢 角钢 钢管 矩形 钢管 薄壁冷弯槽钢 内卷边槽钢 槽钢 矩形 木楞 —70×5 ∟75×25×3.0 ∟80×35×3.0 φ48×3.0 φ48×3.5 φ51×3.5 □60×40×2.5 □80×40×2.0 □100×50×3.0 ［80×40×3.0 ［100×50×3.0 ［80×40×15×3.0 ［100×50×20×3.0 ［80×43×5.0 50×100 60×90 80×80 100×100 截面积A （mm2） 350 291 330 424 489 522 457 452 864 450 570 508 658 1024 5000 5400 6400 10000 重量 （N/m） 27.5 22.8 25.9 33.3 38.4 41.0 35.9 35.5 67.8 35.3 44.7 39.9 51.6 80.4 30.0 32.4 38.4 60.0 截面惯截面最小 性矩Ix 抵抗矩Wx （cm4） （cm3） 14.29 17.17 22.49 10.78 12.19 14.81 21.88 37.13 112.12 43.92 88.52 48.92 100.28 101.30 416.67 364.50 341.33 833.33 4.08 3.76 4.17 4.49 5.08 5.81 7.29 9.28 22.42 10.98 12.20 12.23 20.06 25.30 83.33 81.00 85.33 166.67

4） 次、主钢桁架梁计算应按下列步骤进行：

⑴ 钢桁架应优先选用角钢、扁钢和圆钢筋制成；

⑵ 正确确定计算简图（见图5.2.2—1、5.2.2—2、5.2.2—3）； ⑶ 分析和准确求出节点集中荷载P值； ⑷ 求解桁架各杆件的内力；

⑸ 选择截面并应按下列公式核验杆件内力： 拉杆 ?? 压杆 ??N?f （5.2.2—4） AN?f （5.2.2—5） ?A - 29 -

250 250 250 250

0.5P

P

P P 0.5P

250 2P

125

250

250

250

125

2P

图 5.2.2—1 轻型桁架计算简图示意

250

250

250

250

250

250

250

250

250

在下弦杆节点处钻椭圆形孔

0.5P P

P

P

P

P

P

P

P

0.5P

4.5P

125 4.5P

125 250 250 250 250 250 250 250 250

腹杆交点处焊接螺栓

图 5.2.2—2 曲面可变桁架计算简图示意

600

600

600

600

600

600

600

600

600

0.5P P P P P P P P

P 0.5P

4.5P 4.5P

600 4200

600

图 5.2.2—3 可调桁架跨长计算简图示意

- 30 -

式中 N───轴向拉力或轴心压力； A───杆件截面面积；

?───轴心受压杆件稳定系数。根据长细比（?）值查本规

范附录D表D，其中l为杆件计算跨度，i为杆件回转半径；

f───钢材抗拉、抗压强度设计值。按本规范附录B表B.1.1—1或表B.2.1—1采用。

2. 次、主楞梁抗剪强度计算

1） 在主平面内受弯的钢实腹构件，其抗剪强度应按下式计算：

??VS0?fv （5.2.2—6） Itw 式中 V───计算截面沿腹板平面作用的剪力设计值； S0───计算剪力应力处以上毛截面对中和轴的面积矩； I───毛截面惯性矩； tw───腹板厚度；

fv───钢材的抗剪强度设计值，查本规范表B.1.1—1和表B.2.1—1。

2） 在主平面内受弯的木实截面构件，其抗剪强度应按下式计算：

??VS0?fv （5.2.2—7） Ib 式中 b───构件的截面宽度；

fv───木材顺纹抗剪强度设计值。查本规范表B.3.1—3、表B.3.1—4和表B.3.1—5；

其余符号同公式5.2.2—6。 3. 挠度计算

1） 简支楞梁应按本规范公式5.2.1—4或5.2.1—5验算。 2） 连续楞梁应按本规范附录C中的表验算。

- 31 -

3） 桁架可近似地按有n个节间在集中荷载作用下的简支梁（见图5.2.2

—4、5.2.2—5）采用下列简化公式验算：

当n为奇数节间，集中荷载Pg布置如图5.2.2—4，挠度验算公式为：

v?(5n4?4n2?1)PgL3384n3EI??v??L （5.2.2—8） 1000 当n为奇数节间，集中荷载Pg布置如图5.2.2—5，挠度验算公式为：

v?(5n4?2n?1)PgL3384n3EI??v??L （5.2.2—9） 1000 当n为偶数节间，集中荷载Pg布置如图5.2.2—4，挠度验算公式为：

v?(5n2?4)PgL3384nEI??v??L （5.2.2—10） 1000 当n为偶数节间，集中荷载Pg布置如图5.2.2—5，挠度验算公式为：

v?(5n2?2)PgL3384nEI??v??L （5.2.2—11） 1000

式中 n───节点跨中集中荷载P的个数； Pg───节点集中荷载设计值；

L───桁架计算跨度值； E───钢材的弹性模量；

I───跨中上、下弦及腹杆的毛截面惯性矩。

- 32 -

（n-1）Pg

C C C C nC

图5.2.2—4 桁架节点集中荷载布置图（偶数节间）

nPg

C/2 C C/2 C C nC

图5.2.2—5 桁架节点集中荷载布置图（奇数节间）

5.2.3 对拉螺栓应确保内、外侧模能满足设计要求的强度、刚度和整体性。 对拉螺栓强度应按下列公式计算：

N?abFs (5.2.3—1) Nt?Anft （5.2.3—2） Ntb?N （5.2.3—3） 式中 N───对拉螺栓最大轴力设计值；

Nt───对拉螺栓轴向拉力设计值，按本规范表5.2.3采用； a───对拉螺栓横向间距； b───对拉螺栓竖向间距；

- 33 -

bbb Fs───新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土对垂

直模板产生的水平荷载或倾倒混凝土时作用于模板上

的侧压力设计值：

Fs?0.95(rGF?rQQ3k)或Fs?0.95(rGG4k?rQQ3k)；

其中0.95为荷载值折减系数；

An───对拉螺栓净截面面积，按本规范表5.2.3采用； ftb───螺栓的抗拉强度设计值，按本规范本规范表B.1.1—4

采用。

表5.2.3 对拉螺栓轴向拉力设计值（Ntb） 螺栓直径 （mm） M12 M14 M16 M18 M20 M22 螺栓内径 （mm） 9.85 11.55 13.55 14.93 16.93 18.93 净截面面积 （mm2） 76 105 144 174 225 282 重 量 轴向拉力设计值 （N/m） Ntb（kN） 8.9 12.1 15.8 20.0 24.6 29.6 12.9 17.8 24.5 29.6 38.2 47.9 5.2.4 柱箍应采用扁钢、角钢、槽钢和木楞制成，其受力状态应为拉弯杆件，柱箍计算（简图见图5.2.4）应符合下列规定：

1. 柱箍间距（l1）应按下列各式的计算结果取其小值： 1） 柱模为钢面板时的柱箍间距应按下式计算： l1?3.2764EI （5.2.4—1） Fb 式中 l1───柱箍纵向间距（mm）；

E───钢材弹性模量（N/mm2），按本规范附录B的表B.1.3

采用；

I───柱模板一块板的惯性矩（mm4），按本规范表5.2.1—1

- 34 -

或表5.2.1—2采用；

F───新浇混凝土作用于柱模板的侧压力设计值（N/mm2），

按本规范公式4.1.1—1或4.1.1—2计算；

b───柱模板一块板的宽度（mm）。 2） 柱模为木面板时的柱箍间距应按下式计算： l1?0.7833EI （5.2.4—2） Fb 式中 E───柱木面板的弹性模量（N/mm2），按本规范附录B的表

B.3.1—3、B.3.1—4和B.3.1—5采用；

I───柱木面板的惯性矩（mm4）； b───柱木面板一块的宽度（mm）。 3） 柱箍间距还应按下式计算： l1?8Wf(或fm) （5.2.4—3）

Fsb 式中 W───钢或木面板的抵抗矩；

f───钢材抗弯强度设计值，按本规范附录B表B.1.1—1和

B.2.1—1采用；

fm───木材抗弯强度设计值，按本规范附录B表B.3.1—3、

B.3.1—4及B.3.1—5采用。

图 5.2.4 柱箍计算简图

1—钢模板； 2—柱箍。

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2. 柱箍强度应按拉弯杆件采用下式计算：

NMx??f或fm （5.2.4—4） AnWnxN?ql3 （5.2.4—5） 2 其中

q?Fsl1 （5.2.4—6）

注：若计算结果不满足本式要求时，应减小l1或加大柱箍截面尺寸来满足本式要求。

式中 N───柱箍轴向拉力设计值；

q───沿柱箍跨向垂直线荷载设计值； An───柱箍净截面面积；

22Fsl1l2ql2? Mx───柱箍承受的弯矩设计值，Mx?； 88 Wnx───柱箍截面抵抗矩，可按本规范表5.2.2—1采用； l1───柱箍的间距；

l2───长边柱箍的计算跨度； l3───短边柱箍的计算跨度；

3. 挠度计算应按本规范公式5.2.1—4进行验算。

5.2.5 木、钢立柱应承受模板结构的垂直荷载，其计算应符合下列规定： 1. 木立柱计算 1） 强度计算：

?c?N?fc （5.2.5—1） An 2） 稳定性计算：

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N?fc （5.2.5—2） ?A0 式中 N───轴心压力设计值（N）；

An───木立柱受压杆件的净截面面积（mm2）；

fc───木材顺纹抗压强度设计值（N/mm2），按本规范附录B

表B.3.1—3、B.3.1—4、B.3.1—5及B.3.3条采用；

A0───木立柱跨中毛截面面积（mm2），当无缺口时，A0?A； ?───轴心受压杆件稳定系数，按下列各式计算： 当树种强度等级为TC17、TC15及TB20时： ??75 ??11?(?80 （5.2.5—3）

)2 ??75 ??3000?2 （5.2.5—4）

当树种强度等级为TC13、TC11、TB17及TB15时： ??91 ??11?(?65 （5.2.5—5）

)2 ??91 ?? ??2800?2 （5.2.5—6）

L0 （5.2.5—7） i i?I （5.2.5—8） A 式中 L0───木立柱受压杆件的计算长度，按两端铰接计算L0?L （mm），L为单根木立柱的实际长度； i───木立柱受压杆件的回转半径（mm）； I───受压杆件毛截面惯性矩（mm4）；

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A───杆件毛截面面积（mm2）。

2. 工具式钢管立柱（图5.2.5—1和5.2.5—2）计算

1） CH型和YJ型工具式钢管支柱的规格和力学性能应符合表5.2.5—1和表5.2.5—2的规定。

表5.2.5—1 CH、YJ型钢管支柱规格 型号 项目 最小使用长度(mm) 最大使用长度(mm) 调节范围 (mm) 螺旋调节范围(mm) 容许 最小长度时(kN) 荷载 最大长度时(kN) 重 量 (kN) 1812 3062 1250 170 20 15 0.124 CH CH-65 CH-75 CH-90 2212 3462 1250 170 20 15 0.132 2712 3962 1250 170 20 12 0.148 YJ-18 1820 3090 1270 70 20 15 0.1387 YJ YJ-22 2220 3490 1270 70 20 15 0.1499 YJ-27 2720 3990 1270 70 20 12 0.1639 注：下套管长度应大于钢管总长的1/2以上。 (a) (b) (c) 图5.2.5—1 钢管立柱类型（一） 1— 顶板；2—套管；3—插销；4—插管； 5—底版；6—琵琶撑；7—螺栓；8—转盘。

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(a) (b) (c)

图5.2.5—2 钢管立柱类型（二）

1—顶板；2—套管；3—插销；4—插管；5—底版；6—琵琶撑；7—螺栓；8—转盘；9—螺管；10—手柄；11—螺旋套；b—CH型；c—YJ型。

表5.2.5—2 CH、YJ型钢管支柱力学性能 项 目 CH YJ 插管 套管 插管 套管 直径 (mm) 外径 48.6 60.5 48 60 内径 43.8 55.7 43 55.4 壁厚 (mm) 2.4 2.4 2.5 2.3 截面面积 (mm2) 348 438 357 417 惯性矩I (mm4) 93200 185100 92800 173800 回转半径i (mm) 16.4 20.6 16.1 20.4 2） 工具式钢管立柱受压稳定性计算：

⑴ 立柱应考虑插管与套管之间因松动而产生的偏心（按偏半个钢管直径计算），应按下式的压弯杆件计算：

N??xA?mxMxNW1x(1?0.8)NEx?f （5.2.5—9）

式中 N───所计算杆件的轴心压力设计值；

?x───弯矩作用平面内的轴心受压构件稳定系数，根据

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?x??L0i2的值和钢材屈服强度（fy），按本规范附录

D的表D采用，其中??I1?n，n?x2，Ix1为上插2Ix1管惯性矩，Ix2为下套管惯性矩；

A───钢管毛截面面积；

?mx───等效弯矩系数，此处为?mx?1.0；

d，d为钢2 Mx───弯矩作用平面内偏心弯矩值，Mx?N?管支柱外径；

W1x───弯矩作用平面内较大受压纤维的毛截面抵抗矩； NEx───欧拉临界力，NEx?2EA，E钢管弹性模量，按?2?x本规范附录B的表B.1.3采用。

⑵ 立柱上下端之间，在插管与套管接头处，当设有钢管扣件式的纵横向水平拉条时，应取其最大步距按两端铰接轴心受压杆件计算。 轴心受压杆件应按下式计算：

N?f （5.2.5—10） ?A 式中 N───轴心压力设计值；

?───轴心受压稳定系数（取截面两主轴稳定系数中的较小

者），并根据构件长细比和钢材屈服强度（fy）按本

规范附录D表D采用；

A───轴心受压杆件毛截面面积；

f───钢材抗压强度设计值，按本规范附录B表B.1.1—1和B.2.1—1采用。

3） 插销抗剪计算：

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