四自由度圆柱坐标机器人机械手臂设计

四自由度圆柱坐标型工业机器人机械设计

摘 要

在现代制造业中，工业机器人已成为不可或缺的核心自动化装备。工业机器人适应工作环境能力强，可担任各种类型各种强度的生产工作，精度高、速度快、易于控制，可显著提高生产的工业自动化水平。国内工业机器人起步晚，市场占有率低，许多核心技术还没有掌握，可靠性低，应用范围小，零部件互换性低。

现设计一种四自由度的圆柱坐标型机器人，能实现工件的上下搬运。该四自由度机器人由两个旋转自由度机构和两个平移自由度机构组成，根据机器人运动参数，选择足够功率的伺服电机，然后，估算驱使机构各自由度运动需要的力及扭矩，选择传动比合适且大小合适的减速器。通过伺服电机减速器驱动机构的运动，实现机器人腰部旋转，手臂的竖直升降，手臂的水平移动和末端操纵器的旋转。在机器人辅助系统的设计部分，还考虑了伺服电机导线坦克链的排布，机构零点位置的触发开关及其导线排布的设计。

关键词：四自由度，圆柱坐标，工业机器人，机械设计

i

Mechanical Design of a 4-DOF Cylindrical

Industrial Robot

Abstract

In modern manufacturing, industrial robot has become an indispensable core automation equipment. Industrial robot has good adaptability, can adapt to all kinds of mass production, high precision, fast speed, easy to control, can significantly improve the automation level of production. Domestic industrial robots started late, has low market share, low reliability, and many core technologies have not yet mastered. The application scope is small, the interchangeability of parts is low.

The design of a kind of four degree of freedom cylindrical coordinate robot, can realize the workpiece moving up and down. The four degree of freedom robot mechanism is composed of two rotational degrees of freedom and two translational degrees of freedom mechanism. According to the robot movement parameters, servo motor is selected, and then estimates the sufficient power, force and torque of each degree of freedom movement needs, choose the appropriate transmission ratio and suitable reducer. Drive mechanism motion through the servo motor reducer, and then we can realize the robot waist rotation, vertical lifting arm, arm movement and rotation of the end effector. In part of the design of robot auxiliary system, we take the arrangement of servo motor wire tank chain, design the trigger switch and wire arranging mechanism the zero position into consideration.

Key Words： 4-DOF; Cylindrical coordinates; Industrial Robot; Mechanical design

ii

目 录

摘 要 .................................................................... ⅰ Abstract ................................................................... ⅱ 第一章 引 言 ............................................................. 1

1.1 工业机器人 .......................................................... 1

1.1.1 工业机器人的概念及特点 ........................................ 1 1.1.2 工业机器人的组成 .............................................. 1 1.1.3 国内外发展状况 ................................................ 2 1.2 研究内容 ............................................................ 2

1.2.1 研究方法 ...................................................... 2 1.2.2 研究成果 ...................................................... 2 1.3研究意义 ............................................................ 2 第二章 机构结构设计 ....................................................... 4

2.1 设计分析及方案拟定 .................................................. 4

2.1.1 设计要求 ...................................................... 4 2.1.2 设计流程 ...................................................... 5 2.1.3 方案拟定 ...................................................... 5 2.2 主要结构件设计 ...................................................... 6

2.2.1旋转平台结构 ................................................... 6 2.2.2滚珠丝杠结构 ................................................... 7 2.2.3中间连接器 ..................................................... 9 2.2.4外壳设计 ...................................................... 11 2.3受载变形校核 ....................................................... 11 第三章 传动机构设计 ...................................................... 13

3.1腰部转动 ........................................................... 13

3.1.1减速器选择 .................................................... 13

iii

3.1.2伺服电机选择 .................................................. 14 3.1.3传动法兰盘设计 ................................................ 15 3.2竖直平移 ........................................................... 16

3.2.1滚珠丝杠及螺母选择 ............................................ 16 3.2.2伺服电机选择 .................................................. 18 3.2.3联轴器选择 .................................................... 19 3.3水平平移 ........................................................... 20

3.3.1滚珠螺母丝杠选择 .............................................. 21 3.3.2伺服电机选择 .................................................. 21 3.3.3联轴器选择 .................................................... 22 3.4手臂末端操纵器旋转 ................................................. 23

3.4.1伺服电机选择 .................................................. 23 3.4.2减速器选择 .................................................... 24

第四章 辅助机构设计 ...................................................... 25

4.1 坦克链线路设计 ..................................................... 25 4.2 机构零点设计 ....................................................... 26 第五章 总结与展望 ........................................................ 28

5.1 总结 ............................................................... 28 5.2 展望 ............................................................... 28 参考文献 .................................................................. 30 致谢 ...................................................................... 31 附录 ...................................................................... 32

iv

第一章 引言

1.1工业机器人

1.1.1工业机器人的概念及特点

我国专家学者对于工业机器人的概念解释也各有不同，综合各方面的说法，从工业机器人能实现的功能来讲，工业机器人是有以下功能的机器：

（1）具有执行运动操作的机构；

（1）具有通用性，可实现多种运动操作； （2）有一定程度的智能，能重复编程；

（3）有一定的独立性，一定程度上不依赖人的操纵。 1.1.2工业机器人的组成

工业机器人一般由机械系统和控制系统组成，四自由度圆柱坐标型工业机器人的机械系统组成由下图可知：

驱动机构四自由度圆柱坐标型工业机器人机械系统伺服电机驱动末端操纵器减速器传动执行机构腰部机构手臂机构底座减速器传动丝杠螺母传动 图1.1 四自由度圆柱坐标型工业机器人机械系统组成

（1）驱动机构：本次设计采用四个交流伺服电机驱动四个自由度。至于气压，液压驱动的装置体积较大，因行程较大而不采用。

（2）执行机构：本次设计的执行机构主要包括底座、腰部机构、手臂机构和末端操纵器。采用丝杠螺母和行星齿轮减速器两种传动方式，能将旋转运动转换成直线运动或将高转速转换成低转速，再将动力传递给执行装置。

- 1 -

1）套筒2）PX85减速器3）向心圆柱滚柱轴承4）内支撑套5）外支撑套 6）加强筋7）传动法兰盘8）固定套筒9）固定垫片10）止推轴承

图2.5 旋转平台结构图

内支撑套支撑机身重量，外支撑套带动腰部转动。内支撑套和外支撑套间的连接通过两

个轴承实现：止推轴承承受整个机身的重力，向心圆柱滚柱轴承起到防止机构径向力失衡的作用。传动法兰盘用螺栓连接在外支撑套上，其内圈有键槽，配合减速器输出轴，输出轴转动，带动法兰盘和外支撑套转动。减速器用螺栓连接至内支撑套上，输出轴伸出，旋上螺母，压紧内外支撑套,实现腰部的轴向固定。 2.2.2滚珠丝杠结构

滚珠丝杠结构实现了手臂的上下和前后平移，结构如图所示：

图2.6 滚珠丝杠机构

丝杠安装采用两端支撑方式，两端各装有一个角接触球轴承(22-8-7,32-15-9)，轴承由其两端的轴承座固定，轴承座安装应使丝杠轴线与支撑板平行。轴承座自行设计，其三维模型如下图：

- 7 -

图2.7 轴承座

导轨为滚珠丝杠结构提供了足够的支撑力。导轨首先选择滚珠型直线导轨，主要考虑其轨宽和轨长，滑块主要是确定类型和数量。导轨选择轨宽15mm，轨长根据工作行程需求选择600mm。滑块选择四方型滑块，其结构及总体尺寸如下图所示：

图2.8 四方型滑块

由于支撑板是主要承载部件，需要校核支撑板的受压稳定性。分析支撑板受力，支撑板

可以看作下端固定上端自由的压杆，压力为机身的重力，作用点在机身的中心位置，如下图所示：

图2.9 支撑板压杆模型

临界压力的公式为

?2EI Fcr?(?L)2

(1)

- 8 -

式中：Fcr是临界压力；E是支撑板材料45钢的弹性模量，一般是196-216GPa；I是支撑

板的惯性矩，可由三维模型的质量属性得到，40067 kg·mm2；μ是长度系数，对于一端固定一端自由的情况，μ值为2.1；L是支撑板长度600mm。计算得到，Fcr=4.98×1010N，远大于实际所受重力。 2.2.3中间连接器

（1）中间连接器的设计

中间连接器是连接水平丝杠和竖直丝杠的装置，它将由竖直丝杠螺母机构旋转而产生的竖直方向的位移，传递给水平丝杠螺母机构，使得手臂能够正常上下移动。中间连接器由两个螺母滑块连接器和一块中间连接板组成，相互之间用内六角螺栓连接，其结构如下图所示。

图2.10 中间连接器

螺母滑块连接器自行设计，材料选择45钢，其制造工艺流程简单来说是铸造、铣平面、钻孔、攻螺纹。其安装尺寸由上述滚珠丝杠的螺母及滑块位置决定，外形如下图所示。

图2.11 螺母滑块连接器

- 9 -

图2.12 中间连接板

（2）中间连接板的强度校核

中间连接板主要需校核其与螺栓接触面上的挤压应力，挤压的强度条件是

Fbs≤[?bs] Abs(2)

式中：Fbs是挤压力，Abs是挤压面面积，[σbs]是挤压许用应力。

由中间连接器的三维模型可知，工作中的连接板与16个螺栓相互接触，螺栓直径3mm，

连接板厚度5mm，单个螺栓对连接板的挤压面的面积Abs为15×10-6m2。

图2.13 连接板受力图

总的挤压力F为水平手臂的重力，由Solidworks三维建模，经过测量得到质量m不大于15kg，因此单个螺栓孔受到挤压力为

Fbs=mg/16=9.2N

因此，运算得到挤压许用应力

- 10 -

(3)

[σbs]≥0.613MPa

查表，可知钢材的挤压许用应力[σbs]≈355MPa，远大于最低要求。

(4)

2.2.4外壳设计

机器人外壳外形图如图所示，其主要作用是滚珠丝杠的防尘，导线线路的排布和整体机型的美观。外壳采用铝合金蒙皮包装，蒙皮厚度为3mm，质量轻。材料塑性好，采用锻压加工工艺，锻压成型。再以钻头打螺栓孔，以便于安装固定。为方便制造，将整体的外壳分成三段，分别制造。

外壳及其总体尺寸如下图所示：

图2.14 外壳图

2.3受载变形校核

受载变形校核可简单的由模型模拟机器人的末端受载时的挠度，得到形变偏移值。应用

Solidworks Simulation的有限元分析功能，简单分析弯曲变形。

根据机器人结构受力情况分析，主要是支撑板、丝杠、导轨等结构同时承载负载重量，

因此受载的模型可简化如下图：

- 1 -

图2.15 简化的受载模型

下端做固定端，右上端的伸出端受向下的负载3kg，及30N的力，材料统一选择合金钢，其弹性模量是2.1×1011N/m2。运行结果为最大位移量0.0392mm，基本满足重复定位精度±0.1mm的要求。详见附录1。

- 12 -

第三章 传动系统设计

传动系统设计主要是传动方式的确定，驱动电机的选择，减速器的选择以及其他辅助传

动件的设计与选择。本次设计的机器人平移自由度均采用滚珠丝杠螺母实现，旋转自由度均采用行星齿轮减速器实现。电机的选择有步进电机和交流伺服电机，考虑到步进电机精度不足，步进电机加速性能一般，易产生丢步和过冲。所设计的机械手臂起动频率高，要求快速启停，且需达到一定传动精度，因此选择交流伺服电机。

3.1腰部转动

腰部旋转采用行星齿轮减速器传动。

图3.1 腰部减速器

减速器输出轴上有键槽，可直接连接在底盘的传动法兰盘上，带动腰部的上平台转动。 3.1.1 减速器选择

因为机器人腰部的旋转相对伺服电机较慢，传动比大，再考虑到机器人腰部尺寸较大，可采用行星齿轮减速器，能实现较大传动比的传动。

为减小整个机器人手臂的体积，尽量使机构紧凑，在减速器型号选择方面，均选择弹性齿轮轴套空心输入，实心轴输出方式。 （1）确定驱动设备所需功率P2：

P2=KMgvμ

(5)

式中：m通过三维实体模型腰部以上旋转部分质量的测量为32.6kg，近似取m≈33kg，加上运行所需末端操纵器和3kg重物，总质量取M=40kg；K是安全系数，K=1.2；g是重力加速度；v是机构运行速度，取2m/s；μ是摩擦系数，μ=0.15。计算得P2=141.1W。 （2）确定减速器的传动比i：

- 13 -

i=n1n2

(6)

式中：n1是电机转速，n2是腰部转速。腰部转动最大角速度为ω2=2rad/s，转速n2=9.55ω2=19.1r/min，伺服电机转速n1=3000r/min，则i=3000/19.1=157，取i=120，三级传动。 （3）确定使用系数f1：

查减速器技术手册，假设均衡负载下启动次数少，每日工作12小时，f1=1.25。

（4）被驱动设备的扭矩T2：

T2=9550×P2/n2

(7)

式中：P2是驱动设备所需功率，n2是腰部最大转速。计算得T2=70.5N·m。

（5）减速器输出扭矩T2N：

T2N≥T2×f1=88.1N·m

(8)

根据传动比i、减速器输出扭矩T2N≥88.1N·m，查询减速器技术手册，选择减速器：px-85-120-S，减速器相关技术参数如下表：

表3.1 腰部减速器技术参数

额定输出扭矩

减速器型号 PX-85-120-S

减速比i 满载效率

T2N/N·m

120

90％

100

转动惯量J/(kg·cm2) 0.7

最大径向力Fr/N 440

最大轴向力Fa/N 420

（6）减速器径向、轴向力校核：

减速器轴在径向不受外力作用，因此不用校核。轴向有紧固螺钉对轴的拉力，考虑到紧固螺钉的作用仅仅是防止机身径向不平衡，所受轴向力很小，轴向力可不用校核。 3.1.2 伺服电机选择 （1）电机所需功率P1N：

P1N≥K·P2÷η×f1=193.7W

式中：K是安全系数，P2是驱动设备所需功率，η是满载效率，f1是设备使用系数。 查伺服电机和减速器的技术手册，所选减速器对应电机的安装尺寸为Φ90mm，对应伺服电机功率750W，因此选择电机型号：MSME 082G1，相关技术参数见下表：

- 1 -

(9)

表3.2 腰部伺服电机技术参数

交流

功率

电机型号

P/W

/V

MSME

750

082G1

AC200

3000

6000

2.4

7.1

0.87

电源

额定转速n /(r·min)

-1

最大转速nmax /(r·min-1)

额定转矩

T /(N·m)

最大转矩Tmax /(N·m)

转子转动惯

量JM/(kg·cm2)

（2）伺服电机惯量比校核：

估算负载惯量：

11J负载惯量=?m1?L2+?m2?D23811=?20?0.52+?20?0.12 38=2.52N?m式中：

估算电机和减速器的惯量：

J电机+减速器=J电机+J减速器?i2 =0.87?10-4+0.7?10-4?1202 =1.01N?m(10)

(11)

计算得：

J负载惯量/J电机+减速器=2.50倍<20倍

惯量比满足要求。

(12)

（3）伺服电机转矩校核：

根据传动比i、减速器输出扭矩T2N≥88.1N·m，可以计算得到伺服电机最小所需的输出扭

矩T电机：

T电机=T2N ÷ i ÷ η≥0.81 N·m

电机额定扭矩T=2.4 N·m>T电机，所以转矩满足要求。

(13)

3.1.3传动法兰盘设计

传动法兰盘连接PX85行星齿轮减速器和腰部旋转平台，与行星齿轮减速器的输出轴用键

连接，与腰部旋转平台用螺栓连接，将行星齿轮减速器的扭矩传递给腰部旋转平台，使腰部旋转运动得以实现。

传动法兰盘的设计图如下：

- 15 -

图3.2 传动法兰盘

3.2竖直平移

竖直平移传动方式选择滚珠螺母丝杠（图片）。伺服电机需要安装在顶部，为防止机械手臂自重下滑，伺服电机应带有制动器。滚珠螺母丝杠的丝杠一端连接联轴器，伺服电机输出轴连接联轴器另一端。 3.2.1滚珠丝杠及螺母选择 （1）选择螺母型号

由三维实体所建立的模型，可选择法兰式单螺母，F型，切边六孔。

图3.3 丝杠螺母

（2）确定丝杠导程BP

由传动关系图可得

BP?vmax i?nmax(14)

式中：vmax是工作台最大平移速度1m/s；i是传动比，i=1；nmax是电机最大转速6000r/min，计算可得导程Bp等于10mm。 （3）确定丝杠公称直径BD

- 16 -

已知μ是摩擦系数0.03；WA是负载质量，可由三维实体建模测量得出WA=20kg；g是重力加速度，计算导向面的摩擦力Fa：

Fa=μ·WAg=0.25×20×9.8=49 N

因此丝杠旋转需承受的推力F：

F=Fa+ WAg=676.2 N

乘以安全系数K=1.2,得

F1=K·F=811.44 N

(17)(16)(15)

查阅该公司提供的产品相关资料，丝杠直径BD=12mm时，丝杠动载荷Ca是2.5KN，Ca>F1，满足要求。 （4）确定丝杠长度

丝杠总长一般是工作行程、螺母长度、安装长度、连接长度和余量的总和。由所建立的

三维实体模型可知丝杠总长为650mm。 （5）确定滚珠丝杠精度

在无特殊要求的情况下，根据一般选取的经验，选用C7标准。C7标准表示选取丝杠精度

等级为7级，300mm的丝杠长度上，行程误差不超过0.050mm。 （6）校核扭矩

克服摩擦力Fa，也就是产生所需推力的驱动扭矩T：

T=Fa?L0

2??B?(18)

式中：Bη是进给丝杠的效率，取Bη=0.96。计算可得T=9.75 N·mm，远小于伺服电机所能提供的扭矩，所以校验合格。

综上，所选择的螺母丝杠技术参数如下表：

表3.3 丝杠螺母技术参数

直径

螺母型号

BD/mm

12×10-2 F型

12

切边六孔

10

650

2.5

0.6

BP/mm

BL/mm

Ca/KN

BW/kg

导程

丝杠总长度

丝杠动载荷

丝杠质量

3.2.2伺服电机选择 （1）伺服电机功率确定

- 17 -

估算出伺服电机的最大功率P：

P=K(1+μ) WA·gv

(19)

式中：WA是水平手臂质量，通过三维实体模型建立可得WA =20kg；μ是摩擦系数0.1；v是平移最大速度1m/s；K是安全系数，取K=1.2。

计算得P=282.24W，取功率P=400W的交流伺服电机，可选电机型号：MSME 042G1，它的有关技术参数如下表：

表3.4 竖直移动伺服电机技术参数

功

电机

率

型号

P/W

MSME

400 AC200

042G1

3000

6000

1.3

3.8

0.28

有

/V 电源交流

额定转速

-1

额定转

最大转速

-1

最大转矩

矩T/(N·m)

Tmax/(N·m)

转子转动惯量JM/(kg·cm2)

有无制动器

n/(r·min) nmax/(r·min)

（2）伺服电机惯量比校核

测量丝杠的三维模型，得滚珠丝杠的质量BW=0.6kg，则负载部分的惯量：

JL=JC+JB=JC+1/8·BW×BD2+WA·BP2/(4π2)

(20)

式中：JC是所选联轴器的惯量，JC=3.2×10-5kg·m2，WA是水平手臂质量，通过三维实体模型建立可得WA =20kg，计算可得JL=1.19×10-4kg·m2。

预选电机的惯量JM=0.28×10-4 kg·m2，则惯量比：

JL/JM=4.25倍<30倍

（3）伺服电机转矩校核

一般伺服电机的运转模式如图：

(21)

图3.4 伺服电机运转模式

由最大速度1m/s，移动距离为0.5m，可假设：加速时间ta=0.1s，匀速时间tb=0.4s，减速时间td=0.1s，循环时间tc=1.2s。

移动转矩Tf：

- 18 -

Tf?BP(?gWA?F) 2?B?(22)

式中：Bη是进给丝杠的效率，取0.96；μ是摩擦系数，取0.1；其他参数可由前面的表格得到，计算上式得Tf=0.0325N·m。

加速时转距Ta：

Ta?(JL?JM)?2?N[r/s]+移动转矩

加速时间 [s](23)

式中：JL和JM分别是负载部分的惯量和预选电机的惯量，N是电机最高转速100r/s，计算得Ta=0.956N·m。

减速时转矩Td：

Td?(JL?JM)?2?N[r/s]-移动转矩

加速时间 [s](24)

式中：JL和JM分别是负载部分的惯量和预选电机的惯量，N是电机最高转速100r/s，计算得Td=0.891N·m。

因此，最大转矩就是加速时的转矩Ta=0.956N·m，乘以安全系数K=1.2，TaK=1.15 N·m <3.8N·m（400W电机的最大转矩）。

确认有效转矩Trms：

TrmsTa2?ta?Tf2?tb+Td2?td?tc0.956?0.1?0.0325?0.4+0.891?0.1

1.2?0.378N?m?222(25)

乘以K，TrmsK=0.454 N·m<1.3 N·m(400W电机额定转矩)。根据以上计算可知功率750W电机满足转矩和惯量比要求，适合选用。 3.2.3联轴器选择： （1）选择联轴器

首先确定联轴器的力矩T

T=T1×K1×K2×K3

(26)

式中：T1是伺服电机的力矩，选择伺服电机时可在手册上查得，值为1.27N·m；K1、K2、

K3是联轴器的工况系数；

- 1 -

假定：负载变动较大，K1取1.7，每天运转8h，K2取1.00，每小时启停120次，K3 取1.5的条件下，T=3.24N·m，力矩不大，联轴器可初步选择夹紧式联轴器。

夹紧式联轴器是一种金属弹性联轴器，轴拆装方便，但正常工作承受的力矩有限，对同轴度要求不是很高，并且该联轴器正反转时的转动特性一致，非常适用于机器人等频繁启停的场合。

伺服电机的输出轴径Φ14mm和丝杠的输入轴径Φ10mm，由此选择联轴器型号TS4C-40-1014，如下图。

图3.5 铝合金弹性联轴器

（2）校核力矩

查阅企业联轴器产品说明书[9]，TS4C-40-1014型联轴器的拧紧力矩达4N·m，大于联轴器

实际工作时所承受的力矩T=3.24N·m，满足实际要求。

3.3水平平移

水平平移传动机构采用滚珠丝杠。螺母水平方向固定不动，转动的丝杠带动整个机械手

臂相对于螺母前后平移，实现机械手臂的水平平移。

水平平移和竖直平移采用相同的传动方式，运动参数一致，因此丝杠螺母、伺服电机和

联轴器选择方法一致，不同在于水平平移不用克服机械手臂的重力，消耗功率减小，因此电机选择的功率有所变动。 3.3.1滚珠螺母丝杠选择

水平平移自由度滚珠丝杠选择同竖直平移，详细技术参数见表3-3。

3.3.2伺服电机选择 （1）伺服电机功率确定

估算出伺服电机的最大功率P：

- 21 -

P=KμWA·gv (27)

式中：WA是水平手臂质量，通过三维实体模型建立可得WA =20kg；μ是摩擦系数0.1；v是平移最大速度1m/s；K是安全系数，取K=1.2。

计算得P=24W，取功率P=200W的交流伺服电机，可选电机型号：MSME 022G1，它的有关技术参数如下表：

表3.5 水平移动伺服电机技术参数

转子转动

电机型号 MSME

200

022G1

AC200

3000

6000

0.64

1.91

0.14

功率P/W

交流电源/V

额定转速n/(r·min)

-1

最大转速nmax/(r·min)

-1

额定转矩T/(N·m)

最大转矩

惯量

Tmax/(N·m)

JM/(kg·cm2)

（2）伺服电机惯量比校核

测量丝杠的三维模型，得滚珠丝杠的质量BW=0.6kg，则负载部分的惯量：

JL=JC+JB=JC+1/8·BW×BD2+WA·BP2/(4π2)

(28)

式中：JC是所选联轴器的惯量，JC=3.2×10-5kg·m2，WA是水平手臂质量，通过三维实体模型建立可得WA =20kg，计算可得JL=1.19×10-4kg·m2。

预选电机的惯量JM=0.14×10-4 kg·m2，则惯量比：

JL/JM=8.5倍<30倍

（3）伺服电机转矩校核

伺服电机的运转模式同竖直平移的运转模式：加速时间ta=0.1s，匀速时间tb=0.4s，减速时间td=0.1s，循环时间tc=1.2s。

移动转矩Tf不变，Tf=0.0325N·m。 加速时转距Ta：

Ta?(JL?JM)?2?N[r/s]+移动转矩

加速时间 [s](29)

(30)

式中：JL和JM分别是负载部分的惯量和预选电机的惯量，N是电机最高转速100r/s，计算得Ta=0.868N·m。

减速时转矩Td：

- 1 -

Td?(JL?JM)?2?N[r/s]-移动转矩

加速时间 [s](31)

式中：JL和JM分别是负载部分的惯量和预选电机的惯量，N是电机最高转速100r/s，计算得Td=0.803N·m。

因此，最大转矩就是加速时的转矩Ta=0.868N·m，乘以安全系数K=1.2，TaK=1.04 N·m <1.91N·m（400W电机的最大转矩）。

确认有效转矩Trms：

TrmsTa2?ta?Tf2?tb+Td2?td?tc2220.868?0.1?0.0325?0.4+0.803?0.1

1.2 ?0.342N?m ?(32)

乘以K，TrmsK=0.411 N·m<0.64 N·m(400W电机额定转矩)。

根据以上计算可知，惯量比和功率虽然有较大余量，但根据转矩选择200W电机。 3.3.3联轴器选择 （1）选择联轴器

联轴器仍选用夹紧式弹性联轴器，选择方法同上，首先确定联轴器的力矩T：

T=T1×K1×K2×K3

(33)

式中：T1是伺服电机的力矩，选择伺服电机时可在手册上查得，值为0.64N·m；K1、K2、

K3是联轴器的工况系数；

假定：负载变动较大，K1=1.7，每天运转8小时，K2=1.00，每小时启停120次，K3=1.5的工况下，T=1.64N·m，

伺服电机的输出轴径Φ11mm和丝杠的输入轴径Φ10mm，由此选择联轴器型号TS4C-40-1011。 （2）校核力矩

查阅企业联轴器产品说明书，TS4C-40-1011型联轴器的拧紧力矩达4N·m，大于联轴器实

际工作时所承受的最大力矩T=1.64N·m，满足实际要求。

3.4手臂末端操纵器旋转

末端操纵器由法兰盘连接，需承载3kg重物，伺服电机连接行星齿轮减速器，减速器输

- 1 -

出轴直接连接法兰盘，带动法兰盘旋转，如下图：

图3.6 末端传动结构图

预算法兰盘连同末端操纵器和重物总共10kg。伺服电机和减速器的选择方法同腰部电机和减速器的选择，具体过程不再给出。 3.4.1伺服电机选择

经估算，选择电机功率100W，电机的相关参数如下表：

表3.6 末端伺服电机技术参数

转子转动惯

电机型号 MSME

100

012G1

AC200

3000

6000

0.32

0.95

0.051

功率P/W

交流电源/V

额定转速n/(r·min)

-1

最大转速nmax/(r·min)

-1

额定转矩T/(N·m)

最大转矩

量

Tmax/(N·m)

JM/(kg·cm2)

3.4.2减速器选择

经估算，减速器选择的型号是PL-50-120-S，相关技术参数如下表：

- 23 -

表3.7 末端行星减速器技术参数

减速比

减速器型号

i

PL-50-120-S

120

率 90％

T2N/(N·m)

10

满载效

额定输出扭矩

转动惯量J/(kg·cm2) 0.029

最大径向力Fr/N 440

最大轴向力Fa/N 420

PL型减速器如图所示：

图3.7 PL型行星齿轮减速器

- 24 -

第四章 辅助机构设计

4.1 导线线路设计

机床等机械导线线路的铺设一般是采用软管或者坦克链等辅助件。

坦克链是一般装在机床机械上，用于牵引和保护电缆及软管的，形似坦克链的机械辅助装置。坦克链一般用在往复运动较为频繁的场合，用来牵引和保护导线及软管。坦克链由若干的坦克链节连接而成，节与节可自由转动，导线在安装和拆卸时，坦克链的节从两侧打开，方便导线放入。坦克链一节如图所示。

图4.1 坦克链一节

一般在两个连接点之间有电缆连接，并且两点间有相对的往复运动的情况下，考虑使用

坦克链。线路简图如下图所示：

- 25 -

1是软管，2、3、4是坦克链条，5是外壳内布线

图4.2 线路简图

所有导线汇集在基座下端，跟基座壳固连。基座下端第一次分流，连接基座内的750W伺

服电机。其余通过软管连接到机器人腰部的外壳上，可以随着腰部旋转而弯曲伸缩。自腰部外壳出分流，一部分从机身外壳的卡线槽中走线，连接机器人顶端400W伺服电机，另一部分通过坦克链连接至竖直方向移动的滑块上，同滑块一起上下移动，坦克链上下伸缩移动。水平放置的两个伺服电机分别用坦克链连接至水平移动的滑块上，随滑块一起水平移动伸缩。导线布置在软管和坦克链中，并与软管或者坦克链之间没有相对移动。注意的是，导线在坦克链中最多填满90％的空隙，在软管中最多填满80％的空隙。

4.2机构零点设计

一般机床等机构刚启动时，要首先确定运动部件在整个机构中的位置，及相对机构机械

零点的位置，方才好进行下面的一系列由程序控制的操作。机构零点的设计就是确定机构的机械零点位置，并设计出发开关和连接线路。选择传感器是机构零点设计的主要问题。可供选择的传感器有：光栅传感器、位移传感器、压力传感器、限制开关等。微动开关是一种靠机械外力作用，通断迅速的接点机构，由于其价格便宜，使用广泛，使用可靠，安装方便，因此使用微动开关作为机器人的零点位置开关。其内部结构如下图所示：

图4.3 微动开关结构图

上图中：1)是操作体，2)是驱动杆，3)是接点间隔，4)是端子，5)是可动片，6)是安装孔，7)是开关外壳。在本次设计的机器人中，操作体是机械手臂上的外壳，外壳前进压上驱

- 26 -

动杆，驱动杆传导外力至内部弹簧结构，推动可动接点进行开关动作。

微动开关安装位置如下图表示：

1、2、3、4均为微动开关 图4.4 微动开关安装位置

- 27 -

第五章 总结与展望

5.1总结

圆柱坐标型搬运机器人在工业机器人领域中有非常广泛的应用，这次设计的主要目的是

结合实际工业需求，设计一种能够自动搬运工件的工业机器人，该种机器人有四个自由度。总结如下：

（1）此次设计的任务是利用三维设计软件，完成一种四自由度圆柱坐标型机器人的整体结构设计，并对其进行仿真分析，验证其正确性；

（2）此次任务完成了以下内容：完成机器人整机设计，包括基座、腰部旋转平台、竖直机身、水平手臂和末端旋转平台的设计；完成对交流伺服电机、行星轮减速器减速、滚珠丝杠等的产品的选型；完成外壳的简单设计，完成机构零点和极限位置的微动开关设计；成机器人三维实体的装配，并绘制出机器人的二维工程图。

（3）成果有以下几个：三维零件模型图纸若干、三维机器人装配图一份、二维机器人装配图一份、二维零件图若干。

5.2展望

由于时间和本人能力有限，这次设毕业计还存在一些不足之处，还可以有所提高，展望

如下：

（1）由于时间有限，本次毕业设计没有设计机器人的控制部分，末端控制器的手爪部分也没有设计，实际工程设计中控制系统设计至关重要；

（2）机器人的传感器设计不丰富，仅设计了零点位置和极限位置的机械式限位开关，如一些位置传感器，速度传感器以及力和触觉传感器都未有设计；

（3）考虑到线速度要求较高，最大线速度有1m/s，造成选择电机时会有较大的功率余量，机器人底座占用的空间变大，而实际小负载机器人的工程设计中，线速度要求没有1m/s这么高；

（4）工业机器人传动机构的传动效率是一个比较重要的参数，在这方面未作考虑，实际工程设计上面需要考虑效率问题；

（5）机器人外壳设计不完善，未能将机器人内部结构完全包括在内，实际应用中会使用耐高

- 28 -

温帆布伸缩套和耐磨帆布软连接，随着机械手臂的运动而伸缩，并且起到封闭作用。

- 29 -

参 考 文 献

[1] 张福学.机器人技术及其应用[M].第1版，北京：电子工业出版社，2000. 7~40.

[2] 马光, 申桂英.工业机器人的现状及发展趋势[J].组合机床与自动化加工技术，2002(3): 48-51. [3] 曹文祥,冯雪梅.工业机器人研究现状及发展趋势[J].机械制造，2010，49(558): 41-43.

[4] 孙学俭, 于国辉, 周文乔,等.对世界工业机器人发展特点的分析[J].机器技术与应用，2002(3): 8-9. [5] 韩服善.基于Solidworks 2000的圆柱坐标型工业机械手设计[J].起重运输机械，2008（12）：42-44. [6] 冯晋中.2013年中国工业机器人市场研究报告[R].MIR睿工业, 2013. [7] 韩建海.工业机器人[M].武汉: 华中科技大学出版社，2009: 1-19.

[8]陆正勇. 我国工业机器人企业的机遇与挑战[Z/OL]. [2014-1-18]. http://www.ecnc.org.cn/equipment/robot/2014/201417618.html.

[9] 潘丽霞. 论工业机器人的发展与应用[J]. 山西科技，2010，25(3): 22-23.

[10] 河北沧州天硕联轴器有限公司.精密联轴器[Z].河北：河北沧州天硕联轴器有限公司,2009. [11] 珠海松下马达有限公司.Panasonic A5系列松下伺服马达使用说明书[Z].广东：珠海松下马达有限公司,2000.

[12] 湖北星星传动设备有限公司.伺服减速机样本[Z].湖北：湖北星星传动设备有限公司,2008. [13] 李敬宇，周盛军，安来侃，等.螺杆系统手册[Z].深圳：深圳威远精密技术有限公司,2013.

- 30 -

附录：

1、零件受载分析报表

- 31 -

模拟对象为 零件1

日期: 2014年5月27日 设计员: Solidworks 算例名称: 算例 1 分析类型: 静应力分析

Table of Contents

说明 - 32 - 假设 - 33 - 模型信息 - 33 - 算例属性 - 34 - 单位 - 34 - 材料属性 - 35 - 载荷和夹具 - 36 - 接头定义 - 36 - 接触信息 - 37 - 网格信息 - 38 - 传感器细节 - 39 - 合力 - 39 - 横梁 - 39 - 算例结果 - 40 - 结论 - 42 -

说明

无数据

- 32 -

假设

模型信息

模型名称: 零件1 当前配置: 默认

实体

文档名称和参考引用

凸台-拉伸4

视为

容积属性 质量:10.3793 kg 体积:0.00134796 m^3

实体

密度:7700 kg/m^3 重量:101.717 N

C:\\Users\\1111\\Desktop\\零

件1.SLDPRT May 26 17:00:22 2014 文档路径/修改日期

- 33 -

算例属性

算例名称 分析类型 网格类型 热力效果: 热力选项 零应变温度

算例 1 静应力分析 实体网格 打开 包括温度载荷 298 Kelvin

包括 SolidWorks Flow Simulation 中的液关闭 压效应 解算器类型 平面内效果: 软弹簧: 惯性卸除: 不兼容接合选项 大型位移 计算自由实体力 摩擦

使用自适应方法: 结果文件夹

FFEPlus 关闭 关闭 关闭 自动 关闭 打开 关闭 关闭

SolidWorks 文

(c:\%users\\1111\\appdata\\local\\temp)

档

单位

单位系统: 长度/位移 温度 角速度 压强/应力

公制 (MKS) mm Kelvin 弧度/秒 N/m^2

- 34 -

材料属性

名称: 合金钢

模型类型: 线性弹性同向性 默认失败准则: 最大 von Mises 应力

屈服强度: 6.20422e+008 N/m^2 张力强度: 7.23826e+008 N/m^2 弹性模量: 2.1e+011 N/m^2 泊松比: 0.28 质量密度: 7700 kg/m^3 抗剪模量: 7.9e+010 N/m^2 热扩张系数: 1.3e-005 /Kelvin

曲线数据:N/A

- 35 -

载荷和夹具

夹具名称 夹具图像 夹具细节 实体: 1 面 类型: 固定几何体 固定-1 合力 零部件 反作用力(N) 反力矩(N·m) X 0.0142332 0 Y 29.9998 0 Z 0.000511438 0 合力 29.9998 0 载荷名称 装入图象 载荷细节

实体: 1 面 类型: 应用法向力

力-1

值: 30 N

接头定义

无数据

- 36 -

接触信息

接触 接触图像 接触属性 类型: 接合

零部件: 1 零部件 选项: 兼容网格

全局接触

- 37 -

网格信息

网格类型 所用网格器: 雅可比点 最大单元大小 最小单元大小 网格品质

实体网格 基于曲率的网格 4 点 0 mm 0 mm 高

网格信息 - 细节

节点总数 单元总数 最大高宽比例

单元 (%)，其高宽比例 < 3 单元 (%)，其高宽比例 > 10 扭曲单元(雅可比)的 % 完成网格的时间(时;分;秒): 计算机名:

17565 9122 10.156 95 0.011 0 00:00:05 1111-PC

- 38 -

传感器细节

无数据

合力

反作用力

选择组

整个模型

单位

N

总和 X

0.0142332

总和 Y

29.9998

总和 Z

0.000511438

合力

29.9998

反作用力矩

选择组

整个模型

单位

N·m

总和 X

0

总和 Y

0

总和 Z

0

合力

0

横梁

无数据

- 39 -

算例结果

名称

应力1

类型

VON:von Mises 应力

最小

1547.57 N/m^2 节: 2776

最大

1.7652e+006 N/m^2 节: 15943

零件1-算例 1-应力-应力1

名称

位移1

类型

URES:合位移

最小

0 mm 节: 160

最大

0.0392216 mm 节: 2384

- 40 -

零件1-算例 1-位移-位移1

名称

应变1

类型

ESTRN :对等应变

最小

4.96303e-009 单元: 4777

最大

5.25003e-006 单元: 8225

零件1-算例 1-应变-应变1

- 41 -

名称

位移1{1}

类型

变形形状

零件1-算例 1-位移-位移1{1}

结论

- 42 -

本文来源：https://www.bwwdw.com/article/laqo.html