落地架综合楼方案

综合楼

落地式钢管脚手架施工方案

编制人：

审核人：

审批人：

##建设工程有限公司 ##城市场综合楼项目部

2010年6月

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目 录

一、编制依据??????????????????????3 二、工程概况??????????????????????3 三、脚手架组成基本要求?????????????????5 四、施工部署??????????????????????5 五、钢管脚手架构造要求?????????????????5 六、搭设脚手架?????????????????????8 七、脚手架拆除?????????????????????13 八、安全技术措施????????????????????14 九、脚手架日常维护与保养????????????????16 十、外脚手架事故应急预案????????????????17 十一、落地式扣件钢管脚手架计算书????????????19 十二、○11/○A～○J部位的悬挑式扣件钢管脚手架计算书???29 附图一?????????????????????????40 附图二?????????????????????????41 附图三?????????????????????????42 附图四?????????????????????????43 附图五?????????????????????????45

一、 编制依据

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1、设计有限公司提供的综合楼施工图。

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2001）中国建筑工业出版社；

3、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中国建筑工业出版社； 4、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中国建筑工业出版社； 5、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）中国建筑工业出版社； 6、《建筑施工安全技术手册》ISBN7-112-01478-6

7、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）中国建筑工业出版社； 8、《新编实用材料手册》ISBN7-5331-0073-5/TB.1；

二、工程概况

（一）工程简介

1、工程名称:综合楼 地 址：叉处的东向

建设单位:市场建设营运有限公司 监理单位:土木工程管理有限公司 设计单位:建筑设计有限公司 总包单位:集团建设工程有限公司 勘察单位：工程勘察研究院

2、整体功能：地下二层车库（兼作人防），地下一层为车库；地上办公、配套商业服务。

3、裙房部分外脚手架水平搭设总长度289.7 m，立面搭设高度16.8 m；主楼部分外脚手架水平搭设总长度182.8 m，立面搭设高度58.2。

4、本工程地块总建筑面积46740.84㎡，总造价约8600万元。

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建筑层高：地下室两层，地下二层4.2 m，地下一层5.7m；裙房三层，一层6m, 二层4.5m, 三层4.5 m ，四～十三标准层均为3.4m。 建筑面积（㎡） 地下：15022.41 地上：31718.43 建筑层数 地下：2层 地上：13层 建筑主体高度 （m） 49.30 m 建筑总高度 （m） 57.90 m 外脚手架共分为四种搭设方法：

第一种：裙房部分（该搭设部位分别在○1/○A～○J、A/○1～○11○二面。该部位搭设高度为15.6m，立杆横距1.05m，立杆纵距1.5m，步距为1.8m，采用的钢管类型为φ48×3.5（计算按3.0㎜）。该立杆竖在地面混凝土面上。

第二种：主楼部分（该搭设部位分别在○1/○K～○P、P/○1～○11 ○11/○K～○P三面。该部位搭设高度为58m，立杆横距1.05m，立杆○

纵距1.45m，步距为1.8m，采用的钢管类型为φ48×3.5。该立杆竖在地下室顶板混凝土面上。由于○11/○P～○K部位的外脚手架处在地下室土方回填的上部。计划采取使用16#槽钢在二层板搭设临时悬挑架，待地下室土方回填并夯实后浇捣100㎜素混凝土，砼强度为C15，立杆竖在素混凝土上并加垫木板，用钢管加顶托支撑在槽钢的底部，做法同落地钢管脚手架。（详见计算书及附图二） 第三种：主楼○K/○1～○11部位：该部位搭设高度为42m，立杆横距1.05m，立杆纵距1. 5m，步距为1.8m，采用的钢管类型为φ48×3.5。该立杆竖在四层板砼面上。

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第四种：裙房○11/○A～○J部位：由于该部位的外脚手架处在地下室通道口及土方回填的上部，计划采取使用16#槽钢在二层板搭设悬挑架，搭设高度为10.8m，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.80米。立杆的横距0.95m，立杆的纵距为1.7米，内排架距离墙0.2m，立杆的步距为1.8m，采用的钢管类型为φ48×3.5（详见计算书及附图一）。

三、脚手架组成基本要求

1、脚手架由立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、扫地杆、连墙件组成，形成闭合空间框架。

2、扣件螺栓拧紧力矩应在40N.ｍ～65N.ｍ之间，以保证“空间框架结构”的节点具有足够的刚性与传递荷载的能力。 3、脚手架与建筑物之间必须设置足够数量、分布均匀的拉结，以便在脚手架的侧向提供约束，防止脚手架横向失稳或倾覆，并可传递风载荷。

4、设置剪刀撑与横向支撑保证架体的纵向与横向刚度。

四、施工部署

落地式钢管脚手架施工人员由项目技术负责人、施工员、安全员、架子工等人员组成。架子搭设的全过程由技术人员统一调度、部署，并负责架子安装质量的监控与验收。

五、钢管脚手架构造要求

（一）纵向水平杆构造应符合下列规定：

1、纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。

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2、纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：1）、纵向水平杆的对接扣件应交错布置；两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的跨离不应小于500㎜；各接头中心到最近主节点的距离不宜大于纵跨的1/3。 2）、搭接长度不应小于1ｍ，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100㎜。

3）、当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400㎜。 （二）横向水平杆应符合下列规定：

1、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣紧不得拆除。

2、作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。

3、当使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上。

（三）脚手板的设置应符合下列规定：

1、作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面150㎜。 2、脚手板应设置在三根横向水平杆上。

3、竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径22#的铁丝固定在纵向水平杆上。

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（四）立杆的设置应符合下列规定： 1、每根立杆底部应设置底座或垫板。

2、脚手架必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距离底座上皮不大于200㎜处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1ｍ。 3、脚手架底层步距不应大于2ｍ。

4、立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置间距按两步三跨设置（逐层设置）。

（五）连墙件的设置应符合下列规定：

1、架体连墙拉结必须采用刚性连接；建筑物转角部位按板相应的第一根内立杆必须拉接；两转角部位拉接杆之间每隔3跨设拉接杆；架体终端内立杆必须拉接；必须层层设连墙拉接杆。连墙件应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300㎜。 2、应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当设置有困难时，应采用其它的可靠加固定。

3、宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置。 4、连墙件中的连墙杆宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。

5、当脚手架下部暂不能设连墙件时，可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45～60度之

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间；连墙点中心至主节点的距离不应大于300㎜。抛撑应在连墙件搭设完成后方可拆除。

（六）剪刀撑与横向斜撑的设置应符合下列规定： 1、双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑。

2、每道剪刀撑跨越立杆的根数宜6跨，不得小于4跨，且不应小于6ｍ，斜杆与地面的倾角宜45～60度之间。

3、高度在24ｍ以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑，剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1ｍ（详见外架立面图）。

4、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心至主节点的距离不宜大于150㎜。 5、横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置。

六、搭设脚手架

（一）、施工准备

1、钢管脚手架施工前应编制专项施工方案，必须有施工图和设计计算书，且符合安全技术条件，经施工企业技术负责人、总监理工程师批准后，并在专职安全管理人员监督下实施。 2、材料进场：根据脚手架备料清单，预先准备足够的钢管、扣件用于搭设脚手架。

3、经检验合格的构配件按品种、规格分类堆放整齐，堆放场地不得有积水。

4、应清除搭设场地的杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。

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（1） 钢管、扣件的质量要求与检查标准 钢管质量要求与检查标准 钢管的质量检验要求： 项目 1 检查项目 钢材质量检验报告 要 求 必须具备 表面应平直，不应有裂纹、分层、压痕、划道与硬弯 允许偏差不得超过0.50㎜ 应平整，两端端面切斜偏差不得超过1.70㎜ 必须进行防锈出来，镀锌或涂防锈漆 钢管锈蚀深度小于0.50㎜ 3 新管 4 5 6 旧管 1

表面质量 外径与壁厚 端面 防锈处理 钢管锈蚀程度 每年检查一次 钢管的几何尺寸： 钢管类别 外径 壁厚 3.5㎜ 最大长度 6000㎜ 低压流体输送焊接钢管 （YB234-63） 48㎜ B、扣件质量要求与检查标准 扣件的质量检验要求： 项次 新扣件 1 项 目 要 求 产品生产许可证，专业检测单位必须具备 测试报告 9

2 表面质量 3 螺栓 旧扣件 4 同新扣件2、3项次 应符合技术要求2~6条的要求 不得滑丝 扣件螺栓的拧紧扭力矩达到65N.M时可锻铸铁扣件不得破坏 扣件的技术要求：

ａ、扣件应采用机械性能不低于KTH330-08的可锻铸铁制作； ｂ、铸件不得有裂纹、气孔；不宜有缩松、砂眼或其它影响使

用的铸造缺陷；并应将影响外观质量的粘砂、沙帽口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净；

c、扣件与钢管结合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好；

d、扣件活动应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于1mm； e、扣件夹紧时，开口处的最小距离不应小于5mm； f、扣件表面应进行防锈处理。 （2）、钢管、扣件等材料需要量计划 序号 物资名称 1 2 3 钢 管 扣 件 密目网 吨 吨 ㎡ 1.8×6.0 / 单 位 ￠48×3.5 规 格 数 量 约 85T 约 25T 约 12550 10

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竹笆板 ㎡ 1.1×1.0 约 1500 （二）、脚手架杆件搭设 1、脚手架技术参数

脚手架宽1.05ｍ，内立杆离建筑物距离200～250㎜，步距1800㎜。 2、搭设顺序

放线→竖立杆→搭设纵向水平管→搭设横向水平管→搭设抛撑→纵、横向扫地杆→搭设第二步纵向水平杆→搭设第二步横向水平管→搭剪刀撑→挂密目网。

3、脚手架排底的时候，首先必须在转角和门窗，开口处设置立杆并依次向其它展开。

（三）钢管脚手架的搭设

1、安装、拆卸作业前，专业技术人员及专职安全员应按方案要求

明确放线定位并向全体作业人员进行安全技术交底。 2、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连

墙件两步以上。

3、每搭完一步脚手架后，应按规定校正步距、纵距、横距及立杆

的垂直度。

4、相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离不得小于1m。 5、开始搭设立杆时应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳

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定后，方可根据情况拆除。 6、底座垫板均应准确地放在定位上。

7、当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。

8、纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内、外角部立杆固定；主节点处必须设置横向水平杆，用直角扣件扣接严禁拆除。 9、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200㎜处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。 10、卸料平台应单独搭设，其荷载应直接传递给工程结构地面，不

得传递给脚手架架体。

11、脚手架每隔6跨设置一横向支撑，支撑斜杆在1～2步内由底

至上成之字型连续布置。

12、剪刀撑钢管的搭接长度不得小于1米，且每一个搭接处使用的

旋转扣件不得小于两个。 （四）铺设安全网与脚手板

1、脚手架外围必须用密目式安全网全部屏蔽，安全网之间的接缝必须用尼龙绳捆扎牢固，不得有间隙。

2、脚手板采用竹排铺设时，竹排与钢管必须用16#铁丝捆扎，不得有探头板出现。 （五）脚手架安全防护设施的搭设

1、栏杆：操作层脚手架外侧设置双栏杆，两道栏杆的高度分别为

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0.9ｍ、1.8ｍ，并挂好安全网。

2、脚手板采用竹芭片，脚手板四个角均需用22#铁丝与架体扎牢。外脚手架底层第一步架必须铺设竹笆板，随后按每间隔12ｍ铺设一道竹笆板；在施工操作层应铺设竹笆板确保施工作业安全。装饰作业应根据施工需要铺设竹笆板，但需保证同时施工的作业层数处不得超过规范与本方案。挡脚杆设置在脚手架外立杆的内侧。

3、安全网：安全网采用合格密目式安全网2000目/100㎝2，设置在脚手架外立杆的内侧，且须与脚手架纵向水平扎牢。 4、内立杆离墙间距：

各架段内立杆离墙间距必须考试外墙装饰材料施工需要的施工距离：

1）、涂料、贴马赛克、贴瓷砖等内立杆离墙距离≤200。 2）、干挂石材板材料内立杆离墙距离≤300～350。 3）、玻璃幕墙材料内立杆离墙距离≤350～400。

如果架段内立杆离墙间距大于200规范要求，则在与楼板相对持平的步距上必须增设辅助小横杆，使辅助小横杆杆头离墙面200㎜间距，然后在辅助小横杆上增设辅助大横杆。外墙装饰工程施工从上而下，每1～2层做为拆除辅助大小横杆架段施工。 （六）脚手架验收

1、每段脚手架搭设完毕进行过程验收。每段脚手架搭设必须高于

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作业层一步架。

2、过程验收包含钢管、扣件的检查，脚手架搭设是否符合规范，安全设施承挂情况。

3、脚手架经过阶段验收后，已验收部分可投入使用。 （七）脚手架的荷载控制

1、装饰施工用时脚手架施工荷载必须严格控制，同时作业的施工步数不得超过二层，每层作业荷载不得大于2KN/㎡。 2、卸料平台的荷载控制

卸料平台的施工荷载必须严格控制，每个卸料平台的施工荷载不得超过8KN。

七、 脚手架拆除

（一） 拆除前的准备工作

1、全面检查脚手架扣件连接、连墙件、支撑体系是否符合安全要求；

2、编写拆除脚手架安全技术措施、方案并对作业人员进行技术交底；

3、清除脚手架上的杂物。 （二） 脚手架拆除的一般顺序

1、拆除顺序应逐层由上而下进行，严禁上下同时作业（按安装时的逆顺序进行）；

2、所有连墙件应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架；分段拆除脚手架高差不得超过2步，

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如高差超过2步，应增设连墙件；

3、当脚手架拆除至最后一根立杆位置时，应先设置抛撑，再拆除连墙件；

4、当脚手架分段、分片拆除时，对不拆除的脚手架两端应设置连墙件与连续横向支撑加固；

5、拆除脚手架时严禁作业人员向下、向外抛丢物品，钢管须传至地面垂直输送设备运至地面；扣件用麻袋装好再传至地面。 （三） 材料退场

1、各构配件必须及时分段集中送至地面，严禁抛扔。 2、架子应及时保养，防止钢管、扣件锈蚀。

八、 安全技术措施

（一） 技术保障措施

1、 架子搭设完毕，用密目式安全网挂在外立杆内侧。作业层脚手架均需满铺竹篱笆（中间可间隔12ｍ内满铺一层竹笆板，但架子底步处竹篱笆必须满铺），并且每一片竹篱笆都要用铁丝与钢管扎牢。

2、 本脚手架属于装饰用脚手架，其活载不得大于2KN/㎡，外墙装修时同时工作的作业层不得超过2步。

3、 钢管与扣件进场前应经过检查挑选（选择标准见本设计表3-5），所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在40N/ｍ～65 N/ｍ之间。 4、 架子搭设至10ｍ高度时由搭设单位进行自检；架子搭设完毕

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后由搭设单位同使用单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。

5、 该脚手架作为建筑物装饰作业安全防护屏障及装修作业层，严禁将模板支架、揽风绳等固定在脚手架上。脚手架严禁悬挂起重设备。

6、 脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。

7、 在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：

1、主节点处：横、纵向水平杆 ○2、连墙件。 ○

（二）质量保障措施

1、操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。 2、技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员进行安全技术交底，并传达至所有操作人员。

3、脚手架必须严格依据本施工专项进行搭设，搭设脚手架时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到方案要求。 4、脚手架搭设完毕，依据本施工专项方案与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求的，必须立即整改。 （三）安全保障措施

1、操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗。

2、架子在搭设（拆除）过程要做到文明作业，不得从架子上扔工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，

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佩带安全帽、安全带，未佩带安全防护用品不得上架子。 3、在架子上施工的各工种作业人员应注意自身安全（尤其是在卸料平台上的工作人员），不得随意向下、向外抛、扔物品，不得随意拆除安全防护装置。

4、雨、雪及六级大风以上天气严禁进行脚手架搭设、拆除工作。

5、应由专人负责对脚手架进行经常检查和保修。 （1）在下列情况下，必须对脚手架进行检查 a 、在6级大风和大雨后。 b 、停用超过一个月，复工前。 （2）检查保修项目

a 、各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合本施工

专项方案的要求。 b 、扣件螺丝是否松动。

c 、安全防护措施是否符合要求。

6、在架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。 7、脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。 8、搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

九、脚手架日常维护与保养

（一）脚手架每次搭设完毕，由项目负责人、操作班组、安全员、工程技术负责人对脚手架进行验收，验收合格，该脚手架方可投入

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使用。

（二）项目部应每月按照JGJ 59-99标准和检查评分表对脚手架逐项进行安全检查，检查不合格者必须立即进行整改。

（三）建筑物结构封顶，必须对脚手架进行全面安全检查，并制定加固措施。

（四）架子班应对所搭设的脚手架进行巡查，整改消除隐患。 （五）检查项目

1、脚手架搭设材料如钢管、扣件等质量与保养情况； 2、安全防护设施的保养、保存情况，例如安全网、竹排等； 3、连墙件、剪刀撑、横向支撑、扫地杆的设置与维护情况； 4、立杆、架体的垂直偏差情况； 5、架底基础及排水情况；

十、外脚手架事故应急预案

一、目的

为加强管理，对于项目施工活动中发生的事故做出应急准备与响应，预防或减少可能造成的人员健康伤害或损失，保证全体职工的人身安全，把伤亡降到最低限度，特制定本预案。

二、应急措施

⑴现场成立应急小组，由组长指挥。主要职责是：负责事故现场的救援指挥，及采取现场应急救援措施，对外报告联络。

⑵应急救援小组根据现场具体情况划分安全区，维护好现场秩序，为及时救援，减少损失创造有利条件。

⑶事故发生现场人员应及时通知相关负责人，同时做好现场自救工作。 ⑷接报告后，所有应急小组成员必须无条件及时赶赴现场，参加救援行动。

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相关人员应接救护车，指引救护人员及时伤员进行处理或送医院救治。

⑸全体在场工作人员必须立即加入救援行动。在应急救援小组指挥下，有序开展救援活动。

三、紧急救援的一般原则

以确保人员的安全为第一，其次是控制材料的损失。紧急救援关键是速度，因为大多数坍塌死亡是窒息死亡，因此，救援时间就是生命。此外要培养施工人员正确的处险意识，凡发现险情要立刻使用事故报警系统进行通报，紧急救援响应者必须是紧急工作组成员，其他人员应该撤离至安全区域，并服从紧急工作组成员的指挥。

四、救援知识与技术

鉴于模板支撑架坍塌事故所造成的伤害主要是机械性窒息引起呼吸功能衰竭和颅脑损伤所致中枢神经系统功能衰竭，因此紧急工作组成员必须熟练掌握止血包扎、骨折固定、伤员搬运及心肺复苏等急救知识与技术等。

紧急撤离方法，即一旦事故发生，作业人员应立即停止作业，在采取必要的应急措施后，撤离危险区域。撤离时以人员安全为主，不要急于抢救财物，并针对现场具体情况有序地向安全区撤离。

五、紧急设施

事故报警电话、紧急救援工具、应急照明、紧急医疗工具。

紧急联络与通讯，包括发生事故需要外部救援时，除起动工地报警系统外，应拨打119报警和医疗救护120。同时按预案规定的通讯方法向有关部门联络。

六、应急小组的机构组成和职责：

紧急工作组的组成目的是对工地内可能发生的重大险情作出响应。其工作宗旨是减少人员伤亡，并关注财产损失和环境污染。紧急工作组成员必须经过紧急医疗救护和事故预案等紧急救援知识的培训，并能熟练掌握和运用。

（1）救援组：主要负责人员和物质的抢救、疏散，排除险情及排除救援障碍。

（2）事故处理组：按事故预案使用各种安全可靠的手段，迅速控制事故的发展。并针对现场具体情况，向救援组提供相应的救援方法和必要的施救工具及条件。

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（3）联络组：负责事故报警和上报，以及现场救援联络、后勤供应，按应外部专业救援单位施救。指挥、清点、联络各类人员。

（4）警戒组：主要负责安全警戒任务，维护事故现场秩序，劝退或撤离现场围观人员，禁止外人闯入现场保护区。

七、为加强领导，项目部成立重大事故应急救援工作领导小组。 组 长：谢国梁（13806987623） 副组长：廖金星（13605936536） 成 员：陈 靖（13605935370）

廖文奎（13600988722） 郑文锦（13859500351） 郑君勉（13950866958）

八、应急电话： 报警服务台：110 医疗急救：120

火警电话：119

十一、落地式扣件钢管脚手架计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

（JGJ130-2001）。

计算参数:

采用的钢管类型为￠48×3.5，计算按￠48×3.0钢管进行计算。 双排脚手架，搭设高度58.0米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.45米，立杆的横距1.00米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.80米。

钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.40米，水平间距4.35米。

施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。

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脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设5层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.35kN/m2，高度变化系数1.3500，体型系数0.8720。 地基承载力标准值1500kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调

整系数1.00。

一、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.000/2=0.075kN/m 活荷载标准值 Q=2.000×1.000/2=1.000kN/m

静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.075=0.136kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.000=1.400kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

21

跨中最大弯矩为

M1=(0.08×0.136+0.10×1.400)×1.4502=0.317kN.m

支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为

M2=-(0.10×0.136+0.117×1.400)×1.4502=-0.373kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.373×106/4491.0=83.055N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

静荷载标准值q1=0.038+0.075=0.113kN/m 活荷载标准值q2=1.000kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677×0.113+0.990×1.000)×1450.04/(100×2.06×105107780.0)=2.124mm

大横杆的最大挠度小于1450.0/150与10mm,满足要求!

二、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.450=0.056kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.000×1.450/2=0.109kN

22

活荷载标准值 Q=2.000×1.000×1.450/2=1.450kN 荷载的计算值 P=1.2×0.056+1.2×0.109+1.4×1.450=2.227kN

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1.2×0.038)×1.0002/8+2.227×1.000/4=0.563kN.m

=0.563×106/4491.0=125.270N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

23

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.038×1000.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.02mm

集中荷载标准值P=0.056+0.109+1.450=1.614kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=1614.430×1000.0×1000.0×1000.0/(48×2.06×105×

107780.0)=1.515mm

最大挠度和

V=V1+V2=1.537mm

小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算

横杆的自重标准值 P1=0.038×1.000=0.038kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.000×1.450/2=0.109kN 活荷载标准值 Q=2.000×1.000×1.450/2=1.450kN 荷载的计算值 R=1.2×0.038+1.2×0.109+1.4×1.450=2.207kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070

24

NG1 = 0.107×58.000=6.204kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15

NG2 = 0.150×5×1.450×(1.000+0.200)/2=0.653kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3 = 0.150×1.450×5/2=0.544kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4 = 0.005×1.450×58.000=0.421kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.821kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.000×2×1.450×1.000/2=2.900kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.350

Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.350 Us —— 风荷载体型系数：Us = 0.872

经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.350×1.350×0.872 = 0.288kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×7.821+0.85×1.42.900=12.836kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×7.821+1.4×

25

2.900=13.445kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

la —— 立杆的纵距 (m)； h —— 立杆的步距 (m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.288×1.450×

1.800×1.800/10=0.161kN.m

五、立杆的稳定性计算:

卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=13.445kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155；

u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500

×1.800=3.118m； A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； —— 由长细比，为3118/16=196；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190；

—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到

=13445/(0.19×424)=167.329N/mm2；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

26

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=12.836kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155；

u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500

×1.800=3.118m； A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； —— 由长细比，为3118/16=196；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.161kN.m； —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到

=12836/(0.19×424)+161000/4491=195.653N/mm2；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

六、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭

设高度按照下式计算：

其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.617kN； NQ —— 活荷载标准值，NQ = 2.900kN；

gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.107kN/m；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 81.581米。

脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

27

经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50.000米。

考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设

高度按照下式计算：

其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.617kN； NQ —— 活荷载标准值，NQ = 2.900kN；

gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.107kN/m； Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.135kN.m；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 63.851米。

脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50.000米。

七、连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl = Nlw + No

其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

28

Nlw = 1.4 × wk × Aw

wk —— 风荷载标准值，wk = 0.288kN/m2；

Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×4.35 = 15.660m2；

No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000

经计算得到 Nlw = 6.323kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 11.323kN 连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]

其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=20.00/1.60的结果查表得到=0.97；

A = 4.24cm2；[f] = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 84.157kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件扣件连接示意图

29

八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p ≤ fg

其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 53.78 N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 13.45 A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.25

fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 1500.00

地基承载力设计值应按下式计算

fg = kc × fgk

其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 1500.00 地基承载力的计算满足要求!

30

十二、○11/○A～○J部位的悬挑式扣件钢管脚手架计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

（JGJ130-2001）。

计算参数:

采用的钢管类型为￠48×3.5，计算按￠48×3.0钢管进行计算。

双排脚手架，搭设高度11.0米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.70米，立杆的横距0.95米，内排架距离结构0.20米，立杆

的步距1.80米。 采用的钢管类型为48×3.0，

连墙件采用2步3跨，竖向间距3.40米，水平间距5.10米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设2层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.35kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.8720。

悬挑水平钢梁采用[16b号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.20

米，建筑物内锚固段长度1.80米。

悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。

一、大横杆的计算

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

31

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值 P2=0.150×0.950/2=0.071kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×0.950/2=1.425kN/m

静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.071=0.132kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.425=1.995kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为

M1=(0.08×0.132+0.10×1.995)×1.7002=0.607kN.m

支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为

M2=-(0.10×0.132+0.117×1.995)×1.7002=-0.713kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.713×106/4491.0=158.672N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

32

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

静荷载标准值q1=0.038+0.071=0.110kN/m 活荷载标准值q2=1.425kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677×0.110+0.990×1.425)×1700.04/(100×2.06×105×107780.0)=5.586mm

大横杆的最大挠度小于1700.0/150与10mm,满足要求!

二、小横杆的计算

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.700=0.065kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.150×0.950×1.700/2=0.121kN 活荷载标准值 Q=3.000×0.950×1.700/2=2.423kN 荷载的计算值 P=1.2×0.065+1.2×0.121+1.4×2.423=3.615kN

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

33

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1.2×0.038)×0.9502/8+3.615×0.950/4=0.864kN.m

=0.864×106/4491.0=192.341N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.038×950.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.02mm

集中荷载标准值P=0.065+0.121+2.423=2.609kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=2608.905×950.0×950.0×950.0/(48×2.06×105×107780.0)=2.099mm

最大挠度和

V=V1+V2=2.117mm

34

小横杆的最大挠度小于950.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算

横杆的自重标准值 P1=0.038×0.950=0.036kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.150×0.950×1.700/2=0.121kN 活荷载标准值 Q=3.000×0.950×1.700/2=2.423kN 荷载的计算值 R=1.2×0.036+1.2×0.121+1.4×2.423=3.581kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；

四、脚手架荷载标准值

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1146 NG1 = 0.115×11.000=1.261kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15

NG2 = 0.150×2×1.700×(0.950+0.200)/2=0.293kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3 = 0.150×1.700×2/2=0.255kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4 = 0.005×1.700×11.000=0.094kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 1.902kN。

35

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.700×0.950/2=4.845kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.350

Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250 Us —— 风荷载体型系数：Us = 0.872

经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.350×1.250×0.872 = 0.267kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×1.902+0.85×1.4×4.845=8.048kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×1.902+1.4×4.845=9.066kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式

MW = 0.85×1.4Wklah2/10

其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

la —— 立杆的纵距 (m)； h —— 立杆的步距 (m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.267×1.700×1.800×1.800/10=0.175kN.m

五、立杆的稳定性计算

36

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=9.066kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155；

u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； —— 由长细比，为3118/16=196；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190；

—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9066/(0.19×424)=112.825N/mm2；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=8.048kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155；

u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； —— 由长细比，为3118/16=196；

37

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.175kN.m； —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8048/(0.19×424)+175000/4491=139.139N/mm2；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

六、连墙件的计算

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl = Nlw + No

其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw = 1.4 × wk × Aw

wk —— 风荷载标准值，wk = 0.267kN/m2；

Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×5.10 = 18.360m2；

No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000

经计算得到 Nlw = 6.864kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 11.864kN 连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]

其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=20.00/1.60的结果查表得到=0.97；

A = 4.24cm2；[f] = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 84.157kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

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连墙件扣件连接示意图

七、悬挑梁的受力计算

悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算

悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

悬臂单跨梁计算简图

支座反力计算公式

支座弯矩计算公式

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C点最大挠度计算公式

其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。

本工程算例中，m = 1200mm，l = 1800mm，ml = 200mm，m2 = 1150mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 934.50cm4，截面模量(抵抗矩) W = 116.80cm3。

受脚手架作用集中强度计算荷载 N=9.07kN

水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.2×25.15×0.0001×7.85×10=0.24kN/m

k=1.20/1.80=0.67 kl=0.20/1.80=0.11 k2=1.15/1.80=0.64

代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=25.523kN 支座反力 RB=-6.681kN 最大弯矩 MA=12.409kN.m

抗弯计算强度 f=12.409×106/(1.05×116800.0)=101.186N/mm2

水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

受脚手架作用集中计算荷载 N=1.90+4.85=6.75kN

水平钢梁自重计算荷载 q=25.15×0.0001×7.85×10=0.20kN/m

最大挠度 Vmax=5.429mm

按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2400.0mm

水平支撑梁的最大挠度小于2400.0/400,满足要求!

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