高支撑模板施工方案

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高支撑模板系统施工方案

第一节、编制依据

一、 《建筑施工安全检查标准》 二、 《建筑工程荷载规范》

三、 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 四、 《建筑施工高处作业安全技术规范》

第二节、工程概况

一、本工程建筑面积为117908m2，±0.000相当于绝对高程+46.5m；主要结构方式：基础为筏板基础，地下室为钢筋混凝土框架结构体系；地上部分主体结构A、C区为钢框架结构体系；D区为型钢混凝土框架－钢筋混凝土筒体结

构体系。地下二层，地上最高六层。

二、楼层高为4.95-6.55m，属高支撑模板体系。

第三节、材料准备

一、本工程墙柱模板材料选用优质18厚915×1830mm胶合板，架体采用48×3.5钢管满堂架。

二、围檩、楞木采用截面尺寸为50×100mm和100×100mm的松木枋，要求必须加工刨直后方可使用。

三、钉子长度宜为板厚的2—2.5倍。

四、活动钢支撑要保证伸缩自如，并注意经常上油保养。已经弯曲的钢管不得使用。

第四节、模板及支架的规定

一、保证工程结构和构件各部分的形状、几何尺寸、相互位置的正确性，误差在国家规范规定的允许范围内。

二、具有足够的强度、刚度和稳定性，保证在砼浇筑过程中不位移、不变形。模板应接缝严密，不得漏浆。

三、构造简单、拆装方便，在安装过程中必须设置临时固定装置，防止倾

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覆。便于钢筋的绑扎、安装和砼的浇筑、养护等。

四、模板表面必须刷脱模剂，多次周转使用的模板必须清除杂物。

第五节、模板工程施工方法及要求

一、地下室筏板基础模板施工：

1、筏板外侧砖胎模及地下室外墙500mm高范围吊模施工

依据《施工组织设计》本工程地下室外墙500mm高范围同基础底板一起浇筑。为了提高施工效率，保护外墙防水，节约成本，在筏板基础施工时外墙外侧面高出筏板500mm高以内及筏板外侧，采用240厚或370厚，MU100标砖，M7.5水泥砂浆砌筑砖胎模。浇筑砼之前在砖胎膜背面进行人工夯实回填土或进行加固处理，确保砖胎膜在浇筑砼时不发生变形和位移。砖胎模布置，施工祥见附图（筏板外墙砖胎模施工图）：

筏板外侧砖胎模做法： 1.砖墙采用MU10粘土砖，M7.5水泥砂浆砌筑。 2.砖墙的砌筑高度和厚度按节点图施工。 3.砖墙内侧采用1：3水泥砂浆抹面，阴阳角半径不小于50mm， 内侧预留抹灰层30mm. 4.⑤节点下部1.4米为双斜坡，支护桩和基坑之间采用C15砼浇筑填充，上部 2米高做法与节点③同。 5.绑扎钢筋时立面防水层采用多层板临时保护，浇筑底板砼前撤除。护坡桩砖胎模加固 2、后浇带模板钢丝网施工

后浇带处模板为提高效益，确保砼质量，避免夹渣，项目部拟采用一次性自制块状钢筋钢丝网施工，钢筋网之间采用14#铁丝绑扎固定或与加固钢筋电焊固定牢实，详见后浇带模板施工图：

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二、楼板模板施工

楼板（A区层高4.95米和6.3米，D、C区层高6.4米和6.55米）施工 该楼板支模属于高支模，垂直支撑采用满堂架模板支撑，支撑体系采用Ф48

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×3.5扣件钢管脚手架。水平横杆步距1500mm，扫地杆距地面250mm，以留出检查通道。剪力撑沿纵横向每五道立杆设置一道，间距1500mm，由底至顶连续设置。立杆间距为800mm×900mm。面板内楞为横向50*100木方，纵向间距为250mm，外楞为100*100木方，纵向间距为900mm。

高支模详见下图：满堂架搭设示意图 高支模计算附后。 三、柱模板施工

1、柱模板安装前先抄平放线,弹出截面尺寸及轴线位置,并检查施工缝有无凿毛及钢筋有无偏位等情况。

2、柱模板用四块胶合板拼合而成，模板外沿柱高用立方木方钉牢，间距250mm。

3、边长≤800mm的柱模板立楞外用“井”字形Φ48*3.5mm钢管，边长>800mm的柱模板立楞外用“井”字形 100*43*5.3mm槽钢作施工时的临时固定。

4、柱边长大于600mm且小于800mm时设一道Φ14对拉螺栓，边长大于800mm时设两道，其水平间距不超过500 mm；水平间距：第一道和最上边一道距外端200mm，其余自下而上200、400、400、500、500余同。

5、模板外侧在对拉螺栓上设钢筋支撑,以保持柱净宽。柱边长小于800mm时,四周各布置一道钢支撑，大于800mm时布置两道，钢支撑水平间距400～500 mm，竖向间距2000mm。

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14对拉螺栓，间距不大于500mm48×3.5钢管，间距不大于500mm50x100木枋@250PVC塑料套管b18mm厚胶合板a截面尺寸:a、b大于600,小于等于80014对拉螺栓，间距不大于500mm100×43×5.3mm槽钢50x100木枋@250PVC塑料套管b18mm厚胶合板14对拉螺栓a截面尺寸：a、b大于800mm

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200400400500200

柱模角部大样图：

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泛华建设集团有限公司 沈阳泛华商业广场项目部 厚多层板50×100木背楞 模板横向木方双向固定钢管木方步距1500800（1100）800（1100）800（1100）9 9 9 侧墙扫地杆底板扫地杆满堂架搭设示意图（括号内数字为另一方向的钢管间距）1500>5m

四、梁模板施工

1、 梁面与楼板之间高度大于4.5米时，该模板属于高支模，梁底横木方

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泛华建设集团有限公司 沈阳泛华商业广场项目部 间距400mm，梁底纵木方间距250mm；垂直支撑选用φ48×3.5扣件式钢管脚手架，立杆间距沿纵向750mm，横木方方向400mm。搭设时必须设水平拉杆（间距1200mm）、剪力撑(间距3000mm)及扫地杆（距地面250mm），并留出检查通道。 梁高支模见下图。 50x100竖向双木枋M14对拉螺杆PVC硬塑套管100x100x8钢垫片蝶形垫片 50x100水平木枋可调支托,槽口85x170100x100木方@400 50x100木枋通长@250 @750 梁下立管，通长方向为@700剪刀撑纵横向每3m一组横杆间距1200 横杆@1500扫地杆梁高支模示意图250 2、梁模板由梁底板加两侧板组成，均采用胶合板。在柱子上弹出轴线、梁位置线和水平线，钉柱头模板。 3、梁侧模板外水平木方平放，梁高（不包括板厚）小于600mm时放两道；大于600mm小于800mm时放三道，加一道Φ14对拉螺栓；梁高大于800mm时水平木方按≤350间距放置，加对拉螺栓@700。对拉螺栓水平间距600mm。

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4、梁模与柱模接口处及梁模与板模、主次梁交接处夹海棉条。 五、墙体模板施工

1、剪力墙墙体模板的竖檩间距为250 mm，水平檩间距为400mm。 2、所用Ф14对拉螺栓的水平间距为450mm，竖向间距为450mm。 3、外墙体模板原则上是采用拼装模板，内墙也采用拼装模板。 4、模板内侧在对拉螺栓处设钢筋支撑, 水平间距400～500mm 竖向间距450 mm ，采用Ф12的钢筋，长度同墙体宽度，以保持墙柱净宽。

?48×3.5钢管 O48x3.5钢管竖向@400mm 竖向间距50050x100木方 七夹板50x100木枋竖楞@250 竖楞@350~400钢管脚手架立杆钢管脚手架水平杆横向间距450~550内墙支模示意图

第六节、模板安装的质量要求

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O12对拉螺杆?14对拉螺杆 横向@450 O20硬塑套管 泛华建设集团有限公司 沈阳泛华商业广场项目部

一、 模板材料必须具有足够的强度、刚度和稳定性。 二、 模板必须接缝严密，接缝宽度不应大于1.5mm。 三、 模板在安装前应清理干净,和砼的接触面必须刷隔离剂。

四、 模板安装后应仔细检查各部位是否牢固,在浇筑砼的过程中要经常检查发现有变形、松动的现象要及时进行修整加固。

五、 模板支设期间严防将木屑、杂物等掉入模板内，保证模板内干净。 六、 模板安装的允许偏差不应大于下表数据： 序号 1 2 3 项 目 轴线位置 底 模 上 表 面 标 高 截面内部尺寸 （1）基础 （2）柱、墙、梁 （1）全高≤5m 4 5 6 七、固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏,安装必须牢固,位置要准确,其允许偏差应不大于下表数据： 序号 1 2 项 目 预埋钢板中心线位置 预埋管中心线位置 中心线位置 3 预埋螺栓 外 露 长 度 4 预 留 洞 中心线位置 +5,-0 10

10

允许偏差（mm） 3 ±3 ±5 ±3 3 5 2 2 层 高 垂 直 （2）全高>5m 相邻两板表面高低差 表面平整度 允许偏差(mm) 2 2 2

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截面内部尺寸 5 预 留 孔 中 心 线 位 置 +5,-0 3

第七节、模板的拆除

一、 拆模的顺序：后支的先拆,先支的后拆；先拆除非承重部位，后拆除承重部位，重大复杂模板的拆除，事先应制定拆模方案。

二、 拆除跨度较大的梁下支柱时,应先从跨中开始,分别拆向两端。 三、 拆模时不要用力过猛过急,严禁敲打,拆下来的木料要及时运走,清理。 四、 上层楼板浇筑前及正在浇筑时,下一层楼板的模板支柱不得拆除,再下一层仅可部分拆除,跨度4m及以上的梁下均应保留支柱,间距不大于3m。

五、 拆模时间：墙和柱模板一般在砼浇筑后24小时可以拆除，但应注意保护砼表面及墙柱楞角。梁及底板大体积模板的拆除时间，以项目部技术组通知为准。

模板应在其砼强度达到下表要求的值后方可拆除: 结 构 类 型 结 构 跨 度（m） ≤2 板 〉2，≤8 〉8 ≤8 梁 〉8 ≤2 悬臂构件 〉2 100

第八节、安全要求

一、 进入施工现场人员必须戴好安全帽,高空作业人员必须配戴安全带,并应系牢。

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设计砼强度标准值的百分率 50 75 100 75 100 100 泛华建设集团有限公司 沈阳泛华商业广场项目部

二、 经医生检查认为不适宜高空作业的人员,不得进行高空作业。 三、 工作前必须检查使用的工具是否牢固,扳手等工具必须用绳链系挂在身上,以免掉落伤人。工作时要思想集中,防止钉子扎脚和空中滑落。

四、 安装和拆除5m以上的模板,应搭脚手架,并设防护栏杆,防止上下同一垂直面操作。

五、 高空和复杂结构模板的安装与拆除,事先应有切实可行的安全措施。 六、 遇上六级以上大风时,应暂停室外的高空作业,雨后应先清扫施工现场,待场地稍干不滑时再进行工作。

七、 传递工具、抬运模板时应用运输工具或绳子系牢后升降,不得直接乱抛。高空拆模时应有专人指挥,严禁从高处掷下配件及杂物等,并在下面标出工作区,用绳子和红旗加以围栏,暂停人员过往。

八、 不得在脚手架上堆放大批模板等材料。

九、 支撑、牵杠等不得搭在门窗框和脚手架上,通路中间的斜撑,拉杆应设在1.8米高以上。

十、 支模过程中,如需中途停歇,应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时,应将已活动的模板、牵杆、支撑等运走或妥善堆放,防止坠落伤人。

十一、模板上有预留洞时,应在安装后将洞口盖好。砼板上有预留洞时,应在模板拆除后即将洞口盖好。

十二、拆除模板应用长撬棍。人不许站在正在拆除的模板上。在拆除楼板模板时,要注意防止整块模板忽然掉下伤人。

第九节、楼（梁）板模板及支撑架计算书

本工程砼楼板，A区负一层板厚360mm，D、C区负一层板厚200mm。模板采用目前常用的18厚进口胶合板，尺寸为915mm×1830mm，木枋采用红松，规格为50mm×100mm。内楞间距设为250mm，外楞规格为100mm×100mm外楞间距为900mm，内外楞木枋垂直搁放。楼板下支撑为满堂架支撑，钢管采用Φ48×3.5，层高4.95m和6.4m立杆间距为800×900mm，沿内楞方向间距为900mm,横杆步距均为1500mm。试对该模板体系进行验算。

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一、楼面模板计算过程

主要参数查《施工手册》得出，如下： 木材 fc=10N/mm2 （顺纹抗压） fm=13N/mm2 （抗 弯）

fv=1.4Mpa （顺纹抗剪）

E=9000N/mm2 （弹性模量）

钢管 f=205N/mm2 （钢材抗压强度设计值） 1、楼板模板计算 楼板模板承受标准荷载：

混凝土自重力 24kN/m3×0.36m=8.64kN/m2 模板自重力 0.5kN/m2

钢筋自重力 0.98kN/m2 振捣混凝土荷载 2.0kN/m2 施工人员及机械设备荷载 2.5kN/m2 荷载标准值： Q=〖（8.64+0.5+0.98）×1.2+（2+2.5）×1.4〗×0.9=16.6kN/m2 板底板下内楞的间距为250，按四等跨连续梁来计算，取10mm宽板带作为计算单元，则q=16.6kN/m2×10mm=0.166N/mm。 计算简图如下： 0.166N/mm 1）强度验算 0.0986N/mm所用公式： б= M/W≤fm

W=bh2/6 250250250б—计算最大应力； 250 M=Km*qL2

楼板模板计算简图 M—计算最大应力； 图1 楼板模板计算简图Km—弯距系数； W—截面抵抗矩； fm—木材抗弯强度设计值； b*h—模板横截面的宽度与厚度；

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L—内楞间距，取250mm；一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查表得：Km=0.121

б=-0.121×0.166×2502×6/（10×182）=2.325 N/mm2≤13N/mm2 符合要求！ 2）剪应力验算

所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=KvqL τ—剪应力 V—计算最大剪力

b—b*h—模板横截面的宽度与厚度 Kv—剪力系数 查表得：Kv=0.607

τ=3×0.607×0.166×250/（2×10×18）=0.21 N/mm2≤fv =1.4N/mm2 符合要求！ 3）挠度验算

所用公式： w=KwqL 4/100EI≤L/250 ω—计算挠度

弹性模量E=9000N/mm2 惯性矩I=bh3/12 Kw—挠度系数 查表得：Kw=0.967 ω=0.967×0.166×2504/(100×9000×(10×183)/12)=0.143mm≤L/250=1mm 符合要求！ 2、板底内楞验算 4.15N/mm 外楞间距为800mm或900mm，可按四跨连续2.47N/mm梁计算，则 q=16.6×10-3×250mm=4.15N/mm；计算简图见图2： 1）强度验算 800（900） 800(1100)800(1100)800(1100)800(1100)所用公式： б= M/W≤fm 图2：模板内楞计算简图 M=Km×qL2 图2 模板内楞计算简图 W=bh2/6

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查表得：Km=0.107 ①立杆间距800mm时

б=0.107×4.15×8002×6/（50×1002）=3.41N/mm2≤13N/mm2 符合要求！ ②立杆间距900mm时

б=0.107×4.15×9002×6/（50×1002）=4.32N/mm2≤13N/mm2 符合要求！ 2）剪应力验算

所用公式： τ=3V/2bh≤fv

V=KvqL

查表得：Kv=0.607 ①立杆间距800mm时

τ=3×0.607×4.15×800/（2×50×100）=0.60N/mm2≤fv =1.4N/mm2 符合要求！ ②立杆间距900mm时

τ=3×0.607×4.15×900/（2×50×100）=0.68N/mm2≤fv =1.4N/mm2 符合要求！ 3）挠度验算

所用公式： w=KwqL4/100EI≤L/250

查表得：Kw=0.632 ①立杆间距800mm时

ω=0.632×4.15×8004/(100×9000×(50×1003)/12)=0.286mm≤L/250=3.2mm

符合要求！ ②立杆间距900mm时

ω=0.632×4.15×900/(100×9000×(50×100)/12)=0.459mm≤L/250=3.2mm

符合要求！ 3、板底外楞验算

沿外楞钢管支撑间距均为800mm，则

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q1=16.6×10×800=13.28N/mm q2=16.6×10×900=14.94N/mm 计算简图见图3： 1）强度验算

所用公式： б= M/W≤fm

M=Km*qL2 W=bh2/6 查表得：Km=0.107 ①立杆间距800×800mm时

б=0.107×13.28×8002×6/(50×1002)=10.91N/mm2≤13N/mm2 符合要求！ ②立杆间距800×900mm时 б=0.107×14.94×8002×6/(50×1002)=12.28N/mm2≤13N/mm2 符合要求！ 13.28N/mm(14.94N/mm ) 7.89N/mm (10.85N/mm)-3

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800(900) 800800(900) 800800(900) 800800(900) 800图3 模板外楞计算简图 2）剪应力验算 所用公式： τ=3V/2bh≤fv V=KvqL 查表得：Kv=0.607 立杆间距800×900mm

τ=3×0.607×14.94×800/（2×100×100）=1.09N/mm2≤fv =1.4N/mm2 符合要求！ 3）挠度验算

所用公式： ω=KwqL4/100EI≤L/250 查表得：Kw=0.632

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立杆间距800×900mm

ω=0.632×14.94×8004/(50×9000×(100×1003)/12)=1.03mm≤L/250=3.2mm

符合要求！ 4、模板支撑架验算 1）支撑承受荷载类型

新浇混凝土自重： 24×0.36＝8.64kN/m2 模板自重： 0.5KN/m2

支架自重（6.45m层高处）： 2.60kN/m2 钢筋自重： 0.98kN/m2 施工人员及施工设备荷载： 1kN/m2 振捣混凝土时产生的荷载： 2kN/m2 2）所用公式 不组合风载。 所用公式：N/φA≤f

式中 N——计算立杆段的轴向力设计值，N=1.2∑NGK+1.4∑NQK，其中∑NGK表示模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和，∑NQK表示施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载 标准值产生的轴向力总和；

φ——轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比λ由《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录C查表得出，当λ>250时，=7320/λ2；

λ——长细比, λ=L0/I；

L0——计算长度，L0=h+2a，其中h为支架立杆步距，a为模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度；

I——截面回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 附录B表B得出该值；

A——立杆的截面面积，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B表B得出该值；

f——钢材的抗压强度设计值； 3）立杆稳定性计算：

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Q=（8.64+0.5+0.98+2.60）×1.2+（2+1）×1.4=19.464kN/m2 查表，I=15.8mm，A=4.89cm2 h=1500mm，a取500mm。 λ= L0/I=（1500+500）/15.8=126.59 查表得φ=0.457 立杆间距800×900mm

N/φA=19.46×0.8×0.9×103/（0.457×4.89×102）＝62.7N/mm2＜

f=205N/mm2

符合要求！

5、楼板抗冲切验算 楼板抗冲切公式为Fl≤0.6ftumh0 其中：Fl为设计荷载

ft为砼轴心抗拉强度设计值C40砼为1.8N/mm2

um为距局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处的周长 h0有效高度 h0=360mm 0.6ftumh0=0.6×1.8×360×360=139.97KN 由上面计算可知：单根立杆传到楼板上的力 立杆间距800×900mm N=19.464×0.8×0.9=14.01KN 则 N＜0.6ftumh0 符合要求！ 二、梁模板计算过程

梁模板的计算主要包括：

? 模板底板、底板下内楞、底板下外楞和底板下支撑。 ? 梁侧模板、侧模板内楞、梁侧模板外楞和对拉螺杆。 ? 柱、墙侧模板、侧模板内楞、外楞和对拉螺杆。 1、梁模板底板及内、外楞和钢管支撑计算 1）底板计算 a) 强度验算 底板承受标准荷载：

恒荷： 混凝土自重力 24kN/ m3×0.8m×1.7m×1.2=39.1681kN/m

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底板自重力 5kN/ m3×0.018m×0.8m×1.2=0.0864kN/m 钢筋自重力 1.5kN/ m3×0.8m×1.7m×1.2=2.45kN/m 活荷： 振捣混凝土荷载 2.0kN/ m2×0.8m×1.4=2.24kN/m

施工人员及机械荷载 2.5kN/ m2×0.8m×1.4=2.8kN/m

合计： q1=46.74kN/m

木模板需乘以折减系数0.9： 则q=q1×0.9=46.74×0.9=42.07kN/m 梁底板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨

连续梁来计算：

所用公式： б= M/W≤fm （1—1） M=Km*qL2 （1—2） W=bh2/6 б—计算最大应力 M—计算最大应力 Km—弯距系数 W—截面抵抗矩 fm—木材抗弯强度设计值 b*h—模板横截面的宽度与厚度 L—内楞间距

一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121 б=0.121×42.07×L2×6/(900×182)≤13N/mm2 解得： L≤352mm （2）剪应力验算

所用公式： τ=3V/2bh≤fv （1—3） V=KvqL τ—剪应力 V—计算最大剪力

b—b*h—模板横截面的宽度与厚度 Kv—剪力系数

同上，查附表2得：Km=0.620

τ=3×0.620×42.07×L/(2×900×18)≤fv =1.4N/mm2

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解得：L ≤580mm （3）挠度验算

所用公式：w=KwqL4/100EI≤L/250 （1—4） w—计算挠度 Kw—挠度系数

同上，查附表2得：Km=0.967

ω=0.967×42.07×L4/(100×9000×(900×183)/12)≤L/250 解得：L ≤338mm

综合以上三种情况， L=338mm，底板内楞即满足要求，L可取250mm。 2、梁底内楞验算 1）强度验算

小楞间距取250mm，按简支梁计算，在计算时，梁作用在小楞上的荷载可化为一个集中荷载计算。

所用公式同1—1、其中M=0.125PL1（2 –b/L1） P—作用在小楞上的集中荷载（N），P=qL L1—计算跨度，即梁底外楞间距。

б= 0.125×42.07×250×L1（2 –50/L1）×6/(50×1002)≤13N/mm2 解得： L1 ≤437mm 2）挠度验算

所用公式： ω=PL13/48EI≤L1/250 （1—5） 42.07×250×L13/(48×9000×(50×1003)/12)≤L1/250 解得： L1 ≤827mm

综合以上二种情况， L1=437mm，外楞即满足要求，L1可取400mm。 3、梁底外楞验算 1）强度验算

外楞下钢管的纵向间距设为L2，沿纵向为三排。按四跨连续梁计算，假设梁的全部重量均匀地作用在梁外楞上。

则：q=42.07/3=14.03kN/m 所用公式同1—1、1—2，

б=-0.121×14.03×L22 ×6/（50×1002）≤13N/mm2

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解得： L2 ≤799mm 2）挠度验算 所用公式同1—4，

ω=0.967×14.03×L24/（100×9000×（100×1003）/12）≤L2/250 解得： L2≤1303mm

综合以上二种情况， L2=799mm，外楞即满足要求，L2可取750mm。 4、梁底钢管支撑验算

本计算不考虑偏心受压，建议竖向钢管使用对接不要采用搭接连接。 1）强度验算

所用公式： б=N/An≤fm （1—6） N—轴向压力，N=q1L2

An—Φ48×3.5钢管的截面积，An=489mm2 46.74×750/489=71.68N/ mm2

所用公式： б=N/ ?An≤fm N同上

?—轴心受压稳定系数，根据钢管立柱长细比λ查得，λ=Lo/i，i为钢管回半径，i=12.48mm，Lo为横杆步距，取1200mm。

λ=1200/12.48=96.15 由附表3查得： ?=0.668

N/?A==46.74×750/(489×0.668)=107.32N/ mm2<215N/mm2 稳定性满足要求！ 5、梁侧模板计算

1）.梁侧模板所受的荷载设计值 a）新浇混凝土对模板侧面的压力标准值

所用公式： F1=0.22rct0β1β2v1/2 （1—7） F2=rcH （1—8） F—新浇混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） rc—混凝土的密度，取 24 KN/M3

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t0—混凝土的初凝时间，取 200/（T+15），其中T为混凝土的温度 β1—混凝土外加剂的影响系数。不掺外加剂时取1.0，加具有缓凝作用的外加剂取1.2

β2—混凝土坍落度的影响系数。坍落度小于30mm时取0.85；50~90mm之间取1.0；110~150mm取1.15

V—混凝土每小时的浇注速度，单位Ｍ／h

H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度。 F1=0.22rct0β1β2v0.5 = 0.22×24×200/(30+15) ×1.2×1.15×120.5 =112.18kN/m2 F2=rcH=24×1.7=40.8 kN/m2 取较小值：F1=40.8 kN/m2 混凝土的侧压力设计值 F=F1×分项系数×折减系数 =40.8×1.2×0.9 =44.06 kN/ m2

分项系数、折减系数见附表3。 b）倾倒混凝土产生的水平荷载： 查表得： 4 kN/ m2

荷载设计值：4×1.4×0.9=5.04 kN/ m2 总的荷载设计值： F=44.06+5.04=49.1kN/ m2 2) 梁侧模板验算 a）强度验算

所用公式： 同1—1、1—2。

一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121 б=0.121×49.1×L2 ×6/（1700×182）≤13N/mm 解得： L≤448mm b）剪应力验算

所用公式同所用公式： τ=3V/2bh≤fv V=KvqL 同上，查附表2得：Kv=0.620

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τ=3×0.620×49.1×L /（2×1700×18）≤fv =1.4N/mm2 解得：L ≤938mm c）挠度验算 所用公式同1—4

同上，查附表2得：Kw=0.967

w= KwqL4/100EI=0.967×49.1×L4 /（100×9000×（1700×183）/12）≤L/250 解得：L ≤397mm

综合以上三种情况， L=397mm，侧板内楞即满足要求，L取350mm。 3)梁侧内楞验算 a）强度验算

小楞纵向间距取350mm，按下例公式进行计算，在计算时，梁作用在小楞

上的荷载可转化为均布荷载，设外楞间距为L1。

所用公式同1—1、1—2。

б= M/W=0.084×49.1×L12×6/（50×1002）≤13N/mm2 解得： L1 ≤512mm b）挠度验算

所用公式 w=0.273qL14/100EI≤L1/250 0.273×49.1×L24/（100×9000×（50×1003）/12）≤L2/250 解得： L1 ≤1038mm

综合以上二种情况， L1=512mm，外楞即满足要求，L1可取500mm。 4)梁侧外楞验算 a）强度验算

外楞上螺杆纵向间距为L2，沿竖向为三排。按四跨连续梁计算，假设梁的全部重量均匀地作用在外楞上。

则：q=49.1×1/3=16.36kN/m 所用公式同1—1、1—2，

б=0.121×16.36×L22 ×6/（50×1002）≤13N/mm2 解得： L2 ≤740mm b）挠度验算 所用公式同1—4，

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w=0.967×16.36×L24/(100×9000×(50×1003)/12)≤L2/250 解得： L2≤982mm

综合以上二种情况， L2=740mm，外楞螺杆即能满足要求，L2可取700mm。 5) .对拉螺杆验算

对拉螺栓间距600×700，采用M14，有效截面积A=105 mm2 a）对拉螺杆的设计拉力值

所用公式； N=F×螺杆纵向间距×外楞间距 解得： N=16.36×0.7×0.5=5.73kN b）强度验算

所用公式： б=N/A≤[б]

解得： б=5.73×103/105=54.57N/ mm2≤170 N/ mm2 所以采用M14对拉螺栓即可。

综合上述本工程砼梁以最大截面（1700×800）进行验算。模板采用目前常

用的18厚进口胶合板，尺寸为915mm×1830mm，木枋采用红松，内楞规格为50mm×100mm。底模内楞间距为250mm，侧模内楞间距为350mm，外楞规格为100mm×100mm，底模外楞间距为400mm，侧模外楞间距为500mm。内外楞木枋垂直搁放。楼板下支撑为满堂架支撑，钢管采用Φ48×3.5，层高4.95m和6.4m立杆间距为400×750mm，沿内楞方向间距为400mm,横杆步距均为1200mm。

6、柱模板计算

1）1200x1200柱侧模板所受的荷载设计值 a）新浇混凝土对模板侧面的压力标准值

所用公式： F1=0.22rct0β1β2v1/2 （1—7） F2=rcH （1—8） F—新浇混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） rc—混凝土的密度，取 24 KN/M3

t0—混凝土的初凝时间，取 200/（T+15），其中T为混凝土的温度 β1—混凝土外加剂的影响系数。不掺外加剂时取1.0，加具有缓凝作用的外加剂取1.2

β2—混凝土坍落度的影响系数。坍落度小于30mm时取0.85；50~90mm之间取1.0；110~150mm取1.15

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V—混凝土每小时的浇注速度，单位Ｍ／h

H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度。 F1=0.22rct0β1β2v0.5 = 0.22×24×200/(30+15) ×1.2×1.15×50.5 =72.41kN/m2 F2=rcH=24×6.4=153.6 kN/m2 取较小值：F2=72.41kN/m2 混凝土的侧压力设计值 F=F2×分项系数×折减系数 =72.41×1.2×0.9 = 78.2kN/ m2

分项系数、折减系数见附表3。 b）倾倒混凝土产生的水平荷载： 查表得： 4 kN/ m2

荷载设计值：4×1.4×0.9=5.04 kN/ m2 总的荷载设计值： F=78.2+5.04=83.24kN/ m2 2) 柱侧模板验算 a）强度验算

所用公式： 同1—1、1—2。

一般按4跨连续梁计算，设内楞间距为L，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121

б=0.121×83.24×L2 ×6/（1200×182）≤13N/mm 解得： L≤289mm b）剪应力验算

所用公式同所用公式： τ=3V/2bh≤fv V=KvqL 同上，查附表2得：Kv=0.620

τ=3×0.620×83.24×L /（2×1200×18）≤fv =1.4N/mm2 解得：L ≤390mm c）挠度验算 所用公式同1—4

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同上，查附表2得：Kw=0.967

w= KwqL4/100EI=0.967×83.24×L4 /（100×9000×（1200×183）/12）≤L/250

解得：L ≤296mm

综合以上三种情况， L=289mm，内楞即满足要求，L取250mm。 3)柱侧内楞验算 a）强度验算

小楞纵向间距取250mm，按下例公式进行计算，在计算时，梁作用在小楞上的荷载可转化为均布荷载，设外楞间距为L1。

所用公式同1—1、1—2。

б= M/W=0.084×83.24×L12×6/（50×1002）≤13N/mm2 解得： L1 ≤400mm b）挠度验算

所用公式 w=0.273qL14/100EI≤L1/250

0.273×112.82×L24/（100×9000×（50×1003）/12）≤L2/250 解得： L1 ≤787mm

综合以上二种情况， L1=400mm，外楞即满足要求，L1可取400mm。 4)柱侧外楞验算 a）强度验算

设外楞上螺杆纵向间距为L2，沿横向为两排。按三跨连续梁计算，假设梁的全部重量均匀地作用在外楞上。

则：q=83.24×1/3=27.75kN/m 所用公式同1—1、1—2，

б=0.121×27.75×L22 ×6/（50×1002）≤13N/mm2 解得： L2 ≤568mm b）挠度验算 所用公式同1—4，

w=0.967×27.75×L24/(100×9000×(50×1003)/12)≤L2/250 解得： L2≤823mm

综合以上二种情况， L2=568mm，外楞螺杆即满足要求，L2可取450mm。

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5) .对拉螺杆验算

对拉螺栓间距450×450，采用M14，有效截面积A=105 mm2 a）对拉螺杆的设计拉力值

所用公式； N=F×螺杆纵向间距×外楞间距 解得： N=55.25×0.45×0.4=9.95kN b）强度验算

所用公式： б=N/A≤[б]

解得： б=9.95×103/105=94.71N/ mm2≤170 N/ mm2 所以采用M14对拉螺栓即可。

墙模板计算同柱模板，均能满足设计安全要求!

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