bc景湾塔楼悬挑式脚手架施工方案（新） - 图文

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塔楼外墙脚手架施工方案

工程名称： 爱 群 会 景 湾 工程地点： 广州市沿江西路141-143号 施工单位： 武汉建工股份有限公司 编制单位：武汉建工广州爱群会景湾工程项目部 编 制 人： 陈卓超、方向东 编制日期： 2009 年 12 月 2 日 审批负责人： 彭德喜 审批日期： 2009 年 12 月 2 日

爱群会景湾工程——塔楼悬挑式脚手架施工方案

目 录

一、编制依据 ....................................................................................................... 1 二、工程概况 ....................................................................................................... 1 三、施工工艺技术 ............................................................................................... 2 1、脚手架设计技术参数 ................................................................................. 2 2、施工工艺流程 ............................................................................................. 4 3、施工方法 ..................................................................................................... 5 4、脚手架的检查验收 ..................................................................................... 9 四、施工安全保证措施 ..................................................................................... 11 1、组织保障 ................................................................................................... 11 2、技术保证措施 ........................................................................................... 13 3、应急预案 ................................................................................................... 17 4、监测监控 ................................................................................................... 22 五、劳动力计划 ................................................................................................. 22 六、脚手架计算书及及相关图纸 ..................................................................... 23

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一、编制依据

1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001，2002年版）； 2、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）； 3、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）；

4、《建筑施工脚手架实用手册》中国建筑工业出版社，主编（杜荣军）； 5、《建筑施工手册》第四版，中国建筑工业出版社； 6、《施工现场临时用电安全技术规范》(JGJ46-2005) ； 7、《可锻铸铁分类及技术条件》（GB978-67）； 8、《碳素结构钢》（GB700-89）；

9、《钢管脚手架扣件》(GB15831-1995) ； 10、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）； 11、本工程施工图纸及有关文件、规范； 12、现场施工平面布臵图和施工组织设计； 13、PKPM施工安全计算软件。

二、工程概况

广州爱群会景湾工程位于广州市沿江西路91～93号，结构形式为框支-剪力墙结构体系，地下室四层，裙楼6层，塔楼42层，建筑高度为189.10m。裙楼建筑面积为18500㎡,裙楼单层面积为3438㎡，塔楼建筑面积约为57700㎡, 单塔楼单层面积为687㎡。塔楼从七层结构面38.10m至天面层184.25m，总高度为146.15 m (不含女儿墙高度) ，均为标准层结构，其中7层层高为4.75 m，47层层高为5.0 m，48层层高为3.8 m，其余层层高均为3.4 m。塔楼外立面大部分为贴面砖，花景房等局部位臵为玻璃幕墙。该工程裙楼一层为大堂，层高为13m,二层至四层为餐厅，层高5m,第五、六层为休闲会所，层高分别为4m和6.7m,整个裙楼高度为38.10m(不含女儿墙高度)。工程塔楼为双塔，分别为住宅和写字楼。考虑到首层结构楼板面标高最低为-2.00m及女儿墙高度，为了保证结构施工期间作业层人员、临街面人员的安全以及裙楼外玻璃幕墙外装饰施工需要，裙楼采用落地式钢管扣件式双排外脚手架，架

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体搭设高度为42.85m,裙楼北面和南面呈圆弧形，至5层裙楼圆弧处退层至与塔楼相同，为直线形状，故南北面外脚手架搭设分两段进行搭设，第一段从首层结构面搭设至五层结构平面时退至五层天面层上搭设第二段至八层结构面。裙楼东面和西面分两段由首层结构面搭设至八层结构面，塔楼外架再从八层结构楼面外边梁挑出的18号工字钢上再向上搭设，高度方向分三段用工字钢悬挑直至天面层。

每个塔楼北面有两个45度斜剪力墙，南面有两个花瓣形花景房，斜剪力墙部位周边无梁，以斜角方式挑出，采用落地式外架分4段卸荷，花景房两侧圆弧形梁采用整根通长工字钢两端悬挑外脚手架。双塔楼在东西面49层结构面有退层的情况，该外架搭设至48层结构面后在其上再搭设落地架至天面层。

爱群会景湾工程由广州市景兴房地产开发有限公司投资兴建，由汕头市建筑设计院、广州瀚华建筑设计有限公司设计，由广州宏达工程顾问有限公司进行施工监理，武汉建工股份有限公司承建。

三、施工工艺技术

1、脚手架设计技术参数

（1）分段悬挑钢管扣件式脚手架设计技术参数：在高度方向分三次分段悬挑，第一段从42.85～90.45m（即从8层结构至22层结构），第二段从90.45～138.05m（即从22层结构至36层结构），第三段从138.05～185.65m（即从36层结构至49层结构，含女儿墙），其中在西塔楼以东和东塔楼以西的部位高度方向第一段从38.10～90.45m，采用落地式钢管扣件式脚手架，落在转换层天面上，第二、三段同悬挑钢管扣件式脚手架。以上具体设计参数如下：

1）悬挑钢管扣件式脚手架采用Φ48×2.9钢管及其配套铸铁扣件；

2）分段悬挑工字钢采用不小于18号工字钢，工字钢长度为3米，其中挑出楼层边梁外1200㎜，楼层内长度为1800㎜，每根工字钢悬挑端底部设臵6×19型Φ15.5钢丝绳反拉至上一楼层边梁，上一楼层边梁上设臵Φ 20吊环；每条工字钢设两个锚固点，第一个在楼面边梁向内400㎜，第二个间隔1.2 m左右，预埋Φ 20钢筋用来锚固工字钢，预埋钢筋要勾住板底筋，钢筋另一端用电焊机与工字钢焊接牢固；

3）采用双排脚手架，每段搭设最大高度为47.6m,主杆采用单立杆； 4) 立杆纵距为1.2m,立杆横距为0.75m,大小横杆的步距为1.8m;

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5）水平栏杆步距为1.8m,设在外排杆上，内排立柱距离墙边或飘线边宽度为0.40m; 6）大横杆在上，小横杆在下，搭接在小横杆的大横杆根数为3根，其中2根与立杆用直角扣件相连；

7）横杆与立杆连接方式为单扣件，取扣件抗滑承载力系数为1.0；

8）连墙件采用两步两跨，即水平间距为2.40m,竖向间距为3.4m，在结构楼层预埋Φ48短钢管，采用双钢管连接脚手架内立柱；（考虑到塔楼高度较高，风荷载取值较大）

9）平桥宽度为0.75m，每步平桥面满铺定型钢筋脚手板，钢筋脚手板尺寸为1.0×0.75 m； 10）脚手架外立面满挂绿色安全密目网，安全密目网内侧设臵钢板网，钢板网钢丝直径不小于1.5㎜，每隔10～12m高平桥下满挂安全平网至结构梁边；

11)在+38.1 m标高处设1道安全斜挡板，其上每隔 12.00m处设臵1道安全斜档板，斜挡板挑出外架宽度为3.0m;

12）隔层平桥设1道0.18m高铁皮踢脚板；

13)第一、二、三段脚手架采用分段卸荷拉吊方式搭设，卸荷按每隔5层一次卸荷，共分两次卸荷，吊点设在相应标高上层结构边梁上，吊环用Φ 20钢筋，吊杆用6×19型Φ14.0钢丝绳，抗拉强度不少于1400N/mm2，每根立杆内外均应反拉；其中在第三段南面临江（即从36层结构至49层结构）要求卸荷按每隔4层一次卸荷，共分三次卸荷；

14）架体外立面竖向剪刀撑沿脚手架长度方向连续设臵，剪刀撑宽度为6.0m,从架体底部直至顶部，在架体转角处和中间每隔6跨设一道横向斜撑，由底至顶呈之字形连续布臵；

15）施工梯（斜道）设臵：在双塔楼东西H～L×1/18 、H～L×1/14轴线两边脚手架外侧单独搭设两个，纵距为1.2m,宽度为1.0m,总长6.0m(含两个休息平台各长1.0m)；

16) 卸料平台另编制专项方案，拟采用型钢工具式卸料平台。

（2）落地式钢管扣件式脚手架设计技术参数：每个塔楼北面有两个45度斜剪力墙和其余个别剪力墙端部，由于剪力墙部位周边无梁，故采用落地式外架分4段卸荷。具体设计参数如下：

1）落地式钢管扣件式脚手架采用Φ48×2.9钢管及其配套铸铁扣件； 2）采用双排脚手架，从38.10 m搭设至185.65m,主杆采用单立杆； 3）立杆纵距为0.9m,立杆横距为0.75m,大小横杆的步距为1.8m;

4) 水平栏杆步距为1.8m,设在外排杆上，内排立柱距离墙边或飘线边宽度为0.40m; 5）大横杆在上，小横杆在下，搭接在小横杆的大横杆根数为3根，其中2根与立杆用直

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角扣件相连； 6）横杆与立杆连接方式为单扣件，取扣件抗滑承载力系数为1.0；

7）连墙件采用两步两跨，即水平间距为2.40m,竖向间距为3.4m，在剪力墙上预埋Φ48短钢管，采用双钢管连接脚手架内立柱，双钢管与预埋短钢管采用焊接连接；（考虑到塔楼高度较高，风荷载取值较大）

8）平桥宽度为0.75m，每步平桥面满铺定型钢筋脚手板，钢筋脚手板尺寸为1.0×0.75 m； 9）脚手架外立面满挂绿色安全密目网，安全密目网内侧设臵钢板网，钢板网钢丝直径不小于1.5㎜，每隔10～12m高平桥下满挂安全平网至结构梁边；

10）在+38.1 m标高处设1道安全斜挡板，其上每隔 12.00m处设臵1道安全斜档板，斜挡板挑出外架宽度为3.0m;

11) 隔层平桥设1道0.18m高铁皮踢脚板；

12）脚手架全高方向采用分段卸荷拉吊方式搭设，卸荷按每隔11层一次卸荷，共分四次卸荷，吊点设在相应标高上层结构边梁上，吊环用Φ 20钢筋，吊杆用6×19型Φ14.0钢丝绳，抗拉强度不少于1400N/mm2，每根立杆内外均应反拉；

13) 架体外立面竖向剪刀撑沿脚手架长度方向连续设臵，剪刀撑宽度为6.0m,从架体底部直至顶部，在架体转角处和中间每隔6跨设一道横向斜撑，由底至顶呈之字形连续布臵；

14）立杆落在38.10 m的转换层结构板面上，立杆下应垫80×80×2000通长木方，垫底木方连接立杆不少于二根。

2、施工工艺流程

塔楼落地式钢管扣件式脚手架搭设施工工艺流程：按房屋平面形状放线→定位设臵通长立杆垫木或垫板→排放纵向扫地杆→逐根竖立立杆，随即与纵向扫地杆扣紧→安装横向扫地杆，并与立杆或纵向扫地杆扣紧）→安装横向第一步水平杆（与各立杆扣紧）→安装第一步纵向水平杆（与各立杆和横向水平杆扣紧）→安装第二步小横杆→安装第二步大横杆→安装第三步小横杆→安装第三步大横杆→加设临时抛撑（上端与第三步大横杆扣牢，装设两道连墙杆后方可拆除）→安装连墙杆件→安装剪刀撑→安装外排栏杆→安装钢筋定型脚手板→安装踢脚板→挂外立面密目网→挂外立面钢板网→挂水平兜网→接立杆，继续安装以上大、小横杆→按施工方案要求设臵外脚手架分段吊挂卸荷钢丝绳

塔楼分段悬挑式钢管扣件式脚手架搭设施工工艺流程：按房屋平面形状放线，预埋Φ 20

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钢筋锚固环→设臵通长悬挑工字钢并焊接立杆定位短钢筋→排放纵向扫地杆→逐根竖立立杆，随即与纵向扫地杆扣紧→安装横向扫地杆，并与立杆或纵向扫地杆扣紧）→安装横向第一步水平杆（与各立杆扣紧）→安装第一步纵向水平杆（与各立杆和横向水平杆扣紧）→安装第二步小横杆→安装第二步大横杆→安装第三步小横杆→安装第三步大横杆→加设临时抛撑（上端与第三步大横杆扣牢，装设两道连墙杆后方可拆除）→安装连墙杆件→安装剪刀撑→安装外排栏杆→安装钢筋定型脚手板→安装踢脚板→挂外立面密目网→挂外立面钢板网→挂水平兜网→安装工字钢悬挑端头底部反提钢丝绳并与上层结构预埋吊环收紧→接立杆，继续安装以上大、小横杆→按施工方案要求设臵外脚手架分段吊挂卸荷钢丝绳

3、施工方法

1）脚手架搭设

①所有立杆、扫地杆、大横杆、小横杆、水平杆、斜杆（剪刀撑和横向斜撑）等全部使用钢管，剪刀撑采用黄黑相间花纹管，相互连接点用扣件连接，螺栓必须拧紧拧实，必须达到45～60N〃m。所有扣件包括直角扣、旋转扣、对接扣、U型锁扣等应全部点上黄油，方便以后拆架。

②搭设前施工人员对场地进行测量放线，结合建筑物外边线和架体纵距和横距及离墙距离，定出内外两排立杆的具体位臵。立杆在工子钢上应焊接定位Φ25短钢筋防止立杆水平位移。

③落地式钢管扣件式脚手架立杆下沿纵向方向下用2000mm×80mm×80mm方木垫底，垫底木方连接立杆不少于二根。

④所有立柱采用钢管单根钢管方法搭设，纵向立杆间距为1.2m，架体宽度为0.75m,架体内立杆离墙距离为0.4m,步距1.8m。立杆先立外皮立杆，后立内皮立杆，立柱接头除顶层可采用搭接外均采用对接，接头错开500mm以上，且接头扣件应交错布臵，两个相邻立柱接头不应设在同步同跨内，接头离立杆主节点距离不大于400mm，立杆顶端应高出建筑物女儿墙上皮高度1.5m，立杆应垂直。

⑤纵向扫地杆设在第一排横向小横杆下面，距工字钢面为200mm高，纵横扫地杆均与立杆相靠的部位用直角扣件锁紧。

⑥大横杆步距为1.8m,从纵向扫地杆开始计算，均设在立杆内侧，长度不少于3跨，宜用6m钢管对接，相邻接头错开1.5m以上，接头离主节点距离小于400mm，必须与主立杆用

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扣件锁紧。用于大横杆对接的扣件开口应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上，防止雨水进入，导致扣件锈蚀、锈腐后强度减弱，直角扣件不得朝上。

⑦每一主节点处必须设一小横杆，小横杆必须紧靠两立杆，并且锁上两个扣件，小横杆必须设在纵向扫地杆或大横杆下部，小横杆垂直于墙面，离结构墙面距离为300mm，伸出外排立杆距离为100mm，必须全部对齐。

⑧平桥按步距1.8m进行搭设，外排立杆步距之间设一道水平栏杆，桥架宽度为0.75m,为了在桥面铺设定型钢筋网片脚手板，需在小横杆上增设一根大横杆，脚手板尺寸为1.0 m×0.75m,外框用Φ8钢筋，内框用Φ6钢筋焊接而成，与大横杆之间用铁丝绑扎牢固，不得有探头板，允许同时两层作业，作业荷载按结构脚手架考虑，为300kg/㎡。桥架严禁堆放模板、木方、钢筋、钢管、杂物等。

⑨脚手架水平连墙件必须采用可承受拉压作用的刚性构造，采用0.8m长短钢管与楼层边梁预埋短钢管相连，采用两步两跨设臵。由于本工程结构高度较高，风荷载取值较大，故要求采用双钢管与楼层边梁预埋短钢管相连，优先采用菱形布臵，也可采用方形、矩形或梅花形布臵。连墙件中连墙杆应与楼面呈水平设臵，当不能水平设臵时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。楼层外边梁中顺梁长度方向每隔2.4m预埋Φ48×2.9短钢管，预埋深度为0.35m,砼外露0.2m。当脚手架下部暂不能设臵连墙件时可搭设抛撑，抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，一般为6m长，抛撑在连墙件搭设后方可拆除。

⑩剪刀撑设臵：脚手架外立面应沿长度和高度方向连续设臵剪刀撑，剪刀撑宽度为6.0m，斜杆设在立杆外侧，每道剪刀撑跨越立杆的根数为5根，斜杆与地面的夹角为45°～60°之间，用旋转扣件把斜杆与立杆连接，旋转扣件中心至主节点的距离不宜大于150mm，斜杆采用三个旋转扣件搭接接长，搭接长度不少于1m,高度方向一直搭设到顶层顶步，要做到顺畅牢固，不得有滑动和松动。

11横向斜撑设臵：○脚手架转用部位和直线段每隔7.2m设臵之字形横向斜撑，斜撑在高度

方向呈之字形从底至顶设臵，斜撑钢管长度约为2.5m，与主节点立杆用扣件锁紧。

12踢脚板与安全网：踢脚板采用压型薄钢板制成，外表面刷红白相间油漆，色带油漆长○

度为300mm,高度为180mm，用铁丝在桥面上与立杆固定牢固，每隔一层平桥面设臵一层，设臵在外排立杆内侧。安全网分为平网和立网，立网在临街面采用双层防护，首先在外立杆内侧设一层钢板网，网眼尺寸少于40mm，网格丝直径大于1.5mm，同时在外侧再满挂绿色密目式安全网，要求网眼大于3200目/每平方米。安全平网采用白色绳网，高度方向每隔10～12

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米设臵一道兜底，操作层下必须设臵，防止杂物下跌。所有安全网应挂设严密，用镀锌钢丝绑扎牢固，不得漏眼绑扎，两网连接处应绑在同一杆件上。安全密目网要分上、中、下共设三点绑扎，顺桥架走向每500mm绑扎一点，四周要垂直，从下向上绑扎竖向安装密目网，搭接长度不应小于100mm，每搭设完成一层桥架，安全网必须满挂。

13施工梯（斜道）设臵：在脚手架外侧搭设，跟平桥高度搭设成单边梯上落，即上完一○

层施工梯转向内桥面走，到梯台时再往上一层行走，上落梯台规格为1.2×1m, 在双塔楼东西H～L×1/18 、H～L×1/14轴线两边脚手架外侧各设一个，施工梯用钢管在脚手架外侧搭设，纵向1.2m，宽度1m,转角处设平台，施工梯踏步板用Φ6定型钢筋网片，网片下用短钢管支托，每级步高不得大于300㎜，坡道比采用1：1，施工梯底必须设臵兜底安全平网，施工梯两边高度约0.6m和1.2m高用长钢管各设一条栏杆扶手，并设臵踢脚板，踢脚板同平桥层。

14斜挡板设臵：斜挡板设臵在脚手架外侧，用长钢管由结构边梁穿越内、外立杆向外挑○

出3m,与水平面呈25°，钢管纵向间距为1.2m,其伸出端用长钢管斜吊至上层架体钢管主节点。挑出钢管上另每隔300mm设一道篙竹，篙竹与钢管用铁丝绑扎牢固，在篙竹上再加铺安全网,第一道搭设高度为38.10m, 其上每隔 12.00m处设臵1道安全斜档板,共设十三道。

15施工电梯处处理：在施工电梯处，根据施工电梯宽度4.5m左右将外脚手架在纵向断○

开，按开口型脚手架进行处理，即断开处脚手架应设臵横向斜撑，设臵纵向剪刀撑，加密设臵连墙杆予以补强。

16脚手架卸荷：用Φ20钢筋做成双曲钩吊环预埋在楼层边梁外侧，预埋砼边梁内480mm，○

钩住大梁钢筋，并用铁丝绑扎在大梁钢筋上，外露150mm，用Φ14.0钢丝绳（抗拉强度为1400N/mm2）穿过卸荷吊环，另一端用钢丝绳穿过大、小横杆底部，及兜底。塔楼部分第一、二、三段脚手架采用分段卸荷拉吊方式搭设，卸荷按每隔5层一次卸荷，共分两次卸荷，吊点设在相应标高上层结构边梁上。架体宽度方向卸荷钢丝绳为两道，一道兜住内立杆，一道兜住外立杆，架体纵向方向每隔1.2m设臵，即每跨设臵。钢丝绳必须用手动葫芦拉紧吊实，每条钢丝绳端部应不少于3个U形锁扣，螺栓必须拧紧拧实。45度斜剪力墙部位落地架卸荷按每隔11层一次卸荷，共分四次卸荷。

2）脚手架拆除 ①拆除准备工作：

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a、全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求； b、 根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；

c、 应由单位工程技术负责人进行拆除技术交底； d、 应清除脚手架上的杂物及地面障碍物；

e、 拆除脚手架前地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。 ②拆除顺序：

脚手架的拆除与搭设顺序正好相反，后搭设先拆，先搭后拆。一般拆除顺序为：安全网→踢脚板→定型钢筋脚手板→剪刀撑（横向斜撑）→连墙件→水平栏杆→大横杆→小横杆→立杆→卸荷装臵→扫地杆→工字钢反提钢丝绳→工字钢

③拆除技术要求：

a、 拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；

b、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙杆加固；

c、当脚手架拆除下部最后一根长立杆的高度（约6.50mm）时应先在适当位臵搭设临时抛撑加固后，再拆连墙件，当脚手架采取分段分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端必须设臵连墙件和横向斜撑加固；

d、 拆除脚手架和施工梯时应同步进行，剪刀撑的拆除应先拆中间扣件，再拆两端扣件； e、 卸料时各构配件严禁抛掷到地面，运到地面的构配件，脚手架钢管采用塔吊吊运至地面，短料或扣件用人货梯转运到地面，到地面的构配件应进行检查、整理与保养，钢管应涂防锈漆，扣件应上黄油，并按品种规格堆放；

f、 拆除脚手架材料时要小心轻放，不要损坏门窗，玻璃及墙体的装饰物，材料传入楼面必须用木方夹实窗框保护，并在地面铺垫木板保护地面。

④拆除安全管理要求：

a、 外架拆除前，专职安全员要向拆架作业人员进行书面安全交底工作，交底应有接受人签字；

b、 拆除前班组要学习安全技术操作规程，班组长应对每一个架子工交待作业纪律和拆架时注意事项；

c、拆杆和放杆时必须由2-3人协同操作，拆大横杆时应由站在中间的人将杆顺下传递，下方人员接到杆拿稳拿牢后，上方人员才准松手，严禁向下乱扔脚手架料具；

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d、拆架人员必须系安全带，拆除过程中应派一个责任心强、技术水平高的工人担任指挥，负责拆除工作的全部安全作业；

e、 拆架时有管线阻碍不得任意切割，同时注意扣件崩扣，避免踩在滑动杆件上操作； f、 拆架时螺栓必须从钢管上拆除，不准螺栓附在被拆下的钢管上；

g、 拆架人员应配备工具套，手上拿钢管时不准同时拿扳手，工具用后必须放在工具套内；

h、 拆架休息时不准坐在架子上或不安全的地方，严禁在拆架时嬉戏打闹；

i、 拆架人员要穿戴好个人劳保用品，不准穿胶底易滑鞋和硬底鞋上架作业，衣服要轻便；

j、拆除途中不得换人，如更换人员必须重新进行安全技术交底； k、 严禁架子工在夜间和雨天进行架子拆除工作；

l、 拆除时必须配备对讲通信设备，统一专人指挥，上下协调一致，指定专人负责打码捆绑及解码卸载工作；

m、 气割拆除卸荷吊环和卸荷钢丝绳时应采用800×600×300mm的铁皮箱接住切割产生的火花，同时在切割处配备水或灭火器材，防止发生火灾。

4、脚手架的检查验收

1）构配件的检查与验收 ①钢管的检查应符合下列规定： a、应有产品质量合格证；

b、应有质量检验报告，须达到Q235-A(3号钢)级钢质量要求；

c、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；

d、钢管的外径、壁厚、端面、表面锈蚀深度、弯曲度必须满足《钢管扣件式脚手架安全技术规范》JGJ130-2001（2002版）规定的要求； e、钢管必须涂有防锈漆。 ②扣件的验收应符合下列规定：

a、新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定抽样检测；

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b、扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换； c、表面应进行防锈处理。 ③脚手板的检查应符合下列规定：

a、定型钢筋脚手板钢筋应有产品质量合格证；b、尺寸符合设计要求，不得出现JGJ130-2001规范中规定的挠曲和扭曲限值要求，焊缝表面不得有裂纹、开焊与硬弯、焊缝饱满，无气泡与夹渣，焊接搭接长度满足要求；c、表面应涂防锈漆。 2）脚手架架体的检查与验收 ①检查验收依据：

a、《钢管扣件式脚手架安全技术规范》JGJ130-2001（2002版）中要求； b、脚手架专项施工方案及变更文件； c、技术交底文件； ②检查验收的时间：

a、基础完工后及脚手架搭设前； b、作业层上施工荷载前； c、每搭完10～13m高度后； d、达到设计高度后；

e、遇到六级以上大风与大雨后； f、停用超过一个月后又重新使用前。

③脚手架在使用前和使用中应定期检查下列项目：

a、杆件的设臵和连接，连墙件、支撑、门洞桁架、卸荷装臵、上人施工通道等构造是否符合设计方案要求，偏差是否满足规范要求； b、地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空； c、扣件螺栓是否松动，是否达到40～65N〃m扭矩；

d、立杆的沉降与垂直度是否满足JGJ130-2001（2002版）中的要求； e、安全防护措施是否符合设计要求； f、是否超载；

④安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检样数目与质量判定标准，应符合JGJ130-2001的规定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。

3）脚手架的验收程序：

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按JGJ-99、JGJ130-2001的质量规定要求首先由搭设作业班组进行自检，自检合格后再经专职安全员、搭设者、使用者、施工员、技术负责人共同验收并上报监理验收合格后才可使用，其中每一个验收项目均应填写验收单后按上述要求进行验收。架子未经检查、验收，除架子工外，严禁其他人员攀登。验收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改时要经过技术负责人同意后，方可由架子工操作。

四、施工安全保证措施

1、组织保障

建立由项目经理、生产主管、技术负责人、项目工程师、施工员、安全员组成的安全管理机构，管理机构图如下：

安全施工管理架构

彭德喜 项目经理：

①项目经理：

对工程项目负安全领导责任；

a、在脚手架搭设施工过程中认真贯彻执行安全生产方针、政策、法规和各项规章制度，

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施工作业专业架子班组 项目工程师：陈卓超 主施工员：郑华清 安全员：欧阳国林、彭华业 技术负责人：方向东 生产主管：关土华

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结合脚手架施工的特点，提出有针对性的安全管理措施，严格履行安全检查考核指标和安全生产奖惩办法；

b、认真落实施工组织设计中的安全检查、技术管理的各项措施，严格执行安全技术方案、措施及审批制度、施工项目安全交底制度和设施、设备交接验收使用制度。

领导组织安全生产检查，定期研究分析施工中存在的安全隐患，并加以落实解决。 d、发生事故时，保护好现场，及时上报，并认真吸取教训。、 ②生产主管：

a、协调各专业队伍的劳动力安排和使用，合理调配劳动力资源，使工程施工组织所需的材料、设备有序分批经场，按时提供各种设备的资源。

b、管生产的同时要管好安全，特别是对脚手架的使用和安全管理，积极组织作业班组对安全隐患进行排查和及时整改。

③技术负责人：

a、组织项目工程师和有关技术人员对工程脚手架搭设方案进行编制，解决过程中的技术问题，及时上报项目经理；

b、对施工员和安全员进行技术交底，保证施工方案得以顺利实施；积极完善编、审、批制度和手续；

c、与设计、监理、甲方、公司职能部门、相关专家、安监站保持信息沟通，保证相关方要求与指令得以贯彻实施。

④项目工程师：

a、在技术负责人指导下对工程脚手架方案进行编制和完善； b、做好对作业班组的技术交底工作；

c、对架体的搭设进行巡查，发现问题及时上报，参与架体检查验收； d、加强对工程相关资料的管理，确保分类明确，存档完好。 ⑤主施工员：

a、做好架体的基础准备工作； b、做好对架体相关的测量定位工作；

c、做好架体横杆及相关的水准测量、沉降观测工作； d、参加脚手架的检查验收和脚手架的安全管理工作。 ⑥安全员：

a、对作业班组进行安全技术交底；

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b、在搭设和拆除过程中进行旁站监督检查，发现问题及时制止和纠正，重大隐患问题应及时上报；

c、参加脚手架的专项验收检查，落实整改要求；

d、配合接受监理、业主、安监站等单位的安全巡查工作；

e、做好脚手架使用的日常安全管理、安全检查工作，督促相关责任人定期对架体进行维护保养工作。

⑦施工作业班组：

a、安排生产任务时要认真执行安全交底、技术交底及施工方案要求，严格执行本工种安全操作规程，有权拒绝违章指挥作业；

b、班前要对作业人员进行安全教育，作业人员持证上岗，要对所用的机具、设备、防护用具及作业环境进行安全检查，发现问题应立即采取整改措施，及时消除事故隐患；

c、组织班组开展安全生产活动，开好班前安全生产会议；

d、积极接受项目部的管理和指令，对检查验收中存在的问题积极进行整改。

2、技术保证措施

建立如下相应技术管理制度进行保证： ① 施工技术交底和安全技术交底制度：

单位工程的各项技术负责人应按工程的施工组织设计和脚手架施工方案的有关要求，按工程进度定期、不定期逐级向架设施工作业人员和作用人员进行技术交底。安全员应各个作业工人进行安全技术交底。通过技术交底，使相关人员了解以下主要内容：

a、工程概况，待建工程面积、层数、建筑物总高度、建筑结构类型；

b、选用的脚手架类型、形式、脚手架的搭设高度、宽度、步距、跨距及连墙杆、斜撑、卸荷装臵、防护设施的构造情况；

c、施工现场的地基处理情况；

d、根据工程综合进度计划，了解脚手架的施工方法和安排、工序搭接、工种配合情况； e、明确脚手架的质量标准、要求及安全技术措施、验收程序等。 ② 进场原材料控制制度：

对进场的钢管、扣件、脚手板、钢丝绳、吊环、密目网等进行检查验收，不合格的构配件严禁使用，经检查合格的构配件应按品种、规格分类、堆放整齐、平稳，堆放场地不得有

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积水。 ③ 持证上岗制度：

脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB5036考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。

④ 安全教育制度：

对每个工人进场前必须进行“三级”教育，即公司教育、项目部教育、班组教育。广泛开展安全生产的宣传教育，真正认识到安全生产的重要性，懂得安全生产、文明施工的科学知识，牢固树立“安全生产第一”的思想，自觉地遵守各项安全生产法令和规章制度。

⑤ 安全操作规程制度：

要求作业工人认真执行安全技术操作有关章程及规定，是确保本工程安全生产的关键，本项目拟由项目部与监理单位实施整体监控，力争把安全事故消灭地萌芽状态中，因此必须认真加强工人安全思想教育力度，使每个工人思想上树立施工讲文明，生产讲安全的风气。

⑥ “三检”制度：

脚手架搭设必须积极配合施工进度，每搭设完成一层或一段都要做好“三检”工作。即：班组自检、质安专检、项目部及监理联检，并做好检查记录及验收签证工作。为确保安全生产，脚手架保持搭设高出施工层一层或1.5M以上，脚手架每搭设完成一层或一段，施工单位会同监理及作业班组联合进行检查验收签证，合格后才能拆除。

⑦ “洞口临边”防护措施制度：

要做好“三宝、四口、五临边”的防护工作。严禁“三违”作业，即：违章指挥、违章作业、违反劳动纪律。必须戴好安全帽，系好安全带，挂好安全网，做好：“四口”防护措施，即：楼梯口、电梯井口、预留洞口和出入口、通道口的防护工作，全部采用Φ20以上粗钢筋焊接成定型钢筋网片进行防护，与楼层采用Φ8膨胀螺栓焊接牢固，其洞口下方还应设臵安全平网。“五临边”即尚未安装栏杆的阳台周边、无处架防护的屋面周边、框架工程楼层周边、上下通道、斜道两边、卸料平台的外侧边均也要进行防护，采用1.2M高双道防护栏杆并用密目安全网封闭，防止人员和物体坠落。

⑧ 隐患排查制度：

应定期或不定期组织相关人员对架体的情况进行检查，看是否符合设计和规范要求，发现的隐患应及时处理，整改过程中必“定人、定时、定措施”，落实到位，将事故隐患消灭地萌芽状态之中，对架子上易坠落的材料应及时转移到楼面或地面上。

⑨ 作业层限载制度：

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作业层上的施工荷载应符合设计要求，即每平方米不大于300kg，同时作业不得超过2层，不得超载，不得将模板支架、缆风绳、泵送砼和砂浆的输送管固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。

⑩ 脚手架安全管理制度： a、人员管理：

高处作业人员必须年满18周岁，两眼视力均不低于1.0，无色盲、听力障碍，无高血压、心脏病、癫痫、眩晕和突发性昏厥等疾病，无妨碍登高架设作业的其它疾病和生理缺陷。责任心强，工作认真负责，熟悉本作业的安全技术操作规程，严禁酒后作业和作业中玩笑嬉闹。明确使用个人防护用品和采取安全防护措施，进入现场必须戴好安全帽，在无可靠防护2M以上处作业必须系好安全带，使用工具放在工具袋内。作业人员应每年定期体检一次。

b、劳保用品要求：

安全帽必须使用建设部认证的厂家供货，无合格证的安全帽严禁使用。安全帽必须具有抗冲击力、抗侧压力、绝缘、耐穿刺等性能，使用中必须正确佩戴，使用期为2.5年。安全带必须是有劳动保护研究所认可的产品，安全带使用2年后，根据使用情况必须通过抽验合格方可使用。安全带应高挂低用，注意防止摆动碰撞，不准将绳打结使用，也不准将钩直接挂在安全绳上使用，应挂在连接环上用，要选择在牢固构件上悬挂。安全带上的各种部件不得任意拆掉，更新绳时要注意加绳套。安全网的技术要求必须符合GB5725-1985规定，方准进场使用。工程使用的安全网必须由公司认定的厂家供货。大孔安全网用做平网和兜网，规格为绿色密目安全网1.8×6M，用作内挂立网。内挂绿色密目安全网使用有国家认证的生产厂家供货，安全网进场要做防火试验。安全网在存放使用中，不得受有机化学物质污染或与其他可能引起磨损的物品相混，当发现污染应进行冲洗，洗后自然干燥，使用中防止电焊火花掉在网上。安全网拆除后要洗净捆好，放在通风、遮光、隔热的地方，禁止使用钩子搬运。

c、验收管理：

采取分段验收，严禁边搭设边投入使用，使用与搭设应交叉进行，不允许下部在使用的同时上部进行搭设。

d、保养管理：

脚手架应设臵专人进行例行的保养，由专职安全员督促相关人员进行，日常保养每日进行一次，定期维护保养每月进行一次，如遇强风和雷雨季节增加检查保养次数。

e、脚手架的防雷、防电和防火管理：

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脚手架的防雷、防火工作列入工地消防系统，根据现场情况在建筑物的四个角位用A12钢筋接驳，单面焊接长度要求不小于100mm，要求导通良好，并且将所有最上层的大横杆也应全部连通，形成避雷网络，接地电阻值不大于4Ω。中间部位接脚手架长度每50M设一个与建筑物结构钢筋相连，位臵要求不得靠在人经常走到的地方，以避免跨步电压的危害，严禁接地装臵遭机械伤害。

防火是以预防为主，平时要加强管理，严禁在脚手架平桥上进行电焊、风割作业，如确需在脚手架上进行电焊、风割等作业时，应注意易燃物品，必须有防火安全措施，填写动火申请并要求审批，设臵消防灭火器材，设专人进行监护，动火作业后要及时清理现场，排除隐患，杜绝火种来源。工作区严禁吸烟，吸烟到指定的吸烟区，不能乱扔烟头火种，在主要安全出入口及上人梯平台位臵设臵手提式干粉灭火器。

现场临时施工用电线路与脚手架的安全距离应满足现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005的有关规定。施工现场使用的电线、电闸开关、电焊机、安装照明灯等不得直接挂在脚手架上，以防止漏电发生危险，如确因施工需要架设电线或附着在脚手架上的，必须做好绝缘防护措施，电线与脚手架一定要绝缘隔离。设在脚手架上的电箱、电焊机应有防雨、防漏电装臵，并经常检查是否符合安全用电，发现问题要及时整改处理，直至确保安全为止。上下脚手架的斜道不宜设在有外电线路的一侧。在建工程（含脚手架）的周边与外电架空线路的边线之间的最小安全操作距离应符合下表：

外电线路电压等级（KV） 最小安全操作距离（M） f、脚手架在特殊气候条件下的管理：

六级及六级以上大风和雨、雪、雾天气不得进行脚手架搭拆作业。雨后使用脚手架堆荷要适当减少，雨后使用脚手架要有防滑措施。雨后是检查架子的下沉情况，发现地基沉降或立杆悬空要马上用木板将立杆楔紧。

g、脚手架的使用管理：

作业层不得超载，在使用期间严禁拆除主节点处的纵横水平杆，扫地杆及连墙杆，不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，临街面应有防止坠物伤人的防护措施。

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<1 4.0 1～10 6.0 35～110 8.0 220 10 330～500 15

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3、应急预案

外墙脚手架涉及的事故包括：高空坠落、物体打击、模板坍塌、火灾等不可预见的突发事件，为降低安全事故的伤害，防止事故扩大，制定如下应急预案与措施：

① 建立应急预案组织机构：

建立由项目经理、生产主管、技术负责人、项目工程师、主施工员、安全员、作业班组负责人及资料员组成的应急情况管理机构，应急领导小组成员如下。

现场应急领导小组名单及联系电话

组长 彭德喜 关土华 副组长 方向东 陈卓超 欧阳国林 彭华业 组员 郑华清 杨火光 吴燕华 黄爵新 技术负责人 项目工程师 安全主任 安全员 主施工员 材料员 资料员 架子班班长 应急领导小组各主要管理人员职责如下：

应急领导小组成员职责

项目经理 生产主管 技术负责人 项目工程师 材料员 对现场应急突发事件负责总协调、总调度。 负责应急人力、物力等资源的组织、调度，负责外部联络。 负责编制或配合相关部门编制应急处理方案及技术交底。 负责配合生产主管对应急材料、物力等资源进行组织采购。 武汉建工股份有限公司爱群会景湾项目部编制

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项目经理 生产主管 联系电话 13288485580 13724139728 13533877961 13316028839 13148966409 13416435927 15986383136 13728056383 81871082 13535922260

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安全主任、 安全员、 主施工员、 资料员 作业班组负责人 服从应急领导小组的安排，积极组织人力处理应急突发事件，有义务接受相关事故调查。 ② 建立对内、对外的通信网络：

项目部的现场办公室和施工场所明显位臵应公布项目的应急领导小组、义务消防队和项目主要管理人员名单及其联系电话，火警“119”、急救中心“120”、急救医院联系电话、报警电话“110”。

③ 在施工现场按规定设臵药物和急救工具等应急资源。

项目部应在现场办公室的明显位臵设臵急救药箱和急救担架，配备适当应急资源，适当的药品和救护品，药箱内至少配备药棉枝、纱布、绷带、医用胶布、消毒酒精、止痛药等，以备现场临时急救。

④ 重大危险源的识别：

采用定量评价（LEC法），对现场危险源进行分析和评价，经评价现场重大危险源为： a、底部未加垫木或绑扫地杆； b、架体未按要求与建筑物拉结；

c、立杆、横杆间距或步距超过规定要求； d、未按要求设剪力撑或横向斜撑； e、未进行卸荷装臵安装或卸荷钢丝绳松动； f、架体操作层超载； g、擅自拆改脚手架杆件；

h、未经批准在架体上进行明火作业； i、非架子工操作。

根据评价的重大危险源，制定应急管理方案，加强现场监督检查。 ⑤ 应急预案启动的条件：

在脚手架施工期间，出现以下情况之一，应立即启动应急预案：

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负责应急处理方案的具体实施。

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a、在施工过程中造成伤害的； b、火灾；

c、支撑架体沉降、位移明显超过报警值；（沉降报警值为5mm，位移报警值为8mm）； d、坍塌； e、7级以上大风；

f、事故应急领导小组成员提出需要启动时。 ⑥ 事故发生后的处理程序：

a、一旦事故发生，在现场的任何一位事故应急领导小组成员（特别是项目经理）应负责组织现场紧急抢救，以最快、最有效途径组织将受伤人员送往医院抢救和治疗；

b、必要时，现场组织急救的项目经理或专职安全员应及时派员联络急救中心“120”或急救医院，现场的管理人员应服从组织者的指挥，完成联络、救援、接车等工作；

c、联络电话应尽量详细说明：事故发生的具体地点、伤员人数、伤势情种，联络人员应负责或派人在主要路口引导救护车辆尽快进入现场；

d、施工现场专职安全员应及时将事故逐级向上（分公司经理、公司质安部经理、公司副经理）报告，以便抢救工作得到公司的支持，对造成四级或以上重大事故的，现场专职安全员应立即报告公司总经理，总经理接到报告后，即时组织质安部向上级主管部门书面报告；

e、及时将伤员安全转移，并适当包扎、止血等临时急救处理后送医院抢救； f、项目部应注意保护事故现场，事故未查清，未征得有关部门同意，不得借口恢复生产，擅自清理破坏现场。因抢救或排除险情需移动物件时，应做好标记或现场示意；

⑦针对几种常见的事故制定的医疗方面的应急救援处理措施： A、高处坠落事故的应急预案：

脚手架工程属高空作业，应特别重视高空作业安全，避免发生高处坠落事故，必须加强监控管理，对职工进行预防高处坠落的技术知识教育，使他们熟悉操作时必须使用的工具和防护用具，同时在技术上采取有效的防护措施。当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。

应急措施： a、休克

发生高处坠落事故后，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，

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尽快送医院进行抢救治疗。 b、颅脑损伤

出现颅脑损伤，必须维持呼吸道畅通。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。

c、脊椎受伤

发现脊椎受伤者，创作处用的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬受伤者的两肩或单肩背运。

d、手足骨折

发现伤者手足骨折，不要盲目搬运伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位臵临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材、用木板、竹片等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢下腱侧下肢缚在一起。

e、创作性出血

遇有创作性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。 f、运送伤员

动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。

B、物体打击事故的应急预案：

物体打击伤害也是伤害的其中一种，这就要求在高处作业的对机械运行、物料传接、工具的存放过程中，都必须确保安全，防止物件坠落伤人的事故发生。当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。

应急措施： a、休克 b、颅脑损伤 c、创伤性出血

C、触电事故的应急预案

工程施工及生活中，用电情况较多，特别是施工用电，电压较高。一旦发生触电事故，

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后果严重。应马上采取紧急救援措施，将伤亡减少到最低程度。触电伤者主要的症状：强烈的电流通过人身体时中，在一瞬间，人立刻就会暴毙或因休克而昏倒，身体也会有局部灼伤情形。局部表现有不同程度的烧伤、出血、焦黑等现象。烧伤区与周围正常组织界线清楚，有2处以上的创口，1个入口、1个或几个出口。重者创面深及皮下组织、肌腱、肌肉、神经，甚至深达骨骼，呈炭化状态或全身机能障碍，如：休克、呼吸心跳停止。

应急措施： a、切断电源

一旦发生触电事故，应第一时间切断电源。不能切断电源的，应用绝缘物体将触电者与电源分离，如干燥的木棒、竹竿、塑料棒等。对于高压电触电而不熟悉电源的情况，应马上致电有关供电部门停电。如触电者在较高的地方，则应在伤者下方放臵软垫，如纸箱、海绵垫等，防止伤者脱离电源后失控跌落受伤。

b、打电话求救

第一时间打急救电话，将伤者送往医院抢救。 c、人工呼吸

触电者常会出现呼吸停止的情况。在医院抢救人员还未到达现场前可先对伤者进行人工呼吸急救。将伤者平放在干燥地面上，解松衣扣，通畅气道，用软物垫起伤者头部，一手拿捏住伤者鼻子，一手轻轻微微抬起其下巴，施救者吸一口气从伤者口部吹入，频率为30～40次/分钟。

d、胸处心脏按压

心搏停止，呼吸存在者，应立即作胸外心脏按压。将伤者平放在干燥地面上，解楹衣扣，通畅气道，用软物垫起伤者头部。双手掌叠按在伤者心脏处，用力按下，频率为约60次/分钟。呼吸心跳均停止者，则应在人工呼吸的同时施行胸外心脏按按压，以建立呼吸和循环，恢复全身器官的氧供应。现场抢救最好能两人分别施行口对口人工呼吸及胸外心脏按压，以1：5的比例进行，即人工呼吸1次，心脏按压5次。如现场抢救仅1人，用15：2的比例进行胸外心脏按压和人工呼吸，即先作胸外心脏按压15次，再口对口人工呼吸2次，如此交替进行，抢救一定要坚持到底。

e、其他损伤

处理电击伤时，应注意有无其他损伤。如触电后弹离电源或自高空跌下，常并发颅脑外伤、血气胸、内脏破裂、四肢和骨盆骨折等。如有外伤、灼伤均需同时处理。

f、运送伤员

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现场抢救中，不要随意移动伤员，若确需移动时，抢救中断时间不应超过30秒。移动伤员或将其送医院，除应使伤员平躺在担架上并在背部垫以平硬阔木板外，应继续抢救，心跳呼吸停止者是继续人工呼吸和胸外心脏按压，在医院医务人员未接替前救治不能中止。

4、监测监控

在脚手架的使用过程中应对脚手架进行监控。应设臵沉降观测点，架体四个角点和中间每隔15米在脚手架的使用过程中由施工员架设水准仪和经纬仪每天观测一次架体的沉降和立杆、横杆变形，并记录相应数据，同时安排专职安全员每天2次以上目测监控支架变化情况。当沉降观测值（或累积值）到达8mm时应报警，立杆和横杆位移值（挠度）达到（或累积值）5mm时应报警，当沉降达到10mm时或位移达到跨度或步距的1/250和8mm时；或专职安全员目测架体出现异常情况时，应立即向应急领导小组报告，启动应急预案，采取相应应急处理措施。

五、劳动力计划

本工程安排一名安全主任和一名专职安全员负责日常脚手架的搭设检查工作，安排16个架子工配合脚手架搭设工作，其中1人为现场负责人，负责日常工作和技术交底，联系业务和办理验收签证及结算工作，1人为班组长，其他为生产工人，为不影响生产进度又不窝工耽误工日，视现场施工进度进行作业人员及时增减调配。

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六、脚手架计算书及及相关图纸

落地式扣件钢管脚手架计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为142.8米，立杆采用单立管。

搭设尺寸为：立杆的纵距0.90米，立杆的横距0.75米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为48×2.9，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.40米，水平间距1.80米。

施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设26层。

卸荷钢丝绳采取4段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。 6×19型卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=10.0，上吊点与下吊点距离3.4m。

一、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m

脚手板的荷载标准值 P2=0.100×0.750/2=0.038kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×0.750/2=1.125kN/m

静荷载的计算值 q1=1.2×0.036+1.2×0.038=0.088kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.125=1.575kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

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跨中最大弯矩为

M1=(0.08×0.088+0.10×1.575)×0.9002=0.133kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为

M2=-(0.10×0.088+0.117×1.575)×0.9002=-0.156kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.156×106/4372.0=35.764N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

静荷载标准值q1=0.036+0.038=0.073kN/m 活荷载标准值q2=1.125kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677×0.073+0.990×1.125)×900.04/(100×2.06×105×104930.0)=0.353mm

大横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!

二、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布臵下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值 P1=0.036×0.900=0.032kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.100×0.750×0.900/2=0.034kN 活荷载标准值 Q=3.000×0.750×0.900/2=1.012kN

荷载的计算值 P=1.2×0.032+1.2×0.034+1.4×1.012=1.496kN

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小横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1.2×0.036)×0.7502/8+1.496×0.750/4=0.284kN.m

=0.284×106/4372.0=64.858N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.036×750.004/(384×2.060×105×104930.000)=0.01mm

集中荷载标准值P=0.032+0.034+1.012=1.078kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=1078.200×750.0×750.0×750.0/(48×2.06×105×104930.0)=0.438mm

最大挠度和

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V=V1+V2=0.445mm

小横杆的最大挠度小于750.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算

横杆的自重标准值 P1=0.036×0.750=0.027kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.100×0.750×0.900/2=0.034kN 活荷载标准值 Q=3.000×0.750×0.900/2=1.012kN

荷载的计算值 R=1.2×0.027+1.2×0.034+1.4×1.012=1.490kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.0962 NG1 = 0.096×142.800=13.737kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.100×26×0.900×(0.750+0.300)/2=1.229kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11

NG3 = 0.110×0.900×26/2=1.287kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网和密目网(kN/m2)；0.015

NG4 = 0.015×0.900×142.800=1.928kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 18.180kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×0.900×0.750/2=2.025kN

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风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.500

Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 2.830

Us —— 风荷载体型系数：Us = 1.132

经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.500×2.830×1.132 = 1.121kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ

考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×18.180+0.85×1.4×2.025)/5×1.50=7.268kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×18.180+1.4×2.025)/5×1.50=7.395kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10

其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)； la —— 立杆的纵距 (m)； h —— 立杆的步距 (m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×1.121×0.900×1.800×1.800/10=0.389kN.m

五、立杆的稳定性计算:

0.卸荷计算[规范外内容，供参考] 卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。

在脚手架全高范围内增加4吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位臵；以吊点分段计算。

计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。

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经过计算得到

1=arctg[3.40/(0.75+0.30)]=1.271 2=arctg[3.40/0.30]=1.483

最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为7.268kN和7.268kN。 最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为7.395kN和7.395kN。 考虑荷载组合，各吊点位臵处内力计算为(kN) T1=7.74 T2=7.42 F1=2.28 F2=0.65 其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。

所有卸荷钢丝绳的最大拉力为7.740kN。

选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于10.000×7.740/0.850=91.059kN。

选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径14.0mm。满足要求! 吊环强度计算公式为 = T / A < [f]

其中[f] —— 吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定[f] = 50N/mm2； A ——吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。

经过计算得到，选择吊环的直径要至少(15480.036×4/3.1416/50/2)1/2=14mm。

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=7.395kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155；

u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×

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1.800=3.118m； A —— 立杆净截面面积，A=4.107cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.372cm3； —— 由长细比，为3118/16=195；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =7395/(0.19×411)=94.995N/mm2；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=7.268kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155；

u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

A —— 立杆净截面面积，A=4.107cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.372cm3； —— 由长细比，为3118/16=195；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.389kN.m；

—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =7268/(0.19×411)+389000/4372=182.349N/mm2；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

六、连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl = Nlw + No

其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw = 1.4 × wk × Aw

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wk —— 风荷载标准值，wk = 1.121kN/m2；

Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.40×1.80 = 6.120m2；

No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000

经计算得到 Nlw = 9.605kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 14.605kN 连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]

其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.60的结果查表得到=0.95；

A = 4.11cm2；[f] = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 80.133kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用扣件与墙体连接。

经过计算得到 Nl = 15.172kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求，必须采用单扣件连接双连墙杆!

连墙件扣件连接示意图 七、立杆的地基承载力计算:

卸荷后最底端立杆竖向荷载最大为7.395kN（考虑风荷载时），立杆全部落在转换层楼板上，根据设计提供的转换层楼板最小活荷载承载力为10.0 kN/㎡，计算如下： 7.395 kN <1.4×0.75×0.9×10=18.9 kN，转换层楼板承载力满足要求！

悬挑式扣件钢管脚手架计算书1

（东西北面）

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为47.6米，立杆采用单立管。

搭设尺寸为：立杆的纵距1.20米，立杆的横距0.75米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为48×2.9，

连墙件采用2步2跨，竖向间距3.40米，水平间距2.40米。

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施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设26层。 卸荷钢丝绳采取2段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。

卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=10.0，上吊点与下吊点距离3.4m。

悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.80米。

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物边梁1.15m。钢丝绳采用6×19型Φ15.5㎜直径。

一、大横杆的计算

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m

脚手板的荷载标准值 P2=0.100×0.750/2=0.038kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×0.750/2=1.125kN/m

静荷载的计算值 q1=1.2×0.036+1.2×0.038=0.088kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.125=1.575kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为

M1=(0.08×0.088+0.10×1.575)×1.2002=0.237kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

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支座最大弯矩为

M2=-(0.10×0.088+0.117×1.575)×1.2002=-0.278kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.278×106/4372.0=63.580N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

静荷载标准值q1=0.036+0.038=0.073kN/m 活荷载标准值q2=1.125kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677×0.073+0.990×1.125)×1200.04/(100×2.06×105×

104930.0)=1.116mm

大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!

二、小横杆的计算

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布臵下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值 P1=0.036×1.200=0.043kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.100×0.750×1.200/2=0.045kN 活荷载标准值 Q=3.000×0.750×1.200/2=1.350kN

荷载的计算值 P=1.2×0.043+1.2×0.045+1.4×1.350=1.995kN

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小横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1.2×0.036)×0.7502/8+1.995×0.750/4=0.377kN.m

=0.377×106/4372.0=86.249N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.036×750.004/(384×2.060×105×104930.000)=0.01mm

集中荷载标准值P=0.043+0.045+1.350=1.438kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=1437.600×750.0×750.0×750.0/(48×2.06×105×104930.0)=0.585mm

最大挠度和

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V=V1+V2=0.591mm

小横杆的最大挠度小于750.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算

横杆的自重标准值 P1=0.036×0.750=0.027kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.100×0.750×1.200/2=0.045kN 活荷载标准值 Q=3.000×0.750×1.200/2=1.350kN

荷载的计算值 R=1.2×0.027+1.2×0.045+1.4×1.350=1.976kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；

四、脚手架荷载标准值

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.0962 NG1 = 0.096×47.600=4.579kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.100×26×1.200×(0.750+0.400)/2=1.794kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11

NG3 = 0.110×1.200×26/2=1.716kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网和钢板网(kN/m2)；0.015

NG4 = 0.015×1.200×47.600=0.857kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.946kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.200×0.750/2=2.700kN

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风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.500

Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 2.300

Us —— 风荷载体型系数：Us = 1.239

经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.500×2.300×1.239 = 0.997kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ 考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×8.946+0.85×1.4×2.700)/3×1.50=6.974kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ

考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×8.946+1.4×2.700)/3×1.50=7.257kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式

MW = 0.85×1.4Wklah2/10

其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)； la —— 立杆的纵距 (m)； h —— 立杆的步距 (m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.997×1.200×1.800×1.800/10=0.461kN.m

五、立杆的稳定性计算

0.卸荷计算[规范外内容，供参考] 卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。

在脚手架全高范围内增加2吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位臵；以吊点分段计算。

计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。

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经过计算得到

1=arctg[3.40/(0.75+0.40)]=1.245 2=arctg[3.40/0.40]=1.454

最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为6.974kN和6.974kN。 最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为7.257kN和7.257kN。 考虑荷载组合，各吊点位臵处内力计算为(kN) T1=7.66 T2=7.31 F1=2.46 F2=0.85 其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。

所有卸荷钢丝绳的最大拉力为7.661kN。

选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于10.000×7.661/0.850=90.134kN。

选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径14.0mm。满足要求! 吊环强度计算公式为 = T / A < [f]

其中[f] —— 吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定[f] = 50N/mm2； A ——吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。

经过计算得到，选择吊环的直径要至少(15322.742×4/3.1416/50/2)1/2=14mm。

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=7.257kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155；

u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×

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1.800=3.118m； A —— 立杆净截面面积，A=4.107cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.372cm3； —— 由长细比，为3118/16=195；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =7257/(0.19×411)=93.223N/mm2；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=6.974kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155；

u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

A —— 立杆净截面面积，A=4.107cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.372cm3； —— 由长细比，为3118/16=195；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.461kN.m；

—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =6974/(0.19×411)+461000/4372=195.132N/mm2；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

六、连墙件的计算

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl = Nlw + No

其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw = 1.4 × wk × Aw

wk —— 风荷载标准值，wk = 0.997kN/m2；

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Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.40×2.40 = 8.160m2；

No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000

经计算得到 Nlw = 11.389kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 16.389kN 连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]

其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=40.00/1.60的结果查表得到=0.93；

A = 4.11cm2；[f] = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 78.515kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用扣件与墙体连接。

经过计算得到 Nl = 16.389kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求，必须设臵双钢管连墙杆并加焊接!

连墙件扣件连接示意图

七、悬挑梁的受力计算

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本工程中，脚手架排距为750mm，内侧脚手架距离墙体400mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1150mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.00cm4，截面抵抗矩W = 185.00cm3，截面积A = 30.60cm2。

受脚手架集中荷载 P=7.26kN

水平钢梁自重荷载 q=1.2×30.60×0.0001×7.85×10=0.29kN/m

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1

悬挑脚手架示意图

7.26kN 7.26kN 0.29kN/mA 5011501800B

悬挑脚手架计算简图

经过连续梁的计算得到

2.080.000.015.395.51

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

0.6991.87

0.650.13

1.480

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

0.032

0.044

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)

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各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=9.354kN,R2=6.155kN,R3=-0.129kN

最大弯矩 Mmax=1.480kN.m

抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=1.480×106/(1.05×185000.0)+3.164×1000/3060.0=8.654N/mm2

水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

八、悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下

其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00

由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b'=1.07-0.282/b=0.929

经过计算得到强度 =1.48×106/(0.929×185000.00)=8.61N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 < [f],满足要求!

九、反拉钢丝绳的受力计算

水平钢梁的轴力RAH和反拉钢丝绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力 RCi=RUisini

按照以上公式计算得到钢丝绳拉力分别为 RU1=9.875kN

十、钢丝绳的强度计算

反拉钢丝绳的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=9.875kN

钢丝绳的强度计算：

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上面钢丝绳以6×19型Φ15.5mm计算，钢丝绳的破断拉力要大于10.000×9.875/0.850=116.176kN。

选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径Φ15.5mm，满足要求!

十一、锚固段与楼板连接的计算

1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=6.155kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[6155×4/(3.1416×50×2)]1/2=9mm

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

悬挑式扣件钢管脚手架计算书2

（临江南面）

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为47.6米，立杆采用单立管。

搭设尺寸为：立杆的纵距1.20米，立杆的横距0.75米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为48×2.9，

连墙件采用2步2跨，竖向间距3.40米，水平间距2.40米。

施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设26层。

卸荷钢丝绳采取3段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。

卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=10.0，上吊点与下吊点距离3.4m。

悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.80米。

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物边梁1.15m。钢丝绳采用6×19型Φ15.5㎜直径。

一、大横杆的计算

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

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大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.100×0.750/2=0.038kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×0.750/2=1.125kN/m

静荷载的计算值 q1=1.2×0.036+1.2×0.038=0.088kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.125=1.575kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为

M1=(0.08×0.088+0.10×1.575)×1.2002=0.237kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为

M2=-(0.10×0.088+0.117×1.575)×1.2002=-0.278kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.278×106/4372.0=63.580N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

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静荷载标准值q1=0.036+0.038=0.073kN/m 活荷载标准值q2=1.125kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677×0.073+0.990×1.125)×1200.04/(100×2.06×105×

104930.0)=1.116mm

大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!

二、小横杆的计算

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布臵下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值 P1=0.036×1.200=0.043kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.100×0.750×1.200/2=0.045kN 活荷载标准值 Q=3.000×0.750×1.200/2=1.350kN

荷载的计算值 P=1.2×0.043+1.2×0.045+1.4×1.350=1.995kN

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1.2×0.036)×0.7502/8+1.995×0.750/4=0.377kN.m

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=0.377×106/4372.0=86.249N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.036×750.004/(384×2.060×105×104930.000)=0.01mm

集中荷载标准值P=0.043+0.045+1.350=1.438kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=1437.600×750.0×750.0×750.0/(48×2.06×105×104930.0)=0.585mm

最大挠度和

V=V1+V2=0.591mm

小横杆的最大挠度小于750.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算

横杆的自重标准值 P1=0.036×0.750=0.027kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.100×0.750×1.200/2=0.045kN 活荷载标准值 Q=3.000×0.750×1.200/2=1.350kN

荷载的计算值 R=1.2×0.027+1.2×0.045+1.4×1.350=1.976kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

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双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；

四、脚手架荷载标准值

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.0962 NG1 = 0.096×47.600=4.579kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.100×26×1.200×(0.750+0.400)/2=1.794kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11

NG3 = 0.110×1.200×26/2=1.716kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.015

NG4 = 0.015×1.200×47.600=0.857kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.946kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.200×0.750/2=2.700kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.500

Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 2.830

Us —— 风荷载体型系数：Us = 1.239

经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.500×2.830×1.239 = 1.227kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ 考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×8.946+0.85×1.4×2.700)/4×1.50=5.230kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

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N = 1.2NG + 1.4NQ 考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×8.946+1.4×2.700)/4×1.50=5.443kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式

MW = 0.85×1.4Wklah2/10

其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)； la —— 立杆的纵距 (m)； h —— 立杆的步距 (m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×1.227×1.200×1.800×1.800/10=0.568kN.m

五、立杆的稳定性计算

0.卸荷计算[规范外内容，供参考] 卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。

在脚手架全高范围内增加3吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位臵；以吊点分段计算。

计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。

经过计算得到

1=arctg[3.40/(0.75+0.40)]=1.245 2=arctg[3.40/0.40]=1.454

最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为5.230kN和5.230kN。 最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为5.443kN和5.443kN。 考虑荷载组合，各吊点位臵处内力计算为(kN)

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T1=5.75 T2=5.48 F1=1.84 F2=0.64 其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。

所有卸荷钢丝绳的最大拉力为5.746kN。

选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于10.000×5.746/0.850=67.600kN。

选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径14.0mm。满足要求! 吊环强度计算公式为 = T / A < [f]

其中[f] —— 吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定[f] = 50N/mm2； A ——吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。

经过计算得到，选择吊环的直径要至少(11492.056×4/3.1416/50/2)1/2=12mm。

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=5.443kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155；

u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

A —— 立杆净截面面积，A=4.107cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.372cm3； —— 由长细比，为3118/16=195；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =5443/(0.19×411)=69.917N/mm2；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=5.230kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155；

u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

A —— 立杆净截面面积，A=4.107cm2；

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W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.372cm3； —— 由长细比，为3118/16=195；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.568kN.m；

—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =5230/(0.19×411)+568000/4372=197.059N/mm2；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

六、连墙件的计算

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl = Nlw + No

其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw = 1.4 × wk × Aw

wk —— 风荷载标准值，wk = 1.227kN/m2；

Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.40×2.40 = 8.160m2；

No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000

经计算得到 Nlw = 14.017kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 19.017kN 连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]

其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=40.00/1.60的结果查表得到=0.93；

A = 4.11cm2；[f] = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 78.515kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用扣件与墙体连接。

经过计算得到 Nl = 19.845kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求，必须采用双钢管连墙杆并加焊接!

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