高支撑专项施工方案

高支模

目录

一、编制依据 ................................................................................................................................. 2 二、工程概况 ................................................................................................................................. 2 三、主要工程建筑特征 ................................................................................................................. 2 四、本工程超限代表截面 ............................................................................................................. 3 五、模板及支撑系统材料选用 ..................................................................................................... 3 六、搭设方案 ................................................................................................................................. 4 七、施工方法 ................................................................................................................................. 5 八、模板拆除 ................................................................................................................................. 6 九、模板支架的构造要求 ............................................................................................................. 6 十、施工使用的要求 ..................................................................................................................... 8 十一、施工质量及验收标准 ......................................................................................................... 8 十二、安全技术要求 ..................................................................................................................... 9 十三、模板支撑体系监控措施 ................................................................................................... 10 十四、应急救援预案 ................................................................................................................... 11 十五、附计算书 ........................................................................................................................... 17 十六、混凝土浇捣方案 ............................................................................................................... 17

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鹿城区***拆迁安置建设工程

高支撑模板施工方案

一、编制依据

1、《温住建发（2013）195号文件》

2、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质[2009]254号文） 3、危险性较大的分部分项工程安全管理办法[建质[2009]87号文] 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 5、《建筑施工计算手册》江正荣著 6、《建筑施工手册》第四版

7、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 8、《建筑施工扣件式钢管模板支架安全技术规程》DB33/1035-2006 9、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB 50204-2002（2011版） 10、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB 50300-2013 11、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 12、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2011

13、《关于进一步加强扣件式钢管模板支撑架安全管理的通知》温住建发【2013】195号 14、《混凝土结构工程施工技术标准》 ZJQ08-SGJB 204-2005 15、《建筑施工脚手架实用手册》杜荣军著 16、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）

17、 计算选用的软件：杭州品茗科技有限公司安全计算软件 18、本工程施工组织设计 19、 本工程设计图

二、工程概况

本工程位于温州市****无地下室，地上结构为一栋三层现浇框架结构建筑，建筑总高度为18.850m，屋面为木结构。本工程由温州城建设计院规划分院提供设计。建筑设计标高±0.00 相当于绝对标高黄海高程4.800m。

三、主要工程建筑特征

本工程高支模存在的部位有1层4.89m（基础梁顶标高-0.45m二层面标高4.44m），2层层高为3.66m（未达到高支模要求），3层4.69m（屋面1）、3层架空无板部位5.97m

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（屋面2）。

本工程的柱、梁、板主要截面参数如下表所示

柱截面参数 序号 1 2 部位 基顶~4.44m框架柱 8.1~柱顶框架柱、梁柱 主要截面尺寸 500×500mm D500；500×370；D400；300×300； 最大截面尺寸 500×500㎜； D500㎜； 一层至三层 梁截面参数 序号 部位 主要截面尺寸 250×700；250×400；300×700； 250×600；250×450；250×500；1 框架梁 250×770；450×770；450×800；250×800；250×300；300×770；300×800mm 板截面参数 序号 1 部位 楼板 厚度 100，110，120mm 最厚板厚 120㎜ 450×800㎜； 最大截面尺寸 四、本工程超限代表截面

序号 部位 支模架计算高度 4.89米（基础梁顶标1 1层 高-0.45米至二层面4.44m） 2 3 3层 3层架空部位 4.69米 5.97米 D500 D500 300×800 300×800 120mm 无板 500×500㎜； 300×700㎜； 110mm 最大柱子尺寸 最大梁尺寸 最厚板厚 五、模板及支撑系统材料选用

根据GB50204—2002对模板及支架的选材要求，模板及其支架需满足足够的承载能

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力、刚度和稳定性等要求。本工程模板采用18mm厚胶合板，枋木采用50×100mm，结构模板支撑体系采用?48，t=3.5mm钢管扣件式脚手架。钢管扣件必须送检合格后再搭设使用。

六、搭设方案

柱子要先浇3-5天后（强度满足50%设计要求）再浇梁板，梁底、板底，扣件均采用双扣件；由于三层A-D/2-9轴属于双层梁无楼板构造，支撑架为整体一次完成搭设，支撑架立柱采用6m钢管搭设，先搭设标高+12.07屋面梁1（300×770），混凝土浇筑后第三天，再进行屋面梁2架体搭设，确保安全施工，屋面1梁最大截面尺寸为300×770，屋面2梁最大截面尺寸为300×800，在屋面1梁处隔1.6m埋设一根800mm长钢管作为固结点与支撑架连接，计算取两梁相加截面尺寸300×1570计算，梁底增加一根立柱支顶。

1、后附一层结构4.89米计算高度的110厚楼板模板支架，300×700梁模板支架计算书，及三层架空部位梁300×1570梁模板支架计算书，三层圆柱D500柱模板支架计算书，计算书中给出了各支架的详细参数，未给计算书的其它截面的梁和柱模的支架参数，参考截面尺寸较大的梁柱参数，并考虑架体的整体性和统一性，可做适当的调整（尽量往间距密、步距小的方向调整，以保证架子的安全），具体情况如下：

柱模板参数表

结构尺寸 圆柱500 计算高度 5.97m 柱箍 柱箍间距 钢筋拉箍直径 14 板底方木间距 250 立杆传力方式 双扣件 立杆连接 双扣件 立杆连接 双扣件 钢筋拉箍 100~400mm； 板模板参数表 部位 主体高支撑板 结构 尺寸 300×700 结构 尺寸 300×800 板厚 110 支架高度 4.89m 立杆纵距 900 立杆横距 900 立杆步距 1500 梁模板参数表 立杆梁两侧立纵距 杆间距 900 900 立杆步距 1500 立杆步距 1500 梁底方梁底增梁侧次主楞竖对拉螺栓木间距 加立杆 楞间距 向根数 及间距 250 250 2 M14@500 梁模板参数表 立杆梁两侧立纵距 杆间距 800 800 梁底方梁底增梁侧次主楞竖对拉螺栓木间距 加立杆 楞间距 向根数 及间距 250 1 250 2 M14@500 以上设计方案均选取了各构件的最大尺寸，二层支模架搭设参照一层搭设，其他构件尺寸参照相近方案予以调整搭设。

2、超过6m的支撑架在第二道开始水平杆增设水平剪刀撑。

3、柱子要先浇3-5天后（强度满足50%设计要求）再浇梁板，在浇梁板混凝土之前，支撑架与框架柱采用刚性连接，形成整体。（如图所示）：

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4、本工程一层A轴钢管支撑架基础采用矿渣回填压实至-0.45m，支撑架下垫通长木块。

5、未给出支模架立杆搭设间距参照已给出搭设间距施工，步距可适当调整。

七、施工方法

1、柱模施工

1）、根据施工员放出的轴线弹出柱边线。

2）、根据柱断面及柱高（柱脚找平以后标上层板底）预先将模板钉在木楞上，并开出梁口、浇筑洞口、清扫口，以形成定型柱模板，为防止柱角漏浆，采用模板与模板、木楞与木楞双咬合。模板制作时，按不同柱编好号，分别堆放。

3）、方柱用钢管扣件制作柱箍，模板与柱箍之间用木楔进行调整和固定，柱箍间距根据柱模的尺寸、侧压力大小等因素由计算确定。

4）、柱模校正及固定。利用线锤复核校正柱模的垂直度，然后固定于四周钢管支撑架上。

2、梁模施工

1）、定型模板。根据梁的断面、板厚、梁净跨定出梁底模、侧模尺寸，将模板钉在木楞上使之成型。梁下角采用模板、木楞双重咬合以防漏浆。

2）、梁模支撑及模板安装。先搭钢管架，支架立杆沿梁间距搭设，小横杆间距同立杆间距。小横杆与立杆交接处立杆加设保险扣。立杆应设水平拉杆和扫地杆，梁纵向立杆设斜撑形成排架。梁底模放置于小横杆上，对准柱模梁口的位置，用扣件将梁底模固定在小横杆上，待扎完梁钢筋后吊装梁侧模。梁侧模应设置斜撑，当梁高大于700mm时设置腰楞，并用穿墙螺栓加固，间距由计算定，具体做法详见附图。

3）、模板安装完毕，应认真检查扣件、螺栓、拉杆、顶撑是否牢固，模板拼缝以及底边是否牢固、严密。

3、楼板模板施工

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1）工艺流程：支架搭设→龙骨铺设、加固→楼板模板安装→预检。

2）支架搭设：楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置。 3） 模板安装：采用木胶合板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。大龙骨采用?48×3.5mm钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用50mm×100mm方木，间距250mm，其跨度等于大龙骨间距。挂通线将大龙骨找平。根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。

4）楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固。模板梁面、板面清扫干净。

八、模板拆除

拆模程序：先支的后拆，后支的先拆→先拆非承重部位，后拆承重部位→先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板→最后拆梁底模板。现浇钢筋混凝土构件强度达到要求后，在能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除，拆除下层模板至少保证上层支撑梁板浇捣完成，拆模前应有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通知书后方可拆除。拆除所需砼强度见下表: 结 构 类 型 结构跨度（m） ≤2 板 >2，≤8 >8 梁 悬挑结构 ≤8 >8 按设计的混凝土强度 标准的百分率计(%) ≥50% ≥75% ≥100% ≥75% ≥100% ≥100% 九、模板支架的构造要求 （一）立 杆

1、立杆支承在土体上时，地基承载力应满足受力要求，防止产生不均匀沉降。不能满足要求时，应对土体采取压实、铺设块石或浇筑混凝土垫层等措施。立杆底部应设置底座或垫板。

2、模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。

3、模板支架步距为1.5m；

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4、立杆各步接头必须采用对接扣件连接。对接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内；

5、立杆接长时，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离≥500mm，各接头中心至主节点的距离小于等于步距的1/3。

6、立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

7、梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

8、当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； 9、当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； （二）水平杆

1、水平杆接长采用搭接。搭接应符合下列规定：搭接长度≥1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离100-200mm。

2、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距100-150mm。

3、每步的纵、横向水平杆应双向拉通。 （三） 剪刀撑

1、模板支架高度超过4m应按下列规定设置剪刀撑：

（1）、模板支架四边满布竖向剪刀撑，按柱跨设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；

（2）、模板支架四边从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。 2、剪刀撑的构造应符合下列规定：

（1）、剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45?~60?之间。倾角为45?时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60?时，则不应超过5根；

（2）、剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；

（3）、剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离100-150mm；

（4）、超过6米的单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。 3、在任何情况下，高支撑架必须设置扫地杆。

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4、沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； （四）、其 它

1、模板支架高度超过4m时，柱、墙板与梁板混凝土应分二次浇筑。水平结构混凝土应尽可能均匀对称浇注。

2、模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件（墙、柱等）通过连墙件进行可靠连接。

3、斜梁、板结构的模板支架搭设时，应采取设置抛撑，或设置连墙件与周边构件连接，以抵抗水平荷载的影响。

4、模板支架的整体高宽比不应大于5。

5、严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； 6、确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

7、确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制40-65N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

8、梁底水平杆与立杆连接扣件螺栓拧紧扭力矩应全数检查；

十、施工使用的要求

1、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

2、地基支座的设计要满足承载力的要求；

3、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

4、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决； 5、严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； 6、确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件要拧紧，大梁扣件拧紧要100%检查,钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

十一、施工质量及验收标准

模板及支撑体系应满足《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002【2011版】）相关规定，要求验收合格率达到100%。

1、模板及其支承材料质量，应符合规范规定和设计要求。

2、模板及支撑应有足够的强度、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉及变形，模板的内侧面要平整，接缝严密不得漏浆。

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3、模板安装后应仔细检查各部位是否牢固，在浇筑砼过程中，要派专人值班，经常检查，如发现变形、松动等现象，要及时修整加固。

4、现浇整体柱、梁、板时，模板安装要进行严格检查轴线、标高、断面尺寸等，符合规范验收标准后，方可交下道工序施工，因跨度较大，模板按2‰起拱。

5、凡是需固定在柱、梁、板上的铁件、预留洞、预埋线管等不得遗漏，安装必须牢固，位置准确。

6、模板工程制安允许偏差如图

项 目 轴线位置 底模上表面标高 截面内部尺寸 基 础 桩、梁 全高≤5m 全高＞5m 相邻两板表面高低差 表面平整 允 许 偏 差 5 ±5 ±10 +4，-5 6 8 2 5 层高垂直 十二、安全技术要求

1、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高处作业人员必须佩戴安全带，并应系牢。 2、经医生检查认为不适宜高处作业人员，不得进行高处作业。

3、工作前应先检查便用工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，以免掉落伤人，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和高空滑落。

4、高处、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。 5、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。

6、支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢，拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走，或要妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠落。

7、拆除模板一般用长撬棍，人不允许站在正在拆除的模板上，在拆除模板时，要注意整块掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。

8、配制模板时用电锯、电刨采用一机一闸一漏电保护器及做好机械设备的防护措施。

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十三、模板支撑体系监控措施

应对监测项目的设置、监测点布置、监测设备、时间、方法、频率、控制值、报警值、监测结果整理反馈等方面进行说明。

可参考以下内容：

1、班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。

2、高支模日常检查，巡查重点部位：

1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。 2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。 3）连接扣件是否松动。

4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。 5）施工过程中是否有超载现象。 6）安全防护措施是否符合规范要求。 7）支架与杆件是否有变形的现象。

3、支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。

4、监测项目：立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆的基础沉降。 5、监测点布设

支架监测点布设应按监测项目分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆及受力最大或地基承载力低的立杆设监测点。

监测点布置应根据支架平面大小设置各不少于2个立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆基础沉降监测点。

监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。 6、监测频率：

在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 20～30分钟一次。监测时间可控制在混凝土浇注前直至砼终凝。

扣件式钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形允许值、预警值可参考下表格式列出：

序号 项目 搭设允许偏差 变形允许值 变形预警值 检查工具 1 立杆钢管弯曲3m

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2 水平杆、斜杆的钢管弯曲 L≤6.5m ≤30 ±50 ±50 / / / / / / ±15 ±15 -10mm / / / ±10 ±10 -5mm 吊线和卷尺 经纬仪及钢板尺 吊线和卷尺 经纬仪及钢板尺 经纬仪及钢板尺 经纬仪及钢板尺 3 4 5 6 7 立杆垂直度全高 立杆脚手架高度H内 立杆顶水平位移 支架整体水平位移 立杆基础沉降 7、当监测数据超过上表预警值时必须立即停止浇筑砼，疏散人员，并进行加固处理。 十四、应急救援预案

1、概况

本工程支模架搭设高度最高为5.97米，施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况进行应急准备和响应。

2、机构设置

为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援领导小组，由项目经理任组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。

2.1、本工程项目部应急救援领导小组：

姓名 蔡振彭 董大海 陈建阔 吕程程 陈梭 邱张芃

副组长：项目技术负责人 11

联系电话 18867789306 15868592262 13587952918 18058388929 13906672684 13898730585 职位 监理 项目经理 技术负责人 质检员 施工员 安全员 组长：项目经理 高支模

当施工发生事故，若应急救援小组组长不在位时，由副组长负责现场指挥救援。应急领导小组办公室电话： 。 施工现场紧急情况处理流程图

发现人 发现后立即向项目经理或现场负责人报告 施工员 安全员 质检员 材料员 砼工班组长 木工班组长 钢筋工班组长 架子工班组长 组员 项目经理或现场负责人 迅速作出判断，下达应急指令；同时以最快方式向本单位工程部门、经理报告，并根据情况的严重程度决定是否报警。 下属单位工程部门、经理 判定项目部应急措施的适宜性，重大情况立即赶赴现场协助处理，并向公司工程部和安全生产委员会报告。 公司工程部、安全生产委员会 跟踪应急处理情况，必要时赶赴现场协助处理；处理完毕后，评审应急准备和响应程序，必要时修订文件。 应急电话：火警—119； 匪警—110； 交通事故—122； 急救—120 2.2、应急救援领导小组的职责

1）负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。

2）负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。

3）进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。

4）当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。

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3、应急救援工作程序

1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。

2）由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。

3）事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。

4）项目部指定一人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。

4、救援方法

4.1高空坠落应急救援方法：

1）现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。

2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。

3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。

4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。

4.2模板、坍塌应急救援方法：

1）地当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；

2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；

3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；

4）清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；

5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。

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4.3物体打击应急救援方法：

当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。

1) 止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。

2) 对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。

3) 对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。

4) 如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。

4.4、 消防预防与应急救援方法 （1）、火灾的预防

1）木材加工间、材料仓库、施工现场油漆间等禁火区，20米以内禁止任何火种入内和使用明火。

2）加强对工人进行安全教育，集体宿舍、临时工棚内禁止施工电炉、煤气灶、 热得快、煤油炉等，使用木材、大功率电灯烤火取暖，乱接电线、电灯、插座。

3）禁止易燃易爆物品、剧毒物品存放在宿舍内，躺在床上吸烟，乱仍烟蒂、火柴梗。

4）现场办公室门前设置两只灭火器，食堂内设两只灭火器，木工间设两只灭火器，集体宿舍各栋配两只灭火器，每层再设灭火器，建筑物周围安装多只消防水龙头。

5）施工现场搭设一只蓄水池，沿建筑物高度设置临时消防立管，每层设消火栓口，并配上水枪、水带，消防立管配备专用消防泵，其电线专线铺设。

6）工地现场的电线，采用绝缘架高，不得穿过或放置在易燃材料上。

7）现场办公楼、集体宿舍、木工间等的电气设备要定期检查维修，发现电线老化，绝缘不良，漏电发热，跳火等现象要立即更换。

8）加强对工人的消防防范教育，禁火地区悬挂警示牌，教会工人如何使用灭火器材，定期组织工人学习施工现场消防管理制度。

（2）、火灾扑救

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1）任何人发现火警都有义务向消防报警（火警电话119）讲清起火地点，起火单位。 2）起火时一定要积极组织力量扑救，抢救财产疏散无关人员，一面应及时向公司报告。

（3）、消防定期检查制度

1）项目部每半月对现场进行一次消防检查记录，每季度对义务消防队进行一次培训，做好消防定期检查记录。

2）检查用火、用电和易燃易爆物品及其他重点部位生产储存，运输过程中的防火安全情况和建筑结构，平面布局、水源、道路是否符合防火要求。

3）检查义务和专职消防队组织及活动情况。 4）检查火险隐患整改情况。

5）检查各级防火责任制，岗位责任制和各级防火安全制度执行情况。 6）检查三级明火审批及操作证，消防设施，器材管理及使用情况。 7）检查防火安全宣传教育，分包对管理等情况。 （4）、施工现场消防预案

1）最先发现火情的人要大声呼叫，某某地点或某某部位失火，并报告义务消防队负责人。

2）消防队长负责现场指挥。

3）拨打119报告失火地点，火势。同时给主管领导打电话。 4）由义务消防队副组长负责通知切断电源。

5）义务消防员打开消火栓井盖后接上水龙带水源，并用水龙带灭火。 6）义务消防队员用灭火器灭火，用消防桶提水，使用消防钩，铁楸铲土等。 4.4、高温作业应急预案

（1）广泛宣传中暑的防治知识，使施工人员掌握防暑降温的基本常识。 （2）在施工现场搭设相应的遮凉棚，确保职工良好的工作环境。

（3）在夏季高温作业中，做好职工防暑降温工作，调整作业时间，提供含盐0.3%清凉饮料、防暑降温药品发放要及时到位，保证工人身体健康。 （4）合理调整作业时间，避开中午高温时期的室外作业。 4.4.1应急预案的启动

（1）当在高温条件下，现场的工作人员如果发现某工人出现先兆中暑或轻度中暑症状时应迅速处理，立即采取急救，同时汇报高温中暑人身伤亡应急预案日常管理办公室，办公室人员接到通知后，迅速赶到事故现场，组织处理事故，组长宣布启动A

15

高支模 是否考虑荷载叠合效应 是 最大支座反力Rmax=max[R1,R2,R3,R4,R5,R6,R7,R8]=7.827kN 1.05×Rmax=1.05×7.827=8.218kN，8.218kN≤0.85×12.0=10.2kN 在扭矩达到40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！ 七、立杆验算 钢管计算截面 截面回转半径i(mm) 抗压、弯强度设计值[f](N/mm) 2Ф48×3.2 15.9 205 截面面积A(mm) 截面抵抗矩W(cm) 32450 4.73 1、长细比验算 h/la=1500/900=1.667，h/lb=1500/900=1.667，查附录D，得k=1.167，μ=1.473 l0=max[kμh，h+2a]=max[1.167×1.473×1500，1500+2×50]=2578mm λ=l0/i=2578/15.9=163≤[λ]=210 长细比符合要求！

查《规程》附录C得 υ=0.265 2、风荷载验算

1) 模板支架风荷载标准值计算

la=0.9m，h=1.5m，查《规程》表4.2.7得υw=0.129

因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.9m，b/h=0.9/1.5=0.6 通过插入法求η，得η=0.96

22

μzω0d=0.62×0.35×0.048=0，h/d=1.5/0.048=31.25 通过插入法求μs1，得μs1=1.2

n70

因此μstw=υwμs1(1-η)/( 1-η)=0.129×1.2×(1-0.96)/(1-0.96)=3.648 μs=υwμstw=0.129×3.648=0.471

2

ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.62×0.471×0.35=0.072kN/m 2) 整体侧向力标准值计算

2

ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.62×1×0.35=0.152kN/m 3、稳定性验算

KH=1/[1+0.005×(4.89-4)]=0.996 不组合风荷载时

Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk=Rmax+0.15γGH=7.827+0.15×1.2×4.89=8.707kN

322

σ=1.05Nut/(υAKH)=1.05×8.707×10/(0.265×450×0.996)=77.009N/mm≤[f]=205N/mm 符合要求！ 组合风荷载时

Nut＝γG∑NGk+0.85×1.4∑NQk=R'max+0.15γGH=7.211+0.15×1.2×4.89=8.092kN

22

Mw=0.85×1.4ωk lah/10=0.85×1.4×0.072×0.9×1.5/10=0.017kN·m σ=1.05Nut/(υAKH)+Mw/W=

36322

1.05×8.092×10/(0.265×450×0.996)+0.017×10/(4.73×10)=75.209N/mm≤[f]=205N/mm 符合要求！

4、整体侧向力验算 结构模板纵向挡风面积AF(m) 27.7 F=0.85AFωkla/La=0.85×7.7×0.152×0.9/70=0.013kN N1=3FH/[(m+1)Lb]=3×0.013×4.89/[(34+1)×16.5]=0kN σ=(1.05Nut+N1)/(υAKH)=

322

(1.05×8.092+0)×10/(0.265×450×0.996)=71.566N/mm≤[f]=205N/mm 符合要求！

八、立杆地基基础验算 地基土类型 地基承载力调整系数mf 素填土 1 地基承载力设计值fak(kPa) 基础底面面积A(m) 280 0.16 立杆底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)=8.707/(1×0.16)=54.42kPa≤fak=80kPa 符合要求！

46

高支模

十六、混凝土浇捣方案

本工程层高最高为5.97m，柱子最大截面尺寸为500×500，最大梁截面300×800mm，砼板厚110mm属于超过一定规模较大危险性分项工程。为确保施工安全及砼浇筑质量，依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢筋砼工程施工规范》等规范，结合该部分超过一定规模较大危险性分项工程特点，编制如下砼浇筑专项方案。

浇筑方式：柱子要先浇3-5天后（强度满足50%以上设计要求）再浇梁板，本工程分为两个施工段，以伸缩缝为分界，梁底、板底扣件都采用双扣件。

本工程采用汽车泵浇捣完成。 （一）、施工部署

1、编制详细周密的施工方案，执行方案审核审批制度，严格按照方案要求施工。 2、作好充分施工准备工作和交底工作，按照方案要求对所有施工人员进行详细的班前交底，告知每位参与施工人员重大危险源情况及必须注意避险的事项、应急措施。

3、明确管理人员、班组长及各工人的责职分工。

4、设计浇筑路线、制定浇捣方法，避免因砼浇捣方式错误而影响高支模架稳定性的安全。

5、应急措施的准备及落实，编制确实可行的事故应急措施预案，组织落实应急预案材料设备人员到位。 （二）、施工准备

1、作业条件

（1）、浇筑混凝土层段的高支模模板及支撑系统通过相关部门检查验收合格，并办理完验收手续。钢筋、预埋件及管线等全部安装完毕，经检查符合设计要求，并办理完隐蔽验收手续。

（2）、浇筑混凝土用的架子及应急通道已支搭完毕，并经检查合格。

（3）、商品砼原材料及外加剂等经检查符合有关标准要求，试验室已下达混凝土配合比通知单。

（4）、经检查核定计量准确，振捣器（棒）经检验试运转合格。

（5）、施工工长根据施工方案对操作班组已进行全面施工技术交底，混凝土浇筑申请书已被批准。

2、管理班组及施工人员组织

47

高支模

（1）、管理人员职责分工

（2）、施工人员职责分工

序号1234567891011工种砼振捣手运输车出料泵管放料平料人员刮尺找平压光机手振捣器开关护筋工护模工水电工机修工人数配备2人1人1人4人2人1人1人2人2人1人1人负责砼振捣，负责砼灌车的放料控制职责范围备注技术工普工技术工普工技术工技术工普工技术工技术工技术工技术工负责泵管出料的放料控制负责用锹粗略平整负责平整度及板厚标高控制，用刮尺及标尺进行精确找平，边角处机械压光部位不能收光时的人工收光,扫毛工作负责开磨光机进行收光负责振捣器开关控制和振捣器及电线的运送管理负责护筋值班，钢筋位置、保护层质量控制，发现问题及时处理负责跟踪振捣人员的机械运行，发现漏浆跑模问题及时处理，若出现大的炸模现象及时汇报申请力量补救负责水电管线的位置及预埋质量控制负责振捣器及磨光机的维护管理 3、主要机具投入 48

高支模

1234567891011插入式振捣器振动棒磨光机水泵铝合金刮尺胶皮水管平锹铁插尺坍落度桶砼试模抗渗试模6101151001011102台根台台根m把套只组组各种板厚

（二）、施工组织

1、砼施工采用泵送商品砼，汽车泵1台，砼运输灌车8辆。 2、浇筑顺序→内柱→楼梯→梁→板。

3、施工人员安排：采用两个班组流水作业，砼工每班组砼工18人，每班人员分工，振捣手2人，泵车出料1人，现场泵口放料1人，平料4人，刮尺找平2人，振捣器电线牵引1人，开磨光机1人，木工护模班组人员2人，钢筋工护筋人员2人，水电工护管人员2人。具体分工详见施工人员分工表。

4、施工作业时不得间断，工人吃饭时采用换岗形式，换岗时必须做好前后班的交接，尤其是振捣人员的交接工作必须详细。 （三）、工艺流程 作业准备

（四）、操作工艺 1、作业准备

（1）、浇筑前应将模板内的垃圾、泥土等杂物及钢筋上的油污清除干净，并检查钢

49

混凝土搅拌 混凝土运输 柱、梁、板、楼梯混凝土浇筑与振捣 养护 高支模

筋的保护层垫块是否垫好，钢筋的保护层垫块是否符合规范要求。

（2）、如使用木模板时应浇水使模板湿润。柱子模板的扫除口应在清除杂物及积水后再封闭。

（3）、施工缝的松散混凝土及混凝土软弱层已剔掉清净，已经露出石子，并浇水湿润，无明水。

（4）、梁、柱钢筋的钢筋定距框已安装完毕，并经过隐预检。

2、混凝土浇筑与振捣的一般要求

（1）、本工程采用预拌泵送商品砼，砼进场前首先进行配合比及质保资料的核验，然后进行资料收集。并进行坍落度检查合格。

（2）、泵车进场架设必须由施工负责人指挥，按照指定地点进行架设，架设完毕必须通过安 全员验收合格。砼开泵必须得到项目经理的开泵令方可施工。

（3）、润滑泵管的砂浆采用现场搅拌，对于润滑泵管的砂浆严禁喷洒到楼面上。 （4）、混凝土自泵口下落的自由倾落高度不得超过2m，浇筑高度如超过3m时必须采取措施，用溜管。

（5）、浇筑混凝土时应分段分层连续进行，浇筑层高度应根据砼供应能力，一次浇筑方量，砼初凝时间，结构特点、钢筋疏密综合考虑决定，一般为振捣器作用部分长度的1.25倍。

（6）、使用插入式振捣器应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，顺序进行，不得遗漏，做到均匀振实。移动间距不大于振捣作用半径的1.5倍（一般为30—40cm）。振捣上一层时应插入下层5－10cm，以使两层砼结合牢固。表面振动器（或称平板振动器）的移动间距，应保证振动器的平板覆盖已振实部分的边缘。

（7）、浇筑混凝土应连续进行。如必须间歇，其间歇时间应尽量缩短，并应在前层混凝土初凝之前，将次层混凝土浇筑完毕。间歇的最长时间应按所用水泥品种、气温及混凝土凝结条件确定，一般超过2h应按施工缝处理。（当混凝土的凝结时间小于2h时，则应当执行混凝土的初凝时间）

（8）、浇筑混凝土时应经常观察模板、钢筋、预留孔洞、预埋件和插筋等有无移动、变形或堵塞情况，发现问题应立即处理，并应在已浇筑的混凝土初凝前修正完好。 （9）、砼表面平整度控制不得大于5mm，标高控制不得大于±8mm。 （10）、砼的浇筑时不得过度堆积、集中堆积超过模板支架其最大承载。 3、柱的混凝土浇筑

（1）、柱浇筑前底部应先填5—10cm厚与混凝土配合比相同的减石子砂浆，柱混凝土应分层浇筑振捣，使用插入式振捣器时每层厚度不大于50cm，振捣棒不得触动钢筋和预

50

高支模 ν

max

＝1.793mm≤[ν]=l/250=500/250=2mm

满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态

剪力图

R1=24.213kN R2=38.366kN R3=34.607kN R4=35.616kN R5=35.338kN R6=35.438kN R7=35.316kN R8=35.707kN R9=33.169kN R10=27.053kN R11=22.79kN R12=17.546kN R13=14.804kN R14=10.177kN R15=1.668kN 五、柱箍验算 拉箍钢筋直径d(mm) 抗拉强度设计值f(N/mm) 1、柱箍拉力 T=Rmax×D/2=38.366×0.5/2=9.591kN 2、柱箍强度

σ＝T/A=9591/153.9=62.32N/mm≤[σ]=215N/mm 满足要求！

2

2

214 215 截面积A(cm) 弹性模量E(N/mm) 221.539 206000

21

高支模

一层梁侧300×700计算书

一、工程概况 新浇混凝梁名称 梁板结构情况 二、荷载组合 侧压力计算依据规范 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 5 1.15 0.7 混凝土重力密度γc(kN/m) 3一层梁侧+4.44m 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 见下图 楼板厚度(mm) 300×700 110 24 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土坍落度影响修正系数β2 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 振捣混凝土时对垂直面模板荷载2标准值Q2k(kN/m) 外加剂影响修正系数β1 混凝土浇筑速度V(m/h) 新浇混凝土对模板的侧压力标准值2G4k(kN/m) 1.2 2.5 取小值：16.8 4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v，γcH]＝min[0.22×24×5×1.2×1.15×2.5，24

2

×0.7]＝min[57.6，16.8]＝16.8kN/m

承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×16.8+1.4×4，1.35×

2

16.8+1.4×0.7×4]＝0.9max[25.76，26.6]＝0.9×26.6＝23.94kN/m

2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝16.8 kN/m三、模板支撑体系设计 次楞布置方式 次楞间距 主楞合并根数 主楞最大悬挑长度(mm) 对拉螺栓水平向间距(mm) 支撑距梁底距离依次为 设计简图如下： 竖直向布置 250 2 100 500 0，450 1/21/2 22

高支模

模板设计剖面图

四、模板验算 模板类型 模板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2

胶合板 15 2模板厚度(mm) 模板弹性模量E(N/mm) 33218 6000 4 梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝1000×18/6＝54000mm，I＝1000×18/12＝486000mm。计算简图如下： 1、抗弯验算

q1＝bS承＝1×23.94＝23.94kN/m

22

Mmax＝0.125q1l＝0.125×23.94×0.25＝0.187kN·m

622

σ＝Mmax/W＝0.187×10/54000＝3.464N/mm≤[f]＝15N/mm 符合要求！ 2、挠度验算

q＝bS正＝1×16.8＝16.8kN/m

44

νmax＝5ql/(384EI)=5×16.8×250/(384×6000×486000)=0.293mm≤250/400=0.625mm 符合要求！ 3、支座反力

承载能力极限状态

R＝q1l=23.94×0.25＝5.985kN 正常使用极限状态

R'＝q2l=16.8×0.25＝4.2kN 五、次楞验算 次楞类型 次楞弹性模量E(N/mm) 次楞截面抵抗矩W(cm) 次楞截面惯性矩I(cm) 计算简图如下： 23

432

方木 9600 83.333 416.667 次楞材料规格(mm) 次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm) 次楞抗弯强度设计值[f](N/mm) 2250×100 1.4 13 高支模

1、抗弯验算

次楞弯矩图(kN·m)

q=5.985kN/m

622

σ＝Mmax/W＝0.122×10/83333＝1.464N/mm≤[f]＝13N/mm 符合要求！ 2、抗剪验算

次楞剪力图(kN)

22

τmax＝3V/(2bh0)=3×1.477×1000/(2×100×50)＝0.443N/mm≤[τ]＝1.4N/mm 符合要求！ 3、挠度验算

次楞变形图(mm)

q=4.2kN/m

νmax＝0.047mm≤450/400=1.125mm 符合要求！

4、主楞所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax＝2.315kN

正常使用极限状态 R'max=1.624kN 六、主楞验算

24

高支模 主楞类型 主楞合并根数 主楞抗弯强度设计值[f](N/mm) 主楞截面惯性矩I(cm) 共同作用系数 42钢管 2 205 11.36 0.5 主楞材料规格(mm) 主楞弹性模量E(N/mm) 主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主楞截面抵抗矩W(cm) 322Ф48×3.2 206000 120 4.73 因主楞2根合并，验算时次楞传递共同作用系数为0.5。 计算简图如下：

1、抗弯验算

主楞弯矩图(kN·m)

q=1.157kN/m

622

σ＝Mmax/W＝0.13×10/4730＝27.518N/mm≤[f]＝205N/mm 符合要求！ 2、抗剪验算

主楞剪力图(kN) 22

τmax＝2×1.417×1000/450＝6.299N/mm≤[τ]＝120N/mm 符合要求！ 3、挠度验算

主楞变形图(mm)

q=1.624kN/m

25

高支模 νmax＝0.129mm≤500/400=1.25mm 符合要求！

4、最大支座反力计算 Rmax=2.574/0.5=5.149kN 七、对拉螺栓验算 对拉螺栓类型 M14 b轴向拉力设计值Nt(kN) b17.8 可知对拉螺栓受力N＝0.95×5.149＝4.891kN≤Nt＝17.8kN 符合要求！

一层梁300×700计算书

一、工程概况 新浇混凝土梁板特性 混凝土梁截面尺寸(mm)【宽×高】 模板支架的纵向长度La(m) 二、模板支撑体系设计 混凝土梁支撑方式 立杆横向间距lb(mm) 楼板立杆纵向间距la(mm) 梁左侧立杆距梁中心线距离(mm) 梁底支撑次楞间距s（mm） 设计简图如下： '一层梁+4.440m 300×700 70 新浇混凝土楼板厚度(mm) 模板支架高度H(m) 模板支架的横向长度Lb(m) 110 4.89 16.5 900 1500 900 0 50 梁两侧有板，梁底立杆纵向间距la(mm) 次楞垂直梁跨方向 900 900 450 250 模板支架步距h(mm) 楼板立杆横向间距lb(mm) 梁底增加承重立杆根数 立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm) '模板设计立面图

26

高支模

模板设计平面图

三、荷载设计 模板(kN/m) 次楞(kN/m) 模板及支架自重标准值 主楞(kN/m) 支架(kN/m) 梁侧模板自重标准值(kN/m) 新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m) 钢筋自重标准值 (kN/m) 23322

0.3 0.01 0.038 0.15 0.5 24 梁 板 1.5 1.1 施工人员及设备荷载标准值(kN/m) 1 振捣混凝土时产生的荷载标准值2(kN/m) 基本风压ω0(kN/m) 22 重现期 城市 10年一遇 温州市 0.35 风荷载标准值风荷载高度变化系数μz ω2k(kN/m) 地面粗糙度 B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊1 区) 10 敞开式 沿模板支架横向作用 0.115 模板支架顶部离建筑物地面的高度(m) 支架 模板支架状况 风荷载作用方向 风荷载体型系数μs 0.471 27

高支模

与风荷载在同面内的计算单元立杆数n 模板 四、模板验算 模板验算方式 模板厚度(mm) 模板抗剪强度设计值fv(N/mm) 计算简图如下： 270 1 0.245 三等跨连续梁 18 1.4 模板类型 模板抗弯强度设计值fm(N/mm) 模板弹性模量E(N/mm) 22胶合板 15 6000 W=bh/6=300×18/6=16200mm，I=bh/12=300×18/12=145800mm

q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[0.3+(24+1.5)×0.7]×0.3+1.4×(1+2)×0.3=8.611kN/m 1、抗弯验算

22

Mmax=0.1ql=0.1×8.611×0.25=0.054kN·m

622

σmax=Mmax/W=0.054×10/16200=3.322N/mm≤fm=15N/mm 符合要求！ 2、抗剪验算

Qmax=0.6ql=0.6×8.611×0.25=1.292kN

322

τmax=3Qmax/(2bh)=3×1.292×10/(2×300×18)=0.359N/mm≤fv=1.4N/mm 符合要求！ 3、挠度验算

44

νmax=0.677ql/(100EI)=0.677×8.611×250/(100×6000×145800)=0.26mm νmax=0.26mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[250/150，10]=1.667mm 符合要求！ 五、次楞验算 次楞材质类型 次楞材料自重(kN/m) 次楞抗剪强度设计值fv(N/mm) 次楞截面惯性矩I(cm) 42223334

方木 0.01 1.3 416.667 次楞材料规格(mm) 次楞抗弯强度设计值fm(N/mm) 次楞截面抵抗矩W(cm) 次楞弹性模量E(N/mm) 23250×100 13 83.333 9000 混凝土梁传递给次楞荷载：q1=γGΣqGk+1.4ΣqQk =1.35×[(0.3+(24+1.5)×0.7)×0.25]+1.4×(1+2)×0.25=7.176kN/m

次楞自重荷载：q2=γGQ=1.35×0.01=0.014kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载： F1=γGΣNGk+1.4ΣNQk=

[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.11)+1.4×(1+2)]×0.25×(0.45-0.3/2)/2=0.295kN 梁右侧楼板传递给次楞荷载： F2=γGΣNGk+1.4ΣNQk=

[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.11)+1.4×(1+2)]×0.25×(0.9-0.45-0.3/2)/2=0.295kN 梁左侧模板传递给次楞的荷载：F3=γGΣNGk=1.35×0.5×0.25×(0.7-0.11)=0.1kN 梁右侧模板传递给次楞的荷载：F4=γGΣNGk=1.35×0.5×0.25×(0.7-0.11)=0.1kN 计算简图如下：

28

高支模

1、强度验算

次楞弯矩图(kN·m)

Mmax=0.52kN·m

622

σmax=Mmax/W=0.52×10/83333=6.243N/mm≤fm=13N/mm 符合要求！ 2、抗剪验算

次楞剪力图(kN)

Qmax=1.478kN

2

τmax=3Qmax/(2bh0)=3×1.478×1000/(2×50×100)=0.443N/mm

22

τmax=0.443N/mm≤fv=1.3N/mm 符合要求！ 3、挠度验算

次楞变形图(mm)

νmax=1.103mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[900/150，10]=6mm 符合要求！ 4、支座反力

R1=1.478kN,R2=1.478kN 六、主楞(纵向水平钢管)验算 主楞验算方式 主楞材料规格(mm) 三等跨连续梁 Ф48×3.5 主楞材质类型 主楞材料自重(kN/m) 钢管 0.038

29

高支模 主楞截面面积(mm) 主楞抗剪强度设计值fv(N/mm) 主楞截面惯性矩I(cm) 422489 125 12.19 主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm) 主楞截面抵抗矩W(cm) 主楞弹性模量E(N/mm) 232205 5.08 206000 R=max[R1,R2]=max[1.478,1.478]=1.478kN q=γGq=1.35×0.038=0.051kN/m 计算简图1如下：

计算简图2如下：

1、强度验算

主楞弯矩图1(kN·m)

主楞弯矩图2(kN·m)

Mmax=0.488kN·m

622

σmax=Mmax/W=0.488×10/5080=96.151N/mm≤fm=205N/mm 符合要求！ 2、抗剪验算

30

高支模

1、强度验算

次楞弯矩图(kN·m)

Mmax=0.776kN·m

622

σmax=Mmax/W=0.776×10/83333=9.307N/mm≤fm=13N/mm 符合要求！ 2、抗剪验算

次楞剪力图(kN)

Qmax=2.47kN

2

τmax=3Qmax/(2bh0)=3×2.47×1000/(2×50×100)=0.741N/mm

22

τmax=0.741N/mm≤fv=1.3N/mm 符合要求！ 3、挠度验算

36

高支模

次楞变形图(mm)

νmax=1.296mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[800/150，10]=5.333mm 符合要求！ 4、支座反力

R1=2.47kN,R2=2.47kN

六、主楞(纵向水平钢管)验算 主楞验算方式 主楞材料规格(mm) 主楞截面面积(mm) 主楞抗剪强度设计值fv(N/mm) 主楞截面惯性矩I(cm) 422

三等跨连续梁 Ф48×3.2 450 125 11.36 主楞材质类型 主楞材料自重(kN/m) 主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm) 主楞截面抵抗矩W(cm) 主楞弹性模量E(N/mm) 232钢管 0.035 205 4.73 206000 R=max[R1,R2]=max[2.47,2.47]=2.47kN q=γGq=1.35×0.035=0.047kN/m 计算简图1如下：

计算简图2如下：

1、强度验算

37

高支模

主楞弯矩图1(kN·m)

主楞弯矩图2(kN·m)

Mmax=0.668kN·m

622

σmax=Mmax/W=0.668×10/4730=141.207N/mm≤fm=205N/mm 符合要求！ 2、抗剪验算

主楞剪力图1(kN)

主楞剪力图2(kN)

Qmax=5.422kN

2

τmax=2Qmax/A=2×5.422×1000/450=24.097N/mm

38

高支模 τmax=24.097N/mm≤fv=125N/mm 符合要求！ 3、挠度验算

2

2

主楞变形图1(mm)

主楞变形图2(mm)

νmax=1.224mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[800/150，10]=5.333mm 符合要求！ 4、支座反力

简图1支座反力依次为R1=4.496kN,R2=8.621kN,R3=8.807kN,R4=2.889kN 简图2支座反力依次为R1=3.65kN,R2=8.756kN,R3=8.756kN,R4=3.65kN 七、横向水平钢管验算

横向水平钢管起构造作用，不用计算 八、扣件抗滑验算 是否考虑荷载叠合效应 是 扣件抗滑承载力设计值折减系数 0.83 最大支座反力Rmax=8.807kN 1.05×Rmax=1.05×8.807=9.248kN，9.248kN≤0.83×12.0=9.96kN 在扭矩达到40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！ 九、模板支架整体高宽比验算 H/Lb=5.97/16=0.373＜5 符合要求！ 十、立杆验算 钢管计算截面 截面回转半径i(mm) 抗压、弯强度设计值[f](N/mm) 2

Ф48×3.2 15.9 205 截面面积A(mm) 截面抵抗矩W(cm) 32450 4.73 1、长细比验算 h/la=1500/800=1.875，h/lb=1500/800=1.875，查附录D，得k=1.167，μ=1.368 l0=max[kμh，h+2a]=max[1.167×1.368×1500，1500+2×50]=2395mm λ=l0/i=2395/15.9=151≤[λ]=210 长细比符合要求！

查《规程》附录C得 υ=0.305 2、风荷载验算

1) 模板支架风荷载标准值计算

la=0.8m，h=1.5m，查《规程》表4.2.7得υw=0.129

39

高支模 因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.8m，b/h=0.8/1.5=0.533 通过插入法求η，得η=0.96

22

μzω0d=1×0.35×0.048=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25 通过插入法求μs1，得μs1=1.2

n70

因此μstw=υwμs1(1-η)/( 1-η)=0.129×1.2×(1-0.96)/(1-0.96)=3.648 μs=υwμstw=0.129×3.648=0.471

2

ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×0.471×0.35=0.115kN/m 2) 整体侧向力标准值计算

2

ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×1×0.35=0.245kN/m 3、稳定性验算

KH=1/[1+0.005×(5.97-4)]=0.99

1) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk)： R1=8.807+1.35×0.15×5.97=10.016kN R2=8.807+1.35×0.15×5.97=10.016kN

Nut=max[R1,R2]=max[10.016, 10.016]=10.016kN

322

1.05Nut/(υAKH)=1.05×10.016×10/(0.305×450×0.99)=77.383N/mm≤[f]=205N/mm 符合要求！

2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+0.85×1.4∑NQk)： R1=9.931kN, R2=9.931kN

Nut=max[R1,R2]=max[9.931, 9.931]=9.931kN

22

Mw=0.85×1.4ωk lah/10=0.85×1.4×0.115×0.8×1.5/10=0.025kN·m 1.05Nut/(υAKH)+Mw/W=

36322

1.05×9.931×10/(0.305×450×0.99)+0.025×10/(4.73×10)=81.95N/mm≤[f]=205N/mm 符合要求！

4、整体侧向力验算 结构模板纵向挡风面积AF(m) 286.35 F=0.85AFωkla/La=0.85×86.35×0.245×0.8/55=0.262kN N1=3FH/[(m+1)Lb]=3×0.262×5.97/[(34+1)×16]=0.008kN σ=(1.05Nut+N1)/(υAKH)=

322

(1.05×9.931+0.008)×10/(0.305×450×0.99)=76.786N/mm≤[f]=205N/mm 符合要求！

一层110厚板模板(扣件式)计算书

一、工程概况 新浇混凝土板特性 模板支架高度H(m) 模板支架的横向长度Lb(m) 二、模板支撑体系设计 立杆纵向间距la(mm) 纵横向水平杆步距h(mm) 次楞间距s(mm) 扣件抗滑承载力设计值折减系数 设计简图如下： 900 1500 250 0.85 立杆横向间距lb(mm) 次楞布置方式 荷载传递至立杆方式 立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm) 900 垂直于立杆纵向方向 双扣件 50 一层板+4.44m 4.89 16.5 新浇混凝土楼板厚度(mm) 模板支架的纵向长度La(m) 110 70 40

高支模

模板设计平面图

模板设计纵向剖面图

41

高支模

模板设计横向剖面图

三、荷载设计 模板(kN/m) 模板及支架自重标准值 次楞(kN/m) 主楞(kN/m) 支架(kN/m) 新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m) 钢筋自重标准值 (kN/m) 2332

0.3 0.01 0.035 0.15 24 1.1 施工人员及设备荷载标准值(kN/m) 1 振捣混凝土时产生的荷载标准值2(kN/m) 基本风压ω0(kN/m) 22 重现期 城市 地面粗糙度 10年一遇 温州市 0.35 风荷载标准值ω2k(kN/m) 风荷载高度变化系数μz 模板支架顶部离建筑物地面的高度(m) 模板支架状况 支架 风荷载作用方向 与风荷载在同面内的计算单元立杆数n 模板 D类(有密集建筑群且房屋较高的城市市区) 0.62 10 敞开式 沿模板支架横向作用 70 1 0.152 0.471 0.072 风荷载体型系数μs 四、模板验算 42

高支模 模板验算方式 模板厚度(mm) 模板抗剪强度设计值fv(N/mm) 2三等跨连续梁 18 1.4 模板类型 模板抗弯强度设计值fm(N/mm) 模板弹性模量E(N/mm) 22木模板 15 6000 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下： W=bh/6=1000×18/6=54000mm，I=bh/12=1000×18/12=486000mm

q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.2×[0.3+(24+1.1)×0.11]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=7.873kN/m 1、抗弯验算

22

Mmax=0.1ql=0.1×7.873×0.25=0.049kN·m

622

σmax=Mmax/W=0.049×10/54000=0.911N/mm≤fm=15N/mm 符合要求！ 2、抗剪验算

Qmax=0.6ql=0.6×7.873×0.25=1.181kN

322

τmax=3Qmax/(2bh)=3×1.181×10/(2×1000×18)=0.098N/mm≤fv=1.4N/mm 符合要求！ 3、挠度验算

44

νmax=0.677ql/(100EI)=0.677×7.873×250/(100×6000×486000)=0.071mm νmax=0.071mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[250/150，10]=1.667mm 符合要求！ 五、次楞验算 次楞验算方式 次楞材料规格(mm) 次楞抗弯强度设计值fm(N/mm) 次楞截面抵抗矩W(cm) 次楞弹性模量E(N/mm) 计算简图如下： 232223334

三等跨连续梁 50×100 13 83.333 9000 次楞材质类型 次楞材料自重(kN/m) 次楞抗剪强度设计值fv(N/mm) 次楞截面惯性矩I(cm) 42方木 0.01 1.3 416.667 q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.2×[(0.3+(24+1.1)×0.11)×0.25+0.01]+1.4×(1+2)×0.25=1.98kN/m 1、强度验算

22

Mmax=0.1ql=0.1×1.98×0.9=0.16kN·m

622

σmax=Mmax/W=0.16×10/83333=1.925N/mm≤fm=13N/mm 符合要求！ 2、抗剪验算

Qmax=0.6ql=0.6×1.98×0.9=1.069kN

2

τmax=3Qmax/(2bh0)=3×1.069×1000/(2×50×100)=0.321N/mm

22

τmax=0.321N/mm≤fv=1.3N/mm 符合要求！ 3、挠度验算

43

高支模 νmax=0.677ql/(100EI)=0.677×1.98×900/(100×9000×4166670)=0.235mm νmax=0.235mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[900/150，10]=6mm 符合要求！

4、支座反力计算

Rmax=1.1ql=1.1×1.98×0.9=1.96kN 六、主楞(纵向水平钢管)验算 主楞验算方式 主楞材料规格(mm) 主楞截面面积(cm) 主楞抗剪强度设计值fv(N/mm) 主楞截面惯性矩I(cm) 计算简图1如下： 4224

4

三等跨连续梁 Ф48×3.2 4.5 125 11.36 主楞材质类型 主楞材料自重(kN/m) 主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm) 主楞截面抵抗矩W(cm) 主楞弹性模量E(N/mm) 232钢管 0.035 205 4.73 206000

主楞弯矩图(kN·m)

主楞剪力图(kN)

主楞变形图(mm)

计算简图1支座反力依次为R1=3.875kN,R2=7.732kN,R3=7.819kN,R4=2.249kN Mmax=0.646

44

高支模 Qmax=4.149 Vmax=1.51

计算简图2如下：

主楞弯矩图(kN·m)

主楞剪力图(kN)

主楞变形图(mm)

计算简图2支座反力依次为R5=3.01kN,R6=7.827kN,R7=7.827kN,R8=3.01kN Mmax=0.641 Qmax=4.868 Vmax=1.555 1、强度验算

622

σmax=Mmax/W=0.646×10/4730=136.503N/mm≤fm=205N/mm 符合要求！ 2、抗剪验算

2

τmax=2Qmax/A=2×4.868×1000/450=21.636N/mm

22

τmax=21.636N/mm≤fv=125N/mm 符合要求！ 3、挠度验算

νmax=1.555mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[900/150，10]=6mm 符合要求！

4、扣件抗滑验算

45

本文来源：https://www.bwwdw.com/article/jwyd.html