外架搭设方案1

先 河 国 际 社 区 17楼 工 程

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脚 手 架 施 工 方 案

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编 制：审 核：审 批：编制单位：铜川市第二建筑工程有限责任公司编制日期：

2011年03月25日

脚手架工程搭设方案

一、编制说明

先河国际社区17#住宅楼,剪力墙结构。建筑面积14556.73平方米，室内外高差0.45m，地下一层，地上二十四层，长36米,宽20.1米,地下室层高4.2米，一层层高4.2米，二层层高3.9米，三至二十四层为标准层，层高均为3米，建筑总高75.5米，工期要求2011年9月底前完成主体封顶。 二、编制依据

1、建筑施工安全技术规范 2、建筑安全管理手册

3、建筑施工安全检查标准实施指南 4、建筑施工安全管理知识读本

5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 6、工程施工图纸 7、文明工地验收标准 三、方案选择

本工程型钢悬挑式脚手架拟从五层开始搭设,四层以下脚手架则采用钢管落地式脚手架，待五层脚手架搭设完成后予以拆除。有鉴于此，经权衡考虑采用以下方案:

1、方案选择:

1)楼体从地下室开始，四侧均搭设脚手架，从五层开始，搭设四侧均悬挑的型钢悬挑式脚手架，挑五、六、七、八、九层，第二部四侧均悬挑的型钢悬挑式脚手架从十层开始，挑十、十一、十二、十三层，十四层，十层脚手架完成后，开始拆除五到九层的脚手架，为十五层到十九层脚手架的搭设提供材料，主体进入十五层，搭设第三部四侧均悬挑的型钢悬挑式脚手架，挑十五层、十六层、十七层、十八层、十九层，十五层脚手架完成后，开始拆除十到十四层的脚手架，为二十到二十四层脚手架搭设提供材料，主体进入二十层，搭设第四部四侧均悬挑的型钢悬挑式脚手架，挑二十层到屋面，直到主体封顶。 2、材料选择

1)挑梁采用160#工字钢,约需500米

2)挑梁受力端部用φ12.5钢丝绳,约需400米

3、搭设方案:共挑四次,分别为:5～9层；10～14层；15～19层；20～屋面。 1)地下室剪力墙砼浇注前开始在楼体四周搭设钢管落地式脚手架。落地式脚手架到四层。

2)四层顶板砼浇注完成后开始在楼体四周五层地板处,搭设工字钢挑架。

3)工字钢挑架上至十层地板时,开始在楼体四周第二次搭设工字钢挑架，同时拆除第一次五～九层脚手架。

4)十四层顶板砼浇注完成后开始在楼体四周的十五层地板处,搭设第三次全工字钢挑架，同时拆除第二次十～十四层脚手架。

5）工字钢挑架上至二十层地板时，开始在楼体四周第四次搭设工字钢挑架，直到主体封顶。

4、截面尺寸选择:

1)沿主体四周每1.5米设160#工字钢挑梁一根,阳台处挑梁挑出阳台1.15米,配重3.35米,工字钢挑梁总长4.5米;其它处挑梁挑出1.15米,配重1.85米,工字

钢挑梁3米。

2)立杆纵距La=1.5米(最大1.6米),立杆横距,0.80米,步距1.5米,距墙距离0.3米。

四、脚手架计算 （一）工程参数 1、脚手架搭设参数

脚手架搭设高度落地架为19.5m，悬挑脚手架为15m;步距1.5m;立杆纵距1.5m;横距0.8m;脚手架内排立杆离墙距离0.3m;小横杆间距1.5m;大小横杆的布置方法：小横杆在大横杆上面;连墙件方式：扣件连接，二步三跨。钢管按实际壁厚φ48×3.0计算。 2、永久荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值gk:0.1394kN/m；脚手板类别:竹串片脚手

2

板；脚手板自重标准值QP1:0.35kN/m；脚手板铺设2层； 栏杆挡板类别:木脚手板 ；栏杆挡脚板自重标准值QP2 :0.14kN/m2；安全设施与安全网QP3:0.005kN/m2 3、可变荷载与风荷载参数

施工均布活荷载标准值QK:2kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:

2

1层；本工程地处陕西省西安市，基本风压wO:0.35kN/m； 4、地基参数

地基土类型:碎石土；地基承载力标准值:300kN/m2；立杆垫板宽度:0.2m，作用长度：0.5m；地基承截力调整系数:0.4。 5、悬挑梁与钢丝绳参数

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5米，建筑物内锚固段长度1.85米。与楼板连接的圆钢预埋件直径(mm):16； 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结。

钢丝绳与建筑物的水平距离是:1.3m; 钢丝绳与建筑楼板的垂直距离是:3m; 钢丝绳安全系数为:10;

（二）横向水平杆（小横杆）计算

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》第6.2.2条第3款规定:

“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。”第6.2.1条第3款规定:“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。”施工荷载的传递路线是：脚手板→横向水平杆→纵向水平杆→纵向水平杆与立杆连接的扣件→立杆，如图：

横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

1、落地架抗弯强度计算 （1）、作用横向水平杆线荷载标准值：

qk=(QK+QP1)×S=(3+0.35)×1.5=5.03 kN/m

（2）、作用横向水平杆线荷载设计值：

q=1.4×QK×S+1.2×QP1×S=1.4×3×1.5+1.2×0.35×1.5=6.93 kN/m

（3）、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩：

qlb2 6.93×0.82

Mmax= = = 0.554kN·m

8 8

（4）、钢管载面模量W=4.49cm3 （5）、Q235钢抗弯强度设计值，查规范表5.1.6得表f=205N/mm2 （6）、按规范中公式（5.2.1）计算抗弯强度

6

Mmax 0.554×10

σ= = = 123.39N/mm2 〈 205N/mm2 3

W 4.49×10

（7）、结论：满足要求 2、落地架变形计算 （1）、钢材弹性模量：查规范表5.1.6 得E＝2.06×105N/mm2 （2）、钢管惯性矩I＝10.78cm4 （3）、容许挠度：查规范表5.1.8，得[ν]=l/150与10mm （4）、按规范中公式（5.2.3）验算挠度

5qklb4 5×5.03×8004 800 ν= = = 1.2mm 〈 ＝5.3与10mm

384EI 384×2.06×105×10.78×104 150

（5）、结论：满足要求 3、悬挑架抗弯强度计算 （1）、作用横向水平杆线荷载标准值：

qk=(QK+QP1)×S=(2+0.35)×1.5=3.53 kN/m

（2）、作用横向水平杆线荷载设计值：

q=1.4×QK×S+1.2×QP1×S=1.4×2×1.5+1.2×0.35×1.5=4.83 kN/m

（3）、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩：

qlb2 4.83×0.82

Mmax= = = 0.386kN·m

8 8

（4）、钢管载面模量W=4.49cm3 （5）、Q235钢抗弯强度设计值，查规范表5.1.6得表f=205N/mm2 （6）、按规范中公式（5.2.1）计算抗弯强度

Mmax 0.386×106

σ= = = 85.97N/mm2 〈 205N/mm2 3

W 4.49×10

（7）、结论：满足要求 4、悬挑架变形计算 （1）、钢材弹性模量：查规范表5.1.6 得E＝2.06×105N/mm2 （2）、钢管惯性矩I＝10.78cm4 （3）、容许挠度：查规范表5.1.8，得[ν]=l/150与10mm （4）、按规范中公式（5.2.3）验算挠度 ν= 5qklb4 =

5×3.53×8004

= 0.8mm 〈

800

＝5.3与10mm

384EI 384×2.06×105×10.78×104

（5）、结论：满足要求

（三）纵向水平杆(大横杆)计算

双排架纵向水平杆按三跨连续梁计算，如下图：

150

不需要计算抗弯强度和挠度。 1、落地架

由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值：

a1 20.15

F= 0.5qlb(1+ ) =0.5×6.93×0.8(1+ )2 =3.91kN

lb 0.8

由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值

a1 20.15 2

Fk=0.5qklb(1+ )=0.5×5.03×0.8(1+ ) =2.84kN

lb 0.8

2、悬挑架

由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值：

a1 20.15

F= 0.5qlb(1+ ) =0.5×4.83×0.8(1+ )2 =2.72kN

lb 0.8

由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值

a1 20.15 2

Fk=0.5qklb(1+ )=0.5×3.53×0.8(1+ ) =1.99kN

lb 0.8 （四）扣件的抗滑承载力计算

1、落地架

直角扣件，旋转扣件抗滑承载力设计值=8kN。 横杆与立杆连接方式采用:单扣件，Rc= 8kN。

纵向水平杆通过扣件传给立杆竖向力设计值R=F=3.91kN〈Rc 结论：满足要求 2、悬挑架

直角扣件，旋转扣件抗滑承载力设计值=8kN。 横杆与立杆连接方式采用:单扣件，Rc= 8kN。

纵向水平杆通过扣件传给立杆竖向力设计值R=F=2.72kN〈Rc 结论：满足要求

（五）计算立杆段轴向力设计值N

立杆稳定性计算部位取脚手架底部。 1、脚手架结构自重标准值产生的轴向力

NG1K=Hsgk=15×0.1394=2.09kN

Hs——脚手架高度gk——每米立杆承受的结构自重 2、构配件自重标准值产生的轴向力

NG2K=0.5(lb+a1)la∑Qp1+Qp2la+laHQp3=0.5×(0.8+0.15)×1.5×2×0.35+0.14×1.5×2+1.5×15×0.005=1.031kN

lb——立杆横距；a1——小横杆外伸长度；la——立杆纵距；Qp1——脚手板自重标准值；

Qp2——脚手板挡板自重标准值；Qp3——密目式安全立网自重标准值； H——脚手架高度；

3、施工荷载标准值产生的轴向力总和

∑NQk=0.5(lb+a1)laQk=0.5×(0.8+0.15)×1.5×2×1=1.43kN Qk——施工均布荷载标准值； 4、组合风荷载时立杆轴向力设计值N

N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4∑NQk=1.2×(2.09+1.031)+0.85×1.4×1.43=5.45kN

5、不组合风荷载时立杆轴向力设计值N

N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4∑NQk=1.2×(2.09+1.031)+1.4×1.43=5.75kN （六）落地架立杆的稳定性计算 1、分析立杆稳定性计算部位

密目式安全立网全封闭双排脚手架应考虑风荷载对脚手架的作用。 组合风荷载时，由规范公式5.3.1-2 N Mw

+ ≤f验算立杆稳定性 ?A W

N——计算立杆段的轴向力设计值；

?——轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比λ由《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)附表C取值；

Mw——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；f——钢材的抗压强度设计值；

A——立杆的截面面积；W——截面模量； 把规范公式5.3.4，

0.85×1.4ωklah2

Mw=0.85×1.4Mwk=

10

规范公式4.2.3，ωk=0.7μz·μs·ω0，

规范公式5.3.2-2 N=1.2(NG1k+NG2k)+0.85×1.4∑NQk代入规范公式5.3.1-2化简为：

1.2Hgk

+

0.85×1.4×0.7μz·μs·ω0lah2

+ 1.2NG2k +

0.85×1.4∑NQk ≤f

?A 10W ?A ?A

H——脚手架高度；Mwk——风荷载标准值产生的弯矩； la——立杆纵距；h——步距；

gk——每米立杆承受的结构自重标准值； μz——风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》规定采用； μs——脚手架风荷载体型系数； ω0——基本风压；

NG1k——脚手架立杆承受的结构自重标准值产生的轴向力；

NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力； ∑NQk——施工荷载标准值产生的轴向力总和；

脚手架结构自重产生的轴压应力

1.2Hsgk

σg=

?A

风荷载产生的弯曲压应力： 10W

构配件(安全网除外，但其自重不大)自重荷载、施工荷载作用位置相对不变，其值不随高度变化而变化。风荷载随脚手架高度增大而增大，脚手架结构自重随脚手架高度降低而增加(计算中应考虑的架高范围增大)，因此，取σ=σg +σW最大时作用部位验算立杆稳定性。 2、计算风荷载产生的弯曲压应力σw

根据规范4.2.4条，建筑物结构型式为框架结构。

风荷载体型系数μs=1.3?=1.3×0.8=1.040，?——挡风系数；

0.85×1.4×0.7μz×1.040×0.35×1.5×1.52×106

σw= =22.8μz 3

10×4.49×10

地面粗糙度B类 田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。

3、计算脚手架结构自重产生的轴压应力σg

首先计算长细比λ：

l0

λ=

i

l0——计算长度，l0=kμh；i——截面回转半径；k——计算长度附加系数，其值取1.155；

μ——考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按规范表5.3.3采用； h：步距；

立杆横距lb=0.8m，连墙件布置二步三跨，查规范表5.3.3得μ=1.5，h=1.5m

kμh 1.155×1.5×150.0

λ= = =163 i 1.59

根据λ的值，查规范附录C表C得轴心受压构件的稳定系数?=0.265。 立杆纵距la=1.5m，查规范附录A表A-1得gk=0.1394kN/m

1.2Hsgk 1.2Hs×0.1394×103

σg = = =1.49HsN/mm2

?A 0.265×424.00

σw=

0.85×1.4×0.7μzμsω0lah2

4、求σ=σw +σg

列表如下： 高度(m) 5 18 μz 1.0 1.25 σw =22.8μz (N/mm2) 22.80 28.50 对应风荷载作用计算段高度取值Hg(m) 18 10 σg=1.49Hs (N/mm2) 26.82 14.90 σ=σw +σg (N/mm2) 49.62 43.40 分析说明：全封闭脚手架顶端风荷载产生弯曲压应力相对底部较大，但此处脚手架结构自重产生的轴压应力很小，σw +σg相对较小，5米高度处的风荷载产生的压应力虽较小，但脚手架自重产生的轴压应力接近最大σ=σw +σg最大，因此全闭脚手架立杆稳定性验算部位取底部。 5、验算长细比

由规范5.3.3式，且K=1，得

l0 kμh 1.5×150

λ= = = =142 <210

i i 1.59

结论:满足要求!。

6、计算立杆段轴向力设计值N

脚手架结构自重标准值产生的轴向力 NG1K=Hsgk=18×0.1394=2.51kN 构配件自重标准值产生的轴向力

NG2K=0.5(lb+a1)la∑Qp1+Qp2la+laHQp3=0.5×(0.8+0.15)×1.5×2×0.35+0.14×1.5×2+1.5×18×0.005=1.054kN

lb——立杆横距；a1——小横杆外伸长度；la——立杆纵距；Qp1——脚手板自重标准值；

Qp2——脚手板挡板自重标准值；Qp3——密目式安全立网自重标准值；H——脚手架高度；

施工荷载标准值产生的轴向力总和

∑NQk=0.5(lb+a1)laQk=0.5×(0.8+0.15)×1.5×3×2=4.28kN Qk——施工均布荷载标准值； 组合风荷载时

N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4∑NQk=1.2×(2.51+1.054)+0.85×1.4×4.28=9.37kN

7、组合风荷载时，验算立杆稳定性

按规范公式5.3.1-2验算立杆稳定性，即：

3

N Mw 9.37×10

+ = +22.8×1.0=83.39+22.80=106.19N/mm2

8、不组合风荷载时，验算立杆稳定性

N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4∑NQk=1.2×(2.51+1.054)+1.4×4.28=10.27kN 按规范公式5.3.1-1验算立杆稳定性： N 10.27×103

= =91.40N/mm2

结论:满足要求!。

（七）悬挑架立杆的稳定性计算

立杆稳定性的计算部位选择脚手架底部。 组合风荷载时，由规范公式5.3.1-2 N Mw

+ ≤f验算立杆稳定性 ?A W

N——计算立杆段的轴向力设计值；

?——轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比λ由《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)附表C取值；

f——钢材的抗压强度设计值；A——立杆的截面面积；W——截面模量；Mw——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；

0.85×1.4ωklah2

Mw=0.85×1.4Mwk=

10

规范公式4.2.3，ωk=0.7μz·μs·ω0， Mwk——风荷载标准值产生的弯矩； ωk——风荷载标准值 la——立杆纵距；

h——步距；ω0——基本风压；μz——风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ 9）规定采用,地面粗糙度类别为地面粗糙度B类 田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。,脚手架高度50m, μz取1.67；

μs——脚手架风荷载体型系数, 根据规范4.2.4条，封闭脚手架,背靠建筑物为敞开,框架或开洞墙,风荷载体型系数μs=1.3?=1.3×0.8=1.040, ?——挡风系数；

风荷载产生的弯曲压应力：

Mw 0.85×1.4×0.7μzμsω0lah2

σw= = W 10W

0.85×1.4×0.7×1.67×1.040×0.35×1.5×1.52×106

σw= =38.1 N/mm2 3

10×4.49×10

计算长细比λ：

l0

λ=

i

l0——计算长度，l0=kμh；i——截面回转半径；k——计算长度附加系数，其值取1.155；

μ——考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按规范表5.3.3采用；立杆横距lb=0.8m，连墙件布置二步三跨，查规范表5.3.3得μ=1.5.h——步距,1.5m

kμh 1.155×1.5×150.0

λ= = =163 i 1.59

根据λ的值，查规范附录C表C得轴心受压构件的稳定系数?=0.265。 组合风荷载时,立杆的稳定性计算按规范公式5.3.1-2验算： N Mw 5.45×103

+ = +38.1=86.605N/mm2

结论:满足要求!

不组合风荷载时,立杆的稳定性计算按规范公式5.3.1-1验算: N 5.75×103

= =51.17N/mm2

1、脚手架上水平风荷载标准值ωk

由规范公式4.2.3得ωk=0.7μz·μs·ω0

连墙件均匀布置，受风荷载最大的连墙件应在脚手架的最高部位，计算按60m考虑，地面粗糙度B类 田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度变化系数μz=1.77

脚手架风荷载体型系数 μs=1.3?=1.3×0.8=1.040

ωk=0.7×1.77×1.040×0.35=0.45kN/m2 2、求连墙件轴向力设计值N

每个连墙件作用面积Aw=2×1.5×3×1.5=13.50m2 N=Nlw+N0=1.4wkAw+5=1.4×0.45×13.50+5=13.51kN Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值；

N0——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，双排脚手架N0=5kN； 3、连墙件稳定计算

连墙杆采用钢管时，杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附加墙内外侧的短钢管上，因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距离，即lH=0.3m，因此长细比

lH 30.0

λ= = =19 <[λ]=150

i 1.59

根据λ值，查规范附录表C，

N 13.51×103

?=0.949, = =33.58N/mm2 <205N/mm2

?A 0.949×424

满足要求!。 抗滑承载力计算

直角扣件抗滑承载力计值Rc=8kN， 连墙件连接方式为双扣件,2*Rc=16kN。 Nl=13.51kN< 16.0kN

满足要求!

（九）落地脚手架搭设高度计算 1、验算长细比：

由规范公式5.3.3式得

l0 kμh 1.5×150

λ= = = =142 < 210 i i 1.59

(k=1，μ查规范表5.3.3μ=1.5) 结论：满足要求!。

2、确定轴心受压构件稳定系数?：

kμh 1.155×1.5×150.0

k=1.155,λ= = =163 i 1.59

查规范附录C表C得?=0.265，查规范附录A表A-1，gk=0.1394kN/m2

3、确定构配件自重标准值产生的轴心力NG2K

NG2K=0.5(lb+a1)la∑Qp1+la∑Qp2+ la [H]Qp3=0.5×(0.8+0.15)×1.5×2×0.35+1.5×2×0.14+18×1.5×0.005=1.054kN

([H]脚手架搭设高度限值，取最大，即［H］=18m) 4、求施工荷载标准值产生的轴向力总和∑NQk：

∑NQk=0.5(lb+a1)la∑Qk=0.5(0.8+0.15)×1.5×2×3=4.28kN 5、求风荷载标准值产生的弯矩：

由规范公式4.2.3、5.3.4式得

ωklah2 0.7μzμsω0lah2 Mwk= =

10 10

建筑物为框架结构，风荷载体型系数μs=1.3?=1.3×0.8=1.040

地面粗糙度B类 田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。立杆计算段取底部，风压高度变化系数μz=1.0

0.7×1.0×1.040×0.35×1.5×1.52

Mwk= =0.086kN·m

10

6、确定按稳定计算的搭设高度Hs:

组合风荷载时由规范公式5.3.6-2式计算Hs即

Mwk

?Af-[1.2NG2K+0.85×1.4(∑NQk+ ?A)]

w

Hs= =

1.2gk

0.265×424×205×10-3-[1.2×1.054+0.85×1.4(4.28+ 1.2×0.1394

不组合风荷载时

?Af-(1.2NG2K+1.4∑NQk) Hs= 1.2gk

0.265×424×205×10-3-(1.2×1.054+1.4×4.28) = =94m 1.2×0.1394

Hs取84m时，

Hs 84

[H]= = =77m

1+0.001 Hs 1+0.001×84 脚手架搭设高度限值为77m。

根据规范5.3.7，脚手架高度不宜超过５０米。 （十）落地架立杆地基承载力计算 1、计算立杆段轴力设计值N

由已知条件可知，不组合风荷载时N=1.2(NG1k+ NG2k)+1.4∑NQk

由已知条件la=1.5m，h=1.5m查规范附录A表A-1得gk=0.1394kN/m 脚手架结构自重标准值产生的轴向力NG1k=Hsgk=18×0.1394=2.509kN

构配件自重标准值产生的轴向力NG2k=0.5(lb+a1)la∑Qp1+ la∑Qp2+[H]Qp3la =0.5(0.8+0.15)×1.5×2×0.35+0.14×1.5×2+1.5×18×0.005=1.054kN 施工荷载标准值产生的轴向力总和∑NQk=0.5(lb+ a1)laQk=0.5(0.8+0.15)×1.5×2×3=4.275kN

N=1.2(2.509+1.054)+1.4×4.275=10.26kN 2、计算基础底面积A

取垫板作用长度0.5m，A=0.2×0.5=0.10m2 3、确定地基承载力设计值fg

碎石土承载力标准值：fgk=300kPa=300kN/m2

由规范公式5.5.2，并取Kc= 0.4，得fg=kcfgk=0.4×300=120kN/m2 4、验算地基承载力

由5.5.1式得立杆基础底面的平均压力

N 10.26 P= = =102.60kN/m2

A 0.10 满足要求!。 （十一）悬挑架悬挑梁计算

悬挑水平梁按照单跨外伸梁计算，外伸端承受上部脚手架立杆传递的集中荷载P作用，支座B为悬挑水平梁与楼板的内锚固点，支座A为建筑物梁板外边缘支承点。进行悬挑梁强度计算时，不考虑端头钢丝绳的作用！

0.086

×0.265×424)]

4.49 =84m

单跨外伸梁计算简图

上图中，m =1.5m，l = 1.85m，m1 =0.3m，m2 =1.1m；

悬挑水平梁采用16号工字钢，截面惯性矩I = 1130.0cm4，截面模量(抵抗

32

矩) W = 141.0cm，截面积A=26.1cm；

脚手架立杆传递的集中荷载P=5.75kN；

悬挑水平梁自重荷载q＝1.2×26.1×10-4×78.5 =0.246kN/m； 支座反力计算公式

qlRA?N(2?K2?K1)?(1?K2)

2qlRB??N(K2?K1)?(1?K2)

2支座弯矩计算公式

qm2 MA??N(m2?m1)?2C点最大挠度计算公式

VmaxNm2lNm1lmlql2Nm1lNm2l?(1?K2)?(1?K1)?(?1?4K2?3K3)?(2?3K1)(m?m1)?(2?3K2)(m?m2)3EI3EI3EI86EI6EI22 其中 k=m/l=1.5/1.85=0.811，kl=ml/l=0.3/1.85=0.162，k2=m2/l=1.1/1.85=0.595

经计算，支座反力 RA = 16.599kN，支座反力 RB = -4.275kN，最大弯矩 Mmax = 8.327kN.m

1、悬挑梁抗弯强度计算

Mmax 8.327×106

σ = =56.245 < 205 N/mm2 3

1.05×W 1.05×141.0×10

结论：抗弯强度满足要求! 2、悬挑梁挠度计算

C点处最大挠度 Vmax =5.184mm，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即 3000mm。悬挑水平梁的最大容许挠度3000/400=7.5mm。 Vmax＝ 5.184mm < 7.5mm。

结论：挠度计算满足要求!

（十二）悬挑架悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用：16号工字钢

1、求均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数?b

根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录表B.2，?b＝2.0

当?b >0.6的时候，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B.1－2式

?b =1.070.282

=0.929

－ ?b 最终取?b＝0.929 2、整体稳定验算

根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)4.2.2式，整体稳定验算应按下式计算：

??M?[f] ?bW8.327×106

σ= =63.570 < 205N/mm2 3

0.929×141.0×10

M－绕强轴作用的最大弯矩，W－梁截面模量 结论：满足要求!

（十三）悬挑架悬挑梁钢丝绳计算 1、钢丝绳的轴力计算

计算钢丝绳轴力时，将钢丝绳拉接处视为悬挑梁的支座，其计算简图如下：

5.755.75q=0.246kN/m计算简图(kN)

20013000.79818500.3230.005 弯矩图(kN.m) -1.014-1.139

5.745.690.00-0.05-0.06-0.250.660.20 -6.00-6.08剪力图(kN)

经计算,从左到右各支座力分别为：

Ra=5.791kN，Rb=6.737kN，Rc=-0.204kN 钢丝绳的轴力按下式计算：

sina=Ru=

lhl12?lh2=3/3.27=0.917

RA 5.791

= =6.315KN

sina 0.917

2、选择钢丝绳

钢丝绳破断拉力不得小于其所受轴力×安全系数，取安全系数为10， 则钢丝绳最小破断拉力=6.315×10=63.2KN

依据规范《GB/T 20118-2006 一般用途钢丝绳》，钢丝绳选择6×19,公称抗拉强度1670Mpa。

钢丝绳直径应不小于12mm,其破断拉力为：73.8KN。 3、钢丝绳的拉环强度计算

钢丝绳的轴力RU作为拉环的拉力N，为6.315KN。 钢丝绳拉环的强度计算公式为

??NN??[f] A?d24其中 [f] 为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f] = 125N/mm2； 钢丝绳拉环最小直径

N×4 6315.000×4 d= = = 8mm

3.1415×125 π［f］ 钢丝绳拉环最小直径为8mm。

（十四）悬挑架悬挑梁锚固段与楼板连接计算

悬挑梁与楼板连接处作法如下图：

1、预埋件强度计算

悬挑梁与楼板连接处预埋件受力，按不设钢丝绳时计算，经计算RC=4.275kN；

按照《混凝土结构设计规范GB50010-2002》10.9.8条规定，每个吊环按两个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2，预埋圆钢直径16mm，强度计算如下：

N N 4275.000 σ= ＝ = =10.63 <［f］=50N/mm2 22

2πd 2×3.142×16

A

4 4

满足要求!

2、预埋件在混凝土楼板内锚固长度计算

预埋件与混凝土的容许粘接强度，按照《混凝土结构设计规范GB50010-2002》表4.1.4，计算中取1.43N/mm2；

N 4275.000

h≥ = =59.47mm

πd［ft］ 3.142×16×1.43 经计算，圆钢预埋件锚固深度必须大于59.47mm。另外必须满足构造要求，

按照《混凝土结构设计规范GB50010-2002》10.9.8条规定，预埋件埋入混凝土的深度不小于30d,并应焊接或绑扎在钢筋骨架上，应伸入楼板钢筋网下。 五、转料平台计算

为解决楼层施工材料能及时转运至施工层面，根据本工程实际需要,考虑每层设置两个转料平台。平台只与建设物做可靠连接,不与外脚手架接触。 （一）工程参数 1、荷载参数

脚手板类别：木脚手板，脚手板自重标准值(kN/m2)：0.35；

栏杆、挡板类别：木脚手板，栏杆、挡板脚手板自重标准值(kN/m2)：0.14；

2

施工人员等活荷载(kN/m):2，最大堆放材料荷载(kN):8； 2、悬挑参数

水平梁拉结点距悬挑端距离(m)：0.3；上部拉接点与水平梁的垂直距离(m)：3；钢丝绳安全系数K：10；预埋件的直径(mm)：16。主梁槽钢型号：16号工字钢 槽口水平[；次梁槽钢型号：12.6号槽钢 槽口水平[；水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.5，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：1；平台计算宽度(m)：2.5。 （二）次梁的验算

次梁选择12.6号槽钢,槽口水平[ ,其截面特性为：

面积 A= 15.69cm2，截面惯性距 I= 391.466cm4，截面模量 W= 62.137cm3，回转半径 i=4.953 cm，截面尺寸：b= 53.0mm,h=126.0 mm,t=9.0 mm。 1、荷载计算

自悬挑端始,第5个次梁的受力面积最大,受力宽度为左右间距的一半,为0.900/2+0.900/2=0.900m,取此次梁进行验算。

（1）、脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2； q1 =0.35× 0.900= 0.315kN/m； （2）、施工人员等活荷载为2kN/m2：

q2 =2×0.900=1.800 kN/m；

（3）、槽钢自重荷载 q3= 15.69×0.0001×78.5=0.123kN/m；

经计算得到 静荷载设计值 q = 1.2×(q1+q2+q3) = 1.2×

(0.315+1.800+0.123) = 2.686kN；

经计算得到 活荷载设计值 P = 1.4×8=11.200 kN。

2、内力验算

内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：

最大弯矩M的计算公式为：

ql2 Pl 2.686×2.52 11.200×2.5

Mmax = + = + = 9.098kN.m；

8 4 8 4

3、抗弯强度验算

次梁应力：

Mmax 9.098×103

σ = ＝ ＝ 139.446N/mm2 <[f]=205.000 N/mm2

γx W 1.05×62.137 其中 γx -- 截面塑性发展系数，取1.05； [f] -- 钢材的抗压强度设计值； 结论:满足要求! 4、整体稳定性计算

（1）、求均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数?b

根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B.3

570bt

?b =

× L1h 570×53.0×9.0 2500.0×126.0

× fy 235 235 235

?b =

?b = 0.863

h、b、t －－ 分别为槽钢截面的高度、翼缘宽度和平均厚度。 fy ―― 钢材的屈服强度或屈服点。

当?b >0.6的时候，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B.1－2式

?b =

1.07－

0.282 ?b

=0.743

最终取?b＝0.743 （2）、整体稳定验算

根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)4.2.2式，整体稳定验算应按下式计算：

M

σ= ≤ ［ f ］

?bW

9.098×106

= 197.064 < 205N/mm 0.743×62.137×

103

M－绕强轴作用的最大弯矩 W－按受压纤维确定的梁毛截面模量 结论：满足要求! （三）主梁的验算

悬挑水平主梁按照带悬臂的连续梁计算，A为外钢丝绳拉结点，B、C为与楼板的锚固点。根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。

主梁选择16号工字钢，其截面特性为： 面积 A=26.1cm2；

惯性距 Ix=1130.0cm4； 转动惯量 Wx=141.0cm3； 回转半径 ix=6.58cm；

截面尺寸，b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm； 1、荷载验算

1、栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.14kN/m； Q1 = 0.14kN/m；

2、悬挑梁自重荷载 Q2=26.1×0.0001×78.5=0.205kN/m

静荷载设计值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.14+0.205) = 0.4140kN/m；

σ=

2

次梁传递的集中荷载取次梁支座力

P1=1.2×(0.35+2)×0.450×2.5/2+1.2×0.123×2.5/2=1.771kN P2=1.2×(0.35+2)×0.900×2.5/2+1.2×0.123×2.5/2=3.357kN

P3=1.2×(0.35+2)×0.900×2.5/2+1.2×0.123×2.5/2+1.4×8/2=8.95

7kN

P4=1.2×(0.35+2)×0.900×2.5/2+1.2×0.123×2.5/2=3.357kN P5=1.2×(0.35+2)×0.900×2.5/2+1.2×0.123×2.5/2=3.357kN

2、内力验算

水平钢梁的锚固长度=1m; 水平钢梁的悬挑长度=4.5m;

钢丝绳拉结点距悬挑端距离L1=0.3m;

1.773.368.963.363.36q=0.4140kN/m计算简图(kN)

300420010009.9595.4210.550-0.083-5.029-6.768-10.097水平悬挑梁弯矩图(kN.m)

9.429.175.825.4410.179.75-1.77-1.90-3.51-3.88-7.24-7.61-10.97-11.34水平悬挑梁剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到：

支座反力从左到右各支座力分别为： N1=11.318kN N2=21.510kN N3=-9.752kN

最大弯矩 Mmax=10.097kN.m；

最大变形 Vmax=5.550mm,在第1跨. 3、抗弯强度计算

水平悬挑梁的抗弯强度设计值[f] (N/mm2) = 205N/mm2；； 水平悬挑梁的弯曲应力按下式计算：

Mmax

＋ N

=

10.097×10

6

γx W A 1.05×141.0×103 26.1×102 其中 γx -- 截面塑性发展系数，取1.05； 结论：满足要求! 4、整体稳定性计算

（1）、求均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数?b

根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录表B.2，?b＝0.895

当?b >0.6的时候，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B.1－2式

?b =

1.07－

0.282

==0.755 ?b

＋ 15.845×10

3

=74.271 < 205 N/mm2

最终取?b＝0.755 （2）、整体稳定验算

根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)4.2.2式，整体稳定验算应按下式计算：

σ=

M ?bW 10.097×106

≤ ［ f ］

= 94.848 < 205N/mm2 0.755×141.0×

103

M－绕强轴作用的最大弯矩，W－按受压纤维确定的梁毛截面模量 结论：满足要求! （四）钢丝绳的受力计算 1、钢丝拉绳的轴力计算

σ=

sina = = 0.581 =

L12+Lh2 4.2 2 +3 2 钢丝拉绳的轴力按下式计算：

RA 11.318

Ru= = = 19.480KN

sina 0.581

2、钢丝拉绳的容许拉力按照下式计算：

αFg

[Fg]=

K

[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN); Fg-- 钢丝绳最小破断拉力(kN)； K -- 钢丝绳使用安全系数。 钢丝绳最小破断拉力：

19.480×

Fg≥ [Fg]× K = = 194.8KN

10

依据规范《GB/T 20118-2006 一般用途钢丝绳》，钢丝绳选择6×19,公称抗拉强度1670Mpa, 钢丝绳直径应不小于19mm，其破断拉力为：200.2KN。 3、钢丝拉绳的拉环强度计算

钢丝拉绳的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为19.480KN。 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为

N N

σ= ＝ ≤

［ f ］ πd2

A

4

其中， [f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径

N×4 19480.000×4 d= = = 16mm

3.1415×50×2 2π［f］ 所需要的钢丝拉绳的拉环最小直径为16mm。

（五）水平梁锚固段与楼板连接的计算

1、水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

Lh

3

水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=9.752kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为：

N N

σ= ＝ 2π≤ ［ f ］ d2 A

4

其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范GB50010-2002》10.9.8条规定：吊环应采用HPB235级钢筋制作，严禁使用冷加工钢筋。吊环埋入混凝土的深度不小于30d,,并应焊接或绑扎在钢筋骨架上，在构件的自重标准值作用下，每个吊环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/ mm2。取[f] = 50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径

N×4 9752.000×4 d= = =11.14mm

2π［f］ 2×3.1415×50

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

2、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：

楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度h计算公式:

N

h≥

πd［ft］ 其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N =9.752kN； d -- 楼板螺栓的直径，d = 16mm

[ft] -- 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，按照《混凝土结构设计规范GB50010-2002》表4.1.4，计算中取1.43N/mm2；

N 9752.000

h≥ = 3.1415×16×=135.68mm

πd［ft］

1.43

经过计算得到楼板螺栓锚固深度 h 要大于135.68mm。

3、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：

2 πd

N≤ (b2 － ) fcc

4

其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N =21.510kN； d -- 楼板螺栓的直径，d = 16mm；

b -- 楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=5×16=80mm；

fcc -- 混凝土的局部挤压强度设计值，砼标号为：C30，按照《混凝土结构设计规范GB50010-2002》表4.1.4，计算中取0.950fc=0.95×14.3＝13.59N/mm2；

2 2 πd3.1415×16

(b2 － ) fcc = (802 － ) 13.59 = 84.24kN

4 4

N=21.510KN < 84.24KN

结论：楼板混凝土局部承压计算满足要求。 （六）转料平台的安装:

1、节钢丝绳长短,使平台水平。 2、在墙面上钢丝绳未固定好之前任何操作人不得上到平台上面,平台上钢丝绳头在吊装之前必须固定好绳卡。

3、每个钢丝绳头必须上三个绳卡,且马鞍面与主绳接触。 4、拆卸时塔吊略提升一点,使拉绳松驰,只拆掉墙面一端的绳头,塔吊吊至上一层安装。

5、每层安装必须有安全员或现场负责人在场指挥,安装完成后立即检查。 6、安装时必须符合安装图上高度、角度。 7、转料平台必须在进口悬挂操作规程。 （七）转料平台操作规程:

1、平台上不准长时间堆放材料,应做到随码随吊。 2、不得随意拆卸、松动连接平台的任何连接螺丝等。

3、平台上堆放物品不准超过:方木30.8×0.8×4m3,竹胶木板30张,3m钢管100根。

4、平台防护门在起吊后或使用完后必须关闭。 5、不得在平台停留或从事转料以外其它工作。 6、吊料时必须有塔吊指挥在场方可起吊物品。 六、脚手架搭设准备 （一）材质要求

钢管:采用 48X3.5钢管和扣件等构成的脚手架,无锈蚀,弯曲、无烂口,并定期刷防锈油漆,密目网,竹架板。扣件:应具有产品出厂合格证及经复试合格。 脚手架的搭设

（二)脚手架搭设必须经过技术交底后才能进行； （三）钢挑梁布置搭设好,必须经过验收后才能进行；

（四）脚手架必须配合施工进度搭设,一次搭设高度不应超过相邻连墙杆以上二步；

（五）搭完一步脚手架后,应按本方案和JGJ730- 2001要求进行步距、纵距、横距及立杆的垂直度检查验收； 七、脚手架的搭设

（一）立杆的搭设要求:

1、相邻立杆的对接扣件,不得在同一高度内；且最少错开一步,同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向上错开距离不小于500mm； 2、立杆不得用搭接接长； 3、开始立杆搭设每隔6、8跨设设置一根抛撑,当连墙件安装稳定后,方可根据情况拆除；

4、设有连墙杆的构造点时,在搭设完该处的立杆纵向水平杆、横向水平杆,应立即设置连墙杆；

（二）纵向水平杆的要求

1、纵向水平杆设置在立杆内侧,其长度不宜小于4.5m； 2、纵向水平杆的搭接长度采用对接扣件接长

3、纵向水平杆的对接扣件应交叉设置,两根相邻纵向水平杆的接头不 应设在同一步架内,不同步架两个相邻接头在立面方向上错开不应小于500mm,各接头中

心处主节点的距离不宜大于500mm。 （三）横向水平杆的要求

1、每一主节点必须设置一根横向水平杆,且距主节点不得大于150mm； 2、横向水平杆端头距墙不宜大于100mm；

3、第一排横向水平杆设在纵向水平杆的下侧； （四）连墙杆的设置要求

1、连墙杆按二步(垂直)三跨(水平)进行设置: 2、连墙杆距主节点不得大于300mm 。 （五）剪刀撑的搭设要求

1、剪刀撑必须与外架同步搭设； 2、每道剪刀撑不应小于4跨,且不大于6跨,斜杆与地面的夹角为450~600之间； 3、剪刀撑在每面均从角部开始,并连续设置剪刀撑。

4、剪刀撑斜杆接长采用搭接接长,搭接长度不小于1m,用3个活动扣件,两边的扣件距端头不小于10 cm。 5、剪刀撑斜杆应用扣件固定在立杆或横向水平杆上,固定点距主节点的距离不宜大于150cm。

（六）脚手板的铺设要求

1、防护层的脚手板必须满铺,且沿外围设置踢脚板；

2、脚手板端头至水平横杆为10cm~15cm,不得有探头板,对接时必须有两道横向水平杆。

（七）其它要求

1、所有扣件必须拧紧,不允许横杆下坐扣件,不紧螺丝； 2、所有外部外端露出长度在10cm~15cm之间；

3、搭设前对架杆、扣件、脚手板,挑出有缺陷的杆件。 八、脚手架的构造要求 （一）立杆的构造要求

立杆接头必须采用对接扣件对接,对接扣件交错布置,两个相邻立杆接头,在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心节点的距离不应大于步距的1/3。 （二）纵向水平杆构造要求

纵向水平杆设置在横向水平杆之下,并以直角扣件紧于立杆上。采用6米标准杆,对接扣件连接,接头交错布置不应设在同步同跨内,相邻接头水平距 离不应小于500mm。

（三）横向水平杆的构造要求

横向水平杆采用1.6米标准杆,两端采用直角扣件固定在纵向水平杆上,外侧伸出200mm,内侧距墙100mm。 1、竹脚手板的构造要求

竹脚手板垂直于横向水平杆方向铺设,采用对接平铺,两端与横向水平杆用12#铁丝固定,在一层顶及每隔四层满铺一层脚手板,外侧做18cm高档脚板。 2、连墙杆构造要求

连墙杆拉接于内侧立杆与水平杆交点处,与主体结构形成刚性连接,从第一步水平杆开始设置与脚手架连接端不得高于连墙端。 3、剪刀撑构造要求

1)剪刀撑设置于脚手架密目网外侧,在立面两端,转角等处均设置一道由底 至顶连续设置,中间每道剪刀撑净距不大于10m且≤7根立杆。

2)剪刀撑斜杆接头采用对接扣件连接,与脚手架连接于小横杆上,直角扣件连接,两斜杆交叉点用旋转扣件连接。

4、之字型斜道构造要求及斜道脚手架构造要求

1)斜道附着于外脚手架,杆件与外架独立,斜道宽度1.8米,坡道采用1:3,拐头处设置平台,宽1.8米。

2)斜道两侧设置栏杆及脚手板,栏杆高度上杆距地1.2米,下杆0.5米,挡脚板高度180cm。

3)斜道板采用50mm厚木板,上250~300mm设置防滑条。 5、脚手架搭设顺序

1)按脚手架的柱距、排距要求进行放线、定位。

2)杆件搭设顺序如下:放置纵向扫地杆---立柱---横向扫地杆---第一步横向水平杆---连墙件(或加抛撑)---第二步横向水平杆。 九、脚手架搭设注意事项

（一）垫板、底座应准确地放在定位线上,垫板必须铺放平稳,不得悬空。 （二）搭设立杆时,外径不同的钢管严禁混用,相邻立柱的对接扣件不得在同一高度内,错开距离应符合构造要求。

（三）开始搭设立杆时,应每隔6跨设置一根抛撑,直至连墙件安装稳定后,方可根据情况拆除。

（四）当搭至有连墙件的构造层时,搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后,应立即设置连墙杆。

（五）封闭式脚手架的同一步纵向水平杆必须四周交圈,用直角扣件与内外角柱固定。 （六）当脚手架操作层高出连墙件两步时,应采取临时稳定措施,直到连墙件搭设后方可拆除。

（七）剪刀撑、横向支撑应随立杆、纵横向水平杆等同步搭设,剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm。 （八）对接扣件的开口应朝上或朝内。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。

（九）铺设脚手板时,应满铺、稳铺,靠墙一侧离墙面距离不应大于150mm。脚手板的探头应采用直径3.2mm的镀铮铁丝固定在支承杆上,在拐角、斜道平口 处的脚手板,应与横向杆水平可靠连接,以防滑动。

（十）栏杆和挡脚板应搭设在外排立柱的内侧,上栏杆上皮高度1.2m,栏杆居中设置,挡脚板高度不应小于180mm。

（十一）首步脚手架的步高为2000mm,离底部200mm处设置一道扫地杆,以保持脚手架底部的整体性,底部的立杆间隔采用不同长度的钢管,将相邻柱的对接头位于不同高度上,使立杆受荷的薄弱截面错开。

（十二）在搭设脚手架时,同时要做好脚手架的接地,接地用三根250X5角钢,L=1500mm埋入地下,再用一40×4扁钢引出与脚手架连接。 十、脚手架拆除 （一）脚手架的拆除要在利用脚手架的施工均已完毕并经工程负责人认为不再需要脚手架时才拆除。

（二）脚手架从顶部开始拆除,先自脚手架一端开始拆除顶部的扶手与栏杆柱, 再拆除脚手板,依次拆除栏杆、剪刀撑、脚手架与建筑物间的联结杆不可提前拆除,拆除联结杆后,应立即组织人员将该处饰面修补完毕。

（三）拆除脚手架应设置警戒区,并有专人负责警戒,拆除脚手架前应将脚手架 上的留存材料、杂物等清理干净。 （四）拆下的杆件与零配件,应按类分堆(扣件装、入容器内),用吊车吊下,严 禁高空抛掷。

（五）拆下的杆件与零配件运到地面时,应随时按品种分规格堆放整齐,妥善保 管,有损坏者给予维修和保养。 十一、安全措施

（一）搭设脚手架必须经安全教育持岗位证的架子工承担,凡有高血压、心脏病 者不得上脚手架操作。 （二）搭设脚手架时,工人必须戴好安全帽,佩好安全带,工具及零配件要放在 工具袋内,穿防滑鞋工作,袖口、裤口扎紧。

（三）施工现场带电线路如无可靠的安全措施,一律不准通过脚手架,非电工不 准擅自拉接电线电器装置。

（四）脚手架与主体结构连墙杆采用钢管,其一端与主体结构的预埋铁焊接牢,另一端用扣件同立杆连接,连墙设置点为三步跨。 （五）严禁在脚手架上堆放钢模板,木料及施工多余的物料等,确保脚手架畅通和防止超载。 （六）运脚手板,脚手管等须用专用保险吊钩,严禁单点起吊,要堆放平稳,并严格控制脚手架上的施工荷载。

（七）脚手架搭设人员必须为按国家标准考核合格的专业架子工,证书复印件存档备查,本人持证书原件:

（八）搭设人员必须戴安全帽、系安全带:每段搭设完后,必须由安全员按JGJ130-2001进行验收,方可投入使用； （九）外架除规定荷载外,不允许加任何其它荷载,如不准借用外架做结构支架同放置钢筋、大模板等重物；

（十）遇有六级以上大风、雨、雪天气时停止作业； （十一）在脚手架使用期间严禁拆除主节点的纵横水平杆、扫地杆连墙杆等杆件； （十二）脚手架拆除时下面应有围栏和警戒标志,并设专人看护,搭拆人员不得乱扔扣件。

（三）拆除脚手架应设置警戒区,并有专人负责警戒,拆除脚手架前应将脚手架 上的留存材料、杂物等清理干净。 （四）拆下的杆件与零配件,应按类分堆(扣件装、入容器内),用吊车吊下,严 禁高空抛掷。

（五）拆下的杆件与零配件运到地面时,应随时按品种分规格堆放整齐,妥善保 管,有损坏者给予维修和保养。 十一、安全措施

（一）搭设脚手架必须经安全教育持岗位证的架子工承担,凡有高血压、心脏病 者不得上脚手架操作。 （二）搭设脚手架时,工人必须戴好安全帽,佩好安全带,工具及零配件要放在 工具袋内,穿防滑鞋工作,袖口、裤口扎紧。

（三）施工现场带电线路如无可靠的安全措施,一律不准通过脚手架,非电工不 准擅自拉接电线电器装置。

（四）脚手架与主体结构连墙杆采用钢管,其一端与主体结构的预埋铁焊接牢,另一端用扣件同立杆连接,连墙设置点为三步跨。 （五）严禁在脚手架上堆放钢模板,木料及施工多余的物料等,确保脚手架畅通和防止超载。 （六）运脚手板,脚手管等须用专用保险吊钩,严禁单点起吊,要堆放平稳,并严格控制脚手架上的施工荷载。

（七）脚手架搭设人员必须为按国家标准考核合格的专业架子工,证书复印件存档备查,本人持证书原件:

（八）搭设人员必须戴安全帽、系安全带:每段搭设完后,必须由安全员按JGJ130-2001进行验收,方可投入使用； （九）外架除规定荷载外,不允许加任何其它荷载,如不准借用外架做结构支架同放置钢筋、大模板等重物；

（十）遇有六级以上大风、雨、雪天气时停止作业； （十一）在脚手架使用期间严禁拆除主节点的纵横水平杆、扫地杆连墙杆等杆件； （十二）脚手架拆除时下面应有围栏和警戒标志,并设专人看护,搭拆人员不得乱扔扣件。

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