低频时码接收机电路

低频时码接收机电路（JJY60，BPC）

许剑伟 于莆田十中，2010-5-1

一、前言

读小学的时候，同学们常拿一些磁铁玩，有一种圆柱形的磁铁，磁力很强，我一直梦想拥有象这样的一块大磁铁（上高中后，我看到爷爷有这种磁铁，这才知道当时同学们的磁铁取自农村家庭广播喇叭上的永磁铁），后来我真的拥有了这样一块磁铁，我到处吸铁沙。到了小学四年级的时候，《自然》课的老师叫我们拿一条导线、铁钉两支、一个电池。我还不知道老师要我们拿这些东西干什么。课堂上，老师教我们绕制一个电磁铁，原来这世界上还有这等奇妙的事情。后来，我经常找一些柒包线制线圈，制造了很多垃圾。到了五年级，班主任要我们每人搞一个小制作，我正发愁，水利局的老乡到我家做客，他是一个熟悉电子学的大学生，从我的《少年科技》上选了一个“电子抢答器”，说是这个东西很好做。那个电路用了两个3AX31三极管，我根本不懂三极管，但对它有极大的热情。老爸跑到厦门帮我买来所需的器件，我们俩连夜加班制作了这个电路。由于分不清三极管的3个脚，所以没有制作成功，第二天一大早就去找那位老乡，他说三级管烧了一个，他从收音机里拆一个三级管给我换上，不过他说由于放大倍数不一样，抢答器工作不大正常。直到很多年后，我有了万用表，我才弄清楚三极管三个管脚的判别。

上初中的时候，已有基本的阅读能力，接触的电路就多了一些，我开始学做一些音频电路，但是对无线电的文章几乎看不明白。到了高中，回到莆田上学，在路边书滩上看到一本70年代的《无线电》杂志，里而讲到了调幅原理，所涉及的数学问题正是我刚学习的三角函数。我渐渐意识到数学在电路设计、制作中的重要作用。同时也有制作一台收音机的打算，但苦于没有元件无法制作。大学的时候，学习了一些基础课程，从此我对制作一台收音机更有把握了，于是借助学校实验室的仪器，绕制了所需的线圈，并制作了中波收音机，虽然灵敏度不高，不过收听效果不错。种种原困，我不再搞无线电了，去研究电脑了。两年前，突然对天文学问题十分感兴趣，我开始研究天文算法，这把我带进了另一个世界，设计了《寿星天文历》，得到许多网友支持。天文学与电子学，很多数理方法是相通的，有个明显的不同是，天文学要求高精度，少则3至5位有效数字，多则十几位有效数字，每一个轻微的误差都不能放过。岁差、章动、相对论改正、日月食……，等等一系列问题，都须要高精度，在牧夫天文网与网友讨论日食计算精度问题，讨论到最后总是在一两秒的误差上计较。我们的手表没有这等精度，要如何得到正确的时间呢？想了不少办法，发现长波低频时码是十分有效的、便捷的方法，于是重操旧业，再次研究一下无线电。

长波信号与中短波信号的传播方式有较大的不同，接收机制作技巧也有所不同。这方面的资料很少，只好从每一个细节入手，自行设计电路了，所以本文较长。 二、概述

设计目标：在东南沿海稳定的接收长波时码。

在福建，低频时码信号十分微弱，接收困难。淘宝上有卖低频时码接收模块，一个15元，我买了几个回来试验，效果不是很好。经常因电磁干扰收不到信号，如果使用220V电源供电，接收更加困难，于是我决定自行设计一款接收机，提高抗干扰能力，能够使用220V供电。

经过多天努力，终于设计并调试成功，与淘宝网的集成电路模块相比，信号接收稍好一些。较强干扰时，都不能接收，较弱干扰时接收成功率比淘宝模块好。本电路使用电源供电时，不受影响。 整机电路：

各元件的作用：

以大天线电路为例解释。 T1起到输入阻抗匹配的作用。在AGC输出为1.2V时，T1的基极偏置电阻上的电压只有0.6V左右，所以T1输入阻抗高达4.8M*26mV/0.6V=208k，天线的谐振阻抗是47k，基本不影响天线的Q值。T1本身也有少量的电压放大作用。

T2前级主力电压放大。

T3配合晶振完成滤波，具有少量电压放大作用。 T4后级主力电压放大。

元件选择：

时码载频放大的三极管选用高频管9018。9018本身的噪声不大，比较适合本电路。集电极接L2电感的那个三极管不可使用9013或8050之类的开关管，如果非要使用，请在集电极串接1k的电阻，因为开关管的饱和电阻太小了，如果存在某个瞬间的强噪声，会产生强大的集电集非线性流，造成严重的谐波干扰，线路不稳定。如果没有9018，也可以使用2N5551之类耐压较高的小功率硅管，耐压高了，最大工作电流比较小，饱和电阻一般会比较大。9018的饱和电阻也比较大，放大倍数约为100。9018属高频管，fT可高达500M以上，不利于过滤高频干扰，所以建议输出级改用2N5551。

AGC电路、比较器电路的三极管使用放大倍数高一点的开关管。我使用的8050放大倍数约为300。请不要使用放大倍数只有20或30的管子。

电路中大量使用同形号的元电，购买十分方便。比如，使用了很多2.4M、10k的电阻。其中4.8M电阻可以由两上2.4M电阻串联得到。

1000uF/6.3V电容取自精英电脑主板。这种电容漏电很小。

同型号的元件，应采用同一批次，这样参数就比较统一，计算起来很方便。差动平衡输入级的两个三极管，参数尽量一至，如放大倍数相差20%不要仅紧，如果相差了5倍，这就不好了，同样两个差分管的be正向压降也应一至，只要是同一批次的，参数一般差不了多少。 二极管全部使用1N4148。发光二极管选用红色的、发光灵敏度高的，这样在0.1mA电流下也可以发光，有利于降低整体耗电量。检波管使用9012或8050均可，使用8050效率高一些。 有条件的，可使用双面敷铜板制作。如果使用万能板制作的，还应垫一块单面敷铜板当作电场屏蔽板，以减小电路本身噪声。

电路正常工作时，应可以看到发光二极管每秒稳定闪烁一次。由于AGC电压上升缓慢，所以开机几十秒后才能正常工作。调试时，应注意天线的方向性。电场、磁场的方向垂于电波传播方向的。 整机性能：

以大天线为例。

当场强为1.0mV/米时，工作状态优良，时码信号十分清析。当场强为0.5mV/米时，工作状态正常。当场强为0.2mV/米时，工作状态不知道，没有测试条件。虽然只用4个三极管进行信号放大，但整机灵敏度不会比淘宝模块差。 抗干扰能力：优良。在我家一般很少收不到信号。可以使用市电供电，不怕市电干扰。

积体：很大。

| 电原适应范围比较宽大，估计2.5V以下也可工作。 三、制作技术及相关知识理论

1、JJY60参数、时码格式如下：

日本通信综合研究所于2001年10月在九州富冈新建了60kHz的授时发射站JJY60。

发射站名称：JJY60（九洲局） 长波频率：60kHz 发射功率：50kW

发射站所在地：日本福岗

发射时间：永久

调制方式：幅移键控法（通断键控调制法） 距离福建：约1500公里

编码格式：有P、1、0三种时码信号。保持100%高振幅0.8s后转为10%低振幅0.2s表示0码，保持高振

发射地标：33°28’N，130°11’E

幅0.5s后转为低振幅0.5s表示1码，保持高振幅0.2s后转为低振幅0.8s表示P码。每分钟为1帧，传送60个时码信号，这些信号包含分、时、日、年、星期等时间信息。连续两个P码表示帧开始。每10秒钟出现一个P码，P码是定位码。时间按照BCD码格式解码即可，详见下图。

2、BPC参数、时码格式如下：

2007年7月，在中国河南商丘建成的电波塔已经开始发送电波 台址：河南商丘（天线坐标：北纬34.457度，东经115.837度）。 频率：国家无线电管理委员批准的68.5KHz； 发射机：全固态

发射天线：伞状单塔；

发射功率100千瓦（2009年发射有效功率90kW）； 覆盖半径：天波3000公里，地波1000公里；

调制方式：由编码调制单元提供已调波的脉冲负极性键控；

发播时间：2009年每天发播21小，早上5点至8点停播 授时精度：±0.1ms

编码格式： 高华公司、国家授时中心未公开编码格，以下为本人接收几十组信号后分析的结果。信号以20s为周期发送由四进制数组成的携带有时间信息的数据帧；每秒发送一位数据；脉宽为100ms代表四进制数据0，脉宽200ms代表数据1，脉宽300ms代表数据2，脉宽400ms代表数据3。用1秒的空白作为相邻两帧的间隔。脉冲是负脉冲形式的，即保持低电平100ms再转为高电平900ms表示0，保持低电平200ms再转为高电平800ms表示1，其它类推。空白到在1秒期间内全是高电平。

图中，各秒内的数字为权值，如日数权值为16的位接收到0，权值为4的位接收到2，权值为1的位接收到3，这表示日数是16*0+4*2+1*3=11日。

脉冲的下降沿为1秒的开始。空白码到来时，表示整20秒到来，即1分钟内的第0或20或40秒开始。由于空白码期间载波都是满振幅的，没有下降沿，所以不能直接得到第0或20或40秒开始时刻。空白码结束后的第1个下降沿正是第1、21、41秒的开始。 3、电路和制作的技巧

主要遵守音频电路制作的技巧。比如屏蔽技术，与音响电路的屏蔽同等重要。不同的是，音响输出可以使用耳朵监听波形信号的好坏，而时码信号频率偏高，耳听不到，只好使用示波器了。耳朵可以在十分噪杂的声音中分辨出有用信号，而示波器没有办法，信噪比较低时看不到信号。但示波器可以定量分析，耳朵很困难。如果没有示波器，建议依样画葫芦，不要改动电路。

4、《电路原理》、《晶体管电路原理》

这些基础知识很重要。如放大能力的计算，阻抗的计算，滤波器的计算，分布参数影响的计算等。从根本上说，高频电路与低频电路的电路分析原理其本相同，比如欧姆定律、复频域分析等等都是通用的。

输入选频及前级放大，使用高频电路常用的分析法。 5、电磁波与电磁场原理。

天线设计与计算时使用到。

6、噪声来源问题：

明白了噪声的来源，才会更有目的性的采取抑制噪声的措施。

1）工频干扰（可理解为一种噪声）

这是一种非常强劲的干扰源。当使用线圈式变压器给电时，很容易引入这种干扰，使用电池供电就会好很多。变压器初级与次级的分布电容，会造成次级对地形成80V至150V左右的工频电压。由于分布电容较小，估计也就几十到几百皮法，所以次级对地表现为很大的容抗，容抗大小约在10MΩ数量级。如果次对地电阻为10kΩ，那么这个电阻上的工频电压可达0.1V左右。制作音响电路时，常遇到“嗡嗡”的交流声，即时使用了线性稳压集成，有时还是有交流声，这种交流生往往就是以这种形进来的。

变压器次级与电路板通常没有真正接入大地，只是一个虚地，这里称为模拟地。在Z1的耦合下，模拟地对大地噪声很强。接在次级的电子元件元件本身对地的阻抗Z3很高（如1000MΩ以上），那么交流声将变小100倍以上，由于Z1元小于Z3，所以Z1可忽略。实际上，分立元件以及电路板铜线的尺寸为厘米数量级，我们无法用手工方法作得很小，所以元件对地容抗不易得很大。当大导体（如人体）接近这些元件时，元件对地容抗Z3变小很多，交流声变大。设元件阻抗Z2，那么Z2上的工频噪声衰减为Z2/(Z3+Z2)约=Z2/Z3。

假设用手触碰天线的绝缘皮，Z3下降为30M欧，模拟地的工频噪声为100V，当Z2=300欧，衰减量为1/1000000，若，那么Z2上的工频噪声为1mV。 2）市电噪声

市电的其它噪声与工频噪声是相似的，不同的是，噪声频率范十分宽广，噪声电压比工频小了几十倍。当频率较高时，由于阻抗小，所以引入的噪声也是很强的。Z2的大小直接影响到噪声引入的大小。当阻抗达到100k时，很容易引入10uV甚至1mV以上的噪声。

如果条件许可，对电路板进行屏蔽处理，整个电路板看作一个整体元件，那么Z2阻抗非常小，市电噪声及工频干扰就会消失。音响电路的常常装在一个铁盒子中，大有减小噪声的意图。此外，用电池供电可大大减少市电引入的噪声。市电噪声属于近场噪声，不接电源、远离电源线，噪声就会变小。近场的特点是，电磁场能量主要被约束在干扰原附近，少量辐射的能量随距离增加衰减也很快。

总之，电路中某一点，如果相对于模拟地为高阻抗（如100k），将会引入很大的噪声。 3）磁噪声

工频噪声可由变压器的泄露磁场引入。电路中的LC选频回入吸收工频。远离变压器、大电流的线圈也可减小磁干扰。近磁声干扰比较多，只要远离干扰源即可解决问题。 4）自由电磁波噪声。通过LC选频电路可以消除大部分无用的电磁波。

5）临频噪声

如果时码信号为60kHz，干扰电磁波信号为60.3kHz，再好的天线也难以解决这个问题，因为我们难以将天线的Q值做到60/(0.3*2)=100以上。为了达到实用的临频抑制效果，Q值一般要在5000以上。因此最好采用晶振滤波器解决问题。

6）大气噪声影响

在我家，阴雨天气，信号比较好一些。雷雨天气不闪电期间信号更好，但打雷时会产生严重的电磁干扰，几公里外的雷电同样会影响到接收。

大气扰动，会影响场强的大小，加入AGC电路进行自动增益调整，以适应场强的缓慢变。当扰动频率高时，就变成了有害的噪声，AGC电路无法消除这种噪声。

7）用电器的电磁辐射

在电视机旁无法接收，在电脑开关电源旁也无法接收。在万伏高压线旁，接收效果也差。 8）放大器的非线性扩大了噪声影响

如果放大器过载（前级容易过载），会引入谐波失真。比如，过载瞬间增益变大，时码信号变大，这样时码信号就被噪声调制了，无法正确解码。 7、所用到的主要工具与器件

1)频率计，设计精确的信号发生计时较对用的。

2)示波器，调试设计电波钟使用。 3)信号发生器。

4)信号发生器。 5)万用表，数字表与机械标均需要，机械表用于测试时码脉冲情况（当然也可以使用示波器，各有好处）。

6)自制的微享计，绕线圈时使用，（也可以使用信号发生器加示波器，但十分不方便）。 7)尼龙扎带。用于固定线圈、元件、电路板等。

8)直径为0.38mm柒包线，用于绕制线圈。 9)收音机（比对天文台标准进间使用）、三极管（不用说了）、磁环（取自小风扇）、电解电容。 10)大天线制作图。 11)小天线制作图。

12)小天线加电路板。

13)涤纶电容，制作谐振器时使用。

14）60.000k晶振、60.003k晶振、68.500k晶振。 15)电阻、导线等器件。 16)计算器、尺子。

17)单片机的一些材料。

18)可变电容、淘宝买的电波钟等。

19)电脑主板，在上面取高频磁环、高频电解大电容等（要用到50W电络铁，否则可能取不下来）。 20)用中波磁棒制作时码天线。

21)其它工具：30W电烙铁、50W电烙铁、焊锡、数字万用表、机械式万用表、松香、万能板、4厘螺丝螺母、尺子、焊锡、镊子、剪刀、螺丝刀、钳子、2cm*2cm方木、带屏蔽网线、110mm排水管、手电钻、钻头、屏蔽试验用铁盒子。

如果你的业余时间不是很多，就不要一次买一样，可根据我上面所列清单一次性尽量准备齐全。有些设备主要是设计电路使用的，如示波器等，如果仅仅是为了制作一个而不是设计实验，这些设备不一定非得准备。买元件并不容易，需知道何处有卖才能事半功备，满街乱跑不一定买得到。元件与工具准备好了，就成功了1/3。我买元件的方法是：手电钻、螺丝在五金店买的；柒包线在电机修理店买的；盒子是到超市买保鲜盒或饭盒或储物盒等；RVV平行线是在开关电线店买的；排水管在水电装修管材店；网线在电脑城买的；电子元件、万能板是在电子元件店买的；电感计是自制的，相关书籍是市级新华书店买的新华，《中国天文年历》是网友帮我从北京买来的；3V的STC单片机是淘宝网买的；方木取自装簧材料店；示波器是网络上买二手的，频率计也是网购的。晶振在阿里巴巴网购，60k、68.5k晶振在网络上一般不零售的，不过可以找到厂商，应转到公司的主页或店铺主页找销售员，好话多说几句他们就会卖。如果你实在买不到晶振，可以使用普通的32768晶振接收60kHz的日本码，不过这时电路须加入混频级（就象超外差式收音机，中频变为32768）及中频谐振线圈，其中精确的稳定的本振信号可以使用单片机产生，“虽然复杂一些，不过效果也不错，32768晶振可以取自2元店的石英钟。

四、抗干扰设计 1、输入问题

上图两种接法均不能很好的消除噪声。由于三极管基极上的电阻设计得很大，所以C0容量无法设计得很大，那么与基极相连的导线（包括电容内部的电极）上感应的音频噪声对地为高阻，噪声变大。右图的噪声还会更大，因为从基极到C0的上极板构成很长的导体，噪声明显变大。如果要制作灵敏度为1uV的电路，这种电路几乎不能用。虽然此类电路在中波、短波收音机中很常用，但长波接收中就显得很不好用。中短波接收机中，即使引入了音频噪声（包过一些超音频），也可以在后极的选频电路的加以消除，长波接收机中，要接收的频率就在音频附近，而且信号微弱（常常只有中波信号场强的1/10），造成音频噪声的抑制有许多困难，对音频噪声十分敏感。

我制作的第一个电路，采用上图的左图那个电路，觉得噪声太大，用220V供电效果不太好，后来改为右图，效果更差。无奈，只好重新设计输入级。本电由T1和T2组成平衡输入结构，当天线上有共模噪声时（线圈两噪声相同），噪声变有效抑制。噪声经过C3旁路，剩余噪声在平衡输出情况下放大倍数很小（参见差动放大器原理）。

2、各级放大基本使用共射放大电路，对高频干扰信号放大能力很弱，来自单片机的干扰可以忽略。 3、尽量避免高阻抗设计。

低功耗电路设计中，容易出现高阻抗电路。如果实际免不了高阻抗，可以考虑加入一级LC滤波提高信噪比。

4、加入一级电源供电RC退耦滤波设计，消除数码管扫描引入的低频噪声，同时也增强了电路的稳定性，防自激。

5、加入一级晶振滤波，滤除临频干扰

6、加入晶振补偿电容，消除分布参数耦合的噪声。

7、晶振输出负载使用2至3倍晶振谐振阻抗设计，减小谐振阻抗不稳定的影响，防止过冲振荡的干扰发生。 8、加入一级LC谐振器，抑制前级放大器引入宽谱噪声。 9、充分利用检波门槛电压提高脉冲信号的对比度。

10、对天线进行电场屏蔽，减少超过1倍的噪声。

11、在电路板下面加一个敷铜板，减小电路中某些高阻抗地方感应的噪声。

12、使用较小的电流驱动数码管，减小它发出的的干扰。

13、把电路做得小一些可以减小噪声，用万能板是一个不错的选择。此外，用双面敷铜板制作噪声更小。最好不要用单面敷铜板制作电路，因为您可能需要使用刀刻法作做电路，不好排版，电路可能会制作得比较大。

五、检波器设计

二极管的伏安特性是指数形式的，利用这种非线性特征，可以很方便的进行检波。

二极管的微变电阻是r=26mV/I，式中I是流经二极管的直流电流，I=U/R，式中U是二极管输出电压，R是负载电阻。那么就有r=26mV/U*R，调整直流偏置电压，使得R的压降（即U）达到0.1mV至10mV

左右，这样r远大于R，导通微弱，小信号将施加在r上。当交流信号加强后，正周期每增加26mV，r变小3倍，增加数个26mV后，r将比远小于R小，正向包络信号将几乎全部分压在R上，线性良好。交流信号反周期每减小26mv，r变大3倍，r将远远大R，反向包络信号全部加在r上，而不输出在R上。这样只输出正向包络，而不输出反向包络，形成了二极管检波电路。

小信号检波时，正周期导通时，r大于R，输出信号对强度主要由r的值来决定，这种情况下，在峰值区检波效率高于其它地方。

大信号检波时（大于4个26mV），输出信号与r无关。本电路使用大信号检波，因为后级电路本身的背景噪声有5mV以上，不利于提高信噪比。

二极管微变电阻的改变而产生检波效果，但是，如果不加偏置，微变电阻太大，几个26mV之内无法减小到R的数量级，会造成正向导通输出太弱，无法检波。R有电流通过才会道产压降U，当电流达到易测量范围(1uA至1A)，二极管上的压降约在0.4V至0.8V。因此，如果R取1千欧，R上压降要达到10毫伏数量级，偏置电压应取-0.5V左右。如果不加这个偏置，就会形成0.5V左右的电压门槛，只有当信号大于0.5V之后，r上流过的电流才会时入易于测量的范围。本接收机的电压门槛设置为0.3V左右。为何要设置门槛呢？本机载波信号输出为0.6V左右，它是键控信号的峰值，谷值为60mV，由于前级滤波器输出缓慢（下降沿到来时输出下降慢）及噪声的影响，谷值在100mV至250mV之间，在门槛电压的限制下，波谷信号基本不检波出来，这样可以增加检波输出信号波峰与波谷的对比度。电路中采用准倍压检波，D1和R1提供检波偏置电压，D1上的压降是0.5V。R2越小，检波灵敏度越高，所需的信号输入越小，检波输出的滤波由R3、C2决定，与R2无关，因为在AGC控制下，R3的输出幅度是稳定的，所以R2的电流供应大小也是稳定的，不会因为R2变小而使输出变坏。

三极管检波的灵敏度高，当电流达到易测量范围(1uA至1A)，压降约在0.3V至0.8V，当T1输入达0.4V就会有明显输出。T1的输入的偏置电压为0.25V，这样当输入交流为0.15V（峰峰0.3V）时，跃过门槛电压并进行大信号检波。

R2取值1.5k即可，如果R2取值1k，检波效率提高1.5倍，所需的电压输入也变显小，这时最好减小检波门槛电压。如果3V电源是稳压电源，那么可以在D1上加上1k左右的电阻，以减小检波门槛电压。如果使用电池供电，D1上不可串电阻，否则电池电压改变会影响检波门槛电压。R2的取值最好不要超过1.5k，因为R2取大了以后，检波增益低，就要求更大的检波输入，比如R2取2k，检波输入须达到0.8v（峰），这时末级输出有可能过载了，末级的工作点不一定调整的很准确（除非你有很多电阻可供调试），所以0.8v峰峰输出过载的可能性比0.6v大了许多。末级的最大动太范围只有2V，所以交流最大输出为1V，但达到最大输出时失真大，所以最大输出只能定为0.5V，当通过电容接上负载后，动太范围还要减少，0.4伏输出还是有点失真的。当R2取1.5k时，末级输入只需0.3V就可使检波输出达到1.2V

如果对输出信号还不满意，可以在检波输出后再加一级30k电阻和1u电容滤波，信号输出更平滑，抖动更小，不过这样滤波后也有坏处，信号变形加大，脉冲宽度改变较多。

检波二极管使用硅二级管1N4148或三极管，它的频率特性良好，性能要比2AP9好得多。

晶体管压降具有负的温度系数，即-2mv/摄氏度。因此温度变化会改变检波门槛，D1的加入可以起取一定的补偿作用。

在福建莆田测试结果：在AGC控制下，最后检波输出电压峰值为1.25V左右，在峰值期间，噪声一般在0.1V左右，不超过0.2V。由于AGC控制能力所限，在强信号时，输出的峰值可能达到1.4伏。谷值期间，电压为0至0.3V，前级滤波器的使用信号缓变，当BPC时码信号人0.1秒的窄码时，谷值无法达到0值，大约为0.3V左右。因此，区别峰与谷的电压门限最后定为0.8V左右(0.7至0.85即可） 检波器的输入平均阻抗估计：晶体管输入阻抗为120k（R2取1.5k时），由于有点象倍压检波，所以阻抗减1/4，取值30k（实际没有这么小，取50k也可以），小信号时近似为线性负载，阻抗为120k/2=60k，即

T1阻抗和D2的微变电阻并联值。 检波效率：

计算起来是很麻烦的，通过软件模拟或实测比较方便。以下是R2取1.5k时的测量结果

输入V1(峰峰电压)

0.03 0.10 0.20

0.30(门槛电压)

0.40

0.50

0.60(预期输出电压)

0.70

输出直流V2(伏)

0.04 0.06 0.18 0.42 0.72 1.01 1.32 1.60 1.80(T饱和)

每0.1v变差(效率)

-- 0.03 0.12 0.24 0.3 0.29 0.31 0.28

总效率V2/V1

0 0.6 0.9 1.4 1.8 2.0 2.1 2.2

0.80 0.2 2.3

测量方法：在L2、C2上并联470欧电阻，在从L2两端加入一点68.500kHz信号电流。用电位器调节电流大小，L2的信号大小为毫伏级。再测检波输入输出电压。

由于电位器引入一些噪声信号，以及示波器上的读数没有数字万用表准确，所以测量误差比较大，只好多次测量取平均。

当V1<0.3V，检波总效率小于1.5，平均0.7，当V1>0.3伏时，检波总效率一般在2.0左右，平均为2.0。T1饱和原因是V1+V2=0.8+1.8=2.6已接近电原电压，电路测量时电源电压是2.80V，饱和时检波效率下降。 检波输出的RC常数选择问题。电路中RC常数为0.02秒，放电期间，经过0.08秒（4个RC时间常数），以谷值为参考，幅度降为2%；充电期间，因为大部分时间为满幅载波且放电速度较快，所以近似满足方程I*t1=V/R*t1，即I=V/R，式中V为检波输出电压。如果干扰信号的周期小于0.02秒，将被抑制。 六、晶振滤波设计

具体分析晶振滤波器，是一个比较复杂的问题。先从高Q的LC谐振器讨论，因为晶振可以等效为LC电路。

LC串联电路是一个二阶电路。LC电路存在一个自由谐振频率w0，非常接近1/sqrt(LC)，误差小于0.001赫兹，因此w0可以看作谐振的固有频率。工作时，信号频率等于或接近于固有谐振频率。开关闭合后，给LC电路加入Asin(wt)的恒幅信号，计算表明，回路的暂态电流I是两种频率的合成。其一是信号频率的电流，大小为(A/Z)*sin(wt+α)，式中Z是回路总阻抗。其二是固有频率的电流，大小为-exp(-at)*(A/Z)*sin(w0t+α)，式中a是阻尼系数，在LC电路中其值等于带通1/2宽度，晶振中其值约为1.5倍带通宽度。这两个电流的初相位相同，频率不同。正由于频率不同，叠加后会产生过冲振荡现象，由三角函数的和差化积公式知道振幅发生振荡的周期是上述两频率之差的一半。过冲时峰值电流超过（A/回路总阻抗）。如果某时信号突然变小，相位不变，两频率叠加后会产生阶梯式下降曲线。如果信号频率与固有频率相同，则不会产生过冲现象。总之，电路中存在固有频率的电流，就会产生干扰，这种电流是晶振储能的表现。振幅过冲曲线如下图：

具体的计算可以使用复频域欧姆定律计算，再对计算结果进行拉普拉斯反身变化得到计果结果。也可以使用软件进行数值计算仿真。计算方法详见“LC滤波器暂态分析”

我采用的60.003kHz的晶振，带通宽度是B=2Hz左右（等效Q值在30000左右），阻尼系数是a=1.5B=3Hz，谐振阻抗是30k。所以固有频率电流衰减速度很慢，经过0.3秒衰减比例才能达到1/2.71828。 过冲现象具体描述：输入频率与固有频率偏差D，经过1/D/2时后，两个电流相位差180度，过冲基本达到最大值，相对幅度为A2=exp(-at)=exp(-1.5B/D/2)，可见当D=0.5B时A2=0.22，过冲现象不再明象。因此，信号频率与谐振频率之差D一定要落在-B/2到+B/2范围之内。那么就得到一条规律：时码载频须落在晶振带通范围中间，否则将观测到明象的过冲现象，在带通范围的边界点上，过冲22%。如果D=0，根本看不到过冲现象。

负脉冲的下降规律是为exp(-at)。设脉冲宽度是T，当aT>1.5时，A21.5，即B>1/T。因此我们又得到第二条规律：时码脉冲宽度决定晶振滤波器带宽的选取值，需满足B>1/T。 晶振工作时的固有频率不一定是标称的频率。标称为60.003kHz的晶振，接上10—15pF的负载电容后，固有频率才会在60.003kHz左右。如果接一个1000pF的负载电容或接一个1k的电阻，谐振频率是60.000kHz。如果负载是一个30k电阻与10pF并联，负载呈纯阻特性，几乎不呈容性，相当于没有负载电容，固有频率为60.000kHz。电路中晶振输出负载接到晶体管的基极，负载阻抗基本为纯阻50k左右。电路的Q值下降到10000左右，带通宽度为B=6Hz，满足B>1/T=1/0.2=5Hz的条件。中国BPC时码的0码脉冲宽度是0.1s，带通宽度只能取10Hz以上,相应的Q值约6000。

BPC时码电路没有采用68.503kHz的晶振，而采用68.500kHz的晶振（接入纯阻负载的谐振频率只有68.497kHz左右，频偏D=3）。这是因为，BPC时码的0码脉冲宽度是0.1s，相当于频率是1/(0.1*2)=5Hz，这就要就带通半宽度a>5Hz。那么时码载频68.500kHz已落在68.497+-5Hz的范围之内，而且基本在中间了，不会造成明显过冲现象。当然，最好选用68.5003kHz的晶振。

实际电路设计中，先由里时码类型确定带通半宽度a，当a确定后，允许晶振固有谐振频率与载频的偏差也就确定下来了。此外，还须测试定Q值、谐振阻抗等参数，这样才可知道a的值以及负载电阻的取值。用精确的信号发生器和示波器可完成这项测试工作。如果没有测试工具，负载选100k即可，就是说宁可降低Q值，也要确保不发生过冲，同时确保时码信号正常通过。

低频晶振的Q值很高，带通半宽度一般只有1Hz左右，不能满足要求。JJY60接收电路中，选用50k纯阻负载把Q值降到11000，带通宽度约为5.5Hz。BPC电路中选用100k负载，把Q值降到7000左右，这样就基本解决问题了。

利用晶振滤波，相当于用一个高Q的LC串联谐振器进行滤波。但晶振两极的分布电容（约0.8pF）对滤波效果影响较大。实际上，电路连线时的分布电容也会引起额外的电场信号耦合，所以分布电容估计为1pF。为了消除这1pF电容耦合的影响，电路中再加一个反向信号耦合，正负信号相消，这样就比较彻底消除分布电容的影响。反向信号为正向信号的5分之1，由L2主副线圈的匝数比决定，所以反向耦合电容取5pF，通过这种补偿后，刚好正负相消。应注意到，如果不加入这个5pF电容，杂波会增加很多。晶振最好选用低谐振阻抗的，如30k欧左右的。如果选用150k的，噪声会大一些。晶振输出端（电路中右边那个脚）、

下一级三极管的基极、5pF电容的右边那个脚，应连接在一点上，不要通过很长的电路相连，不然会引入噪声，这是因为晶振对选频之外的频率呈高阻抗造成的。必要时，可以对这个特殊连接点用电路板上的走线屏蔽。

在T1的输入端串联一个晶振滤波，即把1uF输入电容换为晶振，可以提高一点抗干扰能力，输出信号清析无杂波，但时码信号振幅变得比较柔软有弹性（带通宽度太窄造成的），波形稳定性稍差一些，时码信号是脉冲键控信号，不宜把它滤波得太柔软，因此仅在干扰太严重的情况下考虑前级加晶振。 七、LC谐振器的制作

一定要防止失谐。Q=50的电路中，谐振误差2k，会造成有用信号被抑制2倍以上，临频噪声的抑制能力下降很多。在没有失谐的情况下，不加晶振滤波，常常也可以在示波器中看到时码信号。

八、AGC原理（自动增益控制）

检波输出后，经T11放大，再通过一个PI型滤波器得到AGC控制电压，并由它控制各前级放大器的基极偏置电流。改变基极偏置电流，会引起射极微变电阻改变，进而使电压放大倍数改变。当前级输出阻抗比本级输入阻抗低很多时，AGC引起的输入阻抗变化基本不会造成前级负载改变，因此增益的改变主要由射级微变电阻的改变来决定。射级微变电阻与基级电流几乎成正比。

AGC宜控制前级增益，不宜控制后级增益。原因有二。其一，如果通过AGC使后级增益变小，那么所需的前级电平就大，我们知道前级未经窄带滤波，放大的基本都是比时码信号强几倍其至十几倍的噪声信号，这样容易造成前级过载。其二，后级的信号输出很大，对静态工作点要求严格，AGC改变后级偏置电流，会造成工作点不满足要求。

在AGC控制下的检波输出的时码电压，本文称之为AGC门控电压。

AGC输出电压取1.0至1.2V为佳。如果当地信号强，应降低电路的最大增益，反之就应增加。可以通过改变T2（大天线那个电路的T2，小天线的T4）的基级电阻，使电路增益改变。改变晶振滤波极的射极电阻也可以（会改降Q值的，降低滤波效果），但应在220到1.5k之间选取，不要太大，不然对Q值影响过大。此外也可以改变输入极的极电集电阻使增益降下来。如果信号太强，最好的办法还是把天线做小一些。大天线那个电路，在福建莆田测试，AGC输出电压已降到0.85至1.0V，电路最大增益偏高了一些，不过还是可以很好的工作，所以我没有降低电路的最大增益。

总之，这个AGC的控制能力虽然很有限，但控制最大增益后还是可以适应当地的信号强度变化，信号强的地区最好预先降底总增益。

九、比较器

比较器的门限电压选定与检波器的门槛电压、AGC门控电压、晶振的带能宽度及阻尼系数。具体计算比较复杂，因此采用实测法得到门限电压的最佳值。在示波器中观测检波输出波形，用人眼即可分辨出最佳门限。BPC时码取0.70V至0.8V左右，JJY60取0.53V即可。我选用8050晶体管，电流放大倍数是300倍，所以门限电压只有0.53。晶体管压降的温度效应是-2mV/摄氏度，因此每升高10度，门限电压下降0.02V。我的8050晶体管质量不标准，一些重要的极限参数只有产商规定的一半，正规的8050得到的门限电压可能略有不同。

门限电压确定之后，JJY60的P、0、1码的宽度通过单片机实测，BPC的0、1、2、3码也是通过单片机实测得到的。用人眼观测单片机输出的时码脉冲宽度的数值，多看几分钟，就可以知道各个码对应的平均脉冲宽度。门限取高了，宽度变大，取小了宽度变小。取大了抗干扰能力变小，取小了BPC的0码易丢失。

门限电压为R3和R4比例决定。当R3=60k，R4=100k，门限电压是0.53*(60+100)/100=0.85V，BPC脉冲宽度是0.18s,0.29s,0.39s,0.49s。当R3=43k，R4=100k，门限电压是0.53*(43+100)/100=0.76V，BPC脉冲宽度是0.14s,0.24s,0.34s,0.44s。应注意，检波器的门槛电压、AGC门控电压的改变，会改变脉冲宽度。 门限电压由R3和R4比例决定。当R3=43k，R4=无穷大，门限电压是0.53V，此时JJY脉冲宽度是0.80s,0.50s,0.20s。

BPC秒脉冲下降沿之间的时间宽度是1秒，每1秒整产生一个下降沿。本电路实测误差+-50ms，大部分误差在+-10ms以内，测试于福建莆田。

JJY秒脉冲上降沿之间的时间宽度是1秒，每1秒整产生一个上降沿。本电路实测误差+-50ms，大部分误差在+-10ms以内，测试于福建莆田。 十、天线设计

三种设计方案：

1、使用20cm长度的中波磁棒绕制天线。

这种天线可以制作得很小，且灵敏度较高。由于天线尺寸小，分部电容参数小，所以接收电场信号的能力很弱，电场干扰得到有效的抑制，这可以理解为广义上的电场屏蔽。一般的，要求天线具有一个高Q值谐振回路。我这里定义Q大于40为高Q电路，小于30为低Q电路。用直径为0.6的铜线(柒包线)在磁棒上绕制150圈转右，与4.7uF电路谐振在60kHz，Q值约在40至50。在低频电路中，业余制作一个高Q的谐振器并不容易，所以这里把高Q的标准定得比较低一些。

阻抗也有要求，天线的阻抗控制在50k欧右即可，高阻容易引路电场噪声干扰。 磁棒也可以做屏蔽处理，连同线圈与铁氧体一起用线圈屏蔽。

无需在磁棒上搞了一个次级线圈。次级线圈一般设计为低阻抗（圈数少），但对于频率较高的噪声，阻抗还是很高的，次级上又没有谐振电容吸电高频信号，这造成信噪比不会提高，反而把有用信号变小了。再者，低阻抗与本电路的输入级无法阻抗匹配，能量吸收少，信噪比难以提高。当然，如果磁棒不屏蔽，使用次级线圈（初次匝数比2:1），信噪比稍高一些，但效果也不明显。 2、直径为110mm空心线圈

灵敏度比中波磁棒低一些，用于接收中国时码没问题。取一断直径为110mm的排水管（约10cm长度即可），用0.38的柒包线绕120圈，与4.7uF电容谐振于68.5k，Q值为35。120圈是有剩余的，实际电容给定后，然后逐步减小圈数，使之谐振于68.5k，许可误差0.3kHz。

取43k欧电阻，与谐振器串联，接上信号发生器，用示波器观测谐振器的振幅，当然应采用10:1的探头接示波器。调节信号发生器的频率，找出振幅最大时的频率，然后就可算出误差的圈数。计算时应注意，电感量与圈数的平方成正比，所以如果谐振频率误差10%，说明圈数也误差10%，这样很容易找出正确的圈数。

2

线圈较大，所以必须做屏蔽处理，否则信噪比上不去。用0.5mm的RVV铜导线在线圈上密绕一层，一端开路，另一端并联后接摸拟地。线圈两条引线用双绞线方式引出到电路板，引线控制在30cm以内，再用一条0.38铜线绕在这段绞线上当屏蔽层并接入模拟地。接下然找一个电容与之谐振，测试频率，如果频率不对调整圈数。屏蔽的RVV导线与线圈之前存在分布电容，所以测试谐振频率时，屏蔽导线应接入模拟地。不然，测量的结果是错误的。

最后，接入放大器后，用示波器观察波形。用手接触天线，信号质量不应有变，否则说明天线屏蔽没有做好，应注意，示波器不可接地，如果接地，会把很多电源干扰被抑制，影响我们对接收机抗干扰能力的测试。 3、高灵敏度天线

用带屏蔽的网线制绕。取2cm*2cm方木一条。锯成两断，其中一段是77cm。在77cm的那支方木主中间钻一个洞，在另一支方木77cm/2的地方也钻一个洞，这样就可以用螺丝将两支方木固定成一个十字架形状。在方木上钻洞，以便穿线网络线。每端钻6个洞，其中较长的那支方木上端应钻7个洞，所以用于穿绕网线的洞共有25个，洞与洞之前的距离约为1.5cm。接下来用网线回形穿绕成正方形，共6圈正方形，当然外层大一点，内层小一点，正方形的平均大小为45cm*45cm。把网线中的8条线串联起来，接点应锡焊，另取一断网线的线芯，去皮，在屏蔽铝箔上严实绕上7到9圈引出做地线，网线中本身屏蔽线铜线也引出接到地线。实际上，屏蔽地线、网线本身蔽线铜线、线圈的一端这三条接在一起引出接模拟地即可。用一段20到30cm长的音响用的屏蔽线将线圈引出。这个线圈的分布容将近1nF，所以只需外接1.2nF的电容就可谐振在60kHz，Q值约为40。线圈的圈数是难以调节的，所以是通过调整电容值使之谐振在指定频率，必要时可以采用电容并联找到所需的容量。谐振频率误差应控制在400Hz以内，超过600Hz就不好了。 十一、关于天线上感应的信号强度

设场强为E，信号弱的时候，场强小于1mV/米，在线圈上能够感应出多强的信号。这个问题必须解决才好设计相匹配的放大器。

平面电磁波，有以下关系式：

磁场强度H=E/η，式中η是波阻抗，η=sqrt(μ/ε)=377Ω 磁感应强度B=μH

设线圈平均面积是S，圈数为N，则磁通量为 φ=NBS=N*μH*S=ENμS/η

φ对时间t求导数，得到感应电势，写成复数形式

U=jωENμS/η，相当于在谐振回路中串联了一个值为U的电压源

可见U与N成正比，所以圈数一定要多一些，一两圈太少了，会造成U太小。N需要几十圈。当然N也不是越大越好，还受到其它因素的影响。

谐振时，回路为纯组，因此导线电阻上的电压就是U。若谐振回路的品质因素为Q，那么圈上的电压为U2=QU P = U2/R

=(jωEμS/η)^2*L0*N^2/R/L0

=(jωEμS/η)^2*Q/L0

L0是单圈平均电感，在多圈情况与，L0与线径关系不是很大，基本由线圈的面积决定，因此高Q是关键。从接收功率（这也是最重要的），应加大Q。高Q电路可以提高接收功率P，获得高灵敏度，同时还可以提高选频能力，抑制噪声。

从感应电压强弱角度来看，应加大N和Q。但N加大会带来高阻抗输出的结果。放大器的所需的增益（间接决定了所需三极管的个数）主要由接收功率决定，而不是由电压决定，所以不必过份追求很大的N值。另一方面，高阻抗容易引入近电场干扰，甚至连抑制工频干扰都会有困难。当然，如果N过小，则输出电压太低，阻抗太低，难以实现阻抗匹配，功率利用率低下，这时电路的本身的噪声（如热噪声等）的影响将变得比较明显，再者，N过小线圈的Q值也会比较小。业余制作条件下，经过各种滤波处理可以轻松的把电路本身的等效输出噪声设计在0.5uV以下，甚至可以做到0.1uV，因此，只要有几个微伏的稳定信号输入，就会得到很高的信噪比，不会比集成电路差。

在N不很大的情况下，电感量与N2成正比，而电阻与N成正比，所以Q值与N成正比。当N很大时，Q值受到集肤效应、临近效应、电容Q值、分布电容等的影响，Q值不再提升，反而下降。线圈阻抗设计在0.5kΩ至1.3kΩ到范围即可，阻抗太高，分布参数的响影太大。

如果Q值做到了50，那么这时谐振阻抗高达25kΩ至65kΩ左右。在与输入阻抗匹配的情况下(输入电阻等于谐振电阻)，天线功率的利用率最大，可以可以达到25%。接上输入级之后，Q值下降，P值变为P*[R/(Ri+R)]，所以有效的输入功率为P2=P*[R/(Ri+R)]*[R/(Ri+R)]，式中Ri为放大器输入阻抗。输入信号较强时，电路放大倍数会做得较小，这样电路本身的噪声是很小的（除非你乱接电路），所以不必过份吸收天线传送过来的功率，必竞通过降低Q值来获取功率并不合算。比如谐振阻抗为50kΩ，输入阻抗可以设计为100kΩ至200kΩ

从上面P或U的计算公式看来，加大天线面积S，可以有效的提高灵敏度。制作设计时，我选定天线面积为45cm*45cm=2025cm2=0.2m2，绕制48圈，Q值是40，谐振阻抗约为47kΩ。那么U2 = QU = jωENμSQ/η=jE*6.28*60000*48*(4*3.14/10000000)*0.2*40/377=j0.48E。这就是说，当E=1mV/米时，U2=0.48mV。把谐振器制好以后，用示波器10mV/div档可以观测到时码信号，应注意示波器输入电容对谐振器的影响，所以可以考虑串接晶振来观察。当然，在福建莆田，大部分时间干扰信号严重，所以看到的是噪声信号，只是偶而可台看到时码信号。信号强的时候达到到1mV左右，弱的时候看不到，估计也就零点几毫伏。所以我家的场强估计在0.2mv/米至2mV/米之间。

可见，放大2000倍以后可以得到0.5mV*1000=0.5V输出，放大倍数应有足够余量，以适应信号变小时可以正常接收，所以实际把放大器的电压放大倍数来设计为1万倍左右，以匹配这个天线的需要。 穿透天线的电磁波功率：P0 = Re[E×H/2]，式中Re指取复数的实部。对于平面电磁波来说，直接用标量值计算就可以了，即P0=E*H/2=E*E/2/η=E2/754

这个天线接收到的功率P=U/r=[U2/Q]/r=U2/R=(0.48E)/R，式中r为等效串联谐振电阻，R为等效并联谐振电阻，此天线的R=47kΩ欧，所以P = E2/200000。可见P/P0=0.0037=0.37%，大部份能量无法捕捉。也可以理解为，天线相对电波表现出的阻抗与波阻抗根本不在一个数量级，所以利用率底。

天线是有方向性的，日本在福建的北偏东方向，中国BPC台在福建的北面，所以这两个电波传到福建的方向基本是向南的，磁场方向是东西方向的。调整天线，让磁场经过天线线圈即可接收到电波。此外，调整天线方向，还可以有效的避开一部分干扰信号。

十二、整机分析（以大天线为例）

末级三级管（即T4）集电极工作点应调节在1.7V左右，以达到最大的动态输出能力。

L2与C2构成谐振电路，用0.38mm柒包线绕在高频小磁环上，磁环取自电脑主板上滤波用的小磁环。共

2

2

2

2

绕制140多圈，副线圈为27圈，主副线圈匝数比为5:1。绕制前，先测试磁环的热稳定性，可先绕制20圈，用电感计测量其电感量，再用电络铁烘烤线圈，使其明显升温，电感量变化应小于1%。C2为绦纶电容，其温度特性较差，随温度升高容量会变大，在测试谐振频率时，可能需要对电容进行焊接，所以一定要等到电容温度回到常温后再测量其谐振频率，否则可能带来2至3kHz的频率误差。L2与C2的谐振器的Q值高达60以上，所以带通宽度不到2k（即+-1k），只要有1k的谐振误差，就可造成时码信号落在带通范围之外，电路增益急剧下降，而且影响选频效果。如果焊接电路板时产生较多焊渣，一定要认真清除。虽然大部分焊渣不会导电，但有时候也会遇到焊渣导电的情况，这时候电路失常的原因是很难判断的。我在测试电路增益时，实测值总是与理论计算值相差3倍左右，百思不得其解，后来重新测量线圈Q值时才发现是焊渣导电造成Q值下降引起。

除了天线要做好屏蔽外，电路板本身也应屏蔽。屏蔽方法是，取一块敷铜板，垫在电路板下面，铜板接模拟地，用螺丝将敷铜板与电路板固定为一个整体。当然也可以采用更严格的屏蔽方法，就看你的材料了。 在AGC的控制下，检波信号的峰值在1.2到1.3V左右。当时码信号很强，此时AGC输出电压很低，检波输出稍大，反之较小。检波输入信号0.3V（峰峰0.6）。

JJY60接收机中，比较器的门槛电压取值为0.53V，在BPC时码接收机中，比较器的门槛电压取0.8V左右。BPC码的0码是一个0.1秒的窄脉冲（0.9秒高振幅+0.1秒低振幅），由于晶振滤波器的带宽很窄，所以0.1秒宽度的信号不易通过，输出幅度低，表现为信号输出电压还没来得及下降到最低又马上上升，谷值只有0.5V左右。因此使用0.53V做为门槛电压是行不通的，大部分0码将丢失。当然，使用0.53作为门槛电压，噪声容限将加大很多，非要用此值的话，可以在单片机中采用特殊算法找回0码。

本人的9018晶体管放大倍数β按60至90计算，电流小时按60至80计算，电流较大时按90到100计算。 各级输入阻抗：

在共射级放大电路中，如果没有接射级电阻，则集电集电流为Ic=βUB/RB，式中RB是基极偏置电阻，UB是RB上的压降。那么射级微变电阻约等于re=UT/Ic=UTRB/βUB，则rb=βre=UTRB/UB

后级没有AGC控制，UB为定值，约为Vcc-0.6=2.4伏。电源电压改变会影响该值。UT是热电压，其值为26mV，它与温度有关，常温下变化30度，热电压改变10%。 不要把1.5k和7.5k的色环电阻搞混了，这两种电阻颜色差不多。

整机增益计算：

T3和T4的放大倍数

T4输入阻抗rb=0.026*620k/0.8=20kΩ，不含RB负反引起的阻抗

T4偏置电阻负反馈引入的输入阻抗为620k/44=14k，则T4输入总阻抗为20k//14k=8.2k

T3输入阻抗rb=β(Re+re)+晶振谐振阻抗=80*(220+320)+30k=73kΩ

本级cb结电容可忽略。我的电路T4用2N5551，结电容取2pF，等效到输入端电容为2*44=88pF，容抗约30k，该晶体管的fT取100MHz（此频率下容抗估算为射级电阻180），那么60kHz时容抗为300k，所以对于60kHz的低频电路，本电路的结电容的影响不必考虑，除非截电阻小于20k欧。但对于单片机11.0592MHz的晶振频率来说，结电容不可忽略，此频率下受到结电容的影响增益变小很多。

T4负载电阻等于10k//检波级输入电阻，约为8k，射级电阻为20k/110=180欧，所以末级电压增益为8k/180=44倍

T3窄带滤波级集电极负载电阻等于10k//8.2k=4.5k，射级电阻为73k/80=910，所以增益为4.5/910=4.5倍 因此，最后两级的电压放大倍数是44*4.5=200倍

当AGC为2.6V时的放大倍数

T2输入阻抗rb=0.026*2.4M/2=31kΩ T1输入阻抗rb=0.026*4.8M/2=62kΩ

T2晶体管的集电极负载电阻等于谐振抗//并联下级的输入电阻，约为11k//110k=10k，射极电阻31k/70=440，增益为10k/440=23倍

T1晶体管的集电极负载电阻等于10k//并联下级的输入电阻，约为10k//31k=7.6k，射极电阻62k/70=890，增益为7.6k/1k=8.5倍

输入电路的衰减为Ri/(R+Ri)，R为天线谐振阻抗，R=47k，Ri为T1输入阻抗，所以增益为62/(47+62)=0.57

倍

所以前级放大倍数是23*8.5*0.57=110倍 总放大倍数为200*110=22000倍。

当AGC为1V时的放大倍数

T1输入阻抗rb=0.026*4.8M/(1-0.6)=300k T2输入阻抗rb=0.026*2.4M/(1-0.6)=150k

T2晶体管的集电极负载电阻等于谐振抗//并联下级的输入电阻，约为11k//110k=10k，射极电阻150k/60=2.5k，增益为10k/2.5=4倍

T1晶体管的集电极负载电阻等于10k//并联下级的输入电阻，约为10k//150k=9.4k，射极电阻300k/60=5k，增益为9.4k/5k=1.9倍

输入电路的衰减为Ri/(R+Ri)，R为天线谐振阻抗，R=47k，Ri为T1输入阻抗，所以增益为300/(47+300)=0.86 所以前级放大倍数是4*1.9*0.86=6.5倍 总放大倍数为220*6.5=1430倍。

在福建莆田，这个大天线可以接收到0.5mV左右的信号，所需基本放大倍数为1000倍，按10倍余量，放大量为10000即可。 十三、几个问题：

1、在大天线电路中，如果天线尺寸减小一半可以吗？

答：我没有实验过。不过，理论计算表明是可以的，只是放大器的增益偏小一点，这时可以把T2的基极电阻改为620k，这样增益就增加了1倍以上。

2、电路中L2、C2谐振器的作用是什么，为什么放在第2级放大电路，而不放在后级？

答：谐振起到选频作用，如果天线的Q值偏低，通过这个LC谐振器可以起到一定的补偿作用，其次是，前级通过两个晶体管电路放大，电路会引入一些宽频谱噪声，严重时可能影响后级。比如通过这个谐振器可以强烈前级引入的抑制工频干扰。由于电感使用磁环制作，而且磁环体积较大，漏磁会反馈到天线，放在后级会引起电路不稳定，放在第二级是稳定的。再者，使用线圈后，容易得到晶振滤波所需的反向补偿信号。

3、如何进一频提高放大器的增益

可在线路放大级前面加一级共射放大电路，同时基极偏置电阻参与AGC控制。这样，电路的增益将变得很高，前极的差动平衡输入法一定要保留，否则信噪比可能不达到要求，那就没有增加增益的意义了。 不可在输出级之后再加一级放大电路来提高增益。因为对于谐振频率之外的频率，晶振表现为高阻抗，造成基极阻抗较高（约50k至100k），如果使用市电供电，在没有严格屏蔽的情况下，基极可感应出10uV的宽频谱噪声，经两级放大后，输出5mV左右的噪声，如果继续放大，噪声变为几十mV或更大，而在AGC控制下，时码信号只有0.4V左右，显然信噪比不够了。由于末级不可加入LC选频电路（末级的漏磁会引起电路自激），所以末极采用高增益带来的噪声将很难处理了。 4、去除末级放大，而增加线路放大可以吗？

答：不可以。原电路，滤波放大与末级放大的电压放大倍数是140倍左右，要得到0.4V的输出，输入时码信号电压得有3mV左右，而噪声电压可能比时码电压大了10倍，达到30mV。如果去除末级，那么滤波器输入就得增加20倍以上，达到600mV，显然要求前级要有足够的动态范围，需精心调整前级的静态工作点，给电路制作带来不必要的麻烦。

5、为什么采用大天线后，输入级放弃平衡输入法。

答：大天线的输入信号强，常规输入结构引入的额外噪声远小于天线原来的噪声，不影响信噪比，所以不必采用平衡输入结构。

6、大天线的信噪比与小天线的信噪比，哪个更好。

答：把屏蔽做好，信噪比差不了多少。如果屏蔽，大天线信噪比较差。 7、如何使谐振器的谐振在指定的频率上？

答：可以使用信号发生器与示波器测定。信号发生器输出接一个电阻，再与谐振器串联。用示波器测量谐振电压及信号发生器的输出电压，调整信号发生器的频率，使谐振器的电压最高，这样就可以测量出谐振频率以及Q值。测量时使用10:1探头。没有示波器，可以使用1N4148检波后用数字万用表测量。信号发

生器可以使用单片机制作，通过算法的处理可精确生成任意频率，精度可高达1Hz。 8、退耦电容有必要用到100uF吗，可不可以小一些，如10uF？

答：退耦电容设计有讲究的。数字电源与模拟电源共用时，会产生一些特殊的干扰。比如数码管扫描电路，产生了周期为8毫秒左右的脉冲干扰。脉冲的及其谐波分量会产生少量干扰，这种频率较低的干扰，通过分布参数耦合量非常小，但它可能通过电源耦合形成干扰。起初退耦电容设计的位置不对，滤波级供电不参与退耦，直接接在3V电源上，我在输出端发现了周期性的干扰信号，测量出干扰的频率后，意识到这可能是单片机扫描数码管的干扰。频率非常低，只有120Hz左右，我马上测量电池电压，发现电池上有有3mV这种信号。我用南孚5号碱电池，内阻是比较小的，居然还有多达3mV的干扰。于是我把3V电源的滤波电容加大到2200uF，情况好一些，但不满意，所以这个解决问题的方案不可行。仔细计算从电源耗合的干扰对输出的影响，发现是滤波级电源没有参与退耦滤波造成的，修改成现在的电路进行滤波，这种干扰几乎消失。所以说，退耦电容是很重要的，不要随意减小。 9、为什么选择分立元件制作，而不使用集成电路？

答：用分立元件，可以更方便的调试出信号的来龙去脉，制作起来更有趣。 10、如何观测噪声？

答：注意切换不同的扫描档位比较，全局观测、局部观测结合。示波器上的各种开关与普通家用电器的开关不同，寿命要长很多倍，多切换几次不要紧。 11、为什么使用3V供电，而不使用5V供电。

答：为了方便测试不同地方的信号情况，接收机需移动位置，所以采用电池供电。3V电压可以使和2节超市买的电池供电，十分方便。如果要设计成5V，须改动电路中的一些参数，使几个关键三极管的工作电流保持原值，因为有些地方需要阻抗的匹配。

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