模板工程施工方案

模板工程施工方案

一、工程概况 一)、工程任务和规模

柳城水电站位于东江干流龙川县老隆镇至河源市区河段，坝址位于广东省河源县柳城镇下坝村，上距柳城镇2.4KM，距龙川老隆镇约20KM，下游距河源市市区约58。3KM，是一座以发电为主，兼顾航运的综合利用的水电枢纽工程。

电站枢纽工程主体建筑物由包括拦河闸坝。电站厂房。船闸。连接土坝及变电站等组成。

该电站为径流式电站，总装机容量2055KW，多年平均发电量8524万KW。H，年利用小时3343H，般闸通航吨级为300T。 二)、设计简介

柳城水电站为低水头径流电站，其枢纽主体建筑物由拦河闸坝。电站厂房。船闸。连接土坝及变电站等组成，枢纽布置将电站厂房和升压站放在右岸，拦河闸坝布置在河床中部，船闸布置在左岸。 1、拦河闸坝

拦河闸坝布置于河床中部，右端与电站厂房相接，左端与船闸上闸首相接，两端分别用导流墩和导航墙分隔，闸室为开敞式结构，采用面流式消能。拦河闸坝共14孔，每孔净宽14.0M，缝墩厚3.0M，边墩厚1.5M，底板结构采用整体两孔一联式，底板厚度2.0M，闸墩顺水流向长度为17.0M，在高程62.20M处向上游以1:1的坡悬挑1.0M，闸墩顶高程为66.20M，闸室内设有

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平板钢闸门，其上，下游设检修闸门，顶部闸坝顶交通桥宽度为5.0M，闸墩顶部设置启闭机室，工作闸门用电动葫芦吊运启闭。

闸坝基础采用钢筋砼墙进行防渗，即在基底靠上游侧齿墙底设一道钢筋砼防渗墙。 2、电站厂房

电站厂房为低水头河床式，厂房位于拉河闸右侧河床岩边。主厂房水轮机中心线位于拦河闸坝轴线下游26.95M，与坝轴线平行。主厂房内装GZXX-WP-550型贯流中心灯泡式机组3台，单机容量8500KW，机组中心轴线安装高程为47.2m，主厂房长47.76m，机组中心间距为14.24m。流道全长76m，在流道进口上游进水渠首部设有一道拦污栅，在机组进水流道进口处还设有11.0m×11。0m(孔口宽×高)检修平板钢闸门1扇，采用移动门式启闭机操作。尾水出口处设有尾水事故闸门共3扇，用固定式启闭机操作。

主厂房主要尺寸(长×宽×设备层以上高)为47.70m×20.00m×24.70m，安装间位于主厂房右端，长23.0m，宽及上部结构与主厂房一致，主厂房操作层62.00m，其下为设备层，地面高程56.5m。天车轨顶高层75.75m。安装间下层布置供水泵及高低压机室，地面高程与厂房设备层一致，平面尺寸与安装间上层相同。

副厂房位于主厂房下游侧，紧靠厂房布置，平面尺寸为47.76m×15.0m(长*宽)。副厂房共分4层，底层地面高程为54.25m，布置厂用励磁变室外及渗漏，检修排水泵房;第二层楼面高程59.00m，为电缆夹层;第三层楼面高程为62.00m，主要布置中控室，高低压开关柜室和厂用电设备等;第四层(屋顶)设有高位油箱房，高程66.2m，平面尺寸22.14m。副厂房两端各设有楼梯，作

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为副厂房和主厂房的上，下连接交通。

110KV变电站位于安装间下游，平面尺寸为45.0m×30.0m(长×宽)，地面高程62。0m。变电站内布置2台主变压器，一个出线回路。变电站基础置于回填弃碴上，变电站设场内道路与进厂公路相连。 3、船闸

船厂闸布置在左岸，上，下引航道与原河床主航道相接，船闸闸室轴线与拦河闸坝轴线垂直，采用单线单级船闸，规模为V级。闸室布置在坝轴线下游，闸室上，下游设导航建筑物，导航建筑物采用实体重力墙结构。船闸交通桥位于上闸首下游后端。

闸室有效尺寸为100m×14m×2.3m(长×宽×槛上最小水深)，通航水位采用五年一遇洪水位设计，船闸交通桥通航净高为6.0m。 4、左岸连接土坝

左岸连接土坝总长610m，整体呈折线形，并设平行转弯段，转弯段半径100M，最大坝高8.2m，坝顶宽5.0m。坝体主要二期开挖砂砾石料填筑，中部设粘土芯墙，坝顶路面为沥青路面，不设防浪墙;坝体上游坡比为1：3.0，下游坡比为1：2.5，为防止雨水冲刷以及退水对坝坡影响，下下游均采用干砌石护坡。

本工程属于高支模体系，其模板支撑体系须经计算确定。本工程的模板及支撑方案以《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128—2000、J43—2000）、《建筑施工手册》（1999年1月中国建筑工业出版社出版）、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2002）、《实用建筑工程师手册》（1997年12月中国建筑工业出版社出版）、工程设计图纸为依据编制而成。

二、模板及支架计算

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一）取A2～A4梁KZLno1（3）为计算对象，梁截面700×1400，取板厚150毫米梁段为计算对象，门架垂直于梁轴线设置，间距为600。 1、底模计算 用18mm厚胶合板。 双托木底模18搁栅80×80＠300立档80×80上托木80×80通长对拉螺栓Ф12斜撑底模18夹木搁栅80×80＠150fm=11N/mm2，fv=1.5N/mm2 搁栅间距按100mm取值。 （1）荷载计算 80×80门架纵横水平杆在周边顶层、底层及中间每5列、5排通长连续设置。1200模板大样图 钢筋砼自重 25×0.7×1.4=24.5 底模自重:5×0.7×0.018=0.063 合 计： 24.563KN/m 施工荷载：3×0.7=2.1 振捣砼产生荷载：2×0.7=1.4

合计： 3.5（KN/m） （2）强度验算

因为搁栅间距为0.1m，所以底模为跨度0.1m的多跨等跨连续梁，为简化计算，按最大弯矩M=0.125ql2，最大剪力V=0.625qL，最大挠度?=qL4/100EI计算：

q=0.9×(24.563×1.2+3.5×1.4)=30.94（KN/m） M=0.125×30.94×0.12=0.039KN ? m

?=6M/bh2=（6×0.039×106）/（700×182）=1.03

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（满足要求） v=0.625ql=0.625×30.94×0.1=1.934（KN）

τ=1.5v/bh=(1.5×1.934×103)/(600×18)=0.27

E=9000N/mm2，[?]=L/400 qk=24.563+3.5=28.063（KN/m）

?=qkl4/100EI=(28.063×1004×12)/(100×9000×700×183)=0.009

（1）荷载计算

新浇砼对模板的侧压力标准值

设T=30?C，?1=1.2，?2=1.15，V=2m/h，t=200/（T+15），rC=24KN/m3 F1=0.22?c?1?2V1/2T0

=0.22×24×1.2×1.15×21/2×200/(30+15) =45.8（KN/m2）

F2=?cH=24×1.4=33.6（KN/m2） 取较小值F2=33.6KN/ m2 振捣砼产生的侧压力4KN/m2 （2）强度验算

q1=0.9×(33.6×1.2+4×1.4)=41.33（KN/m2）

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因为立档间距为300mm，所以侧模为跨度0.3m的多跨等跨连续梁，化为线荷载q=1.232×41.33=50.92KN/m。

M=0.125ql2=0.125×50.92×0.32=0.573KN?m

?=6M/bh2=(6×0.573×106)/(1232×182)=8.61

（满足要求）

v=0.625ql=0.625×50.92×0.3=9.55（KN）

τ=1.5v/bh=(1.5×9.55×103)/(1232×18)=0.65

（满足要求）

(3)挠度验算

qk1=33.6+4=37.6(KN/m2)，化为线荷载qk=1.232×qk1=1.232×37.6=46.32（KN/m）

? = qkl4/100EI=(46.32×3004×12)/(100×9000×1232×183) = 0.7<300/400=0.75(mm) （满足要求）

3、搁栅计算，采用80×80木枋,间距100，fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2 (1)荷载计算

钢筋砼自重 25×(1.1×0.15+0.7×1.4) ×0.1=2.86 底模 5×1.8×0.018×0.1=0.016 侧模 5×1.25×0.018×0.1×2=0.023 立档 5×0.082×1.09×2=0.07 上托木 5×0.082×0.1×2=0.006 搁栅 5×0.082×3.1=0.1 150 900 c L=1200 - 6 - 150 a q 合计 3.075（KN） a 施工荷载 3×1.8×0.1=0.54（KN） 振捣砼产生荷载 2×1.8×0.1=0.36（KN） 合计 0.9（KN） (2)强度验算（按单跨简支梁计算）

q=0.9×(3.075×1.2+0.9×1.4)/0.9=4.95（KN/m） 查《实用建筑工程师手册》查得下列公式：

计算示意图

M=q cL(2-C/L)/8=0.125×4.95×0.9×1.2(2-0.9/1.2) =0.84（KN?m） ?=6M/bh2=(6×0.84×106)/803=9.79

τ=1.5V/bh=(1.5×2.23×103)/(802)=0.52

=(4.02×900×12003×12) ×[8-4×（0.9/1.2）2+（0.9/1.2）3]/(384×9000×804) =3=1200/400=3(mm) （满足要求） 4、托木计算 （1）荷载计算 每根托木承受的荷载

搁栅传来自重部份 3.075/(0.1×4)=7.69 托木自重 5×0.082=0.032 合计： 7.72（KN/m） 施工荷载：1.5×1.8/4=0.68

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振捣砼产生荷载：2.0×1.8/4=0.9

合计： 1.58（KN/m） (2)强度验算（按两跨连续梁）

q=0.9×(7.72×1.2+1.58×1.4)=10.33（KN/m） M=0.125ql2=0.125×10.33×0.62=0.465（KN?m）

?=6M/bh2=(6×0.465×106)/（803）=5.45

τ=1.5V/bh=(1.5×3.87×103)/(80×80)=0.91

?=0.912qkL4/100EI=(0.912×8.4×6004×12)/(100×9000×804) =0.3mm<600/400=1.5mm （满足要求） 5、门架计算

采用MF1219标准门架 一榀门架稳定承载力设计值

查JGJ128-2000附录B得出Nd=40.16（KN） (1)门架荷载计算

托木传来恒荷载标准值NGK1

NGK1=7.72×4×0.6=18.53（KN） （式中0.6为门架间距） 查JGJ128-2000附录B得出下列数值：

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门架自重 门架1榀 0.224KN 交叉支撑2付 0.04×2=0.08 连接棒2个 0.006×2=0.012

合计 0.316（KN） 每米高门架自重 0.316÷1.9=0.166（KN/m）

纵横向水平加固杆9根（Ф48×3.5） 9×0.0384=0.346 直角扣件12个 0.0135×12=0.162 对接扣件9个 0.0184×9=0.166 可调顶托2个 0.045×2=0.09 合 计 0.764（KN） 门架自重及其附件产生的荷载标准值NGK2：

NGK2=（0.166×5.7+0.764）=1.71KN： （式中5.7为门架搭设高度） 托木传来的活荷载标准值NQK：

NQK = 1.58×4×0.6 = 3.79（KN） （式中0.6为门架间距） 作用于一榀门架上的轴向力设计值N（不考虑风荷载）： N = 1.2（NGK1 + NGK2 ）+1.4 NQK = 1.2×（18.53+1.71）+1.4×3.79 = 24.29+5.31 = 29.6（KN） (2)门架稳定承载力验算

N=29.6

二)取A2—A4座二层梁板结构中梁KLn19（1）（400×900）为计算对象，采

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用80×80木枋，搁栅间距暂按120mm取值，板厚150mm，门架垂直于梁轴线设置，间距为900mm。

1、底模计算 用18mm厚胶合板。 fm=11N/mm2，fv=1.5N/mm2 （1）荷载计算

钢筋砼自重25×0.4×0.9=9 底模自重：5×0.4×0.018=0.036

合计： 9.036（KN/m） 施工荷载：3×0.4=1.2 振捣砼产生荷载：2×0.4=0.8

合计： 2(KN/m) （2）强度验算

底模为一跨度为0.12m的多跨连续梁，为简化计算，按最大弯矩M=0.125qL2，最大剪力V=0.625qL，最大挠度W=qL4/100EI计算，

q=0.9×(9.036×1.2+2×1.4)=12.28（KN/m） M=0.125×12.28×0.122=0.022（KN?m）

?=6M/bh2=（6×0.022×106）/（400×182）=1.02

τ=1.5v/bh=(1.5×0.921×103)/(400×18)=0.19

E=9000N/mm2，[?]=L/400

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qk=9.036+2=11.036KN/m

?=qkL4/100EI=(11.036×1204×12)/(100×9000×400×183)=0.01< L/400=120/400=0.3(mm) （满足要求） 2、侧模计算

（1）荷载计算

新浇砼对模板的侧压力标准值

设T=30?C，?1=1.2，?2=1.15，V=2m/h，t=200/（T+15），rc=24KN/m3 F1=0.22rc?1?2V1/2T0

=0.22×24×1.2×1.15×21/2×200/(30+15) =45.8（KN/m2）

F2=rcH=24×0.9=21.6（KN/m2） 取较小值F2=21.6（KN/m2） 振捣砼产生的侧压力4(KN/m2) （2）强度验算

q1=0.9×(21.6×1.2+4×1.4)=28.37(KN/m2)

因为立档间距为300mm，所以侧模为跨度0.3m的多跨等跨连续梁，化为线荷载q=0.732q1=0.732×28.37=20.77KN/m

M=0.125ql2=0.125×20.77×0.32=0.234(KN?m)

?=6M/bh2=(6×0.234×106)/(732×182)=5.91

τ=1.5v/bh=(1.5×3.89×103)/(732×18)=0.44

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qk1=21.6+4=25.6(KN/m2)，化为线荷载25.6=18.74KN/m

qk =0.732qk1=0.732×

?=qkl4/100EI=(18.74×3004×12)/(100×9000×732×183) = 0.47

合计 2.055( KN ) 施工荷载 3×2.1×0.12=0.756 振捣砼产生荷载 2×2.1×0.12=0.503 合计 1.26（KN） (2)强度验算（按单跨简支梁计算）

q=0.9×(2.055×1.2+1.26×1.4)/0.6=6.345(KN/m)

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M=qbL（2-b/L）/8=6.345×0.6×1.2×（2-0.6/1.2）/8=0.857（KN?m） ?=6M/bh2=(6×0.857×106)/803=10.04

τ=1.5V/bh=(1.5×1.904×103)/802=0.45

=4.685×0.6×103×1.23×109×12×[8-(4×6002)/12002+6003/12003]/384×9×103

×804=2.93

4、托木计算 （1）荷载计算 每根托木承受的荷载

搁栅传来自重部份 2.055/(0.12×4)=4.28 托木自重 5×0.082=0.032 合计： 4.31（KN/m） 施工荷载：1.5×2.1/4=0.79（KN/m） 振捣砼产生荷载：2.0×2.1/4=1.05（KN/m）

合计： 1.84（KN/m） (2)强度验算（按两跨连续梁）

q=0.9×(4.31×1.2+1.84×1.4)=6.97（KN/m） M=0.125qL2=0.125×6.97×0.92=0.706（KN?m）

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?=6M/bh2=(6×0.706×106)/803=8.27

τ=1.5V/bh=(1.5×3.92×103)/(80×80)=0.92

?=0.912qkL4/100EI=(0.912×5.1×9004×12)/(100×9000×804) =0.99

采用MF1219标准门架

查JGJ128-2000附录B得出一榀门架稳定承载力设计值Nd=40.16KN 因为模板支撑架高度需用可调底座调节300mm； 所以Nd=40.16×0.9=36.14KN（式中0.9为拆减系数） （1）门架荷载计算

托木传来恒荷载标准值NGK1：

NGK1=4.31×4×0.9=15.52 （式中0.9为门架间距） 查JGJ128-2000附录B得出下列数值： 门架自重 门架1榀 0.224 交叉支撑2付 0.04×2=0.08 连接棒2个 0.006×2=0.012

合计 0.316（KN）

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每米高门架自重 0.316÷1.9=0.166（KN/m）

纵横向加固杆9根（Ф48×3.5） 11.7×0.0384=0.449 直角扣件12个 0.0135×12=0.162 对接扣件9个 0.0184×9=0.166 可调顶托2个 0.045×2=0.09 合计 0.867KN 门架自重及其附件产生的荷载标准值NGK2：

NGK2 = 0.166×5.7+0.827 = 1.77（KN） （式中5.7为门架搭设高度） 托木传来的活荷载标准值NQK：

NQK= 1.84×4×0.9 = 6.624（KN） （式中0.9为门架间距） 作用于一榀门架上的轴向力设计值N（不考虑风荷载）： N = 1.2（NGK1+ NGK2）+1.4 NQK = 1.2×（15.52+1.77）+1.4×6.624 = 30.02（KN） (3)门架稳定承载力验算

N=30.02

四） 从一）、二）节的计算可知，梁底模、托木的强度、挠度主要是由搁栅的间距来控制的，而侧模的强度、挠度则是根据搁栅的间距设置的立档的间距而控制的，同时也可以看到，只要搁栅的强度、挠度满足要求，则底模、侧模、托木的强度和挠度都能远满足要求，门架按900×900布置的话（除梁面为700×1400外），其稳定承载力也都能远满足要求。

现根据设计图纸，从中选择截面为300×600和200×900的梁为计算对象，

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即只计算梁下搁栅，立档间距再取搁栅间距或1倍即可。

b 700 400 300 200 h 1400 900 600 900 梁下的搁栅间距一览表

板厚 150 150 150 150 搁栅间距 100 120 120 120 门架间距 600 900 900 900 注：b为梁宽，h为梁高，单位为（mm）。

1、选择300×600的梁为计算对象，搁栅采用80×80枋木，间距120，板厚150，fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2。 （1）荷载计算 350a500cl=1200350aq计算示意图钢筋砼自重 25×(1.8×0.15+0.3×0.6)×0.12=1.35（KN） 底模 5×2.1×0.018×0.12=0.023(KN) 侧模 5×0.45×0.018×0.12×2=0.01（KN）

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立档 5×0.082×0.29×2=0.019（KN） 上托木 5×0.082×0.12×2=0.01（KN） 搁栅 5×0.082×3.8=0.122（KN）

合计 1.534（KN） 施工荷载 3×2.1×0.12=0.756KN 振捣砼产生荷载 2×2.1×0.12=0.504KN 合计 1.26（KN） (2)强度验算（按单跨简支梁计算） q=0.9×(1.534×1.2+1.26×1.4)/0.5=6.49（KN/m）

M=q cL(2-c/L)/8=0.125×6.49×0.5×1.2(2-0.5/1.2) =0.77（KN?m） ?=6M/bh2=(6×0.77×106)/803=9.03

τ=1.5V/bh=(1.5×1.62×103)/(802)=0.38

=(4.58×500×12003×12) ×[8-4×（0.5/1.2）2+（0.5/1.2）3]/(384×9000×804)=2.5<1200/400=3(mm) （满足要求）

2、选择200×900的梁为计算对象，搁栅采用80×80枋木，间距120，板厚150，fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2。

（1）荷载计算

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钢筋砼自重25×（1.9×0.15+0.2×0.9）×0.12=1.395（KN）

底模 5×2.1×0.018×0.12=0.023（KN） 侧模 5×0.75×0.018×0.12×2=0.016（KN） 立档 5×0.082×0.59×2=0.038（KN） 上托木 5×0.082×0.12×2=0.008（KN） 搁栅 5×0.082×3.9=0.125（KN） 合计： 1.605（KN） 施工荷载 3×2.1×0.12=0.756（KN） 振捣砼产生荷载 2×2.1×0.12=0.504（KN） 合计 1.26（KN） （2）强度验算（按单跨简支梁计算） q=0.9×（1.605×

400a400cL=1200400aq计算示意图1.2+1.26×1.4）/0.4=8.303（KN/m）

M=qcL（2-c/L）/8=0.125×8.303×0.4×1.2×（2-0.4/1.2）=0.83（KN?m） ?=6M/bh2=（6×0.83×106）/803=9.73

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τ=1.5v/bh=(1.5×1.66×103)/802 =0.39

E=9000N/mm2，[?]=L/400， q=（1.605+0.756）/0.4=5.9KN/m ?=qcL3[8-4×（c/L）2+（c/L）3]/384EI

=5.9×400×12003×12)[(8-4×（0.4/1.2）2+（0.4/1.2）3)]/384×9000×804=2.6

五）结论

分别通过对截面为700×1400、400×900、300×600、200×900的梁进行计算可得：

1、梁下支撑门架均垂直于梁布置，间距为900（梁截面为700×1400除外），托木均采用80×80枋木双托形式，搁栅采用80×80枋木，未经计算的梁，其搁栅间距参考“梁下的搁栅间距一览表”值取，但不能大于表中数值，符合表中截面尺寸及板厚的梁，其搁栅可按表中取值。立挡按搁栅间距或1倍取。

2、楼板下门架间距为900×900，托木均采用80×80枋木双托形式，搁栅采用80×80枋木，间距为300。

三、模板体系的安装及安全措施

1、门式脚手架支撑的搭设、拆除、安全管理与维护必须满足《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000，J43-2000）的规定。模板支撑的布置见后附图。

（1）搭设

1）脚手架支撑搭设前，工程技术负责人应按本施工组织设计要求向施工

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管理人员及工人班组进行详细交底，要签字确认。

2）要对门架、配件、加固件进行检查、验收，严禁使用不合格的门架、配件。

3）对各层楼面进行清理干净，不得有杂物。

4）根据门架平面布置图布置，先弹出门架立杆位置，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆水平纵横加固杆。

5）门架的安装：铺设基垫→拉线安装可调底座脚→自一端起门架安于基脚上→安装斜撑（交叉撑）→水平加固杆→连接棒→上步门架（或调节架）→U型可调支托→铺设枋木。

6）交叉支撑应在每列门架两侧设置，并应采用锁销与门架立杆锁牢，施工期间不得随意拆除。

7）上、下榀门架的组装必须设置连接棒，连接棒直径应小于立杆内径的1～2mm。

8）水平加固杆应在脚手架的周边顶层、底层及中间每5列、5排通长连续设置，并应采用扣件与门架立杆扣牢。

9）门架、调节架、可调托座和可调底座应根据支撑高度设置。 10）模板脚手架搭设完成后，须由项目负责人会同监理人员签字验收合格后，方可投入使用。

（2）拆除

1）脚手架支撑经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。 2）拆除脚手架支撑前，应清除脚手架支撑上存留的零星物件等杂物。

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3）拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。

4）脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：

①脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行； ②同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。 ③在拆除过程中，脚手架支撑的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结。

④通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的门架时方可拆除。 ⑤工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。

⑥拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存。

⑦拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。

⑧拆下的门架、钢管与配件，应用人工二次传送至地面，防止碰撞，严禁抛掷。

（3）安全管理与维护

1）搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，并按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规划》（GB5036）考核合格，持证上岗。

2）搭拆脚手架支撑时工人必须戴安全帽，穿防滑鞋。

3）操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手

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架支撑上集中堆放模板、枋木、钢筋等物件。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。

4）脚手架支撑在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。

5）施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与门架接触。 6）脚手架支撑安装好后，应进行验收，合格后方可进行梁、板、模的安装。浇筑砼前再次对脚手架支撑进行检查，确定无问题后方可浇筑砼。

7）设立门架维护小组，对拆下来的门架及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。

8）门架堆放场地应平坦，门架宜竖放，不得平放。 2、模板安装与拆除

（1）梁底模、侧模采用18mm胶合板，梁底平板模铺设在搁栅上，搁栅两头搁置在托木上。搁栅间距按“梁下搁栅间距一览表”取值或参考其取值。门架间距按900×900mm布置（梁截面为700×1400除外）。

（2）楼板模采用10mm竹夹板或18mm胶合板，托木用80×80mm双托枋木，搁栅采用80×80mm枋木，间距300。门架间距按900×900mm布置。

（3）梁底模板，按设计标高调整支撑的标高，然后安装底模板，并拉线找平。当梁跨度≥4米，按设计要求起拱，当设计无要求时，按梁跨中梁底处3/1000起拱。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。

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（4）当梁高为750～800（含）时，梁侧模板加穿梁螺栓一道加固，当梁高为800～1200（含）时，梁侧模板，加穿梁螺栓二道加固，1200以上的梁加穿梁螺栓三道加固。

（5）为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：

a、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。

b、梁侧模必须有压脚板、斜撑（梁高1.2米以下的梁），拉线通直将梁侧模钉固。

c、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使门架产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。

（6）铺楼面模板时可从四周铺起，在中间收口，若为压旁时，角位模板应通线钉固。

（7）模板安装完成后，应认真检查支架是否牢固，是否符合JGJ-2000和施工方案要求。模板梁面、板面应清扫干净。

（8）柱模板安装前，应先按图纸尺寸制作柱侧模板后（注：外侧模板宽度要加大两倍内侧模板厚），按放线位置钉压脚板再安装柱模板，校正垂直度及柱顶对角线。

（9）柱箍间距一般采用500mm，柱边宽大于或等于700mm时，每＠500mm设一道柱穿心对拉螺丝。

（10）模板的安装顺序如下：

柱钢筋验收→柱模板→门架→托木→搁栅→梁底模→梁侧模→门架→托木→栅棚→楼面平板模。

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（11）楼板拆除同样采用先装后拆，后装先拆的顺序。 （12）拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。 （13）拆模时应搭设脚手板。

（14）拆楼层外边模板时，应消防高空坠落及防止模板向外倒模的措施。 3、柱模安装

柱模板采用18mm厚的优质木夹板现场制安，板边用刨修平直，用Ф48×3.5钢管两头用Ф14对拉螺栓箍紧，四周均为从底到顶250mm至400mm排列，柱截面单侧大于600mm时，为防止模板变形，柱中纵向每500加一排对拉螺栓，所有对拉螺栓必须夹于两条Ф48钢管中间，钢管压紧80mm×80mm枋木。

安装柱模板时，应先在基础面(或楼面)上弹柱轴线及边线，边线外用1:1水泥砂浆进行找平，以确保模板标高的统一，防止底部漏浆，按照边线先把底部方盘固定好，柱模安装前要求在其根部加设直径不小于14mm的钢筋限位，以确保其位置的正确，柱筋与模板之间绑扎砂浆垫块控制保护层厚度，符合设计要求，然后再对准边线安装柱模板。

柱、模安装好后，校核其轴线、垂直度以及几何尺寸无误后，将其支撑牢固，经固定后，需再复核垂直度，防止固定过程中模板移位。

为保证柱模的稳定，柱模之间要用水平撑，剪刀撑等互相拉结固定。 柱顶与底部支模时必须留有清理孔，便于清理垃圾及松动砂、碎石，待捣砼前清洗干净后封闭。

柱模安装好后，保证各侧面模板接缝严密，要求浇柱砼时，连水都难往外渗，保证柱边砼达到高标准质量。

为保证柱墙砼的强度达到设计要求，当为非特殊的结构（如防水砼或即需承重的柱）侧模，浇筑砼后，隔一天（并保证砼强度不低于1.2MPa）即可拆模养护。

安装柱模板工艺流程：

弹柱位置线 → 抹找平层作定位墩→ 安装柱模板 → 安柱箍 → 安拉杆或

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斜撑 → 办预检。

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