流体输配管网课后习题答案详

1-1认真观察1~3个不同类型的流体输配管网，绘制出管网系统轴测图。结合第一章学习的知识，回答以下问

题：

（1）该管网的作用是什么？

（2）该管网中流动的流体是液体还是气体？还是水蒸气？是单一的一种流体还是两种流体共同流动？或者是在某些地方是单一流体，而其他地方有两种流体共同流动的情况？如果有两种流体，请说明管网不同位置的流体种类、哪种流体是主要的。

（3）该管网中工作的流体是在管网中周而复始地循环工作，还是从某个（某些）地方进入该管网，又从其他地方流出管网？

（4）该管网中的流体与大气相通吗？在什么位置相通？ （5）该管网中的哪些位置设有阀门？它们各起什么作用？

（6）该管网中设有风机（或水泵）吗？有几台？它们的作用是什么？如果有多台，请分析它们之间是一种什么样的工作关系（并联还是串联）？为什么要让它们按照这种关系共同工作？

（7）该管网与你所了解的其他管网（或其他同学绘制的管网）之间有哪些共同点？哪些不同点？ 答：选取教材中3个系统图分析如下表： 图图1-1-2 图1-2-14（a） 图1-3-14(b)

号

问输配空气 输配生活给水 生活污水、废水排放 （1）

问气体 液体 液体、气体多相流，液（体为主 2） 问从一个地方流入管网，其他地方流从一个地方流入管网，

从一个地方流入管网，其（出管网 其他地方流出管网 3他地方流出管网 ） 问（4） 问（5） 问（6

入口1及出口5与大气相通

末端水龙头与大气相通

顶端通气帽与大气相通

第 1 流体输配管网的类型与装置

通常在风机进出口附近及各送风口处设置阀门，用于调节总送风量及各送风口风量

1台风机，为输送空气提供动力 各立管底部、水泵进出口及整个管网最低处设有阀门，便于调节各管段流量和检修时关断或排出管网内存水

1台水泵，为管网内生活给水提供动力

无阀门

无风机、无水泵

）

问与燃气管网相比，流体介与消防给水管网相比，流体介质均与气力输送系统相比，（质均为气体，但管网中设为液体，但生活给水管网中末端为都是多相流管网，但流7施不同。 水龙头，消防给水管网末端为消火体介质的种类及性质） 栓。 不同。 说明：本题仅供参考，同学可根据实际观察的管网进行阐述。 1-3流体输配管网有哪些基本组成部分？各有什么作用？ 答：流体输配管网的基本组成部分及各自作用如下表：

组成 管道 动力装置 调节装置 末端装置 附属设备 作用 为流体流动提为流体流动调节流量，开直接使用流体，为管网正常、

供流动空间 提供需要的启/关闭管段是流体输配管安全、高效地

动力 内流体的流动 网内流体介质工作提供服

的服务对象 务。

1-4 试比较气相、液相、多相流这三类管网的异同点。

答：相同点：各类管网构造上一般都包括管道系统、动力系统、调节装置、末端装置以及保证管网正常工作的其它附属设备。

不同点：①各类管网的流动介质不同； ②管网具体型式、布置方式等不同；

③各类管网中动力装置、调节装置及末端装置、附属设施等有些不同。 [说明]随着课程的进一步深入，还可以总结其它异同点，如： 相同点：各类管网中工质的流动都遵循流动能量方程； 各类管网水力计算思路基本相同；

各类管网特性曲线都可以表示成ΔP=SQ2+Pst； 各类管网中流动阻力之和都等于动力之和，等等。 不同点：不同管网中介质的流速不同；

不同管网中水力计算的具体要求和方法可能不同；

不同管网系统用计算机分析时其基础数据输入不同，等等。 1-5 比较开式管网与闭式管网、枝状管网与环状管网的不同点。

答：开式管网：管网内流动的流体介质直接与大气相接触，开式液体管网水泵需要克服高度引起的静水压头，耗能较多。开式液体管网内因与大气直接接触，氧化腐蚀性比闭式管网严重。

闭式管网：管网内流动的流体介质不直接与大气相通，闭式液体管网水泵一般不需要考虑高度引起的静水压头，比同规模的开式管网耗能少。闭式液体管网内因与大气隔离，腐蚀性主要是结垢，氧化腐蚀比开式管网轻微。

枝状管网：管网内任意管段内流体介质的流向都是唯一确定的；管网结构比较简单，初投资比较节省；但管网某处发生故障而停运检修时，该点以后所有用户都将停运而受影响。

环状管网：管网某管段内流体介质的流向不确定，可能根据实际工况发生改变；管网结构比较复杂，初投资较节枝状管网大；但当管网某处发生故障停运检修时，该点以后用户可通过令一方向供应流体，因而事故影响范围小，管网可靠性比枝状管网高。

1-6 按以下方面对建筑环境与设备工程领域的流体输配管网进行分类。对每种类型的管网，给出一个在工程中应用的实例。

（１）管内流动的介质； （２）动力的性质；

（３）管内流体与管外环境的关系； （４）管道中流体流动方向的确定性； （５）上下级管网之间的水力相关性。

答：流体输配管网分类如下表：

问题编号

（1）按流体介质

（2）按动力性质 （3）按管内流体与管外环境的关系

（4）按管内流体流向的确定性

（5）按上下级管网的水力相关性

类型及工程应用例子

气体输配管网：如燃气输配管网

液体输配管网：如空调冷热水输配管网 汽-液两相流管网：如蒸汽采暖管网 液-气两相流管网：如建筑排水管网 气-固两相流管网：如气力输送管网 重力循环管网：自然通风系统 机械循环管网：机械通风系统 开式管网：建筑排水管网 闭式管网：热水采暖管网 枝状管网：空调送风管网

环状管网：城市中压燃气环状管网

直接连接管网：直接采用城市区域锅炉房的热水采暖管网，如图1-3-4，a,b,d,e,f

间接连接管网：采用换热器加热热水的采暖管网，如图1-3-4，c,g,h.

第 2章 气体管流水力特征与水力计算

2-1某工程中的空调送风管网，在计算时可否忽略位压的作用？为什么？（提示：估计位压作用的大小，与阻力损失进行比较。）

答：民用建筑空调送风温度可取在15~35℃（夏季~冬季）之间，室内温度可取在25~20℃（夏季~冬季）之间。取20℃空气密度为1.204kg/m,可求得各温度下空气的密度分别为：

3

15℃：

= =1.225 kg/m

3

35℃：

= =1.145 kg/m

3

25℃： 因此：

= =1.184 kg/m

3

夏季空调送风与室内空气的密度差为1.225-1.184=0.041kg/m

3

冬季空调送风与室内空气的密度差为1.204-1.145=0.059kg/m

空调送风管网送风高差通常为楼层层高，可取H=3m，g=9.807 N/m.s2,则 夏季空调送风位压=9.807×0.041×3=1.2 Pa 冬季空调送风位压=9.807×0.059×3=1.7 Pa

空调送风系统末端风口的阻力通常为15~25Pa，整个空调送风系统总阻力通常也在100~300 Pa之间。可见送风位压的作用与系统阻力相比是完全可以忽略的。

但是有的空调系统送风集中处理，送风高差不是楼层高度，而是整个建筑高度，此时H可达50米以上。这种情况送风位压应该考虑。

2-2如图 2-1-1是某地下工程中设备的放置情况，热表示设备为发热物体，冷表示设备为常温物体。为什么热设备的热量和地下室内污浊气体不能较好地散出地下室？如何改进以利于地下室的散热和污浊气体的消除？

3

图2-1-1 图2-1-2

图2-1-3 图2-1-4

答：该图可视为一 U型管模型。因为两侧竖井内空气温度都受热源影响，密度差很小，不能很好地依靠位压形成流动，热设备的热量和污浊气体也不易排出地下室。改进的方法有多种：（1）将冷、热设备分别放置于两端竖井旁，使竖井内空气形成较明显的密度差，如图 2-1-2；（2）在原冷物体间再另掘一通风竖井，如图 2-1-3；（3）在不改变原设备位置和另增竖井的前提下，采用机械通风方式，强制竖井内空气流动，带走地下室内余热和污浊气体，如图 2-1-4。 2-3 如图 2-2，图中居室内为什么冬季白天感觉较舒适而夜间感觉不舒适？

答：白天太阳辐射使阳台区空气温度上升，致使阳台区空气密度比居室内空气密度小，因此空气从上通风口流入居室内，从下通风口流出居室，形成循环。提高了居室内温度，床处于回风区附近，风速不明显，感觉舒适；夜晚阳台区

温度低于居室内温度，空气流动方向反向，冷空气从下通风口流入，床位于送风区，床上的人有比较明显的吹冷风感，因此感觉不舒适。

2-4 如图 2-3是某高层建筑卫生间通风示意图。试分析冬夏季机械动力和热压之间的作用关系。

答：冬季室外空气温度低于通风井内空气温度，热压使通风井内空气向上运动，有利于气体的排除，此时热压增加了机械动力的通风能力；夏季室外空气温度比通风竖井内空气温度高，热压使用通风井内空气向下流动，削弱了机械动力的通风能力，不利于卫生间排气。

2-5简述实现均匀送风的条件。怎样实现这些条件 答：根据教材推导式（2-3-21）

式中

——送风口孔口面积，m2；

——送风管内静压，Pa

；

——送风口计算送风量 ，m3/h；——送风口流量系数；

——送风密度，kg/m3。从该表达式可以看出，要实现均匀送风，可以有以下多种方式： （1） 保持送风管断面积F和各送风口面积（2

）保持送风各送风口面积不变；

（3）保持送风管的面积F和各送风口流量系数不变；

（4）增大送风管面积F，使管内静压

增大，同时减小送风口孔口面积

， 二者的综合效果是维持

不变。

不变，根据管内静压

的变化，调整各送风口孔口面积

，维持

不变，调整各送风口流量系数

使之适应

的变化，维持

不变；

和各送风口流量系数不变，调整送风管的面积F，使管内静压基本不变，维持

实际应用中，要实现均匀送风，通常采用以上第（2）中种方式，即保持了各送风口的同一规格和形式（有利于美观和调节），又可以节省送风管的耗材。此时实现均匀送风的条件就是保证各送风口面积处管内静压

、送风口流量系数

、送风口

均相等。要实现这些条件，除了满足采用同种规格的送风口以外，在送风管的设计上还需要满足一定的

相等。

数量关系，即任意两送风口之间动压的减少等于该两送风口之间的流动阻力，此时两送风口出管内静压2-6流体输配管网水力计算的目的是什么？

答：水力计算的目的包括设计和校核两类。一是根据要求的流量分配，计算确定管网各管段管径（或断面尺寸），确定各管段阻力，求得管网特性曲线，为匹配管网动力设备准备好条件，进而确定动力设备（风机、水泵等）的型号和动力消耗（设计计算）；或者是根据已定的动力设备，确定保证流量分配要求的管网尺寸规格（校核计算）；或者是根据已定的动力情况和已定的管网尺寸，校核各管段流量是否满足需要的流量要求（校核计算）。

2-7水力计算过程中，为什么要对并联管路进行阻力平衡？怎样进行？“所有管网的并联管路阻力都应相等”这种说法

对吗？

答：流体输配管网对所输送的流体在数量上要满足一定的流量分配要求。管网中并联管段在资用动力相等时，流动阻力也必然相等。为了保证各管段达到设计预期要求的流量，水力计算中应使并联管段的计算阻力尽量相等，不能超过一定的偏差范围。如果并联管段计算阻力相差太大，管网实际运行时并联管段会自动平衡阻力，此时并联管段的实际流量偏离设计流量也很大，管网达不到设计要求。因此，要对并联管路进行阻力平衡。

对并联管路进行阻力平衡，当采用假定流速法进行水力计算时，在完成最不利环路的水力计算后，再对各并联支路进行水力计算，其计算阻力和最不利环路上的资用压力进行比较。当计算阻力差超过要求值时，通常采用调整并联支路管径或在并联支路上增设调节阀的办法调整支路阻力，很少采用调整主干路（最不利环路）阻力的方法，因为主干路影响管段比支路要多。并联管路的阻力平衡也可以采用压损平均法进行：根据最不利环路上的资用压力，确定各并联支路的比摩阻，再根据该比摩阻和要求的流量，确定各并联支路的管段尺寸，这样计算出的各并联支路的阻力和各自的资用压力基本相等，达到并联管路的阻力平衡要求。

“所有管网的并联管路阻力都应相等”这种说法不对。在考虑重力作用和机械动力同时作用的管网中，两并联管路的流动资用压力可能由于重力重用而不等，而并联管段各自流动阻力等于其资用压力，这种情况下并联管路阻力不相等，其差值为重力作用在该并联管路上的作用差。

2-8水力计算的基本原理是什么？流体输配管网水力计算大都利用各种图表进行，这些图表为什么不统一？

答：水力计算的基本原理是流体一元流动连续性方程和能量方程，以及管段串联、并联的流动规律。流动动力等于管网总阻力（沿程阻力+局部阻力）、若干管段串联和的总阻力等于各串联管段阻力之和，并联管段阻力相等。用公式表示即：

串联管段： G1=G2=…=Gi

并联管段： G1+G2+…+Gi= G

流动能量方程： （Pq1－Pq2）+g(ρa－ρ)(H2－H1)=ΔP1-2 流动动力等于管网总阻力

管网总阻力等于沿程阻力+局部阻力

流体输配管网水力计算大都利用各种图表进行，这些图表为什么不统一的原因是各类流体输配管网内流动介质不同、管网采用的材料不同、管网运行是介质的流态也不同。而流动阻力（尤其是沿程阻力）根据流态不同可能采用不同的计算公式。这就造成了水力计算时不能采用统一的计算公式。各种水力计算的图表是为了方便计算，减少烦琐、重复的计算工作，将各水力计算公式图表化，便于查取数据，由于各类流体输配管网水力计算公式的不统一，当然各水力计算图表也不能统一。

2-9比较假定流速法、压损平均法和静压复得法的特点和适用情况。

答：假定流速法的特点是先按照合理的技术经济要求，预先假定适当的管内流速；在结合各管段输送的流量，确定管段尺寸规格；通常将所选的管段尺寸按照管道统一规格选用后，再结合流量反算管段内实际流速；根据实际流速（或流量）和管段尺寸，可以计算各管段实际流动阻力，进而可确定管网特性曲线，选定与管网相匹配的动力设备。假定流速法适用于管网的设计计算，通常已知管网流量分配而管网尺寸和动力设备未知的情况。

压损平均法的特点是根据管网（管段）已知的作用压力（资用压力），按所计算的管段长度，将该资用压力平均分配到计算管段上，得到单位管长的压力损失（平均比摩阻）；再根据各管段的流量和平均比摩阻确定各管段的管道尺寸。压损平均法可用于并联支路的阻力平衡计算，容易使并联管路满足阻力平衡要求。也可以用于校核计算，当管道系统的动力设备型号和管段尺寸已经确定，根据平均比摩阻和管段尺寸校核管段是否满足流量要求。压损平均法在环状管网水力计算中也常常应用。

静压复得法的特点是通过改变管段断面规格，通常是降低管内流速，使管内流动动压减少而静压维持不变，动压的减少用于克服流动的阻力。静压复得法通常用于均匀送风系统的设计计算中。

2-10为何天然气管网水力计算不强调并联支路阻力平衡？ 答：天然气管网水力计算不强调并联支路阻力平衡，可以从以下方面加以说明：

（1）天然气末端用气设备如燃气灶、热水器等阻力较大，而燃气输配管道阻力相对较小，因此各并联支路阻力相差不大，平衡性较好；

（2）天然气管网一般采用下供式，最不利环路是经过最底层的环路。由于附加压头的存在，只要保证最不利环路的供气，则上层并联支路也一定有气；

（3）各并联支路在燃气的使用时间上并非同时使用，并且使用时也并非都在额定流量工况下使用，其流量可以通过用户末端的旋塞，阀门等调节装置根据需要调节。签于以上原因，天然气管网无需强调并联支路的阻力平衡。 2-11 如图 2-4所示管网，输送含谷物粉尘的空气，常温下运行，对该管网进行水力计算，获得管网特性曲线方程。

图2-4答： 1.对各管段进行编号，标出管段长度和各排风点的排风量。

2.选择最不利环路，本题确定 1-3-5——除尘器—— 6——风机—— 7为最不利环路。

3.根据表 2-3-3输送含有谷物粉尘的空气时，风管内最小风速为垂直风管 10m/s，水平风管 12m/s，考虑到除尘器及风管漏网，取 5%的漏网系数，管段 6及 7的计算风量： 5500× 1.05=5775m3/s=1.604m3/s。管段1，有水平风管，确定流速12m/s，Q1=1000m3/h(0.28m3/s)，选D1=180mm，实际流速V1=11.4m/s，查Rm1=90Pa/m，Pd=ρV2/2=1.2×11.42/2=78.0Pa。同理可查管段3、5、6、7的管径及比摩阻，并计算动压及摩擦阻力，结果见水力计算表。 4．确定管断2、4的管径及单位长度摩擦力，结果见水力计算表。水力计算表 管

单位长度

流量 管径

流速

局部阻

摩擦

段

动压P局部阻

摩擦阻力

m3

长度/h D

V d 力系数

阻力编l(m)

(Pa)

力P(m3/s)

(mm)

(m/s) ξ 1(Pa) Rm

R号

(Pa/m) m(Pa)

1000 1

15

180

11.4

78.0

1.37

106.86

9.0

135

(0.28) 3500 3

6

320

12.32

91.1

-0.05

-4.86

5.5

33

(0.972) 5500 5

5

400

12.36

91.7

0.6

55.02

4.2

21

(1.53) 5775 6

8

450

10.22

62.7

0.47

29.47

2.0

16

(1.604) 5775 7

10

450

10.22

62.7

0.6

37.62

2.0

20

(1.604) 2500 2

10

300

10.0

60.0

0.58

34.8

3.8

38

(0.694) 2000 4

8

260

10.7

68.7

1.41

96.87

4.8

38.4

(0.556) 除尘器 2 240 21.3 272.2 4

220

14.6

128.4

5．从阻力平衡，暖通设计手册等资料查名管段的局部阻力系数（《简明通风设计手册》）。

管段阻力

Rml+P1(Pa)

241.9

28.4

76.0

45.5

57.6

72.8

135.3

1000 196.3 222.5

备注

阻力不

平衡 阻力不平衡

（1）管段1

设备密闭罩ξ=1.0，90º弯头(R/D=1.5)一个，ξ=0.17，直流三通，根据F1+F2=F3，α=30º，F2/F3=（300/320）2=0.88，Q2/Q3=2500/3500=0.714，查得ξ（2）管段2

圆形伞形罩，α=60º，ξξ

2,3=0.18，Σ

13=0.09，90º

1,3=0.20，Σ

ξ1=1.0+0.17+0.20=1.37，P1=ΣξPd=106.86Pa。

弯头（R/D=1.5）一个，ξ=0.17，60º弯头（R/D=1.5）1个，ξ=0.14，合流三通

ξ2=0.09+0.17+0.14+0.18=0.58。

（3）管段3

直流三通F3+F4≈F5，2=30º，F4/F5=（260/400）2=0.423，Q4/Q5=2000/5500=0.36，ξ（4）管段4

设备密闭罩ξ=1.0，90º弯头（R/D=1.5）1个，ξ=0.17，合流三通ξΣξ=1.0+0.17+0.24=14.1。 (5)管段5

除尘器进口变径管(断扩管)，除尘器进口尺寸300×800mm，变径管长度L=500mm，

45=0.24，

35=-0.05，Σ

ξ=-0.05。

，α=21.8º，ξ=0.60，Σξ=0.60。

[说明] 除尘器出入口及风机出入口尺寸为参考尺寸，根据所选设备具体尺寸定。 （6）管段6

除尘器出口变径管（断缩管），除尘器出口尺寸300mm×80mm，变径管长度l=400m，

，α=23.6º，ξ=0.1，90º弯头（R/D=1.5）2个，ξ=2×0.17=0.34。

风机进口渐扩管，按要求的总风量和估计的管网总阻力先近似选出一台风机，风机进口直径D1=500mm，变径管长度

L=300mm。F5/F6=（500/450）2=1.23，（7）管段7

，α=4.8º，ξ=0.03，Σξ=0.1+0.34+0.03=0.47。

风机出口渐扩管，风机出口尺寸410×315mm，D7=420mm，F7/F出=πD2/（410×315×4）=1.07，ξ=0。带扩散管的平形风帽（h/D0=0.5），ξ=0.60，Σξ=0.60。

6．计算各管段的沿程摩擦阻力和局部阻力，结果如水力计算表。

7．对并联管路进行阻力平衡。

(1)汇合点A，ΔP1=241.9Pa，ΔP2=72.8Pa，

为使管段1.2达到阻力平衡，改变管段2的管径，增大其阻力。

根据通风管道流规格取D2″=240mm，其对应压力

，仍不平衡，若取管径D2″=220mm，对立阻力为288.9Pa更不平衡。因

此决定取D2=240mm，在运行对再辅以阀门调节，削除不平衡。 (2)汇合点B，ΔP1+ΔP3==241.9+28.4=270.3Pa，ΔP4=135.3Pa，

为使管段1.2达到阻力平衡，改变管段4的管径变成

，取D4″=220mm

，

，与1,3管段平衡。

8．计算系统的总阻力，获得管网扬程曲线。

ΣP=Σ（Rml+Pl）=241.9+28.4+76.0+45.5+57.6+1000=1449.4Pa S=ΣP/Q2=1450/1.6042=5633.6kg/m7 管网特性曲线为ΔP=563.6Q2 Pa

2-12 试作如图所示室内天然气管道水力计算，每户额定用气量1.0Nm3/h，用气设备为双眼燃气灶。 解： 1）确定计算流量

画出管道系统图，在系统图上对计算管段进行编号，凡管径变化或流量变化均编号。 第j管道计算流量用下式计算。

式中 Lj——j管道计算流量，Nm3/h；

k——燃具的同时工作系数，可从燃气工程设计手册查取；Lj——第i种燃具的额定流量，Nm3/h；Ni——管道负担的i种燃具数目。计算结果列于下表。 流量计算表

管段号 1~2 2~3 3~4 4~5 5~6 6~7 10~9 9~8 8~6

燃具数N 1 1 1 2 3 6 1 2 3 额定流量 ΣLiNi(Nm3

1

1

1

2

3

6

1

2

3

/h) 同时工作系数

1

1 1 1.0 0.85 0.64 1 1.0 0.85 k 计算流量 Lj(Nm3

1 1 1 2 2.55 3.84 1 2 2.55 /h)

2）确定各管段的长度Lj，标在图上。

3）根据计算流量，初步确定管径，并标于系统图上。

4）算出各管段的局部阻力系数，求出其当量长度，即可得管段的计算长度。 管段1~2

直角弯头3个 ξ=2.2 旋塞1个 ξ=4 Σξ=2.2×3+4×1=10.6 计算雷诺数Re

计算摩擦阻力系数λ

Σξ当量长度l2

11~1

12~10

1 1 1 1

1

1 1

1 1

管段计算长度 l1~2=2.6+4.2=6.8m 5）计算单位管长摩擦阻力

6）管段阻力Δ

P

7）管段位压，即附加压头按（2-1-1）式

8）管段实际压力损失

其它管段计算方法同，结果列于燃气管道水力计算表。

2-13 如图2-7所示建筑，每层都需供应燃气。试分析燃气管道的最不利环路及水力计算的关键问题。图2-7答：最不利环路是从小区燃气干管引入至最底层（-54.000m）用户的向下环路。水力计算关键要保证最不利环路的供气能力和上部楼层的用气安全，确保燃气有充分的压力克服最不利环路的阻力和燃气用具出口压力需要，同时保证最上层环路由于对加压头积累，燃气压力不超过设备承压以致泄漏，由于楼层较多，附加压头作用明显，为保证高峰负荷时各层的用气，水力计算应适当考虑环路的阻力平衡问题。

2-14 某大型电站地下主厂房发电机层（如图）需在拱顶内设置两根相同的矩形送风管进行均匀送风，送风温度20℃。试设计这两根风管。设计条件：总送风量60×104m3/h，每根风管风口15个，风口风速8m/s，风口间距16.5m。 图2-8解：1.总风量为：60×104m3/h

则每个风口风量

m3/h

侧孔面积

m2

侧孔静压流速（流量系数取0.6）

侧孔处静压Pa

2．按

的原则，求出第一侧孔前管道断面积与假定断面1处管内空气流速7m/s

则 arctg1.9=62º 出流角α=62º

（断面1处动压断面1处全压

Pa）

Pa

断面1处断面积

m2

设计矩形风管成5000×2400的规格，实际F1=12m2，实际V1=6.9m/s，Pd1=28.6Pa，Pq1=106.1+28.6=134.7

，

m。

3．计算侧孔1-2阻力，确定2-3管道规格，风量28×103m3/h，近似取Dv1=3240mm作为1-2的平均流速当量直径。

查表Rm=0.12Pa/m，ΔPy=0.12×22.5=2.7Pa，局部阻力（忽略变径管阻力），侧孔出流ξ=0.083，（，1→2

，

。

∴断面2处全压Pq2=134.7-5.1=129.6Pa 断面2处动压Pd2=129.6-106.1=23.5Pa

实际

即2-3仍取5000×2400mm。

m/s，

m2与F1=11.9m2相差不大，可近似取F2与F1相同管道规格，

4．计算2-3阻力，确定3-4规格，风量26×104m3/h，Dv=3240mm，ΔPy=16.5×0.05=0.83Pa。

m/s，查表Rm=0.05Pa/m，

局部阻力：侧孔出流，ξ=0.08，考虑管道变径ξ=0.1。

Pa

Pa

Pa

m/s

m2与F1相差不大，证明F3处

不用变径

Pa

Pa

Pa V3′=6.01m/s

仍取管段3-4规格为5000×2400mm。

m2

5．计算3-4阻力，确定4-5管道规格，风管24×104m3/h，Dv=3240mm

，

m/s，查表Rm=0.04Pa/m，

ΔPy=0.04×16.5=0.66Pa。局部阻力：侧孔出流，ξ=0.02，假定有变径管ξ=0.1。∴ ∑ξ=0.12

Pa

PaPa

m/s

m2与F3相差不大，不需要变径

Pa

Pa

Pa

5000×2400mm。

m/s

m2，仍取4-5管道规格为

6．计算4-5阻力，确定5-6管道规格，风量22×104m3/h，Dv=3240mm

m/s，查表Rm=0.02Pa/m，ΔPy=16.5×0.02=0.33Pa

以上述计算可以求出，由于送风管内初始动压取得较低，虽然阻力不大，但风管后部动压太低，甚至接近零。造成风

管内流速过低，风管断面过大，浪费材料和安装空间。为此提高初始动压，为保证送风出流闸要求，可以在送风口处安装导流叶片，用以调整送风气流方向，取V0=15m/s。 重新计算 D 管段0-1

风量L30×104m3/h，Vd=15m/s，F=5.556m2，设成正方形管，边长a=2357mm，取2350mm，Pd=136.6Pa。 1．管段1-2

风量L=28×104m3/h，Vd取15m/s，F=5.185m2，a=2277mm，取a=2270mm，V实=15.09m/s， 查得Rm=0.7Pa/m，ξ=0.083，ΔPy=22.5×0.7=15.75Pa，ΔPj=11.34Pa， Pd,2=136.6-15.75-11.34=109.5Pa 2．管段2-3

L=26×104m3/h，Vd=13.51m/s，F=5.517m2，a=2349mm，取a=2270(与前程不变径)，

V实=14.02m/s，查Rm=0.6Pa/m，ξ=0.079，ΔPy=16.5×0.6=9.9Pa，ΔPj=9.32Pa， ΔPd3=117.9-9.9-9.3=98.7Pa 3．管道3-4

L=24×104 Vd=12.3m/s F=5.43m2 a=2331mm 取a=2270(与2-3段同) V实=12.94m/s Rm=0.5Pa/m ξ=0.073 Pd,4=98.7-0.5×16.5-0.073×0.6×12.942=83.1Pa 4．管段4-5

L=22×104 Vd=11.16m/s F=5.477m2 a=2340mm 取a=2270(与3-4段同) V实=11.86m/s Pd4′=84.4Pa Rm=0.5 ξ=0.067 Pd5=83.1-0.5×16.5-0.067×0.6×11.862=69.2Pa 5．管段5-6

L=20×104 Vd=10.76m/s F=5.17m2 a=2274mm 取a=2270(与4-5段同) V实=10.78 Pd5′=69.7Pa Rm=0.38Pa/m ξ=0.059 Pd6=69.7-0.38×16.5-0.059×0.6×10.782=59.3Pa 6．管段6-7

L=18×104 Vd=9.94m/s F=5.03m2 a=2243mm 取a=2240 V实=9.96m/s Pd6′=59.6Pa Rm=0.32Pa/m ξ=0.05 Pd7=59.3-16.5×0.32-0.05×0.6×9.962=51.0Pa 7．7-8管段

L=16×104 Vd=9.2m/s F=4.82m2 a=2196mm 取a=2200 V实=9.18m/s

Pd7′=50.6Pa Rm=0.29Pa/m ξ=0.047 ΔP=16.5×0.29+0.047×0.6×9.182=7.14 Pd8=50.6-7.14=43.5Pa 8．8-9管段

L=14×104 Vd=8.51m/s F=4.57m2 a=2138mm 取a=2140 V实=8.49m/s Pd8′=43.3Pa Rm=0.2Pa/m ξ=0.043 Pd9=43.5-0.2×16.5-0.043×0.6×8.492=38.4Pa 9．9-10管段

L=12×104 Vd=8.00m/s F=4.169m2 a=2042mm 取a=2040 V实=8.01m/s Pd9′=38.5Pa Rm=0.25Pa/m ξ=0.037 Pd10=38.5-0.25×16.5-0.037×0.6×8.012=32.9Pa 10．10-11管段

L=10×104m3/h Vd=7.41m/s F=3.749m2 a=1936mm 取a=1940mm V实=7.38m/s Pd10′=32.7Pa Rm=0.21Pa/m ξ=0.03 Pd11=32.7-16.5×0.21-0.03×0.6×7.382=28.3Pa 11．11-12管段

L=8×104 Vd=6.86m/s F=3.238m2 a=1799.5mm 取a=1800mm Pd11′=28.3Pa Rm=0.2Pa/m ξ=0.02 Pd12=28.3-16.5×0.2-0.02×0.6×6.862=24.4Pa 12．12-13管段

L=6×104 Vd=6.38m/s F=2.618m2 a=1616mm 取a=1600mm V实=6.51m/s Pd12′=25.4Pa Rm=0.22Pa/mξ=0.015 Pd13=25.4-16.5×0.22-0.015×0.6×6.512=21.4Pa 13．13-14管段

L=4×104 Vd=5.97m/s F=1.861m2 a=1364mm 取a=1360mm V实=6.01m/s Pd13′=21.7Pa Rm=0.23Pa/mξ=0.017 Pd14=21.7-0.23×16.5-0.017×0.6×6.012=17.5Pa 14．14-15管段

L=2×104 Vd=5.41m/s F=1.027m2 a=1013mm 取a=1000mm V实=5.56m/s Pd14′=18.5Pa Rm=0.28Pa/mξ=0.07 Pd14=18.5-0.28×16.5-0.07×0.6×5.562=12.6Pa>0 第3章 液体输配管网水力特征与水力计算

3-1 计算例题3-1中各散热器所在环路的作用压力tg=95℃，tg1=85℃，tg2=80℃，tn=70℃。

题3-1

解：双管制：第一层：ΔP1=gh1(ρh-ρg)=9.8×3×(977.81-961.92)=467.2Pa 第二层：ΔP2=gh2(ρh-ρg)=9.8×6×(977.81-961.92)=934.3Pa 第三层：ΔP3=gh3(ρh-ρg)=9.8×8.5×(977.81-961.92)=1323.6Pa 单管制：ΔPh=gh3(tg1-tg)+gh2(tg2-tg1)+gh1(ρh-ρ

g2)=9.8×8.5×(968.65-961.92)

+9.8×6×(971.83-968.65)+9.8×3×(977.81-971.83)=923.4Pa

3-2 通过水力计算确定习题图3-2所示重力循环热水采暖管网的管径。图中立管Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ各散热器的热负荷与Ⅱ立管相同。只算I、II立管，其余立管只讲计算方法，不作具体计算，散热器进出水管管长1.5m，进出水支管均有截止阀和乙字弯，没根立管和热源进出口设有闸阀。

图3-2

解：ΔPⅠ1′=gH(ρH-ρg)+ΔPf=9.81×(0.5+3)(977.81-961.92)+350=896Pa ∑lⅠ1=8+10+10+10+10+(8.9-0.5)+1.5+1.5+(0.5+3)+10+10+10+10+8+(8.9+3)=122.8m

水力计算表

管

Q

段

(w)

号

1

1800 2

5300 3 9900 1450

4

1910

5

2370

6

2370

7

1910

8

G

L

(kg/h) (m)

62

5.8

182

13.5 341 10 499

10

657

10

815

9

19.9

815

657

10

D

v

(mm

(m/s

)

)

20

0.05

32

0.05

40 0.07 40

0.11

50

0.08

50

0.11

50 0.11

50

0.08

R

ΔPy=R(Pa/

l

m)

(Pa)

3.11

18.0

1.65

22.3

2.58 25.8 5.21

52.1

2.42

24.2

3.60

28.8

3.60

71.6

2.42

24.2

P Σξ

d(Pa)

25.0

1.23

2.5

1.23

1.0 2.25 1.0

5.98

1.0

3.14

1.5

5.98

2.5

5.98

1.0

3.14

ΔPj ΔP

(Pa)

(Pa)

30.8

48.8

3.1

25.4

2.25 28.1 5.98

58.1

3.14

27.3

9.0

37.8

15.0

86.6

3.14

27.3

局部阻力统计

散热器1×2.0，截止阀

2×10，90º弯头1×1.5，合流三通1.5×1

闸阀1×0.5，直流三通

1×1.0，90º弯头1×1.0

直流三通1×1.0

直流三通1×1.0

直流三通1×1.0

闸阀1×0.5，90º弯头2×0.5

闸阀1×0.5，90º弯头2×0.5，直流三通1×1.0

直流三通1×1.0

1450

9

10

9900 341

10

40

0.07

2.58

25.8

1.0

2.25

2.25

28.1

直流三通1×1.0

499

10

40

0.11

5.21

52.1

1.0

5.98

5.98

58.1

直流三通1×1.0

闸阀1×0.5，直流三通

11

5300 182

12.8 32

0.05

1.65

21.1

2.5

1.23

3.1

24.3

1×1.0，90º弯1×1.0

12 3300 114 2.8 25 0.06 2.88 8.1 1.0 1.77 1.8 9.9 直流三通1×1.0

Pa，系统作用压力富裕率，

阀门调节。

立管Ⅰ，第二层ΔPⅠ，2=9.81×6.3×(977.81-961.92)+350=1332Pa

满足富裕压力要求，过剩压力可以通过

通过第二层散热器的资用压力：ΔP13，14′=1332-896+48.8=485Pa，Rpj=0.5×485/5.8=41.8Pa/m

管

Q 段

(w) 号

G

L

(kg/h

(m)

)

D (mm)

v (m/s)

R (Pa/m)

ΔPy=Rl

Σξ

Pd (Pa)

ΔPj (Pa)

ΔP

局部阻力统计

(Pa)

(Pa)

15013

0 35014

120

2.8

15

0.17

3 65.9

128.6

1.0

2 14.2

14.2

143

52

3

15

0.08 9.92

30

37

3.14 116

146

散热器1×2，截止阀2×16，旁流三通2×1.5

直流三通1×1.0

压降不平衡率

散热器支管上的阀门消除。

因13、14管均选用最小管径，剩余压力只能通过第二层

立管Ⅰ，第三层ΔPⅠ，3=9.81×9.1×(977.81-961.92)+350=1768Pa 资用压力：ΔP′15，16，14=1768-896+48.8+9.9=931Pa

管

Q 段

(w) 号

(kg/h) (m) G

L

D (mm)

v (m/s)

R (Pa/m)

ΔPy=Rl

Σξ

Pd (Pa)

ΔPj (Pa)

ΔP

局部阻力统计

(Pa)

(Pa)

20015

0 20016

68.8

2.8

15

0.1

68.8

3

15

0.1

15.2

45.8

6 15.2

42.7

6

1.0

4.9

4.9

48.0

35

4.9

172

217

散热器1×2，截止阀2×16，90º弯头1×1.0

直流三通1×1.0

压降不平衡率

因管段15、16、14已选用最小管径，剩余压力通过散热器支管的阀门消除。 计算立管Ⅱ，ΔPⅡ1=9.81×3.5×(977.81-961.92)+350=896Pa 管段17、18、23、24与管段11、12、1、2并联

Ⅱ立管第一层散热器使用压力ΔPⅡ,1′=24.3+9.9+48.8+25.4=108.4Pa 管

Q

段

(w)

号

(kg/h)

(m)

)

1500 52

5.8

15

0.08

G

L

(mm

(m/s)

m) 9.9

(Pa)

171.

17

57.4

37.0

3.08

114.0

4

闸阀1×0.5

18

4600 158

3.5

32

0.05

1.31

4.6

2.0

1.23

2.5

7.1

合流三通1×1.5

23

2800 96

2.8

20

0.08

6.65

18.6

1.0

3.14

3.14

22.0

直流三通1×1.0 闸阀1×0.5，直流三通

24

4600 158

2.8

32

0.05

1.31

3.7

3.0

1.23

3.7

7.4

1×1.0，旁流三通1×1.5 同管段13

D

v

(Pa/R

ΔPy=Rl

Σξ

Pd (Pa)

ΔPj (Pa)

ΔP

局部阻力统计

(Pa)

压降不平衡率

压降不平衡χ较大，可适当调整管径如下。

管

Q

段

(w)

号

(kg/h) (m) G

L

D

v (mm

(m/s) )

R (Pa/m)

ΔPy=Rl (Pa)

Σξ

ΔPd (Pa)

ΔPj (Pa)

ΔP

局部阻力统计

(Pa)

散热器1×2，截止阀2×10，

17′ 1500 52

5.8

20

0.04

1.38

8.0

25.0

0.8

20.0

28.0

90º弯1º×1.5，合流三通1.5×1 18′ 4600 158

3.5

25

0.09

11.0

38.5

2.0

4.0

8.0

46.5

23′ 2800 96 2.8 25 0.05 5.0 14.0 1.0 1.2 1.2 15.2 24′ 4600 158

2.8

25

0.09

11.0

30.8

3.0

4.0

12.0

42.8

调整后的压降不平衡率多余压力可以通过阀门调节。 确定Ⅱ立管第二层散热器管径

资用压力ΔPⅡ，2′=1332-（896-28.0-46.5）=511Pa

Δ

管 Q G L D v R ΔPyPΣ

d ΔP段 (w(kg/(m(m

(m/

(Pa

=Rl

(Pa

j P 局部阻力统计

ξ

(Pa) (Pa

号

) h)

)

m) s)

/m) (Pa)

)

)

130.0

1.7

87.

19

44.7 3

15

7.8

23.4

37

64.1

同管段13

00 6 3 5 31106.

2.

0.1

37.

12.

116

20

15

103.6 1

12.5

直流三通1×1.0 00

6

8 6

5

.1

压降不平衡率

管段19、20已选用最小管径，剩余压力由阀门消除。

闸阀1×0.5

合流三通1×1.5

直流三通1×1.0

闸阀1×0.5，直流三通

1×1.0，旁流三通1×1.5

本文来源：https://www.bwwdw.com/article/iqtj.html