结构计算书

结

构 计 算 书

工程名称：蒲家沟垃圾填埋场抽排系统建设工程 工程规模：小型

工程编号：15H054C

2016年03月

蒲家沟垃圾填埋场抽排系统建设工程

工程名称： 蒲家沟垃圾填埋场抽排系统建设工程

资质名称 资质等级 证书编号 _____________________________________________________________________ 建筑行业（建筑工程） 甲 级 A150000624 市政行业（给水工程、排水工程） 甲 级 A150000624 市政行业（环境卫生工程） 甲 级 A150000624 风景园林工程设计 乙 级 A250000621 市政行业（城镇燃气工程） 乙 级 A250000621 市政行业（道路、桥隧） 乙 级 A250000621 工程咨询 甲 级 工咨甲12820070020 市政公用工程（给排水）咨询 甲 级 工咨甲12820070020 古建筑维修保护设计 乙 级 渝0102SJ004

校 对 人:

陈永庆

工程师

计 算 人:

甘 民

工程师

工程编号： 15H054C

日 期： 2016.03

设计主持人: 刘国涛 高级工程师

近现代重要史迹及代表性建筑修缮设计 乙 级 渝0102SJ004 压力管道 GB1级，GC2级 TS1850014-2018

审 核 人:

李立仁 高级工程师

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蒲家沟垃圾填埋场抽排系统建设工程

目录

一、荷载计算

二、采用软件

三、水池计算结果

四．砌体计算附图

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钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P -

一、 荷载计算 1．楼面荷载

屋面恒载 4KN 不上人屋面活载 0.5KN 二、采用软件

本工程水池设计软件采用理正结构设计软件，砌体结构设计采用PKPM设计软件。 三、水池计算结果

矩形水池设计(JSC-1) 执行规范:

《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》

《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB 50069-2002), 本文简称《给排水结构规范》

《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS 138-2002), 本文简称《水池结构规程》

HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500

-----------------------------------------------------------------------

1 基本资料（一） 1.1 几何信息

水池类型: 有顶盖 半地上

长度L=9.600m, 宽度B=6.000m, 高度H=4.900m, 底板底标高=-4.900m 池底厚h3=300mm, 池壁厚t1=300mm, 池顶板厚h1=300mm,底板外挑长度t2=200mm

注：地面标高为±0.000。

(平面图) (剖面图) 1.2 土水信息

土天然重度18.00 kN/m3 , 土饱和重度20.00kN/m3, 土内摩擦角30度 地基承载力特征值fak=150.0kPa, 宽度修正系数ηb=0.00, 埋深修正系数η

d

=1.00

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地下水位标高-1.500m,池内水深3.500m, 池内水重度10.00kN/m3, 浮托力折减系数1.00, 抗浮安全系数Kf=1.05 1.3 荷载信息

活荷载: 池顶板1.50kN/m2, 地面10.00kN/m2, 组合值系数0.90 恒荷载分项系数: 水池自重1.20, 其它1.27 活荷载分项系数: 地下水压1.27, 其它1.27 活载调整系数: 其它1.00

活荷载准永久值系数: 顶板0.40, 地面0.40, 地下水1.00, 温湿度1.00 考虑温湿度作用: 池内外温差10.0度, 弯矩折减系数0.65, 砼线膨胀系数1.00(10-5/°C) 1.4 钢筋砼信息

混凝土: 等级C35, 重度25.00kN/m3, 泊松比0.20

纵筋保护层厚度(mm): 顶板(上35,下35), 池壁(内35,外35), 底板(上35,下35)

钢筋级别: HRB400, 裂缝宽度限值: 0.20mm, 配筋调整系数: 1.00 按裂缝控制配筋计算

构造配筋采用 混凝土规范GB50010-2010

2 计算内容 (1) 地基承载力验算 (2) 抗浮验算

(3) 荷载计算

(4) 内力(考虑温度作用)计算 (5) 配筋计算 (6) 裂缝验算 (7) 混凝土工程量计算

3 计算过程及结果

单位说明: 弯矩:kN.m/m 钢筋面积:mm2 裂缝宽度:mm 计算说明：双向板计算按查表

恒荷载:水池结构自重,土的竖向及侧向压力,内部盛水压力. 活荷载:顶板活荷载,地面活荷载,地下水压力,温湿度变化作用. 裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合. 3.1 地基承载力验算 3.1.1 基底压力计算 (1)水池自重Gc计算 顶板自重G1=432.00 kN 池壁自重G2=967.50kN 底板自重G3=480.00kN

水池结构自重Gc=G1+G2+G3=1879.50 kN (2)池内水重Gw计算 池内水重Gw=1701.00 kN

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(3)覆土重量计算

池顶覆土重量Gt1= 0 kN 池顶地下水重量Gs1= 0 kN 底板外挑覆土重量Gt2= 371.20 kN 底板外挑地下水重量Gs2= 198.40 kN

基底以上的覆盖土总重量Gt = Gt1 + Gt2 = 371.20 kN 基底以上的地下水总重量Gs = Gs1 + Gs2 = 198.40 kN (4)活荷载作用Gh

顶板活荷载作用力Gh1= 86.40 kN 地面活荷载作用力Gh2= 64.00 kN 活荷载作用力总和Gh=Gh1+Gh2=150.40 kN (5)基底压力Pk

基底面积: A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=10.000×6.400 = 64.00 m2 基底压强: Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A

=(1879.50+1701.00+371.20+198.40+150.40)/64.000= 67.20 kN/m2

3.1.2 修正地基承载力

(1)计算基础底面以上土的加权平均重度rm rm=[3.400×(20.00-10)+1.500×18.00]/4.900 = 12.45 kN/m3

(2)计算基础底面以下土的重度r

考虑地下水作用，取浮重度，r=20.00-10=10.00kN/m3 (3)根据《地基规范》的要求，修正地基承载力: fa = fak + ηb γ(b - 3) + ηdγm(d - 0.5)

= 150.00+0.00×10.00×(6.000-3)+1.00×12.45×(4.900-0.5) = 204.78 kPa

3.1.3 结论: Pk=67.20 < fa=204.78 kPa, 地基承载力满足要求。 3.2 抗浮验算

抗浮力Gk=Gc+Gt+Gs=1879.50+371.20+198.40= 2449.10 kN 浮力F=(9.600+2×0.200)×(6.000+2×0.200)×3.400×10.0×1.00 =2176.00 kN

Gk/F=2449.10/2176.00=1.13 > Kf=1.05, 抗浮满足要求。 3.3 荷载计算 3.3.1 顶板荷载计算:

池顶板自重荷载标准值: P1=25.00×0.300= 7.50 kN/m2 池顶活荷载标准值: Ph= 1.50 kN/m2 池顶均布荷载基本组合:

Qt = 1.20×P1 + 1.27×1.00×Ph= 10.91 kN/m2 池顶均布荷载准永久组合:

Qte = P1 + 0.40×Ph= 8.10 kN/m2 3.3.2 池壁荷载计算: (1)池外荷载:

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主动土压力系数Ka= 0.33 侧向土压力荷载组合(kN/m2): 部位(标高) 土压力标水压力标活载标准值 地面(0.000) 池壁顶端(-0.300) 地下水位处(-1.500) 底板顶面(-4.600) (2)池内底部水压力: 标准值= 35.00 kN/m2, 基本组合设计值= 44.45 kN/m2 3.3.3 底板荷载计算(池内无水，池外填土): 水池结构自重标准值Gc= 1879.50kN 基础底面以上土重标准值Gt= 371.20kN 基础底面以上水重标准值Gs= 198.40kN 基础底面以上活载标准值Gh= 150.40kN 水池底板以上全部竖向压力基本组合:

Qb = (1879.50×1.20+371.20×1.27+198.40×1.27+150.40×1.27×0.90×1.00)/64.000 = 49.23kN/m

2

水池底板以上全部竖向压力准永久组合:

Qbe = (1879.50+371.20+198.40×1.00+1.50×57.600×0.40+10.00×

基本组准永久合 组合 6.400×0.40)/64.000 = 39.21kN/m2 板底均布净反力基本组合: Q = 49.23-0.300×25.00×1.20 = 40.23 kN/m2

准值 0.00 0.00 准值 3.33 3.33 0.00 1.80 3.81 1.33 6.10 3.13 9.00 0.00 3.33 15.24 10.33 板底均布净反力准永久组合: Qe = 39.21-0.300×25.00

19.33 31.00 3.33 67.73 51.67 = 31.71 kN/m2

3.3.4 底板荷载计算(池内有水，池外无土): 水池底板以上全部竖向压力基本组合:

Qb = [9.600×6.000×1.50×1.27×1.00+1879.50×1.20

+(9.000×5.400×3.500)×10.00×1.27]/64.000 = 70.71kN/m2 板底均布净反力基本组合:

Q = 70.71-(0.300×25.00×1.20+3.500×10.00×1.27) = 17.26kN/m2 水池底板以上全部竖向压力准永久组合: Qbe = [9.600×6.000×1.50×0.40+1879.50

+(9.000×5.400×3.500)×10.00]/64.000 = 56.49kN/m2 板底均布净反力准永久组合:

Qe = 56.49-(0.300×25.00+3.500×10.00) = 13.99kN/m2

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3.4 内力,配筋及裂缝计算 弯矩正负号规则:

顶板:下侧受拉为正,上侧受拉为负 池壁:内侧受拉为正,外侧受拉为负 底板:上侧受拉为正,下侧受拉为负 荷载组合方式:

1.池外土压力作用(池内无水，池外填土) 2.池内水压力作用(池内有水，池外无土)

3.池壁温湿度作用(池内外温差=池内温度-池外温度) (1)顶板内力:

计算跨度: Lx= 9.300 m, Ly= 5.700 m , 四边简支 按双向板计算.

荷载组合作用弯矩表(kN.m/m)

部位 基本组合 准永久组合 下侧-L向跨中 14.58 B向跨中 30.15 上侧-L向边缘 0.00 B向边缘 0.00 (2)L侧池壁内力:

计算跨度: Lx= 9.300 m, Ly= 4.300 m , 三边固定,顶边自由

10.83 22.40 0.00 0.00 池壁类型: 普通池壁,按双向板计算 基本组合作用弯矩表(kN.m/m)

部位 池外土压力 内侧-水平跨23.24 中 水平边 - 缘 竖直跨17.27 中 竖直上 - 边缘 竖直下 - 边缘 外侧-水平跨 - 中 水平边-73.52 - 缘 竖直跨 - 中 竖直上0.00 - -0.00 -0.00 -11.74 -11.09 -22.83 -20.09 -93.60 -13.09 -20.76 -33.85 77.11 - 77.11 -0.00 - 0.00 - - 17.27 42.05 - 42.05 池内水压力 - 温湿度作用 - 基本组合 23.24 地址：中国?重庆市沙坪坝区沙北街83号 邮编：400045 第7页

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-9.70 -18.94 边缘 竖直下-133.16 - 边缘 准永久组合作用弯矩表(kN.m/m) 部位 池外土压力 内侧-水平跨16.91 中 水平边 - 缘 竖直跨13.33 中 竖直上 - 边缘 竖直下 - 边缘 外侧-水平跨 - 中 水平边-53.73 - 缘 -17.57 -71.30 -10.30 -18.16 -28.47 60.72 - 60.72 -0.00 - 0.00 - - 13.33 33.11 - 33.11 池内水压力 - 温湿度作用 - 准永久组合 16.91 -18.84 -152.00 竖直跨 - 中 竖直上0.00 边缘 -9.24 - -0.00 -0.00 竖直下-97.68 - 边缘 (3)B侧池壁内力: -16.48 -114.16 计算跨度: Lx= 5.700 m, Ly= 4.300 m , 三边固定,顶边自由 池壁类型: 普通池壁,按双向板计算 基本组合作用弯矩表(kN.m/m) 部位 池外土压力 内侧-水平跨22.63 中 水平边 - 缘 竖直跨18.21 中 竖直上 - 边缘 竖直下 - 42.33 - 42.33 -0.00 - 0.00 - - 18.21 31.99 - 31.99 池内水压力 - 温湿度作用 - 基本组合 22.63

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- 0.00 边缘 外侧-水平跨 - 中 水平边-54.83 - 缘 竖直跨 - 中 竖直上0.00 边缘 竖直下-69.74 - 边缘 准永久组合作用弯矩表(kN.m/m) 部位 池外土压力 内侧-水平跨16.56 中 水平边 - 缘 竖直跨13.71 中 - - 13.71 25.19 - 25.19 池内水压力 - 温湿度作用 - 准永久组合 16.56 -22.89 -92.63 - -0.00 -0.00 -11.47 -15.72 -27.18 -22.16 -76.99 -13.00 -19.74 -32.74 竖直上 - 边缘 竖直下 - 边缘 外侧-水平跨 - 中 -0.00 33.33 - 33.33 -10.24 -17.27 -27.51 水平边-40.31 - 缘 竖直跨 - 中 竖直上0.00 边缘 竖直下-51.89 - 边缘 (4)底板内力: - -9.03 -19.39 -59.70 -13.75 -22.78 -0.00 -0.00 -20.03 -71.92 计算跨度:Lx= 9.300m, Ly= 5.700m , 四边简支+池壁传递弯矩 按双向板计算. 1.池外填土,池内无水时,荷载组合作用弯矩表(kN.m/m) 基本组合作用弯矩表 部位 简支基底反池壁传递弯弯矩叠加 力 矩

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上侧-L向跨53.77 中 B向跨111.24 中 下侧-L向边0.00 缘 B向边0.00 缘 L向跨 - 中 B向跨 - 中 - 4.63 缘 B向边0.00 -114.16 -114.16 - 21.75 缘 L向跨 - -36.91 - -92.63 -92.63 中 B向跨 - -67.65 - -152.00 -152.00 中 2.池内有水,池外无土时,荷载组合作用弯矩表(kN.m/m) -49.14 - 基本组合作用弯矩表 部位 简支基底反池壁传递弯弯矩叠加 力 上侧-L向跨23.07 中 B向跨47.72 中 44.53 92.25 矩 24.94 48.01 -89.49 - 准永久组合作用弯矩表 部位 简支基底反池壁传递弯弯矩叠加 力 上侧-L向跨42.38 中 B向跨87.67 中 下侧-L向边0.00 -71.92 -71.92 - 20.03 矩 - 5.47 L向边0.00 缘 B向边0.00 缘 42.33 42.33 77.11 77.11 准永久组合作用弯矩表

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部位 简支基底反池壁传递弯弯矩叠加 力 矩 19.64 38.33 中 上侧-L向边0.00 缘 B向边0.00 600 E14@250 616 0.00 600 E14@250 616 0.00 上侧-L向跨18.69 中 B向跨38.67 中 L向边0.00 缘 B向边0.00 缘 (5)配筋及裂缝: 35.06 73.73 缘 ②L侧池壁配筋及裂缝表(弯矩:kN.m/m, 面积:mm2/m, 裂缝:mm) 33.33 33.33 部位 弯矩 计算面实配钢实配面裂缝宽积 筋 积 度 0.13 60.72 60.72 内侧-水平跨23.24 600 中 水平边42.05 600 缘 竖直跨17.27 600 中 竖直上0.00 边缘 竖直下77.11 854 边缘 外侧-水平跨-33.85 600 600 E14@250 616 E14@210 733 0.19 配筋计算方法:按单筋受弯构件计算板受拉钢筋. 裂缝计算根据《水池结构规程》附录A公式计算. 按基本组合弯矩计算配筋,按准永久组合弯矩计算裂缝,结果如下: ①顶板配筋及裂缝表(弯矩:kN.m/m, 面积:mm2/m, 裂缝:mm) 部位 弯矩 计算面实配钢实配面裂缝宽积 下侧-L向跨14.58 600 中 B向跨30.15 600 E14@250 616 0.17 筋 积 度 0.08 E14@250 616 0.10 E14@250 616 0.00 E14@150 1026 0.18 E14@250 616 E12@180 628 0.19 中

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水平边-93.60 1045 缘 竖直跨-22.83 600 中 竖直上-0.00 600 边缘 竖直下-152.00 1751 边缘 E14@140 1100 0.20 边缘 外侧-水平跨-32.74 600 E12@180 628 0.18 E14@250 616 0.15 中 水平边-76.99 853 E14@150 1026 0.18 E14@250 616 0.00 缘 竖直跨-27.18 600 E14@250 616 0.18 E14@80 1924 0.19 中 竖直上-0.00 600 边缘 竖直下-92.63 1034 边缘 ④底板配筋及裂缝表(弯矩:kN.m/m, 面积:mm2/m, 裂缝:mm) 部位 弯矩 计算面实配钢实配面裂缝宽积 上侧-L向跨48.01 600 筋 积 度 0.20 E12@100 1131 0.17 E14@250 616 0.00 ③B侧池壁配筋及裂缝表(弯矩:kN.m/m, 面积:mm2/m, 裂缝:mm) 部位 弯矩 计算面实配钢实配面裂缝宽积 内侧-水平跨22.63 600 中 水平边31.99 600 缘 竖直跨18.21 600 中 竖直上0.00 边缘 竖直下42.33 600 E14@210 733 0.19 600 E14@250 616 0.00 E14@250 616 0.11 E14@250 616 0.19 筋 积 度 0.13 E14@250 616 E14@200 770 中 B向跨92.25 1030 中 L向边42.33 600 缘 E14@210 733 0.19 E12@100 1131 0.18

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B向边77.11 854 缘 下侧-L向跨0.00 中 B向跨0.00 中 L向边-92.63 1034 缘 B向边-152.00 1751 缘 裂缝验算均满足. 3.5 混凝土工程量计算: 450 450 E14@150 1026 0.18 1.1 几何信息 水池类型: 有顶盖 半地上 E12@250 452 0.00 长度L=2.200m, 宽度B=6.000m, 高度H=2.150m, 底板底标高=-2.150m 池底厚h3=300mm, 池壁厚t1=300mm, 池顶板厚h1=300mm,底板外挑长度E12@250 452 0.00 t2=200mm 注：地面标高为±0.000。 E12@100 1131 0.17 E14@80 1924 0.19 (1)顶板: L×B×h1 = 9.600×6.000×0.300 = 17.28 m3 (2)池壁: [(L-t1)+(B-t1)]×2×t1×h2

= [(9.600-0.300)+(6.000-0.300)]×2×0.300×4.300 = 38.70 m3

(3)底板: (L+2×t2)×(B+2×t2)×h3

= (9.600+2×0.200)×(6.000+2×0.200)×0.300 = 19.20 m (4)水池混凝土总方量 = 17.28+38.70+19.20 = 75.18 m3

1 基本资料（二）

3

(平面图) (剖面图) 1.2 土水信息

土天然重度18.00 kN/m3 , 土饱和重度20.00kN/m3, 土内摩擦角30度 地基承载力特征值fak=150.0kPa, 宽度修正系数ηb=0.00, 埋深修正系数η

d

=1.00

地下水位标高-1.500m,池内水深1.200m, 池内水重度10.00kN/m3, 浮托力折减系数1.00, 抗浮安全系数Kf=1.05 1.3 荷载信息

活荷载: 池顶板1.50kN/m2, 地面10.00kN/m2, 组合值系数0.90

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恒荷载分项系数: 水池自重1.20, 其它1.27 活荷载分项系数: 地下水压1.27, 其它1.27 活载调整系数: 其它1.00

活荷载准永久值系数: 顶板0.40, 地面0.40, 地下水1.00, 温湿度1.00 考虑温湿度作用: 池内外温差10.0度, 弯矩折减系数0.65, 砼线膨胀系数1.00(10-5/°C) 1.4 钢筋砼信息

混凝土: 等级C35, 重度25.00kN/m3, 泊松比0.20

纵筋保护层厚度(mm): 顶板(上35,下35), 池壁(内35,外35), 底板(上35,下35)

钢筋级别: HRB400, 裂缝宽度限值: 0.20mm, 配筋调整系数: 1.00 按裂缝控制配筋计算

构造配筋采用 混凝土规范GB50010-2010

2 计算内容 (1) 地基承载力验算 (2) 抗浮验算 (3) 荷载计算

(4) 内力(考虑温度作用)计算 (5) 配筋计算 (6) 裂缝验算

(7) 混凝土工程量计算

3 计算过程及结果

单位说明: 弯矩:kN.m/m 钢筋面积:mm2 裂缝宽度:mm 计算说明：双向板计算按查表

恒荷载:水池结构自重,土的竖向及侧向压力,内部盛水压力. 活荷载:顶板活荷载,地面活荷载,地下水压力,温湿度变化作用. 裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合. 3.1 地基承载力验算 3.1.1 基底压力计算 (1)水池自重Gc计算 顶板自重G1=99.00 kN 池壁自重G2=176.70kN 底板自重G3=124.80kN

水池结构自重Gc=G1+G2+G3=400.50 kN (2)池内水重Gw计算 池内水重Gw=103.68 kN (3)覆土重量计算

池顶覆土重量Gt1= 0 kN 池顶地下水重量Gs1= 0 kN 底板外挑覆土重量Gt2= 104.92 kN

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底板外挑地下水重量Gs2= 12.04 kN

基底以上的覆盖土总重量Gt = Gt1 + Gt2 = 104.92 kN 基底以上的地下水总重量Gs = Gs1 + Gs2 = 12.04 kN (4)活荷载作用Gh

顶板活荷载作用力Gh1= 19.80 kN 地面活荷载作用力Gh2= 34.40 kN 活荷载作用力总和Gh=Gh1+Gh2=54.20 kN (5)基底压力Pk

基底面积: A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=2.600×6.400 = 16.64 m2 基底压强: Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A

=(400.50+103.68+104.92+12.04+54.20)/16.640= 40.59 kN/m2

3.1.2 修正地基承载力

(1)计算基础底面以上土的加权平均重度rm rm=[0.650×(20.00-10)+1.500×18.00]/2.150 = 15.58 kN/m3

(2)计算基础底面以下土的重度r

考虑地下水作用，取浮重度，r=20.00-10=10.00kN/m3 (3)根据《地基规范》的要求，修正地基承载力: fa = fak + ηb γ(b - 3) + ηdγm(d - 0.5)

= 150.00+0.00×10.00×(3.000-3)+1.00×15.58×(2.150-0.5)

= 175.71 kPa

3.1.3 结论: Pk=40.59 < fa=175.71 kPa, 地基承载力满足要求。 3.2 抗浮验算

抗浮力Gk=Gc+Gt+Gs=400.50+104.92+12.04= 517.46 kN

浮力F=(2.200+2×0.200)×(6.000+2×0.200)×0.650×10.0×1.00 =108.16 kN

Gk/F=517.46/108.16=4.78 > Kf=1.05, 抗浮满足要求。 3.3 荷载计算 3.3.1 顶板荷载计算:

池顶板自重荷载标准值: P1=25.00×0.300= 7.50 kN/m2 池顶活荷载标准值: Ph= 1.50 kN/m2 池顶均布荷载基本组合:

Qt = 1.20×P1 + 1.27×1.00×Ph= 10.91 kN/m2 池顶均布荷载准永久组合:

Qte = P1 + 0.40×Ph= 8.10 kN/m2 3.3.2 池壁荷载计算: (1)池外荷载:

主动土压力系数Ka= 0.33 侧向土压力荷载组合(kN/m2): 部位(标高) 土压力标水压力标活载标准值 准值 准值 基本组准永久合 组合 地址：中国?重庆市沙坪坝区沙北街83号 邮编：400045 第15页

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地面(0.000) 池壁顶端(-0.300) 地下水位处(-1.500) 底板顶面(-1.850) 0.00 1.80 0.00 0.00 3.33 3.33 3.81 1.33 6.10 3.13 板底均布净反力基本组合: Q = 41.53-0.300×25.00×1.20 = 32.53 kN/m2 9.00 0.00 3.33 15.24 10.33 板底均布净反力准永久组合: Qe = 32.40-0.300×25.00 10.17 3.50 3.33 21.17 15.00 = 24.90 kN/m2 3.3.4 底板荷载计算(池内有水，池外无土): 水池底板以上全部竖向压力基本组合:

Qb = [2.200×6.000×1.50×1.27×1.00+400.50×1.20

+(1.600×5.400×1.200)×10.00×1.27]/16.640 = 38.31kN/m2 板底均布净反力基本组合:

Q = 38.31-(0.300×25.00×1.20+1.200×10.00×1.27) = 14.07kN/m2 水池底板以上全部竖向压力准永久组合: Qbe = [2.200×6.000×1.50×0.40+400.50

+(1.600×5.400×1.200)×10.00]/16.640 = 30.78kN/m2 板底均布净反力准永久组合:

(2)池内底部水压力: 标准值= 12.00 kN/m2, 基本组合设计值= 15.24 kN/m2 3.3.3 底板荷载计算(池内无水，池外填土): 水池结构自重标准值Gc= 400.50kN 基础底面以上土重标准值Gt= 104.92kN 基础底面以上水重标准值Gs= 12.04kN 基础底面以上活载标准值Gh= 54.20kN 水池底板以上全部竖向压力基本组合:

Qb = (400.50×1.20+104.92×1.27+12.04×1.27+54.20×1.27×0.90×1.00)/16.640

= 41.53kN/m

水池底板以上全部竖向压力准永久组合:

Qbe = (400.50+104.92+12.04×1.00+1.50×13.200×0.40+10.00×3.440×0.40)/16.640 = 32.40kN/m2

2

Qe = 30.78-(0.300×25.00+1.200×10.00) = 11.28kN/m2 3.4 内力,配筋及裂缝计算 弯矩正负号规则:

顶板:下侧受拉为正,上侧受拉为负 池壁:内侧受拉为正,外侧受拉为负

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- 0.89 底板:上侧受拉为正,下侧受拉为负 荷载组合方式: 1.池外土压力作用(池内无水，池外填土) 2.池内水压力作用(池内有水，池外无土) 3.池壁温湿度作用(池内外温差=池内温度-池外温度) (1)顶板内力: 计算跨度: Lx= 1.900 m, Ly= 5.700 m , 四边简支 按单向板计算. 荷载组合作用弯矩表(kN.m/m) 部位 基本组合 准永久组合 下侧-L向跨中 4.92 B向跨中 0.00 上侧-L向边缘 0.00 B向边缘 0.00 (2)L侧池壁内力: 计算跨度: Lx= 1.900 m, Ly= 1.550 m , 三边固定,顶边简支 池壁类型: 普通池壁,按双向板计算 基本组合作用弯矩表(kN.m/m) 部位 池外土压力

池内水压力 温湿度作用 基本组合 3.66 0.00 0.00 0.00 内侧-水平跨0.89 中 水平边 - 缘 竖直跨1.08 中 竖直上 - 边缘 竖直下 - 边缘 外侧-水平跨 - 中 水平边-2.22 缘 竖直跨 - 中 竖直上0.00 边缘 竖直下-2.71 边缘 - 1.21 - 1.21 - - 1.08 -0.00 - 0.00 1.63 - 1.63 -0.47 -18.34 -18.81 - -27.02 -29.23 -0.58 -19.40 -19.99 - -0.00 -0.00 - -24.58 -27.29 准永久组合作用弯矩表(kN.m/m) 地址：中国?重庆市沙坪坝区沙北街83号 邮编：400045 第17页

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-21.51 -23.34 部位 池外土压力 池内水压力 - 温湿度作用 - 准永久组合 0.58 竖直下-1.83 边缘 (3)B侧池壁内力: - 内侧-水平跨0.58 中 水平边 - 缘 竖直跨0.71 中 竖直上 - 边缘 竖直下 - 边缘 外侧-水平跨 - 中 水平边-1.47 缘 竖直跨 - 中 竖直上0.00 边缘 计算跨度: Lx= 5.700 m, Ly= 1.550 m , 三边固定,顶边简支 0.95 - 0.95 池壁类型: 浅池壁,其它荷载作用下,按竖向单向板计算 温湿度应力按双向板计算 - - 0.71 池外土压力作用角隅处弯矩(kN.m/m): 基本组合:-2.38, 准永久组合:-1.57 -0.00 - 0.00 池内水压力作用角隅处弯矩(kN.m/m): 基本组合:1.28, 准永久组合:1.01 1.28 - 1.28 基本组合作用弯矩表(kN.m/m) 部位 -0.37 -16.04 -16.41 池外土压力 内侧-水平跨0.00 - -23.64 -25.10 中 水平边 - -0.46 -16.98 -17.44 缘 竖直跨2.11 - -0.00 -0.00 中 竖直上 - 边缘 -0.00 - 0.00 - - 2.11 1.28 - 1.28 池内水压力 - 温湿度作用 - 基本组合 0.00

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竖直下 - 边缘 外侧-水平跨 - 中 水平边-2.38 缘 竖直跨 - 中 竖直上0.00 边缘 竖直下-4.24 边缘 2.44 - 2.44 中 竖直上 - -0.00 - 0.00 -0.00 -18.98 -18.98 边缘 竖直下 - 1.92 - 1.92 - -27.89 -30.27 边缘 外侧-水平跨 - -0.00 -16.60 -16.60 -1.09 -16.51 -17.60 中 水平边-1.57 - -24.40 -25.97 - -0.00 -0.00 缘 竖直跨 - -0.86 -14.45 -15.31 - -29.53 -33.77 中 竖直上0.00 边缘 - -0.00 -0.00 准永久组合作用弯矩表(kN.m/m) 部位 池外土压力 内侧-水平跨0.00 中 水平边 - 缘 竖直跨1.38 - - 1.38 1.01 - 1.01 池内水压力 - 温湿度作用 - 准永久组合 0.00 竖直下-2.84 边缘 (4)底板内力: - -25.84 -28.68 计算跨度:Lx= 1.900m, Ly= 5.700m , 四边简支+池壁传递弯矩 按单向板计算. 1.池外填土,池内无水时,荷载组合作用弯矩表(kN.m/m) 基本组合作用弯矩表 部位 简支基底反池壁传递弯弯矩叠加

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-28.68 力 上侧-L向跨14.68 中 B向跨0.00 中 下侧-L向边0.00 缘 B向边0.00 缘 L向跨 - 中 B向跨 - 中 矩 - - 下侧-L向边0.00 缘 B向边0.00 -28.68 -23.34 -23.34 - - 缘 L向跨 - -28.68 -17.44 -33.77 -33.77 中 B向跨 - -5.72 -5.72 -27.29 -27.29 中 2.池内有水,池外无土时,荷载组合作用弯矩表(kN.m/m) -33.77 -19.09 基本组合作用弯矩表 部位 简支基底反池壁传递弯弯矩叠加 力 上侧-L向跨6.35 中 B向跨0.00 中 0.49 0.49 矩 2.44 8.79 -6.74 -6.74 准永久组合作用弯矩表 部位 简支基底反池壁传递弯弯矩叠加 力 上侧-L向跨11.24 中 B向跨0.00 中 - - 矩 - - L向边0.00 缘 B向边0.00 缘 2.44 2.44 1.63 1.63 准永久组合作用弯矩表

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部位 简支基底反池壁传递弯弯矩叠加 力 矩 1.92 7.01 中 上侧-L向边0.00 缘 B向边0.00 600 E14@250 616 0.00 600 E14@250 616 0.00 上侧-L向跨5.09 中 B向跨0.00 中 L向边0.00 缘 B向边0.00 缘 (5)配筋及裂缝: 0.38 0.38 缘 ②L侧池壁配筋及裂缝表(弯矩:kN.m/m, 面积:mm2/m, 裂缝:mm) 1.92 1.92 部位 弯矩 计算面实配钢实配面裂缝宽积 筋 积 度 0.00 1.28 1.28 内侧-水平跨0.89 中 水平边1.21 缘 竖直跨1.08 中 竖直上0.00 边缘 竖直下1.63 边缘 600 E14@250 616 600 E14@250 616 0.01 配筋计算方法:按单筋受弯构件计算板受拉钢筋. 裂缝计算根据《水池结构规程》附录A公式计算. 按基本组合弯矩计算配筋,按准永久组合弯矩计算裂缝,结果如下: ①顶板配筋及裂缝表(弯矩:kN.m/m, 面积:mm2/m, 裂缝:mm) 部位 弯矩 计算面实配钢实配面裂缝宽积 下侧-L向跨4.92 中 B向跨0.00 600 E14@250 616 0.00 600 筋 积 度 0.03 600 E14@250 616 0.01 600 E14@250 616 0.00 600 E14@250 616 0.01 E14@250 616 外侧-水平跨-18.81 600 中 E14@250 616 0.13

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水平边-29.23 600 缘 竖直跨-19.99 600 中 竖直上-0.00 600 边缘 竖直下-27.29 600 边缘 E14@250 616 0.19 边缘 外侧-水平跨-18.98 600 E14@250 616 0.13 E14@250 616 0.13 中 水平边-30.27 600 E12@180 628 0.17 E14@250 616 0.00 缘 竖直跨-17.60 600 E14@250 616 0.12 E14@250 616 0.18 中 竖直上-0.00 600 边缘 竖直下-33.77 600 边缘 ④底板配筋及裂缝表(弯矩:kN.m/m, 面积:mm2/m, 裂缝:mm) 部位 弯矩 计算面实配钢实配面裂缝宽积 上侧-L向跨8.79 600 筋 积 度 0.05 E12@180 628 0.19 E14@250 616 0.00 ③B侧池壁配筋及裂缝表(弯矩:kN.m/m, 面积:mm2/m, 裂缝:mm) 部位 弯矩 计算面实配钢实配面裂缝宽积 内侧-水平跨0.00 中 水平边1.28 缘 竖直跨2.11 中 竖直上0.00 边缘 竖直下2.44 600 E14@250 616 0.01 600 E14@250 616 0.00 600 E14@250 616 0.01 600 E14@250 616 0.01 600 筋 积 度 0.00 E14@250 616 E14@250 616 中 B向跨0.49 中 L向边2.44 缘 600 E14@250 616 0.01 600 E14@250 616 0.00

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B向边1.63 缘 600 E14@250 616 0.01 水池类型: 有顶盖 半地上 长度L=5.600m, 宽度B=5.600m, 高度H=4.900m, 底板底标高=-4.900m 下侧-L向跨-19.09 600 中 B向跨-6.74 600 中 L向边-33.77 600 缘 B向边-27.29 600 缘 裂缝验算均满足. 3.5 混凝土工程量计算:

E14@250 616 0.13 池底厚h3=300mm, 池壁厚t1=300mm, 池顶板厚h1=300mm,底板外挑长度t2=200mm E14@250 616 0.04 注：地面标高为±0.000。 E12@180 628 0.19 E14@250 616 0.18 (平面图) (剖面图) 1.2 土水信息

土天然重度18.00 kN/m3 , 土饱和重度20.00kN/m3, 土内摩擦角30度 地基承载力特征值fak=150.0kPa, 宽度修正系数ηb=0.00, 埋深修正系数η

d

(1)顶板: L×B×h1 = 2.200×6.000×0.300 = 3.96 m3 (2)池壁: [(L-t1)+(B-t1)]×2×t1×h2

= [(2.200-0.300)+(6.000-0.300)]×2×0.300×1.550 = 7.07 m3 (3)底板: (L+2×t2)×(B+2×t2)×h3

= (2.200+2×0.200)×(6.000+2×0.200)×0.300 = 4.99 m (4)水池混凝土总方量 = 3.96+7.07+4.99 = 16.02 m3

1 基本资料（三） 1.1 几何信息

3

=1.00

地下水位标高-1.500m,池内水深3.500m, 池内水重度10.00kN/m3, 浮托力折减系数1.00, 抗浮安全系数Kf=1.05 1.3 荷载信息

活荷载: 池顶板1.50kN/m2, 地面10.00kN/m2, 组合值系数0.90 恒荷载分项系数: 水池自重1.20, 其它1.27

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活荷载分项系数: 地下水压1.27, 其它1.27 活载调整系数: 其它1.00

活荷载准永久值系数: 顶板0.40, 地面0.40, 地下水1.00, 温湿度1.00 考虑温湿度作用: 池内外温差10.0度, 弯矩折减系数0.65, 砼线膨胀系数1.00(10-5/°C) 1.4 钢筋砼信息

混凝土: 等级C35, 重度25.00kN/m3, 泊松比0.20

纵筋保护层厚度(mm): 顶板(上35,下35), 池壁(内35,外35), 底板(上35,下35)

钢筋级别: HRB400, 裂缝宽度限值: 0.20mm, 配筋调整系数: 1.00 按裂缝控制配筋计算

构造配筋采用 混凝土规范GB50010-2010

2 计算内容 (1) 地基承载力验算 (2) 抗浮验算 (3) 荷载计算

(4) 内力(考虑温度作用)计算 (5) 配筋计算 (6) 裂缝验算 (7) 混凝土工程量计算

3 计算过程及结果

单位说明: 弯矩:kN.m/m 钢筋面积:mm2 裂缝宽度:mm 计算说明：双向板计算按查表

恒荷载:水池结构自重,土的竖向及侧向压力,内部盛水压力. 活荷载:顶板活荷载,地面活荷载,地下水压力,温湿度变化作用. 裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合. 3.1 地基承载力验算 3.1.1 基底压力计算 (1)水池自重Gc计算 顶板自重G1=235.20 kN 池壁自重G2=683.70kN 底板自重G3=270.00kN

水池结构自重Gc=G1+G2+G3=1188.90 kN (2)池内水重Gw计算 池内水重Gw=875.00 kN (3)覆土重量计算

池顶覆土重量Gt1= 0 kN 池顶地下水重量Gs1= 0 kN 底板外挑覆土重量Gt2= 269.12 kN 底板外挑地下水重量Gs2= 143.84 kN

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基底以上的覆盖土总重量Gt = Gt1 + Gt2 = 269.12 kN 基底以上的地下水总重量Gs = Gs1 + Gs2 = 143.84 kN (4)活荷载作用Gh

顶板活荷载作用力Gh1= 47.04 kN 地面活荷载作用力Gh2= 46.40 kN 活荷载作用力总和Gh=Gh1+Gh2=93.44 kN (5)基底压力Pk

基底面积: A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=6.000×6.000 = 36.00 m2 基底压强: Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A

=(1188.90+875.00+269.12+143.84+93.44)/36.000= 71.40 kN/m2

3.1.2 修正地基承载力

(1)计算基础底面以上土的加权平均重度rm rm=[3.400×(20.00-10)+1.500×18.00]/4.900 = 12.45 kN/m3

(2)计算基础底面以下土的重度r

考虑地下水作用，取浮重度，r=20.00-10=10.00kN/m3 (3)根据《地基规范》的要求，修正地基承载力: fa = fak + ηb γ(b - 3) + ηdγm(d - 0.5)

= 150.00+0.00×10.00×(6.000-3)+1.00×12.45×(4.900-0.5) = 204.78 kPa

3.1.3 结论: Pk=71.40 < fa=204.78 kPa, 地基承载力满足要求。 3.2 抗浮验算

抗浮力Gk=Gc+Gt+Gs=1188.90+269.12+143.84= 1601.86 kN 浮力F=(5.600+2×0.200)×(5.600+2×0.200)×3.400×10.0×1.00 =1224.00 kN

Gk/F=1601.86/1224.00=1.31 > Kf=1.05, 抗浮满足要求。 3.3 荷载计算 3.3.1 顶板荷载计算:

池顶板自重荷载标准值: P1=25.00×0.300= 7.50 kN/m2 池顶活荷载标准值: Ph= 1.50 kN/m2 池顶均布荷载基本组合:

Qt = 1.20×P1 + 1.27×1.00×Ph= 10.91 kN/m2 池顶均布荷载准永久组合:

Qte = P1 + 0.40×Ph= 8.10 kN/m2 3.3.2 池壁荷载计算: (1)池外荷载:

主动土压力系数Ka= 0.33 侧向土压力荷载组合(kN/m2): 部位(标高) 土压力标水压力标活载标准值 地面(0.000) 0.00 准值 0.00 准值 3.33 基本组准永久合 组合 3.81 1.33 地址：中国?重庆市沙坪坝区沙北街83号 邮编：400045 第25页

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池壁顶端(-0.300) 地下水位处(-1.500) 底板顶面(-4.600) 1.80 0.00 3.33 6.10 3.13 Q = 57.17-0.300×25.00×1.20 = 48.17 kN/m2 9.00 0.00 3.33 15.24 10.33 板底均布净反力准永久组合: Qe = 45.53-0.300×25.00 19.33 31.00 3.33 67.73 51.67 = 38.03 kN/m2 3.3.4 底板荷载计算(池内有水，池外无土): 水池底板以上全部竖向压力基本组合:

Qb = [5.600×5.600×1.50×1.27×1.00+1188.90×1.20

+(5.000×5.000×3.500)×10.00×1.27]/36.000 = 72.16kN/m2 板底均布净反力基本组合:

Q = 72.16-(0.300×25.00×1.20+3.500×10.00×1.27) = 18.71kN/m2 水池底板以上全部竖向压力准永久组合: Qbe = [5.600×5.600×1.50×0.40+1188.90

+(5.000×5.000×3.500)×10.00]/36.000 = 57.85kN/m2 板底均布净反力准永久组合:

(2)池内底部水压力: 标准值= 35.00 kN/m2, 基本组合设计值= 44.45 kN/m2 3.3.3 底板荷载计算(池内无水，池外填土): 水池结构自重标准值Gc= 1188.90kN 基础底面以上土重标准值Gt= 269.12kN 基础底面以上水重标准值Gs= 143.84kN 基础底面以上活载标准值Gh= 93.44kN 水池底板以上全部竖向压力基本组合:

Qb = (1188.90×1.20+269.12×1.27+143.84×1.27+93.44×1.27×0.90×1.00)/36.000 = 57.17kN/m

水池底板以上全部竖向压力准永久组合:

Qbe = (1188.90+269.12+143.84×1.00+1.50×31.360×0.40+10.00×4.640×0.40)/36.000 = 45.53kN/m2 板底均布净反力基本组合:

2

Qe = 57.85-(0.300×25.00+3.500×10.00) = 15.35kN/m2 3.4 内力,配筋及裂缝计算 弯矩正负号规则:

顶板:下侧受拉为正,上侧受拉为负 池壁:内侧受拉为正,外侧受拉为负 底板:上侧受拉为正,下侧受拉为负

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荷载组合方式: 1.池外土压力作用(池内无水，池外填土) 2.池内水压力作用(池内有水，池外无土) 3.池壁温湿度作用(池内外温差=池内温度-池外温度) (1)顶板内力: 计算跨度: Lx= 5.300 m, Ly= 5.300 m , 四边简支 按双向板计算. 荷载组合作用弯矩表(kN.m/m) 部位 基本组合 准永久组合 下侧-L向跨中 13.53 B向跨中 13.53 上侧-L向边缘 0.00 B向边缘 0.00 (2)L侧池壁内力: 计算跨度: Lx= 5.300 m, Ly= 4.300 m , 三边固定,顶边简支 池壁类型: 普通池壁,按双向板计算 基本组合作用弯矩表(kN.m/m) 部位 池外土压力 内侧-水平跨17.90

池内水压力 - 温湿度作用 - 基本组合 17.90 10.05 10.05 0.00 0.00 中 水平边 - 缘 竖直跨22.23 中 竖直上 - 边缘 竖直下 - 边缘 外侧-水平跨 - 中 水平边-45.57 - 缘 竖直跨 - 中 竖直上0.00 边缘 竖直下-59.42 - 边缘 准永久组合作用弯矩表(kN.m/m) -24.63 -84.05 - -0.00 -0.00 -13.21 -19.38 -32.59 -27.05 -72.62 -10.59 -18.33 -28.91 36.69 - 36.69 -0.00 - 0.00 - - 22.23 27.16 - 27.16 地址：中国?重庆市沙坪坝区沙北街83号 邮编：400045 第27页

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-21.55 -66.00 部位 池外土压力 池内水压力 - 温湿度作用 - 准永久组合 13.22 竖直下-44.45 - 边缘 (3)B侧池壁内力: 内侧-水平跨13.22 中 水平边 - 缘 竖直跨16.44 中 竖直上 - 边缘 竖直下 - 边缘 外侧-水平跨 - 中 计算跨度: Lx= 5.300 m, Ly= 4.300 m , 三边固定,顶边简支 21.39 - 21.39 池壁类型: 普通池壁,按双向板计算 基本组合作用弯矩表(kN.m/m) - - 16.44 部位 池外土压力 -0.00 - 0.00 内侧-水平跨17.90 中 28.89 - 28.89 水平边 - 缘 -8.34 -16.03 -24.37 竖直跨22.23 中 -23.66 -57.39 竖直上 - 边缘 -10.40 -16.95 -27.36 竖直下 - 边缘 - -0.00 -0.00 外侧-水平跨 - 中 水平边-45.57 - -27.05 -72.62 -10.59 -18.33 -28.91 36.69 - 36.69 -0.00 - 0.00 - - 22.23 27.16 - 27.16 池内水压力 - 温湿度作用 - 基本组合 17.90 水平边-33.72 - 缘 竖直跨 - 中 竖直上0.00 边缘

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-16.03 -24.37 缘 竖直跨 - 中 竖直上0.00 边缘 竖直下-59.42 - 边缘 准永久组合作用弯矩表(kN.m/m) 部位 池外土压力 内侧-水平跨13.22 中 水平边 - 缘 竖直跨16.44 中 竖直上 - 边缘 竖直下 - 边缘 28.89 - 28.89 -0.00 - 0.00 - - 16.44 21.39 - 21.39 池内水压力 - 温湿度作用 - 准永久组合 13.22 -24.63 -84.05 - -0.00 -0.00 -13.21 -19.38 -32.59 外侧-水平跨 - 中 -8.34 水平边-33.72 - 缘 竖直跨 - 中 竖直上0.00 边缘 竖直下-44.45 - 边缘 (4)底板内力: - -23.66 -57.39 -10.40 -16.95 -27.36 -0.00 -0.00 -21.55 -66.00 计算跨度:Lx= 5.300m, Ly= 5.300m , 四边简支+池壁传递弯矩 按双向板计算. 1.池外填土,池内无水时,荷载组合作用弯矩表(kN.m/m) 基本组合作用弯矩表 部位 简支基底反池壁传递弯弯矩叠加 力 上侧-L向跨59.75 中 B向跨59.75 中 - 19.49 矩 - 19.49

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下侧-L向边0.00 缘 B向边0.00 缘 L向跨 - 中 B向跨 - 中 -84.05 -84.05 中 B向跨 - -31.61 - -84.05 -84.05 中 2.池内有水,池外无土时,荷载组合作用弯矩表(kN.m/m) -40.26 - 基本组合作用弯矩表 部位 简支基底反池壁传递弯弯矩叠加 力 上侧-L向跨23.21 中 B向跨23.21 中 17.58 40.78 矩 17.58 40.78 -40.26 - 准永久组合作用弯矩表 部位 简支基底反池壁传递弯弯矩叠加 力 上侧-L向跨47.18 中 B向跨47.18 中 下侧-L向边0.00 缘 B向边0.00 缘 L向跨 - -31.61 - -66.00 -66.00 -66.00 -66.00 - 15.57 矩 - 15.57 L向边0.00 缘 B向边0.00 缘 36.69 36.69 36.69 36.69 准永久组合作用弯矩表 部位 简支基底反池壁传递弯弯矩叠加 力 上侧-L向跨19.04 中 矩 13.84 32.88

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B向跨19.04 中 L向边0.00 缘 B向边0.00 缘 (5)配筋及裂缝: 13.84 32.88 ②L侧池壁配筋及裂缝表(弯矩:kN.m/m, 面积:mm2/m, 裂缝:mm) 部位 弯矩 计算面实配钢实配面裂缝宽积 内侧-水平跨17.90 600 筋 积 度 0.10 28.89 28.89 E14@250 616 28.89 28.89 中 水平边27.16 600 缘 竖直跨22.23 600 中 竖直上0.00 边缘 竖直下36.69 600 边缘 外侧-水平跨-28.91 600 中 E14@250 616 0.19 E12@180 628 0.19 600 E14@250 616 0.00 E14@250 616 0.13 E14@250 616 0.17 配筋计算方法:按单筋受弯构件计算板受拉钢筋. 裂缝计算根据《水池结构规程》附录A公式计算. 按基本组合弯矩计算配筋,按准永久组合弯矩计算裂缝,结果如下: ①顶板配筋及裂缝表(弯矩:kN.m/m, 面积:mm2/m, 裂缝:mm) 部位 弯矩 计算面实配钢实配面裂缝宽积 下侧-L向跨13.53 600 中 B向跨13.53 600 中 上侧-L向边0.00 缘 B向边0.00 缘

600 E14@250 616 0.00 600 E14@250 616 0.00 E14@250 616 0.08 筋 积 度 0.08 E14@250 616 水平边-72.62 803 缘 竖直跨-32.59 600 中 竖直上-0.00 600 边缘 E14@160 962 0.19 E12@180 628 0.18 E14@250 616 0.00 地址：中国?重庆市沙坪坝区沙北街83号 邮编：400045 第31页

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竖直下-84.05 934 边缘 E14@150 1026 0.20 中 竖直上-0.00 600 边缘 竖直下-84.05 934 边缘 ④底板配筋及裂缝表(弯矩:kN.m/m, 面积:mm2/m, 裂缝:mm) 部位 弯矩 计算面实配钢实配面裂缝宽积 上侧-L向跨40.78 600 筋 积 度 0.18 E14@150 1026 0.20 E14@250 616 0.00 ③B侧池壁配筋及裂缝表(弯矩:kN.m/m, 面积:mm2/m, 裂缝:mm) 部位 弯矩 计算面实配钢实配面裂缝宽积 内侧-水平跨17.90 600 中 水平边27.16 600 缘 竖直跨22.23 600 中 竖直上0.00 边缘 竖直下36.69 600 边缘 外侧-水平跨-28.91 600 中 水平边-72.62 803 缘 竖直跨-32.59 600 E12@180 628 0.18 E14@160 962 0.19 E14@250 616 0.19 E12@180 628 0.19 600 E14@250 616 0.00 E14@250 616 0.13 E14@250 616 0.17 筋 积 度 0.10 E14@250 616 E14@210 733 中 B向跨40.78 600 中 L向边36.69 600 缘 B向边36.69 600 缘 下侧-L向跨0.00 中 B向跨0.00 中 450 E12@250 452 0.00 450 E12@250 452 0.00 E12@180 628 0.19 E12@180 628 0.19 E14@210 733 0.18

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L向边-84.05 934 缘 B向边-84.05 934 缘 裂缝验算均满足. 3.5 混凝土工程量计算:

E14@150 1026 0.20 E14@150 1026 0.20 (1)顶板: L×B×h1 = 5.600×5.600×0.300 = 9.41 m3 (2)池壁: [(L-t1)+(B-t1)]×2×t1×h2

= [(5.600-0.300)+(5.600-0.300)]×2×0.300×4.300 = 27.35 m3

(3)底板: (L+2×t2)×(B+2×t2)×h3

= (5.600+2×0.200)×(5.600+2×0.200)×0.300 = 10.80 m3 (4)水池混凝土总方量 = 9.41+27.35+10.80 = 47.56 m3

四．砌体结构计算附图

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