脚手架专项施工方案 - 图文

脚手架专项施工方案

第一节 编制依据

《建筑施工计算手册》江正荣著 中国建筑工业出版社； 《钢结构设计规范》GB50017-2003 中国建筑工业出版社； 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 中国建筑工业出版社； 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社； 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社；

《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社； 《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91；

《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程脚手架工程》DGJ32/J37-2006； 《热轧工字钢》GB/T706-1988； 《钢管脚手架扣件》GB/15831-2006； 《密目式安全立网》GB16909-1997； 《安全色》GB2893-2001；

另外参照本工程施工图纸及施工组织设计编制本施工方案。

第二节 工程概况 幸福城祈福里三组团03#、04#、05#

建设单位：南京栖霞建设股份有限公司 建设地点：南京马群西花岗

设计单位：江苏兴化建筑设计研究院有限公司 监理单位：江苏建发建设项目咨询有限公司 施工单位：南通长城建筑安装工程有限公司 结构类型：框剪18层 结构建筑设计概况

本工程03、04、05框剪18层，建筑高均为56.8m（包括上部造型，实际高为51.8m），

1

标准层高均为2.800m。±0.000相当于绝对标高14.550m。

安 全 生 产 组 织 管 理 网 络

总负责：吴建章 项目负责人： 项目经理：杨建锁 安全负责人：葛来峰 施工负责人：张春明 许杰 施工员：王灯红

安全员：石雪峰质检员：方连明资料员：马一之材料员：吴国民机管员：张奇武安装工长：葛均 第三节 脚手架方案选择

本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：

1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。

2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。

2

4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；

5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合相关文明标化工地的有关标准。

6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案：

a.七层楼面以下采用钢管落地脚手架，高21.25米<-1.65~19.60 >

b.七层楼面以上采用普通型钢悬挑脚手架，分悬挑段：悬挑段1，高16.8米<八层21.25~十三层38.05>，悬挑段2，高14米<十四层38.05~十八层52.05>。

第四节 脚手架材料选择

钢管落地脚手架

l、钢管落地脚手架，选用外径48mm，壁厚3.5mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。

2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。

3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，横杆、剪力撑统一漆红白相间色。

4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。

5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及建筑安全监督管理部门发放的

3

准用证。

6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB 700-88）中Q235A钢的要求。 普通型钢悬挑脚手架

l、普通型钢悬挑脚手架，选用架设钢管外径48mm，壁厚3.5mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。

2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。

3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，横杆、剪力撑统一漆红白相间色。

4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。

5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由建筑安全监督管理部门发放的准用证。

6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB 700-88）中Q235A钢的要求。

7、型钢水平悬挑杆采用16号工字钢。

8、预埋螺栓的直径为20mm。

9.选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。

4

主要材料计划如下表：

名称及规格 6m长管 6m长管 6m长管 3m长管 1.5m短管 2.5m短管 1.5m短管 2000mm×200mm×50mm垫木 用途 纵向水平杆 立杆 剪刀撑 调整节头位置 横向水平杆 连墙杆 连墙件柱箍 基础垫板 总需用量 6400根 3800根 1520根 1680根 5800根 120根 352根 340根 11000个 6000个 3000个 3000块 2000张 备注 租赁 租赁 租赁 租赁 租赁 租赁 租赁 租赁 租赁 租赁 租赁 采购 采购 架子工自备 直角扣件 旋转扣件 对接扣件 2500mm×250mm竹串竹笆片 6m×18m安全网 扎篾 材料视工程进度分阶段组织进场。

第五节 脚手架搭设流程及要求

钢管落地脚手架

落地脚手架搭设的工艺流程为：场地清理→基础承载力实验、材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。

定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。

在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按下构造要求搭设。

5

1、主杆基础

本工程脚手架基础利用地下室混凝土。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求。

2、立杆间距

(1)脚手架立杆纵距1.5m，横距0.9m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3.6m，水平4.5m(即两步三跨)；里立杆距建筑物0.3m。

(2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。

(3)立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。

(4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。 (5)立杆及纵横向水平杆构造要求：

6

3、大横杆、小横杆设置

(1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。

(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。 4、剪刀撑

脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。 5、脚手板、脚手片的铺设要求

(1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆间应满铺脚手板，无探头板。

(2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。

(3)脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。 6、防护栏杆

(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。

7

(2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。

(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。

(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。

(5)脚手架上门洞、出入口构造示意图。本工程施工人员出入通道口03栋搭设在东侧，04栋搭设在北侧，05栋搭设在南侧，脚手架搭设时同时施工包括安全通道。

8

7、连墙件

(1)脚手架与建筑物按计算书中连墙件布置要求设拉结点。楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。 (2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。

(3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。 (4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠。 (5)连墙件构造示意图

9

8、架体内封闭

(1)脚手架的架体里立杆距墙体净距最多为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。

(2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。 (3)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。

普通型钢悬挑脚手架

悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。

10

定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。

在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按下构造要求搭设。

1、立杆间距

(1)脚手架立杆纵距1.5m，横距0.9m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3.6m，水平4.5m(即两步三跨)：里立杆距建筑物0.3m。

(2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。

(3)立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。

(4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。 2、大横杆、小横杆设置

(1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，

11

每侧外伸长度为150mm。

(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。

(3)大小横杆连接构造要求

3、剪刀撑

脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。 4、脚手板、脚手片的铺设要求

(1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆间应满铺脚手板，无探头板。

(2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。

(3)脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。 5、防护栏杆

(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。

(2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。

12

(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。

(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。 6、连墙件

(1)脚手架与建筑物按按计算书中连墙件设计要求设置拉结点。楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。 (2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。

(3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。 (4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠。

7、架体内封闭

(1)脚手架的架体里立杆距墙体净距最多为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。

(2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。 (3)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。

支承结构型钢的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑的支承结构上。上部脚手架立杆与支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150-200mm、外径φ40mm的钢管，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。

第六节 脚手架的劳动力安排

1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定外脚手架搭设人员03栋需要15～20人，04、05栋需要10～15人，均有上岗作业证书。 2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。

13

3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。

第七节 脚手架的检查与验收

钢管落地脚手架、普通型钢悬挑脚手架

1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。

2、高度在20m及20m以下的脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收。高度大于20m的脚手架，需要专家论证，且应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。 3、验收时应具备下列文件：

(1)脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志； (2)脚手架工程的施工记录及质量检查记录； (3)脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录， (4)脚手架工程的施工验收报告。

4、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。

(1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠； (2)安全网的张挂及扶手的设置是否齐全； (3)基础是否平整坚实、支垫是否符合规定； (4)连墙件的数量、位置和设置是否符合要求； (5)垂直度及水平度是否合格。

第八节 脚手架搭设安全技术措施

1、技术保障措施

(1)架子搭设完毕，用合格密目安全网铺围护于架子的外围及底部。

(2)钢管与扣件进场前应经过检查挑选(选择标准应符合规范JGJ 130-2011 第3条)，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在

14

40N·m～65 N·m之间。^

(3)架子搭设到10m高度时由架子搭设人员进行自检；架子搭设完毕后由搭设会同施工单位、监理单位和建设单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。 (4)该脚手架作为建筑物装饰作业时，安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。

(5)脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。 2、质量保障措施

(1)操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。

(2)技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。

(3)脚手架必须严格依据本《施工方案》进行搭设；搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。

(4)脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。 3、安全保障措施

(1)操作人员必须持有登高作业操作证，方可上岗。

(2)架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。

(3)在架子上施工的各工种作业人员,应注意自身安全(尤其是在卸料平台上的工作人员)；不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。 (4)雨、雪、雾及六级以上大风等天气，严禁进行脚手架搭设、拆除工作。 (5)应设安全员负责对脚手架进行经常检查和保修。 A 在下列情况下，必须对脚手架进行检查| a 在六级以上大风和大雨后 b 停用超过二个月，复工前。

15

B 检查保修项目

a 各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合《施工方案》的要求； b 扣件螺丝是否松动； c 安全防护措施是否符合要求。

(6)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护,安全员巡视检查。 (7)脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。

(8)搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。

钢管落地脚手架、普通型钢悬挑脚手架 （1）防雷措施

1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30Ω。

2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。 3、六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止防护架作业。在冬季、雨季要经常检查竹笆片上有无积水等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。

（2）安全管理措施

1、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

2、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。 3、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。 4、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。

5、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。 6、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。

7、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。

8、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。

9、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时

16

撑拉措施。

10、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。

文明施工要求

进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。

进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。

严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。 防护架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上防护架操作。

上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。

护身栏、竹笆片、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。

防护架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经主管工程师同意后由架子工操作。

不准利用防护架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面，不准推车在架子上跑动，塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动防护架。

不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在防护架上，严禁任意悬挂起重设备。

在架子上的作业人员不得随意拆动防护架的所有拉接点和竹笆片，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。

拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。

防护架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。

要保证防护架体的整体性，不得与井架一并拉结，不得截断架体。

17

施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱仍。

不使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人，登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。

防护架堆放场应做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。 施工人员应做到活完料净脚下清，确保防护架施工材料不浪费。

运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。

第九节 脚手架拆除安全技术措施

钢管落地脚手架、普通型钢悬挑脚手架

1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。

2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。

3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。 4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。

5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。

6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。

7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

18

10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。 11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。 12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。

13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。 14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。

15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。

第十节 高处坠落事故准备与响应预案

一、目的

为确保我项目部高处坠落事故发生以后，能迅速有效的开展抢救工作，最大限度地降低员工及相关方生命安全风险，特制定本预案。 二、组织机构及职责

由项目部成立应急响应指挥部，负责指挥及协调工作。 组长：杨建锁

成员：许杰、薛炳根、石雪峰、邱建春 具体分工如下：

1、 许杰 负责现场，任务是掌握了解事故情况，组织现场抢救。

2、 薛炳根 负责联络，任务是根据指挥小组命令，及时布置现场抢救，保持与当地电力、建设行政主管部门及劳动部门等单位的沟通。

3、 邱建春 负责维持现场秩序，做好当事人、周围人员的问讯记录。 4、 石雪峰 负责妥善处理好善后工作，负责保持与当地相关部门的沟通联系。 三、高处坠落事故应急措施

1、将伤员立即脱离危险地方，移至安全地带。

2、保持呼吸通畅，若发现窒息者，应立即解除其呼吸道梗塞和呼吸机能障碍，应立即解开伤员衣领，消除伤员口鼻、咽、喉部的异物、血块、分泌物、呕吐物等。 3、有效止血，包扎伤口。

4、视情况采取报警直接送往医院，或待简单处理后去医院检查。

19

5、伤员有骨折、关节伤、肢体挤压伤、大块组织伤都要固定。

6、若伤员有断肢情况发生应尽量用干净的干布（灭菌敷料）包裹装入塑料袋内，随伤员一起转送。

7、预防感染，止痛，可以给伤员用抗生素和止痛剂。

8、记录伤情，现场救护人员应边抢救边记录伤员的受伤机制，受伤部位，受伤程度等第一手资料。

9、立即拨打120向当地急救中心取得联系（医院附近的直接送往医院），应详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系电话，并派人到路口接应。

10、项目指挥部接到报告后，应立即在第一时间赶到现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场 四、应急物资

常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、颈托、担架、止血带、氧气袋。 五、通讯联系

医院急救中心 120 火警 119 匪警 110 工地现场值班电话：18705199830

有关负责人电话：15951011380 项目负责人：13505180568 安全员：13814120038 技术负责人：13337813787 施工员：13776613148 六、注意事项：

1、事故发生时应组织人员进行全力抢救，视情况拨打120急救电话和马上通知有关负责人。

2、重伤员运送应用担架，腹部创伤及背柱损伤者，应立即卧位运送，胸部伤者一般取半卧位，颅脑损伤者一般取仰卧偏头或侧卧位，以免呕吐误吸。 3、注意保护好事故现场，便于调查分析事故原因。

20

第十一节 脚手架计算书

钢管落地脚手架

一、参数信息:

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为 15.65 m，立杆采用单立管；

搭设尺寸为：立杆的横距为 0.9m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m； 内排架距离墙长度为0.30m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为 Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数

施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；

3.风荷载参数

本工程地处南京市，基本风压0.45 kN/m2；

风荷载高度变化系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs 为1.13； 脚手架计算中考虑风荷载作用；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；

脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033； 脚手板铺设总层数:4；

5.地基参数

21

03栋地基类型：混凝土；04、05栋地基土类型：素填土，地基承载力标准值(kPa):120.00；

立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。

22

二、大横杆的计算:

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；

脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.9/(2+1)=0.09 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3×0.9/(2+1)=0.9 kN/m；

静荷载的设计值: q1=1.2×0.033+1.2×0.09=0.148 kN/m； 活荷载的设计值: q2=1.4×0.9=1.26 kN/m；

图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。 跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.148×1.52+0.10×1.26×1.52 =0.31 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.148×1.52-0.117×1.26×1.52 =-0.365 kN.m；

23

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ=Max(0.31×106,0.365×106)/4490=81.292 N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为 σ= 81.292 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！

3.挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下：

其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.09=0.123 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.9 kN/m； 最大挠度计算值为： ν=

0.677×0.123×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.9×15004/(100×2.06×105×107800) = 2.222 mm；

大横杆的最大挠度 2.222 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！

三、小横杆的计算:

根据JGJ130-2011第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：p1= 0.033×1.5 = 0.05 kN； 脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.9×1.5/(2+1)=0.135 kN； 活荷载标准值：Q=3×0.9×1.5/(2+1) =1.350 kN；

集中荷载的设计值: P=1.2×(0.05+0.135)+1.4 ×1.35 = 2.112 kN；

24

小横杆计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax = 1.2×0.033×0.92/8 = 0.004 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax = 2.112×0.9/3 = 0.634 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.638 kN.m；

最大应力计算值 σ = M / W = 0.638×106/4490=142.011 N/mm2 ；

小横杆的最大弯曲应力 σ =142.011 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax=5×0.033×9004/(384×2.06×105×107800) = 0.013 mm ；

25

大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.135+1.35 = 1.535 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

νpmax = 1534.95×900×(3×9002-4×9002/9 ) /(72×2.06×105×107800) = 1.788 mm； 最大挠度和 ν = νqmax + νpmax = 0.013+1.788 = 1.801 mm；

小横杆的最大挠度为 1.801 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10 mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值: P1 = 0.033×1.5×2/2=0.05 kN； 小横杆的自重标准值: P2 = 0.033×0.9/2=0.015 kN； 脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×0.9×1.5/2=0.202 kN； 活荷载标准值: Q = 3×0.9×1.5 /2 = 2.025 kN；

荷载的设计值: R=1.2×(0.05+0.015+0.202)+1.4×2.025=3.156 kN； R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NG1 = [0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×16.20 = 2.471kN； (2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3×4×1.5×(0.9+0.3)/2 = 1.08 kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.15×4×1.5/2 = 0.45 kN；

26

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.5×16.2 = 0.122 kN； 经计算得到，静荷载标准值

NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.123 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ= 3×0.9×1.5×2/2 = 4.05 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算

其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：

Wo = 0.45 kN/m2；

Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：

Uz= 1 ；

Us -- 风荷载体型系数：取值为1.13； 经计算得到，风荷载标准值

Wk = 0.7 ×0.45×1×1.13 = 0.356 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.123+ 1.4×4.05= 10.617 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.123+ 0.85×1.4×4.05= 9.767 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为

Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.356×1.5× 1.82/10 = 0.206 kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

27

立杆的轴向压力设计值 ：N = 10.617 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m； 长细比 Lo/i = 196 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.188 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； σ = 10617/(0.188×424)=133.197 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 133.197 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.767 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m； 长细比: L0/i = 196 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

28

σ = 9766.872/(0.188×424)+205860.123/4490 = 168.376 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 168.376 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

七、最大搭设高度的计算:

按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.652 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 4.05 kN；

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m； Hs =[0.188×4.24×10-4×205×103-(1.2×1.652 +1.4×4.05)]/(1.2×0.125)=58.021 m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H] = 58.021 /(1+0.001×58.021)=54.839 m；

[H]= 54.839 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。 脚手架单立杆搭设高度为15.65m，小于[H]，满足要求！

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.652 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 4.05 kN；

29

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.206 /(1.4 × 0.85) = 0.173 kN.m；

Hs =( 0.188×4.24×10-4×205×103-(1.2×1.652+0.85×1.4×(4.05+0.188×4.24×100×0.173/4.49)))/(1.2×0.125)=39.296 m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H] = 39.296 /(1+0.001×39.296)=37.81 m；

[H]= 37.81 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =37.81 m。

脚手架单立杆搭设高度为15.65m，小于[H]，满足要求！

八、连墙件的稳定性计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0

风荷载标准值 Wk = 0.356 kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 8.073 kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 13.073 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ·A·[f]

其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又： A = 4.24 cm2；[f]=205 N/mm2；

30

连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.24×10-4×205×103 = 82.487 kN； Nl = 13.073 < Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl = 13.073小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图

九、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值: fg = fgk×kc = 120 kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；

立杆基础底面的平均压力：p = N/A =53.087 kPa ；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10.617 kN； 基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。

p=53.087 ≤ fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！

普通型钢悬挑脚手架

一、参数信息:

31

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为 19.6 m，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.8 m； 内排架距离墙长度为0.30 m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为 Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.90；

连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数

施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；

3.风荷载参数

本工程地处南京市，查荷载规范基本风压为0.450kN/m2，风荷载高度变化系数μz

为1.000，风荷载体型系数μs为1.128；

计算中考虑风荷载作用；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:8 层； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；

5.水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2m，建筑物内锚固段长度 1.8 m。

与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00； 楼板混凝土标号:C30；

6.拉绳与支杆参数

32

钢丝绳安全系数为:6.000； 钢丝绳与墙距离为(m):3.800；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.3 m。

二、大横杆的计算:

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆

33

按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；

脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.9/(2+1)=0.09 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3×0.9/(2+1)=0.9 kN/m；

静荷载的设计值: q1=1.2×0.033+1.2×0.09=0.148 kN/m； 活荷载的设计值: q2=1.4×0.9=1.26 kN/m；

图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。 跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.148×1.52+0.10×1.26×1.52 =0.31 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.148×1.52-0.117×1.26×1.52 =-0.365 kN.m； 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ=Max(0.31×106,0.365×106)/4490=81.292 N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为 σ= 81.292 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值

34

[f]=205 N/mm2，满足要求！

3.挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下：

其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.09=0.123 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.9 kN/m； 最大挠度计算值为： ν=

0.677×0.123×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.9×15004/(100×2.06×105×107800) = 2.222 mm；

大横杆的最大挠度 2.222 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！

三、小横杆的计算:

根据JGJ130-2011第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：p1= 0.033×1.5 = 0.05 kN； 脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.9×1.5/(2+1)=0.135 kN； 活荷载标准值：Q=3×0.9×1.5/(2+1) =1.350 kN；

集中荷载的设计值: P=1.2×(0.05+0.135)+1.4 ×1.35 = 2.112 kN；

35

小横杆计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax = 1.2×0.033×0.92/8 = 0.004 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax = 2.112×0.9/3 = 0.634 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.638 kN.m；

最大应力计算值 σ = M / W = 0.638×106/4490=142.011 N/mm2 ；

小横杆的最大弯曲应力 σ =142.011 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax=5×0.033×9004/(384×2.06×105×107800) = 0.013 mm ；

36

大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.135+1.35 = 1.535 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

νpmax = 1534.95×900×(3×9002-4×9002/9 ) /(72×2.06×105×107800) = 1.788 mm； 最大挠度和 ν = νqmax + νpmax = 0.013+1.788 = 1.801 mm；

小横杆的最大挠度为 1.801 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10 mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.90，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为7.20kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取7.20 kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值: P1 = 0.033×1.5×2/2=0.05 kN； 小横杆的自重标准值: P2 = 0.033×0.9/2=0.015 kN； 脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×0.9×1.5/2=0.202 kN； 活荷载标准值: Q = 3×0.9×1.5 /2 = 2.025 kN；

荷载的设计值: R=1.2×(0.05+0.015+0.202)+1.4×2.025=3.156 kN； R < 7.20 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载的计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NG1 = [0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×15.20 = 2.319kN； (2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3×8×1.5×(0.9+0.3)/2 = 2.16 kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.15×8×1.5/2 = 0.9 kN；

37

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.5×15.2 = 0.114 kN； 经计算得到，静荷载标准值

NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.493 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ= 3×0.9×1.5×2/2 = 4.05 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算

其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：

Wo = 0.45 kN/m2；

Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：

Uz= 1 ；

Us -- 风荷载体型系数：取值为1.128； 经计算得到，风荷载标准值

Wk = 0.7 ×0.45×1×1.128 = 0.355 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×5.493+ 1.4×4.05= 12.261 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×5.493+ 0.85×1.4×4.05= 11.411 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为

Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.355×1.5× 1.82/10 = 0.205 kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

38

立杆的轴向压力设计值 ：N = 12.261 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m； 长细比 Lo/i = 196 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.188 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； σ = 12261/(0.188×424)=153.82 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 153.82 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.411 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m； 长细比: L0/i = 196 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

39

σ = 11410.812/(0.188×424)+205495.769/4490 = 188.918 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 188.918 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

七、连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0

风荷载标准值 Wk = 0.355 kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 8.059 kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 13.059 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ·A·[f]

其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又： A = 4.24 cm2；[f]=205 N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.24×10-4×205×103 = 82.487 kN； Nl = 13.059 < Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl = 13.059小于双扣件的抗滑力 14.4 kN，满足要求！

40

连墙件扣件连接示意图

八、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为900mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1300mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I = 563.7 cm4，截面抵抗矩W = 80.5 cm3，截面积A = 18.51 cm2。

受脚手架集中荷载 N=1.2×5.493 +1.4×4.05 = 12.261 kN； 水平钢梁自重荷载 q=1.2×18.51×0.0001×78.5 = 0.174 kN/m；

41

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到

42

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R[1] = 13.135 kN； R[2] = 12.754 kN； R[3] = -0.862 kN。 最大弯矩 Mmax= 1.996 kN.m；

最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 1.996×106 /( 1.05 ×80500 )+ 12.261×103 / 1851 = 30.236 N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值 30.236 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！

九、悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下

43

其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

φb = 570 ×9.5×58× 235 /( 1300×140×235) = 1.73

由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.907。 经过计算得到最大应力 σ = 1.996×106 /( 0.907×80500 )= 27.347 N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 σ = 27.347 小于 [f] = 215 N/mm2 ,满足要求!

十、拉绳的受力计算:

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为： RU1=13.882 kN；

十一、拉绳的强度计算:

钢丝拉绳(支杆)的内力计算：

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为 RU=13.882 kN

选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。

其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；

Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝123KN；

α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；

44

K -- 钢丝绳使用安全系数。K＝6。 得到：[Fg]=17.425KN>Ru＝13.882KN。 经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为 N=RU=13.882kN

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为

其中 [f] 为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f] = 50N/mm2；

所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(13882×4/3.142×50) 1/2 =19mm；

十二、锚固段与楼板连接的计算:

1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.862 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f] = 50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[862.212×4/(3.142×50×2)]1/2 =3.313 mm；

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度。

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：

锚固深度计算公式:

其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.862kN；

45

d -- 楼板螺栓的直径，d = 20mm；

[fb] -- 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.27N/mm2； [f]-- 钢材强度设计值,取215N/mm2；

h -- 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 862.212/(3.142×20×1.27)=10.805mm。 螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4×3.14×202×215×10-3=67.51kN

螺栓的轴向拉力N=0.862kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，满足要求！

3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:

其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 12.754kN； d -- 楼板螺栓的直径，d = 20mm；

b -- 楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=100mm；

fcc -- 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=11.9N/mm2； 经过计算得到公式右边等于115.26 kN，大于锚固力 N=12.75 kN ，楼板混凝土局部承

压计算满足要求!

46

普通型钢悬挑脚手架技术交底

工程名称 分项工程名称 幸福城祈福里三组团03、04、05栋 外脚手架工程 施工单位 交底部位 南通长城建筑安装工程有限公司 交底时间 交底内容 搭设参数 材料：钢管Φ48×3.5，可锻铸铁扣件（对接、直角、旋转），脚手板为竹笆片脚手板，栏杆挡板为栏杆、竹笆片脚手板挡板； 搭设：双排脚手架，搭设高度15.2m，立杆采用单立管，纵距1.5m，横距为0.9m，步距1.8m； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根，内排架离墙300mm； 连墙件采用两步三跨，连墙件连接方式为双扣件连接；脚手板铺设8层（底层、作业层及其上下层）悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2m，建筑物内锚固段长度 1.8m。拉绳为6×19+1型，最小直径14mm，拉点离墙距离1300mm，拉环最小直径19mm，锚固螺栓直径20mm。 安装示意图 型钢悬挑梁、预埋件制作→预埋件安装→砼浇筑→穿型钢→拉线调整刚梁→固定型钢→立两头立杆扣扫地杆、小横杆、大横杆（或临时大、小横杆）→立抛撑→树中间立杆→小横杆、大横杆、防护栏杆→以此类推、形成一步闭合架体→铺脚手板（隔离防坠）→搭第二步架→拉连墙件→转角处设置“之”剪刀撑、立杆外侧剪刀撑→挂密目安全网、铺脚手版→接立杆→搭第三步架→?→拉钢丝绳。 脚手架搭设的技术要求与允许偏差 质量要求 序号 1 项目 构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差 47

一般质量要求 ±20mm 施工工艺流程 2 3 4 5 6 立杆的垂直偏差 纵向水平杆的水平偏差 横向水平杆的水平偏差 节点处相交杆件的轴线距节点中心距离 相邻立杆接头位置 上下相邻纵向水平杆接头位置 架高 ≤25m ＞25m ±20mm ±10mm ≤150 mm ±50mm ±100mm 相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应＞500mm 相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应＞500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/3 7 1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）杆 8 件 搭 接 固定 2）搭接长度和连接要求应符合以下要求： 类别 杆别 立杆 纵向水平杆 节 9 点 连 接 扣件式钢管脚手架 其它脚手架 搭接长度 连接要求 连接扣件数量依承载要＞1m 求确定，且不少于2个 不少于2个连接扣件 扣件式钢管脚手架 拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65 N.m 按相应的连接要求 质量保证措施 1、脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准<<特种作业人员安全技术考核管理规则>>考核合格的专业架子工。搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋。 2、脚手架搭设时应按下列阶段进行质量检查，发现问题应及时校正。 1）基础完工后及脚手架搭设前； 2）操作层施加荷载前； 3）每搭设完10m高度后； 4）达到设计高度后。 3、使用阶段 1）操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载； 2）不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备； 3）六级及六级以上大风和雾、雨天应停止脚手架作业，雨后上架操作应有防滑措施。 3）在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆； 4）连墙杆撑；要拆除上述任一杆件均应采取安全措施，并报主管部门批准。严禁在脚手架基础及其邻近进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。 48

安全保证措施 5）在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守； 6）工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等应按国家现行标准执行。 4、脚手架的拆除 1）接收到项目部脚手架架体拆除任务书后方可进行拆除作业工作。 2）拆除现场设警戒区域，挂醒目的警戒标志。警戒区域内严禁非操作人员通行或在脚手架下方继续施工，监护人员履行职责，配备良好的通讯装置。 3）仔细检查吊运机械包括夹具是否安全可靠，吊运机械不允许搭设在脚手架上，另立设置。 4）拆除人员进入岗位以后，先进行检查，加固松动部位，清除步层内留的材料、物件及垃圾块，所有清理物安全输送至地面，严禁高处抛掷。 5）按搭设的反程序进行拆除，即安全网—竖脚手板—垫铺脚手板—防护栏杆—搁栅—剪刀撑杆—连墙杆—大横杆—小横杆—立杆—底排的大横杆、搁栅、平杆、斜撑杆。（即先搭后拆，后搭先拆的顺序进行拆除。） 6）不允许分立面拆除或上、下二步同时拆除，认真做到一步一清、一杆一清。 7）所有连墙杆、剪刀撑杆件、隔立板、登高措施必须随脚手架步层拆除同步进行下降。不准先行拆除。 8）所有杆件与扣件，在拆除时分离，不允许杆件上附着扣件输送到地面或两杆同时拆下输送地面。 9）所有铺脚手板拆除时，自外向里竖立，搬运防止自里向外翻起。严禁脚手板上的垃圾物件直接从高处堕落伤人。 10）当日完工后，仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，及时进行修复或继续完成至一个程序，一个部位的结束，方可撤离岗位。 1、 当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。 2、 立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。 3、 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。 4、 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。 5、 严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。 6、 剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。 7、 一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑。 8、 高度在24m以下的单、双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并由底至顶连续设置。 9、 拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。 10、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高度不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。 11、各构配件严禁抛至地面。 注意事项 文明施工 应急措施 49

节点示意图 50

本文来源：https://www.bwwdw.com/article/ikar.html