（最新版）毕业设计中期报告2211622

河北工业大学本科毕业设计中期报告

1 概述

1、工程概况

本工程为河北联合大学新校区学生公寓设计，建筑地点位于河北省唐山市。 结构类型：框架梁、板、柱全为现浇钢筋混凝土。 自然条件：室内外高差0.6m。

材料供应：钢筋：梁、柱中的纵向钢筋采用HRB400，箍筋采用HRB400；混凝土：采用C45和C40级混凝土。

墙体：采用加气混凝土砌块，重度=5.5 kN/m 。 窗：铝合金窗， =0.35 kN/m 。

2、设计依据

（1） 本工程采用的标准规范 《建筑抗震设计规范》GB

《混凝土结构设计规范》GB 50010—2010 《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010 《建筑工程抗震设防分类标准》（GB） 《建筑结构荷载规范》 GB （2） 设计等级

本工程设计使用年限为50年，建筑结构安全等级为二级，混凝土的环境类别为二类A，设防烈度为8度，设计地震分组为第1组，抗震等级二级。 （3） 设计荷载

本工程为六层钢筋混凝土框架结构，结构特征周期为0.35s，设计基本地震加速度为0.20g，基本雪压0.40 kN/ m2，基本风压0.35 kN/ m2。除阳台之外楼层设计活荷载为2.0 kN/ m2，阳台活荷载2.5 kN/ m2，不上人屋面活荷载设计值0.5 kN/ m2。

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3、本工程采用的计算程序及版本

05版PKPM系列软件中PMCAD、SATWE和梁柱施工图三项功能，天正8.5绘制建筑施工图及修改结构施工图、AutoCAD2010等

2荷载统计

恒载标准值统计

1、屋面荷载 （1）房间屋面荷载

80mm厚矿渣水泥隔热层 14.5×0.08=1.16 kN/m2 80mm SBS改性防水沥青卷材 0.40 kN/m2 50 mm厚水泥珍珠岩制品保温层 3.5×0.05=0.175 kN/m2 1：3水泥砂浆20 mm找平层 20×0.02=0.4 kN/m2 120mm现浇钢筋混凝土板 2520mm混合砂浆抹灰层 17合计 5.475 kN/m（2）走廊屋面荷载

80mm厚矿渣水泥隔热层 14.580mm SBS改性防水沥青卷材 0.40 kN/m50 mm厚水泥珍珠岩制品保温层 3.51：3水泥砂浆20 mm找平层 20120mm现浇钢筋混凝土板 25轻型龙骨吊顶 0.25 kN/m合计 5.385 kN/m2.楼面荷载 （1）房间楼面荷载

8mm厚瓷面砖（水泥砂浆擦缝） 19.830厚1:4干硬性水泥砂浆 20 现浇钢筋混凝土板120mm 2520mm厚混合砂浆抹灰 17合计 4.1 kN/m（2）走廊楼面荷载：

8mm厚瓷面砖（水泥砂浆擦缝） 19.830mm厚1:4干硬性水泥砂浆 20现浇钢筋混凝土板120mm 25轻型龙骨吊顶 0.25 kN/m合计 4.01 kN/m×0.12=3.0 kN/m2 ×0.02=0.34 kN/m2 2 ×0.08=1.16 kN/m2 2 ×0.05=0.175 kN/m2 ×0.02=0.4 kN/m2 ×0.12=3.0 kN/m2 2

2 ×0.008=0.1584 kN/m2 ×0.03=0.6 kN/m2 ×0.12=3.0 kN/m2 ×0.02=0.34 kN/m2 2 ×0.008=0.1584 kN/m2 ×0.03=0.6 kN/m2 ×0.12=3.0 kN/m2 2 2

（3）卫生间楼面荷载

10mm厚防滑地面砖面层 19.8×0.01=0.198 kN/m2 25mm厚1:4干硬性水泥砂浆结合层 20×0.025=0.5 kN/m2 2mm厚聚氨酯防水涂料 近似取0 25mm厚细石混凝土找坡 25×0.025=0.625 kN/m2 120厚钢筋混凝土楼板： 25×0.12=3.0 kN/m2 20厚混合砂浆抹灰： 17×0.02=0.34 kN/m2

洁具： 1.0 kN/m2 合计 5.663 kN/m2 3.内外墙自重：

本结构填充材料选用蒸压粉煤灰加气混凝土砌块，其容重为5.5 kN/m2考虑到外墙的开窗面积较大，本工程在荷载统计时，人为将相应的墙体荷载乘以0.75的折减系数，由于内墙开窗较少，且门面积较小，故在荷载统计时不对内墙荷载予以折减。现计算线荷载标准值。 （1）首层外墙

外墙瓷面砖（150mm×150mm×8mm） 19.8×0.008×（3.9-0.4）=0.5544 kN/m 20mm厚1:3水泥细砂浆找平层 20×0.02×（3.9-0.4）=1.4 kN/m 5mm厚聚合物抗裂砂浆 20×0.005×（3.9-0.4）=0.35 kN/m 专用聚合物砂浆粘贴50厚GRC增强水泥聚苯复合保温板（毛面） 1.13×0.05×（3.9-0.4）=0.1978 kN/m

蒸压粉煤灰加气混凝土砌块300mm厚 5.5×0.3×（3.9-0.4）=5.775 kN/m 合计 8.28kN/m 折减后首层外墙的线荷载标准值为8.28 kN/m×0.75=6.21 kN/m 梁高为700mm时折减后线荷载标准值为5.68 kN/m （2）标准层外墙

外墙瓷面砖（150mm×150mm×8mm） 19.8×0.008×（3.6-0.4）=0.51 kN/m 20mm厚1:3水泥细砂浆找平层 20×0.02×（3.6-0.4）=1.28 kN/m 5mm厚聚合物抗裂砂浆 20×0.005×（3.6-0.4）=0.32 kN/m 专用聚合物砂浆粘贴50厚GRC增强水泥聚苯复合保温板（毛面）

1.13×0.05×（3.6-0.4）=0.18 kN/m

蒸压粉煤灰加气混凝土砌块300mm厚 5.5×0.3×（3.6-0.4）=5.28 kN/m 合计 7.57kN/m

折减后首层外墙的线荷载标准值为7.57 kN/m×0.75=5.68 kN/m 梁高为700mm时折减后线荷载标准值为5.15 kN/m （3）首层内墙

5mm厚1:2水泥细砂压实抹光（双面做）20×0.005×2×（3.9-0.4）=0.7 kN/m 15mm厚1:3水泥细砂浆打底扫毛（双面做）20×0.015×2×（3.9-0.4）=2.1 kN/m 蒸压粉煤灰加气混凝土砌块250mm厚 5.5×0.25×（3.9-0.4）=4.81 kN/m 合计 7.61 kN/m 梁高为700mm时线荷载标准值为6.96 kN/m （4）标准层内墙

5mm厚1:2水泥细砂压实抹光（双面做）20×0.005×2×（3.6-0.4）=0.64 kN/m 15mm厚1:3水泥细砂浆打底扫毛（双面做）20×0.015×2×（3.6-0.4）=1.92 kN/m 蒸压粉煤灰加气混凝土砌块250mm厚 5.5×0.25×（3.6-0.4）=4.4 kN/m 合计 6.96kN/m 梁高为700mm时线荷载标准值为6.30 kN/m 4.女儿墙自重

女儿墙自重 0.6×0.3×18=3.24kN/m 压顶自重 0.06×0.35×25=0.525kN/m 外墙瓷面砖 19.8×0.008×(0.35+0.6) =0.15kN/m 合计 3.92kN/m 活荷载标准值计算：

（1）屋面和楼面活载标准值：

不上人屋面 0.5kN/㎡ 楼面：宿舍、楼梯间走廊、卫生间 2.0kN/㎡ 阳台 2.5 kN/㎡

（2）雪荷载： 0.35 kN/㎡ 列表显示为表3.1

表3.1 横、活荷载统计列表

恒荷载标准值 荷载位置 房间屋面荷载 屋面荷载 走廊屋面荷载 5.385 kN/m 2活荷载标准值 荷载值 5.475 kN/m 2荷载位置 不上人屋面 宿舍 荷载值 0.5kN/㎡ 2.0kN/㎡

房间楼面荷载 楼面荷载 走廊楼面荷载 卫生间楼面荷载 首层外墙 内外墙自重 标准层外墙 首层内墙 标准层内墙 女儿墙线荷 4.1 kN/m 4.01 kN/m 5.663 kN/m 梁高400mm 6.21 kN/m 5.68 kN/m 7.61 kN/m 6.96 kN/m 3.92kN/m 梁高700mm 5.68 kN/m 5.15 kN/m 6.96 kN/m 6.3kN/m 222楼梯间 走廊 卫生间 阳台 雪荷载 风荷载 2.5kN/㎡ 0.35 kN/㎡ 0.40 kN/㎡ 3 楼梯结构计算

本工程梯段宽度有两种，分别是1.7m和1.8m。此次计算按1.8m的较大梯段宽计算楼梯配筋。楼梯采用 C30混凝土，HPB300钢筋为箍筋，（fy=fy, =270N/mm2），HRB335钢筋做受力钢筋（fy=fy, =300N/mm2）。 3.1 梯段板的设计：

cos??板的倾斜角，

270270?15022?0.874。标准层楼梯板的水平净跨度为270×12=3240mm，楼

梯间活荷载标准值为2.0 kN/m2，活荷载分项系数为1.4。板厚取板斜向净跨度的1/30，即为108mm,约为110mm。计算宽度为1m(活荷载水平投影面为1m2)。 荷载计算如表3.2：

表3.2 梯段板荷载统计

荷载种类 恒荷载 三角形踏步 混凝土斜板 板底抹灰 小计 活荷载 荷载设计值：

（活荷载控制）p?1.2?6.33KN/m?1.4?2.0KN/m?10.39KN/m

6.33kN/m 踏步面层 荷载标准值

Asy= 256.57mm2，实配φ (As ＝ 279.mm2) ρmin ＝ 0.214% ， ρ ＝ 0.233%

Mx' =0.08349*(1.35* 5.5+0.98* 0.5)* 3.6^2 = 8.53kN·M Asx'= 270.87mm2，实配φ (As ＝ 335.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.214% ， ρ ＝ 0.279%

My' =0.05629*(1.35* 5.5+0.98* 0.5)* 3.6^2 = 5.75kN·M Asy'= 256.57mm2，实配φ (As ＝ 279.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.214% ， ρ ＝ 0.233% 跨中挠度验算

Mk 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 (1)、挠度和裂缝验算参数：

Mk =(0.00856+0.04151/5)*(1.0* 5.5+1.0* 0.5 )* 3.6^2 = 1.31kN·M Mq =(0.00856+0.04151/5)*(1.0* 5.5+0.5* 0.5 )* 3.6^2 = 1.25kN·M Es ＝ 200000.N/mm2 Ec ＝ 32600.N/mm2 Ftk ＝ 2.39N/mm2 Fy ＝ 360.N/mm2

(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： ①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk ＝ 1.31/(0.87* 91.* 279.) = 59.07N/mm 矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2 ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4） ρte ＝ 279./ 60000.=0.00465

ψ ＝ 1.1 - 0.65* 2.39/(0.00465* 59.07) = -4.562 当 ψ＜0.2 时，取ψ ＝ 0.2

②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 αE： αE ＝Es / Ec ＝200000.0/ 32599.8 = 6.135 ③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 γf'： 矩形截面，γf' ＝ 0

④、纵向受拉钢筋配筋率 ρ ＝ As / b / ho ＝ 279./1000/ 91.=0.00307

⑤、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.3－1）计算: Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')]

Bs＝ 200000.* 279.* 91.^2/[1.15*0.200+0.2+6*6.135*0.00307/(1+3.5*0.00)]= 851.81kN·M (3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 θ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当ρ' ＝ 0时，θ ＝ 2.0 (4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算：

B ＝ Mk / [Mq * (θ - 1) + Mk] * Bs （混凝土规范式 8.2.2） B＝ 1.31/[ 1.25*(2-1)+ 1.31]* 851.81 = 435.006kN·M (5)、挠度 f ＝ κ * Qk * L ^ 4 / B

f ＝0.00259* 6.0* 3.6^4/ 435.006= 5.975mm f / L ＝ 5.975/3600.= 1/ 602.，满足规范要求！ 裂缝宽度验算

①、X方向板带跨中裂缝：

裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk ＝ 3.35*10^6/(0.87* 91.* 279.) = 151.39N/mm 矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2 ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4） ρte ＝ 279./ 60000.= 0.005 当 ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01

ψ ＝ 1.1 - 0.65* 2.39/( 0.01* 151.39) = 0.072 当 ψ＜0.2 时，取ψ ＝ 0.2

ωmax ＝ αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1）

ωmax ＝2.1*0.200*151.4/200000.*(1.9*25.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.035，满足规范要求！ ②、Y方向板带跨中裂缝：

裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk ＝ 1.31*10^6/(0.87* 83.* 279.) = 64.76N/mm 矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2

ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4） ρte ＝ 279./ 60000.= 0.005 当 ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01

ψ ＝ 1.1 - 0.65* 2.39/( 0.01* 64.76) = -1.303 当 ψ＜0.2 时，取ψ ＝ 0.2

ωmax ＝ αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1）

ωmax ＝2.1*0.200* 64.8/200000.*(1.9*25.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.015，满足规范要求！ ③、左端支座跨中裂缝：

裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk ＝ 6.46*10^6/(0.87* 91.* 335.) = 243.68N/mm 矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2 ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4） ρte ＝ 335./ 60000.= 0.006 当 ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01

ψ ＝ 1.1 - 0.65* 2.39/( 0.01* 243.68) = 0.461

ωmax ＝ αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1）

ωmax ＝2.1*0.461*243.7/200000.*(1.9*25.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.132，满足规范要求！ ④、下端支座跨中裂缝：

裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk ＝ 4.36*10^6/(0.87* 91.* 279.) = 197.15N/mm 矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2 ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4） ρte ＝ 279./ 60000.= 0.005 当 ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01

ψ ＝ 1.1 - 0.65* 2.39/( 0.01* 197.15) = 0.311

ωmax ＝ αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1）

ωmax ＝2.1*0.311*197.2/200000.*(1.9*25.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.072，满足规范要求！

⑤、右端支座跨中裂缝：

裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk ＝ 6.46*10^6/(0.87* 91.* 279.) = 292.41N/mm 矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2 ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4） ρte ＝ 279./ 60000.= 0.005 当 ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01

ψ ＝ 1.1 - 0.65* 2.39/( 0.01* 292.41) = 0.568

ωmax ＝ αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1）

ωmax ＝2.1*0.568*292.4/200000.*(1.9*25.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.194，满足规范要求！

5 STAWE输入信息

(一)总信息

结构材料信息: 钢砼结构 混凝土容重 (kN/m3): Gc = 26.00 钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00 水平力的夹角 (Rad): ARF = 0.00 地下室层数: MBASE= 0

竖向荷载计算信息: 按模拟施工加荷计算方式 风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载 地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力 特殊荷载计算信息: 不计算 结构类别: 框架结构 裙房层数: MANNEX= 0 转换层所在层号： MCHANGE= 0 墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 2.00

墙元侧向节点信息: 内部节点 是否对全楼强制采用刚性楼板假定 是 采用的楼层刚度算法 层间剪力比层间位移算法 （二） 风荷载信息

修正后的基本风压 (kN/m2): WO = 0.35

地面粗糙程度: B 类 结构基本周期（秒）: T1 = 0.82 体形变化分段数: MPART= 1 各段最高层号: NSTi = 6 各段体形系数: USi = 1.30 （三）地震信息

振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC 计算振型数: NMODE= 15 地震烈度: NAF = 8.00 场地类别: KD = 2

设计地震分组: 特征周期 TG = 0.35 多遇地震影响系数最大值 Rmax1 = 0.16 罕遇地震影响系数最大值 Rmax2 = 0.90 框架的抗震等级: NF = 2 剪力墙的抗震等级: NW = 3 活荷质量折减系数: RMC = 0.50 周期折减系数: TC = 0.70 结构的阻尼比 (%): DAMP = 5.00

是否考虑偶然偏心: 是否考虑双向地震扭转效应: 斜交抗侧力构件方向的附加地震数 = 0 （四）活荷载信息

考虑活荷不利布置的层数 柱、墙活荷载是否折减 传到基础的活荷载是否折减 （五）调整信息

中梁刚度增大系数： BK = 2.00 梁端弯矩调幅系数： BT = 0.85 梁跨中弯矩增大系数： BM = 1.00

一组 否 是 从第 1 到6层 不折算 不折算

连梁刚度折减系数： BLZ = 0.70 梁扭矩折减系数： TB = 0.40 全楼地震力放大系数： RSF = 1.00 0.2Qo 调整起始层号： KQ1 = 0 0.2Qo 调整终止层号： KQ2 = 0 顶塔楼内力放大起算层号： NTL = 0 顶塔楼内力放大： RTL = 1.00 九度结构及一级框架梁柱超配筋系数 CPCOEF91 = 1.15 是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1 是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB = 0 剪力墙加强区起算层号 LEV_JLQJQ = 1 强制指定的薄弱层个数 NWEAK = 0 强制指定的薄弱层层号 WEAkNO = （六）配筋信息

梁主筋强度 (N/mm2): IB = 360 柱主筋强度 (N/mm2): IC = 360 墙主筋强度 (N/mm2): IW = 210 梁箍筋强度 (N/mm2): JB = 270 柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 270 墙分布筋强度 (N/mm2): JWH = 210 梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00 柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00 墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 200.00 墙竖向筋分布最小配筋率 (%): RWV = 0.30 （七）设计信息

结构重要性系数: RWO = 1.00

柱计算长度计算原则: 有侧移 梁柱重叠部分简化: 不作为刚域 是否考虑 P-Delt 效应： 否 柱配筋计算原则: 按单偏压计算 钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85

梁保护层厚度 (mm): BCB = 30.00 柱保护层厚度 (mm): ACA = 30.00 （八）荷载组合信息

恒载分项系数: CDEAD= 1.20 活载分项系数: CLIVE= 1.40 风荷载分项系数: CWIND= 1.40 水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30 竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50 特殊荷载分项系数: CSPY = 0.00 活荷载的组合系数: CD_L = 0.70 风荷载的组合系数: CD_W = 0.60 活荷载的重力荷载代表值系数: CEA_L = 0.50

6 STAWE输出的主要文本信息

（一）、各层的质量、质心坐标信息

层号 塔号 质心 X 质心 Y 质心 Z 恒载质量 活载质量

(m) (m) (t) (t)

6 1 73.527 19.315 22.900 904.4 23.2 5 1 73.705 19.208 19.300 1093.4 92.1 4 1 73.705 19.208 15.700 1093.4 92.1 3 1 73.705 19.208 12.100 1093.4 92.1 2 1 73.928 19.195 8.500 1104.0 92.1 1 1 73.919 19.200 4.900 1170.2 92.1

活载产生的总质量 (t): 483.832 恒载产生的总质量 (t): 6458.943 结构的总质量 (t): 6942.775 恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载 结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量

活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg) （二）、各层构件数量、构件材料和层高

层号 塔号 梁数 柱数 墙数 层高 累计高度 (混凝土) (混凝土) (混凝土) (m) (m)

1 1 156(45) 63(45) 0(25) 4.900 4.900 2 1 156(45) 63(45) 0(25) 3.600 8.500 3 1 154(45) 62(40) 0(25) 3.600 12.100 4 1 154(45) 62(40) 0(25) 3.600 15.700 5 1 154(45) 62(40) 0(25) 3.600 19.300 6 1 104(40) 62(40) 0(25) 3.600 22.900 （三）、风荷载信息

层号 塔号 风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y 6 1 77.52 77.5 279.1 145.58 145.6 524.1 5 1 70.64 148.2 812.4 132.67 278.3 1525.8 4 1 63.76 211.9 1575.4 119.74 398.0 2958.6 3 1 56.56 268.5 2541.9 106.23 504.2 4773.7 2 1 50.64 319.1 3690.7 95.10 599.3 6931.3 1 1 64.15 383.3 5568.7 120.47 719.8 10458.3 （四）、计算信息

1、各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息

Floor No : 层号 Tower No : 塔号

Xstif，Ystif : 刚心的 X，Y 坐标值 Alf : 层刚性主轴的方向 Xmass，Ymass : 质心的 X，Y 坐标值 Gmass : 总质量 Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率

Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值 Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值 或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者

RJX，RJY，RJZ: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度 （1） Floor No. 1 Tower No. 1

Xstif= 73.7530(m) Ystif= 19.2772(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 73.9186(m) Ymass= 19.1999(m) Gmass= 1354.4778(t) Eex = 0.0097 Eey = 0.0045 Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000

Ratx1= 1.1343 Raty1= 1.0832 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00

RJX = 1.0574E+06(kN/m) RJY = 1.0533E+06(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) RJX =

1.0668E+06(kN/m) RJY = 1.0631E+06(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m (2) Floor No. 2 Tower No. 1

Xstif= 73.7527(m) Ystif= 19.2779(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 73.9276(m) Ymass= 19.1947(m) Gmass= 1288.2300(t) Eex = 0.0102 Eey = 0.0049 Ratx = 1.1996 Raty = 1.2191

Ratx1= 1.4307 Raty1= 1.3687 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00

RJX = 1.2685E+06(kN/m) RJY = 1.2841E+06(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) 1.2712E+06(kN/m) RJY =1.2878E+06(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) (3) Floor No. 3 Tower No. 1

Xstif= 73.1659(m) Ystif= 19.9347(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 73.7053(m) Ymass= 19.2077(m) Gmass= 1277.6576(t) Eex = 0.0310 Eey = 0.0418 Ratx = 0.8825 Raty = 0.9253

Ratx1= 1.3367 Raty1= 1.3391 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX = 1.1194E+06(kN/m) RJY = 1.1882E+06(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) (4) Floor No. 4 Tower No. 1

Xstif= 73.1659(m) Ystif= 19.9347(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 73.7053(m) Ymass= 19.2077(m) Gmass= 1277.6576(t) Eex = 0.0310 Eey = 0.0418 Ratx = 0.9897 Raty = 0.9883

Ratx1= 1.4002 Raty1= 1.3977 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX = 1.1079E+06(kN/m) RJY = 1.1743E+06(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) (5) Floor No. 5 Tower No. 1

Xstif= 73.1659(m) Ystif= 19.9347(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 73.7053(m) Ymass= 19.2077(m) Gmass= 1277.6576(t) Eex = 0.0310 Eey = 0.0418 Ratx = 0.9907 Raty = 0.9842

Ratx1= 1.4676 Raty1= 1.4483 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX =1.0976E+06(kN/m) RJY = 1.1557E+06(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) (6) Floor No. 6 Tower No. 1

RJX =

Xstif= 73.1659(m) Ystif= 19.9347(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 73.5268(m) Ymass= 19.3154(m) Gmass= 950.9263(t) Eex = 0.0207 Eey = 0.0356 Ratx = 0.8517 Raty = 0.8631

Ratx1= 1.2500 Raty1= 1.2500 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX = 9.3482E+05(kN/m) RJY = 9.9748E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m)

结论：《抗规》第3.4.2规定，当某层结构的侧向刚度小于相邻上一层的70%或小于相邻三个楼层侧向刚度的80%时，则该结构为竖向不规则。本工程Ratx1和Raty1均大于1，则层刚度比均满足要求，结构竖向规则，不存在软弱层。 2、结构整体稳定验算结果

层号 X向刚度 Y向刚度 层高 上部重量 X刚重比 Y刚重比 1 0.106E+07 0.105E+07 4.90 69428. 74.63 74.34 2 0.127E+07 0.128E+07 3.60 56804. 80.39 81.38 3 0.112E+07 0.119E+07 3.60 44843. 89.86 95.39 4 0.111E+07 0.117E+07 3.60 32988. 120.91 128.16 5 0.110E+07 0.116E+07 3.60 21132. 186.98 196.88 6 0.935E+06 0.997E+06 3.60 9277. 362.77 387.08 结论： 该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算 该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应 3、楼层抗剪承载力、及承载力比值

Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比

层号 塔号 X向承载力 Y向承载力 Ratio_Bu:X,Y 6 1 0.6652E+04 0.6939E+04 1.00 1.00

5 1 0.8644E+04 0.8877E+04 1.30 1.28 4 1 0.1044E+05 0.1084E+05 1.21 1.22 3 1 0.1218E+05 0.1272E+05 1.17 1.17 2 1 0.1580E+05 0.1616E+05 1.30 1.27 1 1 0.1687E+05 0.1708E+05 1.07 1.06

结论：《抗规》第3.4.2条规定，当抗侧力构件的层间受剪承载力小于相邻上一楼层的80%时，则该结构为竖向不规则。本工程X和Y方向层间受剪承载力之比均大于0.8，则满足规范要求，不存在薄弱层。 4、周期、地震力与振型输出文件

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