大气污染控制工程课设

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目 录

第一章工程概况

1.1 基本资料 1.2 污染源资料

1.2.1 污染源几何形状、尺寸相对位置 1.2.2 粉尘粒径分布 1.2.3 工艺操作条件 1.2.4 排尘速率 1.3设计依据 1.4设计原则 1.5设计要求

第二章工艺设计

2.1 工艺原理

2.2 除尘要求的确定 2.3 集尘罩的选择 2.3.1集尘罩的设计原则 2.3.2 集气罩形式的选择与设计 2.3.2.1 集气罩的基本形式 2.3.2.2 集气罩选择与设计的流程 2.4 除尘器的比较和确定 2.4.1 除尘器的比较 2.4.2 除尘器的选择 2.4.2.1考虑因素 2.4.2.2 除尘器的确定 2.5管道系统的确定 2.5.1管道布置的一般原则 2.5.2管道设计要求 2.6风机和电动机的选择 2.6.1风机的选择 2.6.2电机的选择

第三章 集气罩的设计计算

3.1 颚式破碎机集气罩的设计计算

3.1.1 颚式破碎机集气罩的选择 3.1.2颚式破碎机排气柜计算 3.2 密封式中碎机集气罩的设计计算 3.2.1 密闭式中碎机集气罩的选择 3.2.2 密闭式中碎机伞形罩的设计计算 3.3 密封式干碾机集气罩的设计计算 3.3.1密封式干碾机集气罩的选择

3.3.2 密封式干碾机外部集气罩的设计计算 3.4 双轮细矿石碾机集气罩的设计计算 3.4.1双轮细矿石碾机集气罩的选择 3.4.2 双轮细矿石碾机伞形罩的设计计算

第四章 除尘器的设计及计算

4.1 处理气体流量的计算

4.2 过滤风速的确定 4.3滤袋的选取 4.4 过滤面积的选取 4.4.1 总过滤面积 4.4.2 单条滤袋面积 4.4.3 滤袋条数的计算 4.5 滤料的选择 4.6 阻力计算 4.7 除尘室总高度

4.8 除尘器滤袋的平面布置尺寸

第五章 管道设计计算

5.1 管道内气体流速的确定

5.2管径的确定

5.3管道内流体的压力损失计算 5.3.1摩擦阻力的计算 5.3.2 局部阻力损失计算

5.3.3 系统总阻力的计算 5.3.4并联管路阻力损失平衡计算 5.4除尘系统总压力损失

第六章 风机和电机的设计计算

6.1 风机的设计计算

6.2 电机的设计计算

第七章 工程概预算

7.1 土建投资A1

7.2 设备及器材费用A2 7.3人工费A3 7.4间接费B 7.5工程总造价 W

第八章 个人总结

第九章 参考文献

附图一： 除尘器结构图 附图二： 除尘系统平面布置图 附图三： 除尘系统侧视图

第一章 工程概况

1.1 基本资料

某地质研究所矿石破碎研磨车间，有四台破碎研磨机，任务是将小块矿石破碎后磨细，作为分析物化性质样品用。在破碎、研磨过程中产生粉尘，使车间环境恶化，并造成周围环境的粉尘污染，今拟设置局部排气罩将粉尘收集，并选择适当的处理方法与处理设备，对其加以控制。 1.2 污染源资料

1.2.1 污染源几何形状、尺寸相对位置

1、颚式破碎机：长750mm，宽350mm，高800mm；

碎石由机体下部排卸，机体背部有粉尘泄漏。 2、密封式中碎机：长700mm，宽300m．高750mm； 供料口为产尘口，下部也有粉尘泄漏。

3、密封式干碾机：长360mm，宽400mm．高800mm； 供料口为产尘口

4、双轮细矿石碾机：长720mm,宽720mm，高810mm； 双轮暴露产生干扬尘

各台设备的后背距墙壁均为1000mm，设备之间距离均为1500mm. 南墙外1500mm内可布置净化设备，此外为人行道。

1.2.2 粉尘粒径分布

粉尘粒径分布表

粒径(μm) 百分比(%) 粒径(μm) 百分比(%)

1.2.3 工艺操作条件：破碎机为粗碎和细碎轮流工作，每次开机二台，即先开颚式和密闭

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0.5—1.0 0.23 2.6—3.0 20.85 1.0—1.4 2.35 3.0—3.4 18.8 1.4—1.8 8.3 3.4—3.8 10.65 1.8—2.2 14.95 3.8—4.2 3.77 2.2—2.6 20.1

式破碎机，将所需矿石进行碾碎后停机，然后再开启两台研磨机进行研磨。 1.2.4 污染源排尘速率：25kg/h 1.3 设计依据

《环境空气质量标准》（GB 3095-2012） 《室内空气质量标准》（GB/T 18883-2002） 《大气污染物综合排放标准》（GB 16297-1996）

《环境保护产品技术要求 袋式除尘器 滤袋》（HJ/T 327-2006） 《环境保护产品技术要求 袋式除尘器用覆膜滤料》（HJ/T 326-2006） 《环境保护产品技术要求 袋式除尘器 滤袋框架》（HJ/T 325-2006） 《环境保护产品技术要求 袋式除尘器用滤料》（HJ/T 324-2006） 《袋式除尘工程通用技术规范》（HJ 2020-2012） 《通风管道技术规程》（JGJ 141-2004） 《全国统一安装工程预算定额》 1.4 设计原则

1、实用性：已解决现实问题为主坚持为领导决策服务，又为经营管理服务，为生产建设服务；

2、先进性：采用成熟技术，兼顾未来发展趋势，既量力而行，又适当超前，留有发展余地；

3、可扩展性：系统便于扩展，以保护前期投资有效性和后续投资连续性；

4、经济型：以节约成本为基本出发点建立一个运行可靠、满足实际需求的监控系统， 5、易用性：系统操作简便、直观以利于各个层次人员使用； 6、可靠性：确保系统可靠运行，关键部分应有安全措施；

7、可管理性：系统从设计、器件设备选型等都必须考虑到系统可管理性和可维护性； 8、开放性：采用符合国际标准的产品，保证系统具有开放性特点。

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1.5 设计要求

1、 认真分析所要处理对象，逐个进行设计方案比较，确定相对合理、经济的处理工艺流程和设施。

2、 写出总体设计方案说明书：

① 工程概况

② 工艺流程选择（包括：选择依据、方案比较、及选择结果） ③ 设计计算结果概述。 ④ 经济概算。

3、 写出详细的设计计算书：

① 集气罩的设计计算； ② 除尘器的设计计算； ③ 管道系统设计计算； ④ 风机的选择设计。

4、 画出整个净化系统的平面布置图、侧视图(包括管道布置及连接方式)及除尘器的主要结构图。（3＃图）

第二章 工艺设计

2.1 工艺原理

空气污染物在车间的扩散机理是污染物依附于气流运动而扩散的。对于生产过程散发到车间空气中的污染物，只要控制住室内二次气流的运动，就可以控制污染物的扩散和飞扬，从而达到改善车间内外空气环境质量的目的。这就是采用局部排气通风方法控制空气污染物扩散的依据 。控制空气污染物在车间内外扩散的局部通风方法，简单地说，就是在局部污染源设置集气罩 ，把污染空气搜集起来并经净化后排至室外，这是生产车间控制污染的最有效、最常用的方法。 空气净化系统一般由以下几部分组成：

① 污染源控制装置，其功能是收集污染源排出的污染物，并将其导入净化装置中，以便综合治理；

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② 废气净化装置，其功能是来去除不同种类和性质的污染物；

③ 废气的最终处理装置，经净化并与污染物分离的废气，可通过排风机及烟囱排入大气中；如含有可回收利用成分，可将其引人相应的回收系统中。 具体讲，有以下装置组成：

(1) 集气罩:集气罩是用来捕集污染空气的装置，其性能对净化系统的技术经济指标有直接的影响。由于污染源设备结构和生产操作工艺的不同、集气罩的形式是多种多样的。 (2)风管:在净化系统中用以输送气流的管道称为风管，通过风管使系统的设备和部件连成一个整体。

(3)净化设备:当排气中污染物含量超过排放标准时，必须采用净化设备进行处理，达到排放标准后，才能排人大气。

(4)通风机 :通风机是系统中气体流动的动力。为了防止通风机的磨损和腐蚀，通常把风机设在净化装备的后面。

(5)烟囱: 烟囱是净化系统的排气装置。净化气经排气管排放，在大气中扩散、稀释、悬浮或沉降到地面。为了保证污染物的地面浓度不超过环境空气质量标准，排气管必须具有一定高度。

图2-1 局部排气净化系统示意图

1-集气罩；2-风管；3-净化设备；4-通风机；5-烟囱

2.2 除尘要求的确定

根据《环境空气质量标准》对环境空气质量功能区的分类，该研究所属于二类区，

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因此排放速率要求应达到二类标准，所以根据《大气污染物综合排放标准》（GB 16297-1996）中新污染源大气污染物排放限值的要求，此粉尘的排放速率应在2kg/h以内，因此，目标除尘效率: ?目标?25kg/h?2kg/h?92%

25kg/h

2.3集气罩的选择

2.3.1 集气罩的设计原则

若集气罩设计的合理，使用较小的排风量就可以有效地控制污染物的扩散，反之，使用很大的排风量也不一定能达到满意的效果。因此，设计时应注意以下基本原则：

① 集气罩应尽可能将污染源包围起来，使污染物扩散限制在最小范围内，以使防止

横向气流干扰，减少排风量；

② 集气罩的吸气方向尽可能与污染气流运动方向一致，充分利用污染气流的初始动

能；

③ 尽量减少集气罩的开口面积，以减少排风量；

④ 集气罩的吸气气流不允许先经过工人的呼吸区再进入罩内； ⑤ 集气罩的结构不应妨碍工人操作和设备检修。

2.3.2 集气罩形式的选择与设计 2.3.2.1 集气罩的基本形式

集气罩按照罩口气流流动方式可将集气罩分为两大类：吸气式集气罩和吹吸式集气罩。利用吸气气流捕集污染空气的集气罩称为吸气式集气罩，而吹吸式集气罩则是利用吹吸气流来控制污染物扩散的装置。按集气罩与污染源的相对位置及围挡情况，还可将吸气式集气罩分为密闭罩、排气柜、外部集气罩、接受式集气罩等。

1、密闭罩：密闭罩是将污染源的局部或整体密闭起来的一种集气罩。其作用原理是使污染物的扩散限制在一个很小的密闭空间内，仅在必须留出的罩上开口缝隙处吸入若干室内空气，使罩内保持一定的负压，达到防止污染物外逸的目的。密闭罩的特点是所需排风量最小，控制效果最好，且不受室内横向气流的干扰。所以，在设计中应优先考虑选用。一般来说，密闭罩多用于粉尘发生源，常称为防尘密闭罩。按密闭罩的围挡范围和结构特

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点，可将其分为可将其分为局部密闭罩、整体密闭罩和大容积密闭罩三种。 ①、局部密闭罩

特点：容积小，工艺设备大部分露在外面，操作与设备检修方便； 适用：一般适用于污染气流速度较小，且连续散发的地点。 ②、整体密闭罩

特点：容积较大，密闭性好。

适用：其一般适用于有振动且气流速度较大的场合。 ③、大容积密闭罩

特点：罩内容积大，可缓冲污染气流，减少局部正压，设备检修可在罩内进行。 适用：其适用于多点、阵发性、污染气流速度大的设备或地点。

2、排气柜：排气柜也称为箱式集气罩。由于生产工艺操作的需要，在罩上开有较大的操作孔。操作时，通过孔吸入的气流来控制污染物外溢。其捕集机理和密闭罩相类似，即将有害气体发生源围挡在柜状空间内，可视为开有较大孔口的密闭罩。其特点是控制效果好，排风量比密闭罩大，而小于其他形式集气罩。

3、外部集气罩：由于工艺条件的限制，有时无法对污染源进行密闭，则只能在其附近设置外部集气罩。外部集气罩依靠罩口外吸入气流的运动而实现捕集污染物的目的。外部集气罩的形式多样，按集气罩与污染源的相对位置可分为四类：上部集气罩、下部集气罩、侧吸罩和槽边集气罩。

由于外部集气罩吸气方向与污染气流方向往往不一致，一般需要较大风量才能控制污染气流的扩散，且易受室内横向气流的干扰，致使捕集效率较低。

4、接受式集气罩：有些生产过程或设备本身会产生或诱导气流运动，并带动污染物一起运动，如由于加热或惯性作用形成的污染气流。接受式集气罩即沿污染气流流线方向设置集气罩口，污染气流便可借助自身的流动能量进入罩口。

5、吹吸式集气罩：当外部吸气罩与污染源的距离较大时，可以在外部吸气罩的对面设置吹气口，则可以在外部集气罩的对面设置吹气口，将污染气流吹向外部集气罩的吸气口，以提高控制效果。一般把这类依靠吹吸气流的综合作用来控制污染气流扩散的集气方

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式称为吹吸式集气罩。由于吹出气流的速度衰减得慢，以及气幕的作用，使室内空气混入量大为减少，所以达到同样的控制效果时，要比单纯采用外部集气罩节约风量，且不易受室内横向气流干扰。

2.3.2.2 集气罩选择与设计的流程

1、根据污染源的几何尺寸、污染物排放特点、及现场工人操作情况，确定罩的形式、罩口尺寸及放置位置；

2、确定排气罩控制距离及控制速度；

3、侧吸罩用罩口气流速度衰减公式及其排风量计算公式计算排风量。密闭罩可根据污染设备型号、规格确定，罩的形式直接从有关手册查出推荐数据来确定排风量，或根据经验公式计算；

4、根据集气罩的扩张角。来计算排气罩外形尺寸。当污染源平面尺寸较大时，为减少罩子高度，可将罩分成几个小罩子，或加设挡板。

2.4 除尘器的比较和确定 2.4.1 除尘器的比较

烟气除尘中所采用的各种各样除尘装置，就是利用不同的作用（包括重力、惯性力、离心力、扩散、截留、静电等）以达到将尘粒从烟气中分离和捕集的目的。按照烟尘从从烟气中分离出来的原理，可以将各种除尘装置分为四大类：①机械式除尘器；②电除尘器；③过滤式除尘器；④湿式除尘器。 几种除尘器性能比较如下：

1、机械式除尘器：机械式除尘装置是目前国内使用比较普遍的除尘装置，它包括重力沉降室、惯性除尘器、旋风除尘器等。这类除尘器具有结构简单、制造方便、投资少运行费用低、管理方便且耐高温等优点。重力沉降室和惯性除尘器的一般的除尘效率一般不高，在40%~60%之间，可以作为初级除尘使用。旋风除尘器的除尘效率一般在90%左右，多管式旋风除尘器的除尘效率较高。

① 重力沉降室：重力沉降室是最简易的一种除尘装置，其作用原理是：当含尘烟气进入除尘室后由于截面积突然扩大烟气流速迅速降低，烟气利用自身的重力作用使其自然沉降到底部，从而把烟粒从烟气中分离出来。这种除尘装置一般只能出去40微米以上的

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大颗粒尘粒，因此效率较低。重力沉降室的除尘效率与除尘室的结构、烟气中尘粒的大小、尘粒的密度、烟气流速等因素有关。如在沉降室内合理布置挡板、隔墙、喷雾等措施，对提高除尘效率有一定的作用。

重力沉降室的优点：结构简单、投资少、压力损失小（一般为50～100Pa）、维修管理容易；

缺点：体积大、效率低、仅作为高效除尘器的预除尘装置，除去较大和较重的粒子。

② 惯性除尘器：利用障碍及压差，使含尘气流中的颗碰撞失速或急剧改变运动方向，从而依靠惯性实现气固分离的一种低效除尘装置。除尘的机理是含尘气流水平进入除尘器后，粒径较大的颗在惯性力作用下与挡板碰撞后失速沉降，粒径较小的颗粒则随气流作曲线运动，在重力及离心力的作用下离开气体轨迹并与另一挡板碰撞后沉降。按照结构形式，惯性除尘器可分为冲击式和反转式。

惯性除尘器性能的影响因素：含尘气体在冲击或改变方向前的速度愈高，流出装置的气流速度越低，除尘效率越高。对反转式惯性除尘器，气流转换方向的曲率半径越小，转变的次数越多，则净化效率越高，但阻力也越大。 惯性除尘器有一下特点：

? 去除密度和粒径较大的金属或矿物性粉尘效率较高，对于粘结性和纤维性粉尘，因易堵塞，不宜采用。

? 气流速度愈高，气流方向转角愈大，转变次数愈多，净化效率愈高，压力损失也愈大。

? 净化效率不高，捕集10～20μm以上的粗颗粒，一般只用于多级除尘中的第一级除尘。

? 压力损失为100～1000Pa。

③ 旋风除尘器：利用设备结构形状及流体自身动力促使含尘气流高速旋转从而实现气固分离的一种中效除尘器。主要用于粉体、烟尘的单级分离装置或多级收集系统的预分离装置。用来分离粒径大于5—10μm以上的的颗粒物。工业上已有100多年的历史。基本结构由进气管、圆柱体、圆锥体、储灰斗和排出管组成。

影响旋风除尘器性能的因素：结构形式、粉尘性质、运行操作条件等。

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旋风除尘器有以下特点：

? 结构简单、占地面积小，投资低，操作维修方便，压力损失较大，动力消耗也较大，可用于各种材料制造，能用于高温、高压及腐蚀性气体，并可回收干颗粒物。 ? 效率80%左右，捕集<5μm颗粒的效率不高，一般作预除尘用。

2、 电除尘器：是利用高压电场使气体发生电离，再使气体中的粉尘荷电，并在电场力的作用下，使气体中的悬浮粒子分离出来的装置。

影响电除尘器性能的因素有：粉尘比电阻、粒径、粉尘浓度、供电参数等。 电除尘器有以下特点：

①、分离的作用力直接施之于粒子本身，而机械方法大多把作用力作用在整个气体； ②、气流阻力小。耗电少：0.2～0.4度/1000m，压损小：一般为200～500Pa；

③、捕集细小颗粒（1μm左右）的效率高；

④、除尘效率高，一般在95-99%(最高可达99.9%)； ⑤、处理气量大，可达10～10m/h； ⑥、可在高温或强腐蚀性气体下操作；

⑦、主要缺点是设备庞大，消耗钢材多，初投资大，要求安装和运行管理技术较高。

3、过滤式除尘器

① 袋式除尘器：含尘气流从下部进入圆筒形滤袋，在通过滤料的孔隙时，粉尘被捕集于滤料上, 透过滤料的的清洁气体排出。沉积在滤料上的粉尘，可在机械振动的作用下从滤料表面脱落，落入灰斗中。粉尘因截留、惯性碰撞、静电和扩散等作用，在滤袋表面形成粉尘层，常称为粉层初层。采用纤维织物作滤料的袋式除尘器，在工业尾气的除尘方面应用较广，除尘效率一般可达99%以上，效率高，性能稳定可靠、操作简单，因而获得越来越广泛的应用。

袋式除尘器除尘效率的影响因素：滤布及粉尘层的影响、滤料结构、过滤速度等。

② 颗粒层除尘器：颗粒层除尘器是利用颗粒状物料 （如硅石、砾石、焦炭等）作填料层的一种内部过滤式除尘装置颗粒层除尘器的除尘机理与袋式除尘器类似，主要靠惯性碰撞、截留及扩散作用等。

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4、湿式除尘器：使含尘气体与液体 （一般为水）密切接触，利用水滴和尘粒的惯性碰撞及其它作用捕集尘粒或使粒径增大的装置 ，可以有效地除去直径为0.1～20μm的液态或固态粒子，亦能脱除气态污染物。

除尘机理：①液体介质与尘粒间的惯性碰撞和拦截；②微细尘粒与液滴间的扩散接触；③加湿的尘粒相互凝并；④饱和态高温烟气降温时，以尘粒为凝结核凝结。 根据湿式除尘器的净化机理，大致分为：

? 重力喷雾洗涤器 ? 旋风洗涤器 ? 自激喷雾洗涤器 ? 板式洗涤器 ? 填料洗涤器 ? 文丘里洗涤器

湿式除尘器的优点：

? 在耗用相同能耗时，?比干式机械除尘器高。高能耗湿式除尘器清除0.1?m以下粉尘粒子，仍有很高效率；

? ?可与静电除尘器和布袋除尘器相比，而且还可适用于它们不能胜任的条件，如能够处理高温，高湿气流，高比电阻粉尘，及易燃易爆的含尘气体；

? 在去除粉尘粒子的同时，还可去除气体中的水蒸气及某些气态污染物。既起除尘作用，又起到冷却、净化的作用。 湿式除尘器的缺点 ：

? 排出的污水污泥需要处理，澄清的洗涤水应重复回用；

? 净化含有腐蚀性的气态污染物时，洗涤水具有一定程度的腐蚀性，因此要特别注意设备和管道腐蚀问题；

? 不适用于净化含有憎水性和水硬性粉尘的气体；

? 寒冷地区使用湿式除尘器，容易结冻，应采取防冻措施 。

各种除尘器性能比较如下表：

表2-1 各种除尘器性能对比汇总表

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除尘器名除尘粒径效率/% 称 /?m <50 阻力/Pa 气速/(m/s) 设备费 运行费 重力沉降≥100 室 惯性除尘≥40 器 旋风除尘≥5-20 器 冲击式除≥5 尘器 文丘里除≥0.5-1 尘器 电除尘器 ≥0.01-0.1 50-130 1.5-2 少 少 50-70 300-800 15-20 少 少 70-90 800-1500 10-15 少 中 95 1000-1600 - 少 中 90-98 4000-10000 - 少 高 90-99 50-130 0.8-1.5 高 中 袋式除尘≥0.1 器

2.4.2 除尘器的选择 2.4.2.1考虑因素

95-99 1000-1500 0.01-0.3 较高 较高 ① 除尘器的除尘效率（各种除尘器对不同粒径粉尘的除尘效率见表2-2）； ② 选用的除尘器是否满足排放标准规定的排放浓度；

③ 注意粉尘的物理性质（例如黏性、比电阻、润湿性等）对除尘器性能有较大的影响，另外，不同粒径粉尘的除尘器除尘效率有很大的不同；

④ 气体的含尘浓度较高时，在静电除尘器或袋式除尘器前应设置低阻力的初净化设备，去除粗大粉尘，以使设备更好地发挥作用；

⑤ 气体温度和其他性质也是选择除尘设备时必须考虑的因素； ⑥ 所捕集粉尘的处理问题；

⑦ 设备位置，可利用的空间、环境条件等因素；

⑧ 设备的一次性投资（设备、安装和施工等）以及操作和维修费用等经济因素。

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表2-2 各种除尘器对不同粒径粉尘的除尘效率 除尘器名称 惯性除尘器 50?m 95 除尘效率/% 5?m 26 1?m 3 除尘器名称 干式静电除尘器 中效旋风除尘器 高效旋风除尘器 冲击式湿式除尘器 自激式湿式除尘器 喷淋洗涤塔 99 94 55 约100 93 40 98 85 38 96 73 27 94 27 8 湿式静电除尘器 中能文丘里除尘器 高能文丘里除尘器 振打袋式除尘器 逆喷袋式除尘器

2.4.2.2 除尘器的确定

由于该实验室粉尘粒径在1.0-4.2?m之间，除尘效率应达到92%以上，粉尘的温度不高且不具有腐蚀性、黏结性低、吸湿性低等特点，再结合投资和运行费用比能完成目标的其他除尘器更低，管理操作更为方便，技术更为成熟等原因，本设计采LD14型机械振打袋式除尘器。

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除尘效率/% 50?m >99 5?m 99 1?m 86 >99 98 92 约100 >99 97 约100 >99 98 >99 >99 99 约100 >99 99 2.5管道系统的确定 2.5.1管道布置的一般原则

a.管道敷设的原则。管道敷设分明装和暗设，应尽量明装，以便检修，管道应尽量集中成列，平行敷设，尽量沿墙或柱敷设，管道与梁、往、设备及管道之间应留有足够距离，以满足施工、运行、检修和热胀冷缩的要求。一般间距不小干100mm，过路或架空管道应严格按管道设计规范与高度敷设。远距离水平管道应有一定坡度，以便排水、防尘积。一般坡度不小于0.005。

b.管道支撑原则。管道与阀件不宜直接支承在设备上，应单独设支架或吊架。管道焊缝位置在施工方便和受力较小的地方，不得位于支架处。

c.管道联接原则。为方便检修、安装，以焊接为主要联接方式的管道中，应设置足够数量的法兰；以螺栓联接为主的管道，应设置足够数量的活接头，穿过墙壁或楼板的那段管道不得有焊缝。

2.2.2管道设计要求

①.除尘管道尽可能垂直或倾斜敷设。倾斜管道的倾角（与水平面的夹角）应不小于粉尘安息角。当必须水平敷设时，要有足够的流速以防积尘，对产生积尘的管道，必须预置清灰孔。

②.为减少风机磨损，特别当气体含尘浓度较高时，（＞ 3 g／m3）应将风机设在净化装置之后。

③.分支管与水平管或倾斜主干管联接时，应以上部或侧面接入，三通管的夹角不宜大于30°，当有几个支管汇合于同一主干管时，汇合点最好不设在同一断面上。

④.管道布置中．为方便管理和运行调节，管网系统不宜过大。同一系统的吸气（尘）点不宜过多。同一系统有多个分支管时，应将这些分支管分组控制。

⑤.为保证各吸气点达到设计风量、保证控制污染物扩散的效果。要实现各支管间的压力平衡。

2.6风机和电动机的选择 2.6.1风机的选择

净化系统管网设计计算的目的，是根据生产工艺的特点及管道配置，确定系统的总抽风量、管道尺寸及系统的总阻力，然后选择相匹配的风机。

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在选择风机时还应注意以下问题：

①根据输送气体的性质，确定风机的类型。例如，输送清洁空气，可选择一般通风换气用的风机；输送腐蚀性气体，要选用防腐风机；输送易燃气体或含尘气体，要选用防爆风机或排尘风机。

②根据所选风量、风压或选定的风机类型，确定风机的机号。为了便于接管和安装，还要考虑合适的风机出口方向和传动方式。

③在满足风量和风压的条件下，尽可能选用噪声低、工作效率高的风机。

④通风机和风管系统的不合理连接可能使风机性能急剧变坏，因此在通风机与风管连接时，要使气体在进出风机时尽可能均匀一致，不要有方向和速度的突然变化。

2.6.2电机的选择

选择电机应注意以下问题：

①必须满足生产机械的要求，如速度、加速度、启动、过载能力及调速特性等； ②按经济技术合理原则选择电机的电压、电流种类、电机类型及结构形式（包括冷却方式），以保证运行可靠；

③有适当的备用余量，负荷率一般取0.8~0.9；

④电机的结构形式必须满足使用场所的环境条件，如按温度、湿度、灰尘、雨水、瓦斯及腐蚀和易燃易爆气体等考虑必要的保护方式。

在通风工程中，在表示通风性能的表格中往往列有配套得电机型号和功率。

第三章 集气罩的设计计算 3.1 颚式破碎机集气罩的设计计算 3.1.1 颚式破碎机集气罩的选择

由于碎石由机体下部排卸，机体背部有粉尘泄漏，并且考虑到机体上部的加料口在进行加料时也可能有粉尘泄漏，所以对于鄂式破碎机应选用整体密闭罩。在密闭罩上开启两个孔口，分别为上部加料口处的孔口，长200mm，宽150mm；下部排泄口处的孔口，宽150mm，高200mm。另在集气罩侧面设一个检修口，长200mm，高300mm。 3.1.2颚式破碎机密闭集气罩计算

14

按缝隙面积计算排风量： Q?3600?v0?A 式中，Q为排风量，m/h；

?A——密闭罩上开启孔口及缝隙面积的总面积，m； ?A?(0.2?0.15)?(0.2?0.15)?(0.2?0.3)?0.15m2

β——一些考虑不到的缝隙面积而增加的安全系数，一般取β=1.05~1.1，该密闭集 气罩选1.07；

V0——通过缝隙或孔口的风速，一般取V0=1~4m/s，该密闭集气罩取3m/s。 则颚式破碎机的排风量Q1=3600×1.07×3×0.15=1733.4m/h。

3.2 密封式中碎机集气罩的设计计算 3.2.1 密闭式中碎机集气罩的选择

由于供料口为产尘口，同时下部也有粉尘泄露，且通风柜内无发热体，且产生的有害气体密度比空气大，此处可采用下部排风通风柜。在通风柜上部设一孔口，为上部加料口的孔口，长200mm，宽150mm；在机体下部排泄口处设一孔口，长200mm，宽150mm；另外在通风柜侧面设一调节门，长300mm，高300mm。 3.2.2 密闭式中碎机下部排风通风柜的设计计算

32

3

v? Q?3600?A?VB

式中，Q为排风量，m/h；

v——工作口截面处最低吸气速度，m/s，查表得v=1.0m/s；

β——泄漏安全系数，一般取K=1.05~1.1，若有活动设备，经常需拆卸时，可取1.5~2.0，本次设计取1.07；

?A——工作口、观察口及其他孔口的总面积，m； ?A?(0.2?0.15)?(0.2?0.15)?(0.3?0.3)?0.15m2 VB为产生的有害物容积，m

3

2

3

，本次设计取VB=0.

3

则密闭式中碎机下部排风通风柜的排风量Q2=3600×1.0×1.07×0.15+0=577.8m/h。

15

3.3 密封式干碾机集气罩的设计计算 3.3.1密封式干碾机集气罩的选择

由于供料口即为产气口，故可采用外部集气罩中的伞形罩。 3.3.2 密封式干碾机伞形罩的设计计算

对于冷过程伞形罩，为了避免横向气流的影响，罩口应尽可能靠近尘源，通常罩口距 尘源的距离H以小于或等于0.3A为宜（A为罩口长边尺寸）；为了保证排气效果，罩口尺寸应大于尘源的平面投影尺寸： A= a +0.8H B= b+ 0.8H 式中：a，b——有尘物源长、宽，m； A，B——罩口的长、宽，m； H——罩口距尘物源的距离，m； 由于a=0.4m，b=0.36m，H取0.1m； 则：A=0.4+0.8×0.1=0.48m B=0.36+0.8×0.1=0.44m

为了保证罩口上吸气均匀，伞形罩的开口角通常为90°~120°。为了减小吸气范围，减少吸气量，伞形罩四周应尽可能设挡板，挡板可在罩口的一边、两边及三边上设置，挡板越多，吸气范围越小，排气效果越好。本设计采用三面设挡板，只有进料口朝北的一面未设挡板，而进料口的宽取200mm，故C=0.2m； 伞形罩的排风量可用下式计算： Q?KCHv0

式中：Q——排风量，m/s;

C——尘源的周长，m（当罩口没有挡板时，C为未设挡板部分的尘源的周长）； v0——罩口上部平均流速，m/s，查表得；

K——取决于伞形罩几何尺寸的系数，通常取K=1.4。

由于三面设挡板时，断面流速为0.5~0.76m/s，所以v0取0.6 m/s；K取1.4；H取0.3m。 则密封式中碎机伞形罩的排气量Q3=1.4×0.2×0.3×0.6=0.0504m/s=181.44m/h。

16

3

33

3.4 双轮细矿石碾机集气罩的设计计算 3.4.1双轮细矿石碾机集气罩的选择

由于双轮暴露产生干扬尘，且考虑到机体上部的加料口在进行加料时也可能有粉尘泄漏，所以可采用外部集气罩中的侧吸罩。 3.4.2 双轮细矿石碾机伞形罩的设计计算

计算排风量的关键是确定x和vx。x为控制点至罩口的距离。控制点是指污染源离罩口最远的点，这里vx称为控制风速，也就是保障粉尘能被全部吸入罩内，在控制点上必须具有的吸入速度。控制风速可参考表选取。

对于在工作台上布置侧吸罩，有设三边或挡板的，罩口边比≥0.2，排风量公式： Q?0.75(5x2?F)vx

式中：Q——集气罩的排风量，m/s； vx——控制风速，m/s； x——控制点至罩口的距离，m； F——罩口面积，m。

对于控制风速的选取，当污染物以较低的速度放散到尚属平静的空气中，如断续地倾倒有尘屑的干物料到容器中，最小控制风速为0.5~1.0m/s。

本设计取 vx=0.8m/s, x取0.2m，罩口面积F=0.8×0.7=0.56m。 则密封式干碾机外部集气罩的排风量×0.8=0.456m/s=1641.6m/h。

第四章 除尘器的设计及计算

4.1 处理气体流量的计算

计算袋式除尘器的处理气体流量时，首先要算出工况条件下的气体流量，即实际通过袋式除尘器的气体量，并且还要考虑除尘器本身的漏风量。

3

3

2

2

3

Q4=0.75（5×0.2+0.56）

2

17

Q?Qs?(273?tc)?101.324?(1?20%~40%)

273pa3

式中：Q——通过除尘器的处理气体量，m/h； Qs——生产过程中产生的气体流量，m/h； tc——除尘器内气体的温度，℃；

（20%~40%）——为集气罩混进的空气量，本设计取30%； pa——环境大气压，kPa。

由于破碎机为粗碎和细碎轮流工作，每次开机二台，当开颚式破碎机和密封式中碎机时，总风量

Qs1= Q1+Q2=1733.4+577.8=2311.2m3/h

当开动密封式干碾机和双轮细矿石碾机时，总风量： QS2=Q3+Q4=181.44+1641.6=1823.04m3/h

由于Qs1>Qs2，故对于除尘器设计时采用Qs1=2311.2m/h进行设计计算，因此Qs=2311.2m/h。

另外，tc=25℃，pa=101.324Pa， 则Q?2311.2?

4.2 过滤风速的确定

过滤风速的大小，取决于含尘气体的性状、织物的类别以及粉尘的性质，一般按除尘器样本推荐的数据及使用者的实践经验选取。本次设计中的含尘气体主要为矿尘，且选取使用的LD14型机械振打袋式除尘器的清灰方式为机械振动清灰，所以查表得过滤风速在0.5~1.0m/min之间。本次设计取过滤风速为0.7m/min。

4.3 滤袋的选取

本设计滤袋形状采用圆筒型，圆形滤袋直径一般为120~300mm，最大不超过600mm，长度为2~3m，也有10m以上的，不宜过短也不宜过长。由于圆形滤袋的支撑骨架及连接比较简单，清灰容易，维护管理也比较方便，应用十分广泛。

18

3

3

3

(273?25)?101.324?(1?30%)?3279.7m3/h

273?101.324 本设计选取滤袋的直径D=200mm，长度为3m。

4.4 过滤面积的选取 4.4.1 总过滤面积

根据通过除尘器的总气量和选定的过滤速度，按下式计算总过滤面积： S?S1?S2?Q?S2 60v2

式中：S——总过滤面积，m；

S1——滤袋工作部分的过滤面积，m； S2——滤袋清灰部分的过滤面积，m； Q——通过除尘器的总气体量，m/h； v——过滤速度，m/min。 将Q=3279.7m/h，v=0.7m/min带入上式中得： S?3279.7?S2?78.1?S2

60?0.73

3

22

取总过滤面积为90m2。

4.4.2 单条滤袋面积

单条圆形滤袋的面积，通常用下式计算： Sd?D?L

式中：Sd——单条圆形滤袋的公称面积，m； D——滤袋直径，m； L——滤袋长度，m。 将D=200mm=0.2m，L=3m代入上式得： Sd?D?L?0.2?3.14?3?1.884m2

由于滤袋加工过程中有部分无过滤作用，故对上式修正为： Sj?D?L?Sx 上式中：Sj——滤袋净过滤面积，m；

19

2

2

Sx——滤袋未能起过滤作用的面积，m。 由于Sx?(5%~10%)D?L，此处取Sx?(5%)D?L， 则Sj?(1?0.05)D?L?0.95D?L?0.95?1.884?1.79m2

4.4.3 滤袋条数的计算

求出总过滤面积和单条滤袋的面积后，就可以算出滤袋条数。设滤袋条数为N，则： N?2

A90??50.3条 Sj1.79 此处设计取55条。

4.5 滤料的选择

袋式除尘器一般根据含尘气体的性质、粉尘的性质及除尘器的清灰方式进行选择，选择时应遵循下述原则。

①滤料性能应满足生产条件和除尘工艺的一般情况和特殊要求，如主体和粉尘的温度、酸碱度及有无爆炸危险等。

②在上述前提下，应尽可能选择使用寿命长的滤料，这是因为使用寿命长不仅能节省运行费用，而且可以满足气体长期达标排放的要求。

③选择滤料时应对各种滤料排序比较，不应该用一种所谓“好”滤料去适应各种工况场合。

④在气体性质、粉尘性质和清灰方式中，应抓住主要影响因素选择滤料，如高温气体、易燃粉尘等。

⑤选择滤料应对各种因素进行经济对比。

查资料得破碎研磨机的工作温度都不超过70℃，所以产生的含尘气体的温度也不会超过70℃，且基本为干燥气体，含湿性较小。

粉尘的流动性和摩擦性较强时会直接磨损滤袋，降低使用寿命。表面粗糙、形状不规则的的粒子比表面光滑、球形粒子磨损性大10倍；粒径为90微米左右的尘粒磨损性最大，而当粒径减小到5~10微米时磨损性已十分微弱。而该研究所产生的粉尘的粒径介于1.0~4.2微米之间，所以磨损性较小。

此外，选用的袋式除尘器的清灰方式是机械振动式，所以根据资料得宜选用由化纤缎

20

纹或斜纹织物。

所以，综上考虑本次设计中采用斜纹涤纶作为滤料。 4.6 阻力计算

袋式除尘器的阻力一般由三部分组成，可表示为： ?p??pc??pf??pd 式中：△p——袋式除尘器的总阻力，Pa；

△pc——除尘器的结构阻力，Pa；

△pf——清洁滤料阻力，Pa； △pd——粉尘层阻力，Pa。

除尘器结构阻力△pc是指设备进、出口及内部流道内挡板等造成的流动阻力。通常，△pc=200~500Pa，本次设计取300Pa。

清洁滤料阻力△pf 是指滤料未附着粉尘时的阻力，该项阻力较小。当气体在滤料中的流动属于层流时，清洁滤料的压力损失可用下式表示：

?pf??f?v(Pa)

-1

7

式中： ξf——滤料阻力系数，m，查表得为4.8×10；

μ——气体的黏度，查资料得25℃下空气的黏度为1.84×10Pa·s v——过滤风速，为0.7m/min=0.012m/s。 △pf=4.8×10× 1.84×10×0.012=10.6Pa

滤料上粉尘的阻力△pd是指滤料过滤粉尘后，其表面沉积的粉尘产生的阻力，可表示为：

7

-5

-5

?pd??d?v??m?v(Pa)

式中： ξd——粉尘堆积层的阻力系数，1/m；

α—— 堆积粉尘层的比阻力，m/kg；α通常不是常数，取决于粉尘堆积负荷、 粉尘粒径、粉尘层空隙率及滤料特性等。α一般为10~10m/kg，本次设计取10m/kg。

21

91210

m——滤料上粉尘堆积负荷（单位面积的尘量），kg/m。 m?Ga A2

式中：Ga——滤料上黏附的粉尘量，kg，取25kg； A——过滤面积，为90m。 所以m?25?0.28 902

这样，通过积有粉尘的滤料的总阻力（及滤袋的过滤阻力）△pg（Pa）为：

?pg??pf??pd??pf??d?v??pf??m?v?10.6?(1010?0.28?1.84?10?5?0.012)?628.84Pa 所以，袋式除尘器的总阻力=△pc+△pg=300+628.94=928.94Pa，本设计取930Pa。

4.7 除尘室总高度

除尘室总高度可按下式计算： H=L1+h1+h2（m） 式中：H——除尘室总高度，m；

L1——滤袋层高度，m，一般为滤袋长度加吊挂件高度； h1——灰斗高度，m，一般需保证灰斗壁斜度不小于50°；

h2——灰斗粉尘出口距地坪高度，m，一般由粉尘输送设备的高度确定。 取吊挂件高度为0.2m，L1=3+0.2=3.2m，h1=1m，h2=1m。 则总高度H=3.2+1.0+1.0=5.2m。

4.8 除尘器滤袋的平面布置尺寸

以a、b表示滤袋间的中心距，取d+（40~60）mm； S表示相邻两组通道宽度，S=d+（600~800）mm。 本设计中，取：a=200+40=240mm S=200+600=800mm

22

第五章 管道设计计算 5.1管道内气体流速的确定

管道内流体流速的选择涉及到技术和经济两方面的问题。当流量确定后，若选择较低的流速，管道断面面积较大，管径大，材料消耗多，基建投资高，但系统压力损失小，噪声小，动力消耗低，运转费低，且对于含尘气体，则易造成粉尘沉积而堵塞管道。反之，若选择较高流速，则管径小，材料消耗少，基建投资少，单系统压力损失大，噪声大，动力消耗高，运转费高。因此，要使管道系统设计计算经济合理，必须选择适当的流速，使投资和运行费用的总和为最小。查相关资料得，本次设计中管道内流速取14m/s。

5.2管道直径的确定

在已知流量和确定流速以后，管道直径可按下式计算： D?4Q

360?0v 式中：D——管道内径，m； Q——流体体积流量，m/h； v——管内流体的平均流速，m/s。 所以D?3

4?3280?0.288m=288mm，根据《全国通用通风管道计算

3600?3.14?14表》，选取定型化、统一规格的基本管径320mm。

5.3管道内流体的压力损失计算 5.3.1摩擦阻力的计算

对于直径为D的圆形风管，摩擦阻力计算公式为：

v2?l?Rml ?pm??D2? 式中：Rm——单位长度管道的摩擦压力损失，简称比压损，Pa/m； l——直管段长度，m； λ——摩擦压力损失系数；

v——管道内的气体的平均流速，m/s；

23

ρ——管道内气体的密度，kg/m； D——圆形管道的直径，m。

按最大压损原则选择计算环路，一般从最远的管段开始计算。本设计从管段①开始。 管段①：l1=4.12m，qv，1=1735m/h，v=14m/s，查计算表得，d1=210mm，λ/d=0.10，实际流速v=14.5m/s，动压为128.8Pa。

则摩擦压力损失为?pl1?l33

3

??v2d?2?4.12?0.10?128.8?53.066Pa

管段②：l2=2.35m，qv，2=580m/h，v=14m/s，查计算表得，d2=120mm，λ/d=0.20，实际流速v=15.1m/s，动压为139.7Pa。

则摩擦压力损失为?pl2?l??v2d3

?2?2.35?0.20?139.7?65.659Pa

管段③：l3=0.18m，qv，3=2315m/h，v=14m/s，查计算表得，d3=250mm，λ/d=0.08，实际流速v=13.6m/s，动压为113.3Pa。

则摩擦压力损失为?pl3?l??v2d3

?2?0.18?0.08?113.3?1.631Pa

管段④：l4=2.25m，qv，4=182m/h，v=14m/s，查计算表得，d4=80mm，λ/d=0.33，实际流速v=10.9m/s，动压为72.8Pa。

则摩擦压力损失为?pl4?l??v2d3

?2?2.25?0.33?72.8?54.054Pa

管段⑤：l5=3.32m，qv，5=1642m/h，v=14m/s，查计算表得，d5=210mm，λ/d=0.10，实际流速v=13.6m/s，动压为113.3Pa。

则摩擦压力损失为?pl5?l??v2d3

?2?3.32?0.1?113.3?37.616Pa

管段⑥：l6=0.18m，qv，6=1824m/h，v=14m/s，查计算表得，d6=210mm，λ/d=0.10，实际流速v=15.1m/s，动压为139.7Pa。

则摩擦压力损失为?pl6?l??v2d?2?0.18?0.1?139.7?2.515Pa

24

管段⑦：l7=1.7m，qv，7=3280m/h，v=14m/s，查计算表得，d7=280mm，λ/d=0.07，实际流速v=15.1m/s，动压为139.7Pa。

则摩擦压力损失为?pl7?l3

3

??v2d?2?1.7?0.07?139.7?16.624Pa

管段⑧：l8=1.0m，qv，8=3280m/h，v=14m/s，查计算表得，d8=280mm，λ/d=0.07，实际流速v=15.1m/s，动压为139.7Pa。

则摩擦压力损失为?pl8?l

5.3.2 局部阻力损失计算 管段①：

1）密闭集气罩：ξ=0.12；

2）90°弯头（R/d=1.5）：ξ=0.18，共3个；

3）30°直流三通：ξ=0.12（对应直通管动压的局部压力损失系数）。

则∑ξ=0.12+0.18×3+0.12=0.9 则局部压力损失?pm1???管段②：

1）下部排风通风柜：ξ=0.1；

2）90°弯头（R/d=1.5），ξ=0.18，共两个； 3）150°弯头（R/d=1.5）ξ=0.22； 4）30°合流三通旁支管：ξ=0.20；

则∑ξ=0.1+0.18×2+0.22+0.20=0.88 则局部压力损失?pm2???管段③：

1）30°合流三通总管：ξ=0.11； 2）90°直角三通旁支管：ξ=1.5； 3）圆形蝶阀1：?=10°，ξ=0.52；

25

??v2d?2?1.0?0.07?139.7?9.779Pa

?v22?0.9?128.8Pa?115.92Pa

?v22?0.88?139.7Pa?122.94Pa

则∑ξ=0.11+1.5+0.52=2.13 则局部压力损失?pm3??? 管段④：

1）伞形罩：α=90°，矩形，ξ=0.19； 2）90°弯头（R/d=1.5）：ξ=0.18，共两个； 3）150°弯头（R/d=1.5）ξ=0.22； 4）30°合流三通旁支管：ξ=0.20；

则∑ξ=0.19+0.18×2+0.22+0.20=0.97 则局部压力损失?pm4???管段⑤：

1）外部集气罩进风口处采用喇叭口直管：ξ=0.04； 2）90°弯头（R/d=1.5）：ξ=0.18； 3）30°合流三通旁支管：ξ=0.12；

则∑ξ=0.04+0.18+0.12=0.34 则局部压力损失?pm5???管段⑥：

1）30°合流三通总管：ξ=0.11； 2）90°直角三通旁支管：ξ=0.8； 3）圆形蝶阀2：?=10°，ξ=0.52；

则∑ξ=0.11+0.8+0.52=1.43 则局部压力损失?pm6???管段⑦：

1）90°弯头（R/d=1.5）：ξ=0.18； 2）90°直角三通总管：ξ=1.3；

则∑ξ=0.18+1.3=1.48

26

?v22?2.13?113.3Pa?241.329Pa

?v22?0.97?72.8Pa?70.616Pa

?v22?0.34?113.3Pa?38.522Pa

?v22?1.43?139.7Pa?199.771Pa

则局部压力损失?pm7???管段⑧：

?v22?1.48?139.7Pa?206.756Pa

该管段局部压力损失主要是通风机进出口的压力损失，若通风机入口处变径管压力损失忽略不计，通风机出口ξ=0.1。

则∑ξ=0.1

则局部压力损失?pm8???

5.3 系统总阻力的计算

对于管段①到管段③到管段⑦、⑧，

累计阻力损失△P1=△Pl1+△Pm1+△Pl3+△Pm3+△Pl7+△Pm7+△Pl8+△Pm8=53.066+115.92+1.631+241.329+16.624+206.756+9.779+13.97=659.075Pa；

对于管段⑤到管段⑥到管段⑦、⑧，

?v22?0.1?139.7Pa?13.97Pa

累计阻力损失△P2=△Pl5+△Pm5+△Pl6+△Pm6+△Pl7+△Pm7+△Pl8+△Pm8=37.616+38.522+2.515+199.771+16.624+206.756+9.779+13.97=525.553Pa；

由于累计阻力损失?P1>累计阻力损失?P2，可知管段①到管段③到管段⑦、⑧为最不利管

路。由于计算管道总压力损失，通常要考虑流体压力损失，故对系统总阻力乘以一个流体压力损失系数附加m，m一般取1.15~1.20。本设计取1.15。 管道总压力损失?p?m??p1?1.15?659.075?757.936Pa

5.4并联管路阻力损失平衡计算 ?

当圆形碟阀1开启，2关闭，

管段1总损失=53.066+115.92=168.986Pa，管段2总损失=65.659+122.94=188.599Pa， 不平衡率为：

?p2??p1188.599?168.986??0.104?10.4%>10%，故节点压力不平衡，采

?p2188.599用调整管径方法，进行压力平衡调节。 调整管径平衡压力，可按下式计算：

27

5 d2?d1(?p1/?p2)0.22

式中：d2——调整后的管径，mm； d1——调整前的管径，mm； ?p1——管径调整前的压力损失，Pa；

?p2——压力平衡基准值（若调整支管管径，即为干管的压力损失），Pa。

所以d'1?210(168.986/188.599)0.225?205mm，圆整管取径d'1=210mm。

? 当圆形蝶阀1关闭，2开启时，

管段4总损失=54.054+70.616=124.67Pa，管段5总损失=37.616+38.522=76.138Pa， 不平衡率为：

?p4??p5124.67?76.138??0.389?38.9%>10%，故节点压力不平衡，采用

?p4124.67调整管径方法，进行压力平衡调节。 同样，按上式计算得：

d' d'5?210(76.138/124.67)0.225?188mm，圆整管取径5=190mm。

5.5除尘系统总压力损失

除尘系统总压力损失主要是管道压力损失和除尘器压力损失之和。 由于管道总压力损失为758Pa，除尘器的阻力为930Pa， 所以系统的总压力损失?P总=758+930=1688Pa。

第六章 风机和电机的设计计算

6.1 风机的设计计算

（1）风量计算

在确定管网抽风量的基础上，考虑到风管、设备的漏风，选用风机的风量应大于管网计算确定的风量。计算公式如下：

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Q0?KQQ

式中：Q0——选择风机时的计算风量，m/h； Q——管网计算确定的风量，m/h；

KQ——风量附加安全系数，一般管道系统取KQ=1~1.1，除尘系统KQ=1.1~1.15，且除尘器漏风另加5%~10%，本次设计取KQ=1.20。 所以Q0=1.20×3280=3936m/h。

（2）风压计算

选择通风机的风压应按下式计算： ?p0?Kp?pTp??Kp?p00 ?0Tp3

3

3

式中：△p0——风机在实际工况下的风压，Pa；

Kp——风压附加安全系数，一般管道系统取Kp=1.1~1.15，除尘系统Kp=1.15~1.2，本次设计取1.2；

△p——管网计算确定的风压，Pa；

ρ0、T0、p0——气体在标准状态下的密度、温度和压力； ρ、T、p——气体在标准状态下的密度、温度和压力。 所以 ?p0?1.2?1688?20?1620.48Pa，取1621Pa。 25 根据所确定的风机的风量和风压，查表得应选风机的型号为4-47普通中压风机。

6.2 电机的选择

所需电动机的功率Ne可按下式计算：

Ne?Q0?P0K/(360?0100?0?2)（kw） 1 式中： K——电动机备用系数。对干通风机、电动机功率为 2～ 5 kw时取1.2，大于5 kw时取1.3，本次设计取1.2；

η1—— 通风机全压效率，可由通风机样本中查得，一般为0.5～0.7，本次设

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计取0.6；

η2—— 机械传动效率，对于直联传动为 1，联轴器直接传动为0.98，皮带传动为0.95，本次设计取1；

?1.2/(3600?1000?0.6?1)?3.54kw 所以Ne?3936?1621 所以应选功率为4kw的电机配套风机使用。

第七章 工程概预算

7.1 土建投资A1

地基处理和场地平整费用A1为0.5万元；

7.2 设备及器材费用A2

序号 1 名称 LD14型机械振打袋式除尘器 2 3 4 5 6 7 总计 所以设备费A2=7.35万元

7.3人工费A3 A3=0.1万元

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总价格（万元） 5 滤袋 钢板 4-47普通中压风机 电机 点控柜 钢管，管夹，阀门 0.2 0.05 0.5 0.2 0.6 0.8 7.35

7.4间接费

设计费B1=∑A×6%=0.477万元；

设备管道，电器安装费B2=A2×12%=0.882万元； 设备运杂费B3=A2×3%=0.2205万元； 系统调试费B4=A2×4%=0.294万元； 不可预见费B5=A2×10%=0.735万元； 税金B6=（∑A+∑B）×3.86%=0.407万元； B=∑B=3.015万元

7.5工程总造价

总造价W=A1+A2+A3+B=10.965万元

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第八章 个人总结

第九章 参考文献

（1）郝吉明，马广大，王书肖.大气污染控制工程.第三版. 北京：高等教育出版社,2010. (2)周兴求，叶代启.环保设备设计手册——大气污染控制设备.化学工业出版社，2003 (3)张殿印,王纯.除尘工程设计手册(第二版）.化学工业出版社，2010. （4)钢铁企业采暖通风设计参考资料.冶金工业出版社，1979. （5) 孙一坚，沈恒根.工业通风（第四版）.中国建筑工业出版社，2010.

（6) 唐中华，沈恒根.通风除尘与净化.中国建筑工业出版社，2009.

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第八章 个人总结

第九章 参考文献

（1）郝吉明，马广大，王书肖.大气污染控制工程.第三版. 北京：高等教育出版社,2010. (2)周兴求，叶代启.环保设备设计手册——大气污染控制设备.化学工业出版社，2003 (3)张殿印,王纯.除尘工程设计手册(第二版）.化学工业出版社，2010. （4)钢铁企业采暖通风设计参考资料.冶金工业出版社，1979. （5) 孙一坚，沈恒根.工业通风（第四版）.中国建筑工业出版社，2010.

（6) 唐中华，沈恒根.通风除尘与净化.中国建筑工业出版社，2009.

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