浅谈某轮造水机产水量不足的原因及处置方法

浅谈某轮造水机产水量不足的原因及处置方法

王小海

(南通航运职业技术学院轮机工程系，江苏 南通226010)

摘要：造水机作为船舶辅助机械之一，对船舶的安全营运及其经济性有着重要的影响。利用造水机造水，可以满足

船舶淡水的需求。同时节约大量的购置淡水的费用。文章通过对造水机的典型故障进行分析，提出几点管理意见，供同行 共勉。

关键词：造水机；故障；产水量；真空度

中图分类号：U664．5 文献标识码：A 文章编号：1671-9891(2008)02-0078-02

1 故障概况

某远洋油轮，载重吨为6万吨，每天生活及设备大约消耗淡水15吨，尤其是该轮船舶辅锅炉，耗水量大

而且对水质要求高。笔者上船工作之后，发现该轮海水淡化装置(俗称造水机)日产水量仅为8吨左右，查核

该机说明书，得知该机为南京绿洲机械厂生产，额定产水量为每日25吨，真空度90％．94％，蒸发温度45℃

．35℃，海水压力O．5Mpa。实际产水量远远低于其额定产水量，造成了该装置功率的浪费，也增

加了该船向港

口购置淡水的费用，降低了船舶经济性，甚至造成了该轮在某些较长航次中出现了淡水紧张的局面。同时由

于港口所加装淡水硬度及含盐量高于造水机所产淡水，导致该轮锅炉用水水质较差，严重影响其正常运转，

直接导致该轮锅炉水管经常穿孔。综合以上情况，当务之急就是查找该轮造水机的故障原因，使其恢复正常。

最后经过全面仔细的分析查找，终于解决问题。 2 故障原因分析 2．1 造水机的工作原理 图1所示为造水机系

至炉水舱

图1 造水机系统的工作原理图

收稿日期：2008．O1．20

作者简介：王小海(1975一)，男，四川南充人，南通航运职业技术学院轮机工程系助教，硕士生。

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第2期 5E,J,海：浅谈某轮造水机产水量不足的原因及处置方法 79

该机为远洋船舶广泛使用的带竖管蒸发器的真空沸腾式海水淡化装置，加热淡水为主机的缸套水，造水

机海水泵所排出的海水中的-／],部分经给水阀在蒸发器竖管内流过，加热介质(缸套水)从竖管外流过，对海

水加热。竖管内的海水在高真空的环境下达到沸点后汽化变成水蒸气(在真空喷射泵的作用下，装置内部空

间压强降低，海水在较低温度下就会汽化)，逸出后绕过横置在蒸发器上方的管壳式冷凝器两侧的汽水分离

器，从冷凝器壳体上部开口进入。由主机海水泵提供的冷却海水在冷凝器内流过，管外的蒸汽被冷凝为淡水。

淡水聚集在冷凝器的底部，由凝水泵抽出，经盐度计检测其含盐量，若符合要求则送往炉水舱。如果含盐量超

标，则凝水泵排出管路旁通管上的回流电磁阀通电开启，使不合格的淡水重新流回蒸发器中。在蒸发器内，因

部分汽化而浓缩了的盐水，经排盐喷射泵不断排出舷外。装置所补给海水量等于产水量和排出的盐水量之和

时，蒸发器内的水位就能维持稳定，若同时产水量与凝水泵的排水量也相等，整个装置就可以稳定运转。

2．2 影响淡水产量的因素

产水量的多少，实际就是装置蒸发量的大小。根据传热学原理，传热量与蒸发器的传热系数、换热面积和

蒸发温度有关，从管理上这些因素是可以控制和改变的。另外也和加热水的平均温度和海水进水温度有关，

而这些因素一般不好改变。总结下来，从管理的角度看，造成淡水产量降低的原因有： (I)换热面脏污结垢或加热侧发生“气塞”，使蒸发器传热系数减小。

(2)蒸发器内水位太低，使蒸发器实际换热面积减小，水位太高，则会增加装置的热损失，因此必须控制 适当的给水倍率。

(3)真空度不足，导致海水的沸点提高，蒸发量减少。

(4)加热工质流量小，亦是影响蒸发量的一个重要因素。

(5)所产淡水含盐量过高，凝水回流入蒸发器，或者凝水回流电磁阀关闭不严，使一部分合格的淡水回 流回蒸发器。

3 故障排除方法

(I)确保装置蒸发器和冷凝器的热交换效果，通过使用酸性清洗剂清洗蒸发器换热面，并用藤条疏通冷

凝器冷却管路。通过放气旋塞把气放掉。

(2)保持合理的给水倍率，通过调节给水阀开度，维持给水倍率为3-4之间，保证排盐泵工作正常。 (3)建立合适的真空度，检查海水的排出压力，使其满足使用要求，从而提高真空喷射泵抽吸能力。检查

真空泵的喷嘴，确保无脏堵和异常磨损。检查装置的密封性，尤其是凝水泵的机械轴封，确保密封良好。

(4)保持加热水流量充足。装置使用期间，开足蒸发器加热缸套水的进出口阀，同时关闭其旁通阀。停用

造水机时切勿忘记开启该旁通阀。

(5)确保装置所产淡水含盐量符合要求。造水机含盐量一般以锅炉补给水标准为依据，要求小于10mg

／L(NaC1)。为了使淡水含盐量不致过高，需要防止装置内沸腾过于剧烈，蒸发器水位不能太高，盐水含盐量不

能太高，冷凝器不能有泄露。

(6)确保凝水回流电磁阀处于关闭状态时密封良好无泄露，定期更换阀片，研磨阀坐。 经过以上逐级排查和处理，该轮造水机产水量得到了大幅提高，基本上维持在每天2O吨左右，缓

解了船

舶淡水的紧张问题。 4 结束语

日产水量不足，是造水机常见的故障，对船舶动力设备和船员的生活及船舶的经济性影响很大。因此必

须加强其维护管理，维持装置系统各性能参数处于正常范围，保证蒸发器与冷凝器热交换效果良好，及时排

除相关故障，使其安全高效的发挥其性能和作用。

造水机使用水处理剂的经济性探讨

上海远洋运输有限公司周继有

船舶营运成本El益攀升的今天，若造水机能最大 程度地生产淡水．既可保证船舶用水安全．又可节约不 菲的加装淡水费用。

某轮是一艘2700TEU全集装箱船．长期营运于远 东，红海航线．往返航次时间49天。 船上配备有一台ALFA—LAVAL JWSP 36一C100

型造水机。板式蒸发器．设计造水量30 I／day。近一年 来．每天只能生产淡水10吨左右。

拆开蒸发器．发现板片的海水面结有厚厚的石棉 瓦板状的水垢。淡水面也有一薄层水垢。换热效果不 良．当然造水量低。

蒸发器板片结垢的原因．是未使用水处理剂。船舶 出厂时造水机配备的整套投药设备早就不见踪影．连 造水机本体上的处理剂进口也被一只闷头堵死。可见 已经好多年没有使用处理剂，尽靠每航次(49天)拆开

清洗蒸发器板片，效果不佳。

为此，2007年8月彻底清洗蒸发器板片；9月，用 一个100 L的空桶作为处理剂13用容器(说明书上原 配药水桶的容积为130 L)，改装了一个流量调节阀。在 蒸发压力调节阀本体上钻孔、攻丝、配上接头．用紫铜 管连接，制成了简单的投药装置(见图1)；10月18 El

购人UNISERVICE的HQUVAP水处理剂．开航后开

始使用。

圉l简单的投药蓑王

1造水机使用水处理剂的效果

表l和图2是几个时段造水量。总造水量Q来自

流量表．主机快车时问T取自油料消耗航次报告．航次 加注的“w”和“E”分别表示西行和东行。其中： ·07年9月份以前的没有抄写每天造水量．但查 阅检修记录知，2006年5月30日造水机新安装了一个

流量表，至2007年9月19日总流量值(Q)4422I；主

机快车时间T取自油料消耗航次报告．可以计算得出 较长时问跨度造水能力的平均值是

H=Q，Tx24=4422／8429．41 x24=12．59wag。

·264E航次和265W航次中的2007．10．14— 2007．10．18．未使用水处理剂(尚未购人)。

寰1几个时段遗水量

造水总量

主机快车平均每天 航次起止时间时间T 造承量H Q(吨)

(小时) (吨／天)

264W及以前200605．30-21]07．09 19 4422 8429．41 12．59 2“E 2007．09 19-2007．10．14 1％ 45B．87 ln25

265W 2007．10 14--2007 I 1．01 256 364．19 18．19 265E 2007 l 1 01-2007．11．22 294 39495 17．87

2酯W 2．007．11．22—2007 12．22 286 396．15 17 33

266E 2007 12

22—2瞄．01．18 35l 4镭97 16．88

267W- 2007 0l_18-2008．02．08 238 34905 16．36

图2每天造水量(吨，天)

从表l和图2可以看出：

·自再次清洗造水机蒸发器换热板片和265W航 ．定开始使用水处理剂后，造水能力大幅提高； ·造水能力低降缓慢(因lO月16日彻底清洗造水 {n蒸发器换热板片后一直没再拆洗过．换热板片污染 ·t所难免)．但四个多月后仍远高于使用水处理剂前。 2处理剂的使用

造水机的水处理剂品种很多．世界几大公司的产

自．例如UNISERVICE公司的UQUVAP．UNITOR公

司的VAPTREAT．以及DREW、NALFLEET等公司的同 类产品．方法及性能相差元几。下面以UNISERVICE公 司的HQUVAP为例。

(1)功用

造水机水处理剂的主要功能：

·有效地分解水垢。使之随盐水排出造水机的蒸 发器，减少水垢生成和防止水垢沉积在板片表面。 ·抑制泡沫的生成(蒸发器工作时都有形成泡沫 的趋势)，防止产生泡沫．提高制成水的品质及产量。 (2)投药量

根据UNISERVICE(尤士)HQUVAP水处理剂的使

(航海技术)2011年第5期

万方数据

用说明．基于造水机设计的造水能力，每生产1吨淡水 需投人LIQUVAP水处理剂0．030L(最少量)。 该轮造水机设计能力30 t／day，则LIQUVAP水处

理剂消耗量30×0．030=0．9L／day。故，每天往药水桶加 LIQUVAP水处理剂l L(倒满l L装的容器)后，再加每

桶15 L×4甥料桶的淡水共60 L。水处理剂浓度保持

在1／61×100％=1．64％(v／v)，满足要求(比推荐值稍 高)，且方便快捷。

投药量应随盐水密度的变化而变。

海水密度，通常是1．025×103kg／m3。蒸发器内，海 水经加热蒸发后残留盐水的密度必然大于海水密度。 但正常情况，造水机海水泵源源不断的提供新鲜的海 水进入蒸发器。真正受加热产生水蒸汽的海水只有很 小的比例，盐水密度不会超过1．038×103kg／m3。 倘若盐水密度超过1．038×103 kg／m3，则结垢将增 加很快．需加大水处理剂投入量．以防止水垢生成过 快。如果盐水密度达到1．050×103kg／m3时。水处理剂 投入量应该增加l倍。即每生产1吨淡水应该投入(未 经稀释的)水处理剂0．06升。 (3)投药方法

常规的投药方法．是将水处理剂投入药水桶后加 淡水充分混合后随海水供人蒸发器。

根据使用说明书。处理剂溶剂浓度1．5％(v～)；处 理剂溶剂供给速率35 ml／min。溶剂供给速率用药水计 量计计量，可在0—100ml／min范围调节。若没有原配 的药水计量计，可使用任何合适的装置。 该轮造水器设计能力较高。每天消耗处理剂溶剂 约60 L。处理剂溶剂供给速率约42 ml／min。 重要的是，必须保持药水桶里有足够的溶剂。 4经济性比较

如果产出的价值低于所投入的成本，那么所做的 工作也就没有什么意义。以统计的方法分析研究投入 和产出的盈亏如下。

(1)造水器制淡水节约淡水费用 使用水处理剂前：

淡水总产量Q1．4422+196=4 618 t，

总时间r=8429．41+458．87=8 888．28小时。 平均每天造水量H，=(Q，／兀)x 24

H1=(4618／8 888．28)×24=12．47 t／day

使用水处理剂后： 淡水总产量Q：

250．82×30．27：7567．5美元。可见，造水机使用水处理 剂，经济效益相当好，且不需其他投人。

5 结束语

(1)使用水处理剂造水量大增

该轮264 E和265 E航次，同样航线，造水机的工 况也处于同等水平，十分具有可比性，足以证明造水量 因使用水处理剂大很多。 (2)节省维护人力和费用

自2007年8月至2008年2月．该轮半年就没有 解清洗换热板片，节省了许多人力、物力及财力。 (3)使用水处理剂仍需保养造水机

从表1和图2可明显看出造水效率在逐渐下降。 这是因为水处理剂只能是防止生成水垢及抑制泡 沫，并不能完全阻止换热板片结垢。所以，造水机使用 水处理剂，仍需按按照说明书和维修保养计划定期或 定时养护，否则盐巴沉积在加热器板片同样会像水垢

一

样逐渐阻塞甚至堵塞海水通道。影响换热效果，降低

造水机效率。 (4)关键在船舶

该轮事例证明公司支持船舶制淡使用水处理剂。 船舶出厂时就为造水机配备了整套投药设备；该轮这 次恢复使用水处理剂，申请购买后抵第一港就能收到。 制淡是否使用水处理剂的关键在船舶。该船出厂 时为造水机配备的整套投药设备，没几年就都不见了， 连造水机本体上的处理剂进口也用闷头堵死 看来，公司支持船舶制淡使用水处理剂，除物质方 面的支持外，还需加强管理，例；n1造水量列入对船舶和 船员考核、列人船舶考核项目、列入船舶每日正午报告 或SMIS系统等。

造水机使用水处理剂的经济性探讨— — 周继有__

第25卷第1期 2012年2月 中国修船

CHINA SHIPREPAIR Vol_25 No．1 Feb．2012

某型船造水机蒸发器除垢工艺研究 杨青松 ，马青华 ，全玉臣

(1．91872部队，北京 102442；2．广州市人和清洗有限公司，广东广州 510000)

摘要：针对某型船造水机蒸发器管壁结垢速度快、除垢困难的现状，通过对结垢样本定性、 定量分析，并充分考虑环保、材料保护、除垢效果、贮藏期限等因素，采用正交试验法研究确定

了以乙醇酸、阴离子表面活性剂、EDTA等为主剂的能有效溶解碳酸钙、硫酸钙混合型垢专用复

合型除垢剂及其相应工艺，有效地解决了这一除垢难题。 关键词：蒸发器；除垢；工艺

中图分类号：U673 文献标志码：C 文章编号：1001—8328 (2012)0l一0028—04

Abstract：The situation of the flesh water generator of certain ship is that water dirt on the pipe wall of the e—

vaporator is formed quickly and cleaned up hard． According to the above mentioned status， the corresponding

process was determined through the qualitative and quantitative analysis to the water dirt，full consideration to environmental

protection，material protection，cleaning effect for water dirt and storage time． Orthogonal test was used

to prove the special compound detergent，which consists of sodium glycolate，anion surfactant and EDTA base，

effectively removing water dirt from the flesh water generator of the ship with the characteristics of dissolving dirt

mixed sulfate and calcium．

Key words：evaporator； deterge；process 某型船造水机是给主、副锅炉提供水动力源的 重要设备，蒸发器是造水机的核心部件。由于该型 船为进口船舶，其蒸发器设计为适应国外海区环境 的耐蚀钛合金材质扁管式蒸发器，属于静止件，其 工作寿命较长。然而，该型船在我国使用不久即出 现蒸发器管壁结垢速度较快，进出水循环不畅，造

水机造水能力不断下降的现象，且所结垢质地坚 硬、致密，严重时造水机因堵塞丧失造水能力。据 统计：某型船下水1年后造水量就由原来的2．1 t／h 降为1．6 t／h；造水机每工作24 h，蒸发器就产生 13—15 kg混合垢，该型船造水机平均工作约

8 500 hA，即出现造水能力明显下降的情形；工作 约25 000 h即完全丧失造水能力。这一现象与相同海 域的其它型船舶造水机蒸发器结垢速度相比，明显 过快。可见，蒸发器结垢速度快已成为严重影响某 型船造水机造水能力和使用寿命的突出问题，现已 影响其正常的运行和使用，亟待进行研究解决。 解决上述问题有3个途径：一是改变目前蒸发 器的结构设计，因改换设计需经过充分、系统的论 证，其周期长、风险性大。二是研发国内替代产品 进行更换，按现行使用状况，如果每工作25 000 h 更换1台蒸发器，每台蒸发器售价按20万元计算， 某型船至报废期间需数百万元，费效比过高；且更 换蒸发器费时费力，影响正常运行。因此，更换蒸 发器只能是应急的权宜之计，不具可行性。三是对 该类型垢进行常温除垢剂试验研究，并制定可行性 除垢方案，即研究适于清除该类型垢的除垢剂及其 相应的清洗除垢工艺。 1 结垢现状

该型船蒸发器所结垢物质地坚韧、致密、积块 大(3 mm以上)，常处于蒸发器底部，船员所采

作者简介：杨青松(1973一)，男，安徽五河人，工程师，硕士，主要从事船舶腐蚀与防护工作。 · 28·

2012年第1期 杨青松，等：某型船造水机蒸发器除垢工艺研究 第25卷 取的冷喷、机械及化学等方式的除垢能力有限，仅 靠当前系统中的冲洗装置及冲洗方式无法有效的清 除垢物，致使造水机的造水能力迅速下降直至丧 失。国内数家科研院校(所)及有关单位曾对此

类垢进行过多次清洗研究，但均未能有效解决这一 难题。 2 原因分析

结垢物化学成分分析，见表1。

表1 某型船蒸发器结垢物的主要成分 组分 l 碳酸钙 l 硅酸钙 I硫酸钙I 淤泥

质量分数／％l 79．85 l 6．98 l 2．00 } 11．17 2．1 蒸发器结构与工况

某型船造水机蒸发器为真空沸腾连续蒸发式蒸 馏装置，其管内空气为加热介质，管间为被加热海 水，蒸发器管束材质为钛合金，形状为扁状管。该

装置由蒸发器、汽水分离器、冷凝器组成，蒸发器 位于造水机底部，呈水平布置，冷凝器位于其上 部，两者之间没有汽水分离装置，整个造水机蒸发 器给水、加热、冷却、排盐(污)、抽气(真空)、 凝水各系统并配有泵、阀件、盐度计、真空表等协 同工作。加热介质在管内对管间的海水进行加热使 其沸腾汽化，浓盐水经排盐口排出，产生的二次蒸 汽经汽水分离器分离后进入冷凝器，经过冷凝后产 生的淡水由冷凝水出口抽出送往锅炉或淡水舱室； 冷凝器内的未冷凝气体由真空泵抽出，确保装置内 的真空度达93％ 以上。 2．2 原因分析

首先某型船所在海区海水中富含土壤胶体、氢 氧化镁、碳酸盐、硫酸盐等多种沉积盐物，其次蒸 发器采用耐蚀性最强的钛金属材料(其最初设计 思想是从根本上解决蒸发器管束腐蚀以避免其穿孔 的问题，从而减少故障率)，因钛材质和换热率高 的扁状管束样式作为蒸发器的蒸发面，而钛材质较 以前铜材质换热器耐污损性能差，使得海水中的微 生物易于附着积聚。再加上蒸发器自身结构特点、 管束形状、加热介质等因素，致使蒸发器管束问海 水结垢速度较快。蒸发器管束与蒸发器管板呈垂直 平行排列，管间隙较小，因而造成蒸发器扁状管束 大面与二次蒸汽上升路线呈垂直状态，致使小气泡 上升阻力增大，便于大气泡集聚；浓盐水相对在蒸 发器中停留时间延长，其浓度相应加大。在同样的 工作压力和传热温差下，盐水的浓度越大，难溶盐 含量超过溶解度就越多，生成的水垢就越多且速度 也越快。当结水倍率较小时，盐水浓度大，流经蒸 发器的时问就长；这样就给各类易于析出结晶的盐 类提供了沉积的机会和条件。大量沉积析出的难溶 性垢物成分快速在扁状管束上生成，造成管束间隙 进一步变小，二次蒸汽上升通道的阻力进一步增 大，大气泡集聚加剧，盐水浓度加速增大，造水工 艺流程进入恶性循环状态，直至水垢堵满蒸发器侧 面乃至正面的整个空间，致使造水能力完全丧失。 即大量难溶垢成分如CaSO 和CaCO 等析出沉积 在扁状管束问，蒸发器在无任何腐蚀和损伤的情况 下被迫报废。

1)蒸发器加热海水温度偏高。

由于某型船蒸发器加热介质为锅炉回水或低压 饱和蒸汽，从原始设计就为海水被加热温度过高提 供了条件。正常情况下，水垢主要是由海水中某些 溶解度较低的盐类沉积在受热面上而形成的，海水

中含量较高的氯化钠(NaC1)、氯化镁(MgC1 ) 和硫酸镁(MgSO )，由于它们的溶解度高，且溶 解度随着温度的升高而增大，因而一般是不易结垢 的。蒸发器受热面上的结垢都是溶解度较低的碳酸 钙(CaCO )、氢氧化镁(Mg(OH) )及硫酸钙

(CaSO )等。某型船蒸发器结垢物基本属于以碳 酸钙(CaCO )、土壤胶体为主， 以硫酸钙 (CaSO )、硅酸钙(CaSiO )为辅并伴生有(Mg (OH) )的混合型难溶海盐水垢。垢物分析进一

步证明了上述溶解度很小的盐类成垢与否及水垢的 增长速度，主要取决于海水的被加热温度；海水的 蒸发温度越高，蒸发器受热面上水垢的增长速度就 越快；因为随着温度升高，上述几种盐类的溶解度 都将变小，海水中析出的水垢数量也随之增多。 2)蒸发器加热温差过大。

一般情况下，造水机工作时，海水进口温度为 常温、出口温度为65—70 cC、蒸气温度250℃ 、 真空度大于93％。某型船造水机运行中的各项工 况参数，因设计原因除真空度外其余各项工况参数 均有超标，特别是海水被加热温差偏大，进而造成 受热面附近局部地区的盐水浓度过高。溶解度小的 难溶盐类快速析出、结垢速度加快、生成难溶的硫 酸钙(CaSO )混合型垢。某型船蒸发器正是由于

其特殊结构、加热水温高、传热温差大，致使大量 · 29 ·

2012年第1期 中国修船 第25卷

难溶垢成分CaSO 析出沉积在扁状管束间，直至 完全堵塞。 3 除垢工艺

3．1 除垢剂研究

在垢样分析和结垢原因的基础上，试配高效除 垢剂进行相应的除垢溶解实验。 1)除垢剂配方筛选试验原则。

(1)除垢剂各项技术指标应符合HG／T 2287

— 2007《工业设备化学清洗质量标准》中的各项 指标，即腐蚀率小于6 g／m ·h，洗净率大于 95％ 。

(2)贮存保质期2年以上，固体便于运输、

存放，无毒、无味、不燃、不爆、性能稳定，便于 船员实施操作，简易、安全、可靠。

(3)针对蒸发器材质的特殊性，确保除垢剂 配方中的各组分不得对钛材造成氢损伤。 (4)固体除垢剂配制成液体过程中无剧烈放

热，化学反应平缓，无刺激性气味和易燃易爆气体

生成；清洗全过程安全稳定。

除垢剂配方筛选严格按照上述原则要求，在确 保材料安全的基础上，充分考虑随船运输、安全存 放、保管、清洗速度，便于船员自清洗等诸多因 素。通过正交法对上百个配方进行研发配置，最后 确定采用材料适应性好、洗净率高、安全、无毒、 贮存期长，并便于船员使用的清洗配方。该除垢剂 主要以乙醇酸、EDTA为主剂，辅助配有OP一10 等表面活性剂、渗透剂、润实剂、聚醚F一68消泡 剂等辅剂复配而成，其主要化学分子式为

HOCH COOH。该除垢剂能快速与碳酸盐、硫酸盐 等混合水垢产生反应，与海盐水垢形成剥离、溶解 作用，达到除垢目的。其与蒸发器所结垢物的基本 化学反应如下：

CaCO3+H — }ca +H2O+c02 T Mg(OH)2+ H Mg2 +H2O

该除垢剂在研究过程中进行了pH值的缓冲控 制，确保了清洁效果又不产生腐蚀；pH值控制在 4～5左右。

2)对蒸发器母材一钛的安全防护。

清洗过程中设备母材不可避免的与酸、碱等介 质接触，常常会伴随着氢的析出，造成氢损伤。例 如：酸洗时，氢由下列阴极过程产生： 2H +e：~ '2H--~H2 T

碱洗时也能析出氢，而由下列阴极过程产生： 2H2O+2e：~ \一+2H— OH一+H2 T 上述阴极过程产生的氢原子(H)部分复合成 氢分子(H )从金属表面逸出，少数部分扩散渗

入金属内部，扩散的驱动力是氢原子的浓度差。扩 散渗透到金属内部的氢原子可以与钛金属元素化和 生成氢化物，可以复合成氢分子；还可以发生金相 变化，改变钛金属的性能。原子氢在钛材内部可能 生成脆性的TiH：，明显降低钛材料的强度，对蒸 发器造成氢损伤，而且这种氢损伤比钢铁设备产生 的氢损伤还要严重得多，即使通过失效和加热，变 脆的钛设备的塑性也无法恢复。因此，在钛设备采 用酸洗时，应特别注意氢损伤。该除垢剂研制配方 过程中成功地避免了上述问题，选用温和安全的乙 醇酸等作为清洗主剂，有效的防止了常规酸碱与钛 材料蒸发器反应而造成的氢损伤。

3)选用优良缓蚀剂，确保清洗过程对蒸发器 的缓蚀效果。

钛一般条件下易氧化，并在其表面生成一种惰 性的、吸附力强的Ti0 保护膜。该保护膜具有极

好的耐蚀性。但钛在可溶解的TiO 保护膜和限制 TiO，保护膜生成的介质中是不耐蚀的。如在氢氟 酸中，在加热时与钛发生反应生成TiF (化学反 应方程式为Ti+4HF=TiF +2H )；氢氟酸是钛的

最强溶剂，即使是浓度为1％ 的氢氟酸，也能与钛 发生激烈的反应(化学反应方程式为2Ti+6HF

— — TiF +3H )。在纯的非氧化性酸如：盐酸、硫 酸，钛同样是不耐蚀的，其腐蚀速率随酸的浓度、 温度升高而增大。钛在氢氟酸中的腐蚀，一般认为 是TiO 保护膜被扩散到表面的氢氟酸溶解了，F一充 当了破坏TiO 钝化膜的离子，盐酸、硫酸在产品加 工提纯过程中均含有F一。为确保对蒸发器进行安全 有效清洗，该除垢剂研制过程中首先弃选盐酸、氢 氟酸、硫酸等易对钛金属可能造成F一伤害的纯非氧 化性酸。在有机和无机缓蚀剂中选用有利于或促进 TiO 钝化保护膜生成的高效优质缓蚀剂。经数十次 缓蚀效果对比试验，最后优选确定缓蚀率达98．9％ 以上的包含NaNO 、KMnO 、NaC10，等强氧化性的 无机化合物试配的固体钛金属缓蚀剂。 4)除垢剂性能评定试验。 (1)腐蚀率。 - 30 ·

2012年第1期 杨青松，等：某型船造水机蒸发器除垢工艺研究 第25卷 对不同金属材质的试片进行取样，在该除垢剂 中进行6 h浸泡实验，以评定其腐蚀率。该除垢剂 对金属的腐蚀率通过实验详见表2。 表2 除垢剂在不同浓度下的腐蚀率

除垢剂浓度／％ 试片材质 温度 时间／h 腐蚀率／( m2·h) 备注 10 H62 常温 6 O．67 10 2O 钢 常温 6 0．55 10 纯铝 常温 6 0．22 10 钛 常温 6 0．003 6 H62 常温 6 0．53 6 2O 钢 常温 6 0．54 6 纯铝 常温 6 O．22 6 钛 常温 6 O．oo3 3 H62 常温 6 O．51 3 20 钢 常温 6 O．50 3 纯铝 常温 6 0．20 3 钛 常温 6 0．003

从表2可以看出：在常温状态下，清洗时间6

h，除垢剂浓度为3％ ～10％时，钛的腐蚀率均小 于或等于0．003 g／m h。实验充分验证了该除垢 剂常温下使用是安全可行的。

(2)除垢率。

该除垢剂的溶垢效果通过实验详见表3。

表3 除垢剂在不同浓度下的溶垢效果(除垢率)

清洗剂浓度／％ 温度 垢量／g 时间／h 溶垢效果 备注 10 常温 5．0 4 溶解完 6 常温 5．O 6 溶解完 3 常温 5．0 9 溶解完

从表3可见，该除垢剂在常温状态下，3％ ～

10％浓度均有良好的溶解能力，因浓度不同，时间 长短不同，根据垢层厚度选择不同浓度，4～10 h 可以完成设备的清洗除垢工作。 3．2 除垢工艺的确定

针对某型船蒸发器结垢的现状，为保障造水机 正常造水能力，在研制除垢剂的基础上，总结制定 了相应的除垢工艺。 1)清洗时机的选择。

清洗时机应在总结设备运行周期和结垢之间关 系的基础上确定。蒸发器传热面是否结垢和结垢的 程度，可从制淡能力下降情况和出水率等运行参数 上反应出来。这时，只要总结出运行参数的变化与 结垢厚度对出水率影响两者之间的变化情况，即可 确定蒸发器是否应该进行清洗。根据经验，当出水 率已出现明显下降(即造水能力为1．7～1．8 t／h)， 蒸发器传热面上的结垢已超过0．5～1．0 mm，应视 情清洗；当水垢厚度超过2．0 mm，出水率将下降

25％ ～30％ 时(即造水能力为1．5 t／h～1．6 t／h)， 此时就必须对蒸发器进行清洗。否则，蒸发器的扁 状管束间隙将被水垢局部堵死，此时结垢速度异常 加快，再清洗，将非常困难。 2)清洗操作程序。

当造水机出水率接近或已达到清洗时间选择标 准时，必须按如下程序清洗。

(1)根据某型船蒸发器的结构特性，针对清

洗过程中生成的大量气体汇集上行的特点，清洗时 必须按照清洗剂从低位注入，从最高位回液的要 求，便于大量气体从高位顺利排出，杜绝产生气 塞，影响清洗质量和效果。

(2)清洗开始后，应注意蒸发器内的反应剧

烈程度，当水垢较厚时，第一次注入的清洗剂反应 十分激烈，清洗剂浓度消耗非常大，通常第一箱清 洗剂刚注入蒸发器内，浓度将很快消耗并降低，因 此，应按照分多次装药液清洗的操作原则。一般情 况下，当蒸发器内水垢超过1．5 mm时，蒸发器需 清洗2～3次方能彻底洗净。

(3)在清洗过程中，要注意反应的状态，清

洗时间通常在6～8 h即可初步判断清洗是否结束。 当清洗反应平缓或无反应时，即可将蒸发器内的清 洗废液排出，通过监视孔或检查道门确认洗净情 况。如难以确定对除垢剂浓度的判断是否有效时， 可以用烧杯在配药箱内装取一些除垢液，将蒸发器 内提取的垢样放人烧杯，观察水垢溶解反应情况。 除上述方法外，还可用精密试纸定时测量清洗液的 pH值加以准确判断。当pH值在3．5左右时可认 为药剂基本反应完毕，这时可根据清洗需要添加除 垢药剂，如果此时水垢已经除尽可结束清洗。 (4)确认清洗结束后，因除垢剂对蒸发器钛

材管束无腐蚀且可促进其自钝化，故可直接用淡水 进行冲洗，而无需进行钝化处理。某型船蒸发器清 洗除垢工艺流程如下：组合工艺系统一水冲洗、试 漏一配置清洗剂一化学清洗一排放废液一淡水漂洗 一拆卸工艺系统一原系统回复一验收、交付使用。 4 实验室试验情况

通过从拆解报废的蒸发器上进行清洗实验，该 除垢剂只用8 h就将蒸发器管束间堵塞的难溶垢物 基本清除，洗净率高达98％。 (下转第34页) · 31 ·

2012年第1期 中国修船 第25卷 如下。

1)侧推导筒内部搭建脚手架、安装方形浮筒

和防浪挡板，将滑油、工具、备件等吊运或搬运到 预定位置等。

2)拆除侧推齿轮箱导流罩，系统注入约150

L滑油后，发现油就从主轴密封处漏出，由此判断 主轴密封装置损坏。

3)拆开密封圈：外侧2道防水密封圈移动位 置，经过检查确认密封圈本身完好无损。 4)第2道密封圈移开后，主轴上发现一些黑

色碎末，立即拍照和取样留存；接着拆除第3道挡 油密封圈，发现第3道油封唇部拉伤，且衬套上有 油封溶掉碎末，应该就是此处导致侧推系统漏油。 5)放除侧推系统内的存油，发现滑油有轻微

乳化现象，且尝味不咸，判断海水未对侧推系统造 成严重破坏。

6)把第3道密封罩壳拆出，切断和取出该密

封圈，确认密封圈唇边整圈损坏，主轴上没有明显 损伤但有橡胶粘着的痕迹。

7)立即更换损坏的油封，完成后将轴封还 原。

8)拆开齿轮箱后盖，发现底部有大量乳化油

沉积物，油封溶掉碎沫，给油环处有少量浮锈痕 迹，用柴油清洗，恢复正常。

9)接着还原齿轮箱后盖，再给侧推的系统注

油，串油清洗2次，共约5 h，其中含有2 h变螺 距运行时间，其间均无漏油情况。

10)还原导流罩，防松螺栓紧固，将工程辅

助设施拆除，同时清洁导筒内部，将有磨损的船体 (上接第31页) 5 结束语

以上研究证明，该除垢剂具有操作简便、安 全、无毒、高效、贮存方便等特点，适用于清除 钛、钢、铜及铝质材料表面的沉积物，且抗氢脆性 能优越，腐蚀轻微、无毒性，废液处理简单方便， 较好地解决了某型船造水机蒸发器结垢难题。使用 该除垢剂，同时还会在金属表面形成保护膜，防止 金属腐蚀。该除垢剂虽含多种化学酸，但属于混合 表面重新油漆，侧推的全系统安全检查确认无误。 至此，修理工程结束，艏侧推将在海上进行功 能试验，继续观察系统运行情况。 2．3 故障原因分析

密封圈是通过唇部端与衬套表面接触来保持密 封性，打开的3 密封圈的唇部，其中央部分像是 被挖掉，有很深的划伤；衬套与3 密封圈接触部 分的磨损量为0．03 mm，表面基本光滑，和唇部接 触的中央部分无被切削痕迹。由此认为唇部的中央 部分被挖掉的原因可能是异物被卷入，旋转时异物 划伤密封圈。由于以上的情况，衬套的接触面产生 间隙，并划伤唇部，从而使密封性能下降，导致漏 油。可见新造船时对该系统清洁和串油清洗还是非 常重要的。 3 结语

由于前期准备充分，漏油位置和原因判断基本 正确，修理方案合理有序，所以施工过程非常顺 利。该轮经过一定时间的海上试验，一切运行正 常，艏侧推维修后漏油情况得到排除。本次艏侧推 维修工作是在码头完成的，不仅节省了时间，而且 节约坞修费用，是一次有指导意义的尝试。 参考文献

[1]陆俊岫．船舶建造质量检验[M]．哈尔滨：哈尔滨工 程大学出版社，2004． [2]孙柯，赵建海．“维比克” 轮侧推器的改装修复[J]． 广东造船，2009 (3)．

[3]龙飞，王梦莲，杨俊飞．艏侧推装置及其应用研究

[J]．船电技术，2005(2)． 收稿日期：2011—09 型、低腐蚀率，其对金属腐蚀率低于国家同行业标 准，从根本上解决了强酸清洗液对管壁的腐蚀问 题，在国内同行业中处于领先水平。定期对蒸发器 进行清洗，是解决其因设计缺陷造成结垢速度过 快，影响正常造水能力，进而避免换新，节约和降 低装置维修费用的有效途径。这是目前解决某型船 蒸发器自身完好无损，只因结垢堵死传热面管束被 迫提前报废的最好措施。 收稿日期：2011—07 · 34 ·__

20 天津航海2012年第3期

某轮蒸发式造水机故障的分析及解决方法 徐振宇

(天津海员学校天津300451)

摘要：影响造水机不能正常工作的因素主要有：真空度的控制、造成海水淡化装置产水 含盐量超标的蒸发冷凝效果和加热面上的结垢等。文章就某轮沸腾式蒸发造水机不能正常制 淡水的原因进行了分析。

关键词：造水机真空度 结垢含盐量超标 海水淡化装置 故障排除 0 引言

远洋船舶一般都配有制淡水设备(俗称造水

机)，常见的就是船用真空沸腾式海水淡化装置。 蒸发式造水机在使用过程中往往会出现某些故障， 影响日常工作，这就需要我们在使用过程中操作正

确，平时注意维护保养和加强管理。某轮沸腾式蒸 发造水机设计造水量18t／d，曾有段时间不能正常工 作且每天产水量只达到不足lOt左右，我们从以下 几方面综合查找原因。 1 真空度的建立

船用造水机要正常工作，重要的是首先要建立 适当的真空度。为了更好地利用动力装置废热，造 水装置一般将真空度维持在90％ 一94％之间，对应 的饱和温度为35～45℃。真空度太高，会导致蒸发 海水沸腾剧烈，二次蒸汽携水量过多，含盐度增加； 但真空度过低，蒸发量不够，造成造水量大大减少。 船舶主机动力装置冷却水温度一般为6O一65℃ ，当 真空度为90％ 一94％时蒸发温度应在35—45℃。 真空度通过调节冷凝器的冷却水流量来控制。在热 带海域航行时，控制蒸发温度不超过45％ ，在寒冷 海域时蒸发温度要控制在35℃ 以上。虽然多数船 舶设有海水温度自动调节装置，但因调整范围稍大， 很少达到极佳工作状态，海水温度较低时，用减少冷 却水流量或增大加热水流量的办法来降低真空度提 高蒸发温度，操作比较麻烦，控制也不易准确。所以 当蒸发温度低于35℃ 时，稍开真空破坏阀，漏人少 量空气，维持真空度在90％ ～94％ 范围内，是一种 收稿日期：2012—05—02

作者简介：徐振宇(197l一)，男，天津人，二级实习指导教 师，现从事轮机工程实训教学和研究工作。 较为方便的方法。

影响装置真空度的原因主要有：蒸发海水与冷 凝海水温度变化过大，影响了蒸发量及其它各项参 数；装置的密封性能不良，混入过量空气；冷却水供 给量不足或冷凝器混人大量空气；冷凝能力不足致 产汽量大于冷凝量，或凝水泵排量不足致冷凝器水 位过高；真空泵系统故障、喷嘴损坏，致效率下降。 2 造成海水淡化装置产水含盐超标的原因及解决 方法

淡化装置所产淡水是由二次蒸汽直接凝结而成

的，纯净水蒸气是不含盐份的，但造水装置在沸腾汽 化过程中会有一部分细小的含盐水珠通过汽泡被二 次蒸汽夹带透过汽水分离器进入冷凝器，并且蒸汽 湿度越大，蒸发器内海水浓度越高，携带水珠的量就 越多，产出的淡水含盐量越高。因此，装置所产淡水 的含盐量完全取决于冷凝器内二次蒸汽的湿度和蒸 发器内盐水的含盐量。

1)首先，对于沸腾式蒸发器来说，蒸发器负荷

越大，水中产生的气泡就越多，水面的沸腾就越剧

烈，进入蒸汽空间的水珠量就越多，含盐度就越高。 为了减少这种情况，就需要控制蒸发强度，通过控制 真空度和加热量防止海水蒸发剧烈夹带水珠量过 大。将海水过热度控制在5—1OcI=(冷热带海域蒸 发温度相差10％左右，但通常情况下蒸发室温度保 持在42—45~C之间)，以减少海水汽化时的蒸汽泡 量。适当控制蒸发强度还可限制蒸汽气流的上升速 度，提高汽水分离效果；

2)蒸发器工作过程中海水不断浓缩，盐度增

加，影响二次蒸汽质量。通过控制蒸发器内的海水 流量，降低海水浓度以达到需要要求。适当调节海 水泵给水调节阀和排污阀，增加海水供给量，降低蒸 某轮蒸发式造水机故障的分析及解决方法徐振宇 21 发器海水浓度。如排污泵排水量小易造成冷凝水含 盐量增加。为避免热量损失，排污率保持在2～3为 适当；

3)在装置中利用汽水分离器的汽水分离挡板

或网式分离器可以将直径较小的水珠分离出来，从 而提高分离效果，减少含盐水珠进入冷凝器的数量。 3 影响真空蒸馏式海水淡化装置产水量主要因素 1)装置真空度不在合理范围，汽化量减少造成 产量不足；

2)加热海水温度不够造成沸腾量小，冷却海水 供给量不足造成冷凝量小，影响产量；

3)排污泵排水量过大，致温度下降过多，造成

加热系统热量损失过多，影响到产生蒸汽量减少； 4)真空蒸馏式造水装置由于加热面的结垢问

题不止影响到生产淡水的质量，而且严重影响到淡 水产量。水垢的导热系数远比金属要小的多。海水 中有很多微量元素，如碳酸钙、氢氧化镁、硫酸钙等， 遇热后常常析出沉积在加热器表面，形成水垢。因 为水垢导热系数很低，降低了蒸发器的传热效果。 因而盐水浓度过大、传热温差过大、汽化温度过高等 都会加剧蒸发器的结垢。当水温超过75~C时，氢氧 化镁垢的比例迅速增加，当水温超过82—83℃时， 氢氧化镁垢就成为水垢的主要成分。因此，蒸馏装 置不加防垢剂时盐水温度不得超过75 cI=。 综上所述，我们对某轮的蒸发造水装置进行全

面体检。经检测发现，首先此造水机因长期使用，海 水泵叶轮和水密环过度磨损，水泵效率下降，使得供 给喷射泵的海水压力过低，真空降不下来。经更换 叶轮和水密环问题得到解决；另外，凝水泵排水不及 时，冷凝器积水过多，使得冷凝效率下降。经过将凝 水泵解体后发现水泵叶轮与阻水环间隙过大，将叶

轮取下用车床光车叶轮表面，另外更换阻水环，这样 恢复了凝水泵的正常排水功能；再有就是像所有远 洋船舶的造水机，由于长期使用，普遍都存在蒸发器 内海水管路结垢相当严重，有的几乎完全堵塞。结 垢轻者可以采用除垢剂浸泡，结垢严重的，只能将蒸 发器管路拆除，采用机械方法除垢。经维修后此台 造水机完全恢复正常运转，水质不但达到要求，产水 量最初还超过设计标准的20％ 。 4 结束语

船用造水机除平常的正确使用和操做之外，还 要注意平时的维护保养。在装置运行期间，应定期 打开入孔门或蒸发器下端盖，检查管路有无结垢和 渗漏情况，装置是否漏气或者漏水。对蒸发器定期 清洗和除垢，经常进行给水投药，减缓水垢生成、减 少所产淡水含盐量。 参考文献

[1] 阎永阁，金以铨，梁继昌，费千．船舶辅机．北京：人民交通出版 社，1995

(上接第3页)头后涨潮时产生的向下的摩擦力，有 时可超过lOOt。因此在进行商船水尺计重观测船舶 六面水尺读数时，若缆绳收紧，在装货前将使空船重 量变大，在卸货前将使在船货物数量增加。 6．2 船舶的下沉量

当船舶系泊在有潮流或较快的海流的浅水区域

时，船体会下沉，而使吃水增加，这是因为船底与海 床之间水的压力下降产生的。经分析，当流速低于 2．5kn时，这种影响不存在。如果导致船体下沉，检 验师和船长应确认船舶处于完全漂浮状态，绝不能 触底。为了取得更好的精度，可以考虑等待平潮或 移泊至船体下沉较小的其它泊位。 7 提单的签发

确定装、卸货量应使用同样的计量方法。不同 的计量方法会得出不同的计量结果，更不能用来确 定货差。如同一船货物在一港用水尺检量，而在另 一港使用非水尺检量(如称重等)，显然会得出不同 的货量，出现“货差”则是必然的。

实践中，托运人往往要求船方须按检验部门的 数据签发提单(或限于信用证规定)，但当船方自己 的计算结果与检验部门的结果差别较大时，也坚持 依自己的数据签发提单，这样就产生了争议。此时， 船方应认真负责地及时采取一定措施，或重新检验， 或认真复查，找出原因所在，以达成共识，使问题在 开航前给予解决。当达不成一致时，船方若有确信 的理由足以证明其正确时，坚持正确的观点并无不

当，坚持以正确的数据签发提单未尝不是办法，托运 人可能极力反对，可以提供保函以使承运人按检验 部门结果签发提单。虽然提单有类似“未知条款” 可以追偿托运人，但承运人视情况要求保函或许更 好一些，而对于信誉较差的托运人来说，是否接受其 保函尚要谨慎行事。 参考文献

[1] 沈玉如．船舶货运[M]．大连：大连海事大学出版社，1998．8 [2] 邱新涌．谈杂货船的水尺校验[J]．航海技术，2005．(6)：25 [3] 张钢．散装货物运输中水尺计重的原则和方法[J]．中国航 海。2006。69(4)：35—38

第!\卷!第##期 $%%&年##月!

西!安!交!通!大!学!学!报

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多级闪蒸海水淡化系统的改进研究 严俊杰!王金华!邵树峰!刘继平

!西安交通大学动力工程多相流国家重点实验室\西安#

摘要\针对供热机组进行电水联产的参数特点!综合多级闪蒸海水淡化技术#?6.$和低温多效蒸馏海水淡

化技术#-2!?5@$的优点!提出了一种多级闪蒸海水淡化的改进系统#?6.!5$!其改进方法是利用供热汽

轮机%A#$\的供热蒸汽作为热源!将各级闪蒸室中闪蒸出的二次蒸汽的一部分引到

饮用水时需要经过矿化和杀菌处理)。由于船用锅炉工 作环境的复杂性，对锅炉水的盐份含量有严格的控制， 因此，造水机生产的淡水含盐量是以锅炉补给水标准 为依据的，由此可见，造水机对远洋船舶，尤其油轮是 必不可少的设备之一。下面根据本人实际工作经历，结 合造水机工作原理，介绍带竖管蒸发器的真空沸腾式 造水机的日常保养与故障维修。 l 真空沸腾式造水机的工作原理

用来制淡水的海水通过专用海水泵① (有的船舶

通过辅海水泵旁通供水)来供给，真空泵②和排盐泵③ 的工作水也由它来提供。海水经过截止止回阀④进入 竖管，竖管外壁充满温度较高的主机冷却水，海水在此 加温，当达到沸点后即开始汽化，(在真空泵的作用下， 造水机内部空间压强降低，海水在较低的温度下就会 汽化。)流出竖管后蒸汽从水中逸出，绕过横置的蒸馏 器上方的管壳式冷凝器两侧的汽水分离器，从冷凝器 壳体上部开口进入。冷却用的海水在冷凝器管内流过， 管外的蒸汽被冷凝为淡水，凝水聚集在冷凝器底部，由 凝水泵⑤抽出送往制淡柜。蒸发后剩下的高盐度海水 由排盐泵排出，以保持造水机内部海水液位的平衡。 2 真空沸腾式造水机的日常维护与保养 2．1 造水机在运行中的管理 造水机工作原理示意图

①海水泵；②真空泵；③排盐泵；④给水调节阂⑤凝水泵 (1)调节进水阀，保持适当的进水流量。

(2)控制加热淡水的流量，维持适当的淡水产量。

流量太大，会导致竖管内海水沸腾过于剧烈，影响凝水 的含盐量；流量太小，则会降低淡水的产量。 (3)控制冷却海水流量，保持适当的真空度。真空

度过高，竖管内的海水沸腾过于剧烈，将使凝水含盐量 增加；真空度过低，势必要提高海水的沸点，这样容易 在竖管壁上结垢，降低传热效果，影响淡水产量。一般 情况下，造水机运行平稳后，真空度不会发生大的变 化。当船舶航行海域水温有大的改变时，将会导致真空 度发生变化。

(4)调节凝水泵的流量，保持适当的凝水水位，一

般维持在水位计l／2～1／3的高度。凝水水位太高，超 过冷却水管的位置时，将会减少冷却水的冷凝作用；水 位太低，容易发生凝水泵气穴现象。由于造水机在开启 初期，运行状态不稳定，所以要多观察，等运行平稳以 后，只要定时巡视就可以了。

2．2 造水机在停ak_．x-作后的管理

造水机停止运行后，应将竖管内的残水放尽，并保 持放残管开启。这时可以通过观察竖管内是否有存水

来判断竖管的结垢情况。根据需要，定期向造水机内投 药除垢。过去常用除垢方法有三种，但都有不妥之处： (1)造水机停下后，趁热立即打开观察门，往热面

上冲冷水，利用热胀冷缩原理使水垢碎裂脱落。此方法 缺点是除不净水垢，并可能会造成焊接处出现裂纹。 (2)用机械的方法来铲除水垢，这种方法效果很明

显，但可能会对设备造成比较严重的机械损坏，而且劳 动强度大。

(3)化学清洁，停下造水机，用强酸性的化学药品

去清洗水垢，如化学药品选用合适，清除水垢将十分有 效，若选择不当，可能会损坏设备。现在防止造水机结 垢的原理是往造水机中加入少量的化学药品去破坏形 成水垢的晶格。最初采用聚合磷酸盐为主的化学药品， 因聚合磷酸盐在热水中有效时间很短，很容易和水反 应生成正磷酸盐，新形成的正磷酸盐跟钙离子化合后 沉淀下来，失去防水垢生成的作用。现使用的化学药品 多采用聚丙烯酸、聚甲基丙烯酸、聚顺丁二酐、干酸粉 和乙醇酸钠等。日常管理中还要注意定期清洗冷凝器， 维护水泵及盐度检测报警设备，每年适当的时候检查 一次冷凝器和蒸发器的防蚀锌块，必要时换新。 3 真空沸腾式造水机的故障及检修 3．1 真空度达不到规定的要求 <航海技术> 2001年第6期 丫

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． 影响真空度的因素主要有以下几个方面：

’ (1)冷却水流量小，使汽化的蒸汽不能全部被冷

凝。判断的方法是通过观察冷却水进出口温差，如温差 大，则说明冷却水流量小。

(2)密封不严。有一次，我轮在行驶途中，启动造水 机时，发现真空度上不去，经过检查，表面上看不出有 泄漏的地方。当关闭造水机后，发现水位计密封圈处和 凝水泵的轴封处有水渗漏。通常造水机最易漏气的地 方就是凝水泵的轴封和阀杆填料等处，这些部分的泄 漏可以通过更换轴封和填料来解决。固定部位处的泄 漏，可采用涂密封胶、油漆等办法堵漏，稍大一点的漏 缝可先塞上适当的填充物，然后在外面涂上油漆或环 氧树脂等。

(3)真空泵吸力不足。导致真空泵吸力不足的原因 有：造水机海水泵出口压力低或者是真空泵内有污 垢。我在工作过程中遇到过这样的情况，造水机真空度 上不去，检查下来没有发现泄露，冷却海水系统也没有 问题，海水泵工作正常，而且真空泵清洁过的时间也不 长。经过仔细的故障排除，最后还是怀疑问题出在真空

泵中，当把真空泵拆下来时，原来是几个海蛎子壳堵在 真空泵的进口。

3．2 凝水的盐度超标

凝水盐度超标也是造水机常见的故障之一。造成

盐度超标的原因有多种，常见的有海水沸腾过于剧烈， 水蒸汽中携带盐水的含量增加，在冷凝器的作用下，含 盐水的蒸汽被冷凝成凝水，解决这个问题的方法是调 节真空度和加热水的流量；另一种是冷凝器漏水，海水 直接渗漏到凝水中。检验冷凝器是否漏水，可以通过水 位计的水位变化来观察。当造水机停止工作，关闭其它 阀门，保持冷凝器冷却水阀开启，如水位上升则能判断 冷凝器漏水。冷凝器泄漏多数是因为水管与管板的扩 接不良所造成的。 3．3 日产水量少

造成产水量不足的原因主要有：

(1)真空度不足。真空度不足会导致海水沸点相应

提高，在相同加热工质情况下，蒸发量将会相应地减少。 (2)给水倍率太大或太小也会影响产水量。 (3)竖管内壁结垢。这会使蒸发器的传热效果变 差，蒸发量也将相应变小。

(4)加热工质流量小，亦是影响蒸发量的一个因素。 (5)凝水泵回流电磁阀关闭不严，部分淡水回流至

蒸馏器，这时水位计显示的水位较高，同时冷凝效果也 变差。

造水机设备相对比较简单，但若不注意日常的保

养与维护，将会给我们的工作带来很多不便，同时也会 大大降低造水机的使用寿命。尤其是油轮船舶上水造 水机如不能正常工作，锅炉不能完全使用造水机生产 的凝水，将会给锅炉的管理带来诸多不利的影响。 上海港引航站GPS—GSM 电子海图监控系统全面运行 走进上海港引航站监控中心，从占整面墙的超大

屏幕上可清楚地了解到全部被引船舶的位置和航向、 航速。从2001年8月份起，经上海港务局批准投资建 成的GPS(全球卫星定位系统)——GSM(数字手机网 络)系统在运行4个月的基础上开始全面运行，全部独 立作业的一线引航员均携带自动船位报告仪登轮引 航。此举标志着上海港引航设施现代化又迈出了新步 伐。

长期来，如何使被引船舶处于受控状态，一直是引 航作业面临的重大课题，也是确保安全引航的重要环 节。由于上海港航道复杂，进出口船舶增多，通过监听 控制被引船舶已不适应形势发展需要，加强直观动态 监控，确保安全引航已迫在眉睫。1999年，引航站开始 酝酿建设GPS—GSM 系统并着手开发，通过一年多努

力，于2001年4月份开始试运行，取得较好效果。 GPS—GSM 系统的优点是，可对每个引航员引领 船舶进行现场监控。引航员携带的自动船位报告仪小 巧、方便，可精确地20秒记录一个船位，连续l5个小 时储存船位信息，并可在设于站内监控中心的计算机 屏幕上演示或回放，便于海事分析。监控中心计算机内 的电子海图可无级放大或缩小，监控人员既可全面掌 握所有被引船舶的动态，又可同时通过三个专门监控 窗口重点跟踪某一区域或某一重点船舶的动态。所有 被引船舶均标有引航员代码，被引船舶正常航向、航速 均在计算机内设有数据库，一旦偏向或超速，监控中心 即会自动报警。监控人员可从屏幕上发现哪个引航员 引领的船舶处于不正常状态并立即通过BP机联系提 醒，及时纠正。引航员携带的自动船位报告仪采用二合 一天线，可依据全球定位系统获得本船位置所处的准 确经纬度和国际标准时间，并及时通过手机网络以“短 消息”方式将信息传递到站内监控中心。监控中心的计 算机系统对接收到的信息进行处理，计算出被引船的 位置、航向和航速，并立即在电子海图上显示出来。 GPS—GSM 系统在试运行中已发挥了很好的作

用。2001年6月29日第四代集装箱船首次被引进宝山 港池，在通过狭窄的口门时，该系统的监控有效地保障 了安全航行，确保首航取得了成功。 上海港引航站冯济民

船用造水机的日常维护保养与故障检修——毕权军 维普资讯 http://www.cqvip.com__

第25卷第5期

2012年10月 中国修船

CHINA SHIPREPAIR Vo1．25 No．5 0ct．2012 一'’’’’’’’’、 2技术交流： -tttIIII‘I

船用造水机常见故障原因及对策 蔡艳 ，张 斌 ，王一峰

(1．南京化工职业技术学院，江苏南京210048；2．江苏悦达国际海运有限公司，江苏盐城224000)

摘要：远洋运输船舶上的造水机对于运输的经济效益和航情变化的应对能力具有十分重要的 意义。一旦遇到造水机发生故障，不仅影响船员的正常生活，还会危及船舶的运输安全，因此保

证造水机正常工作，提供充足的淡水就显得非常必要。文章对造水机常见故障的原因进行了分

析，并提出了一些对策措施，对提高航运的经济性和安全性，具有重要意义。 关键词：造水机；故障原因；对策措施

中图分类号：U672 文献标志码：C 文章编号：1001—8328(2012)05—0011—03 Abstract：Water--desalination machine on ocean··going ship is of great importance to its transportation for both

economic efficiency and repartee capacity to some changeable sailing condition． Trouble on water—desalination machine

will not only influence the crewg normal life but the safety of the ship in its transportation．To guarantee the

regular work of the machine and provide suficient fresh water，this article gives analysis to the trouble cause and

some countermeasures for economy and safety．

Key words： water—desalination machine； trouble cause；countermeasure 船舶在营运过程中，每天都要消耗相当数量的 淡水，以满足动力装置运转和船员生活用水的需 求。船舶所需的淡水，固然可以从出发港用水舱携 带，但这样做必然要占据一定的舱容，影响吨位， 而且一旦航情发生变化，所带的淡水不仅在数量上 而且在质量上，往往很难满足需求，特别是在航线 较长的远洋船舶，作业时间较长的特种船舶，储水 的机动性就显得十分必要，利用船舶自身的能力来 制造淡水就可以随时获得新鲜、合格、充足的淡 水，带来性能上和经济上的双重效益，所以现代远 洋船舶都装设海水淡化装置，习惯称造水机。 海水制淡的方法很多，目前大多数船舶使用蒸 馏法海水淡化装置。

1 蒸馏法一真空沸腾式造水机工作原理

从海水中取出淡水或去除盐分都可以达到海水 淡化的目的。目前船舶上主要运用前一种方法，即 从海水中直接取出淡水，核心设备是真空沸腾式海 水淡化装置。根据盐分几乎不溶于低压蒸汽的原 理，在高真空度的蒸发器内，利用船舶柴油机缸套 冷却水的余热先加热海水并使之汽化，然后再将蒸 汽冷凝，得到几乎不含盐分的蒸馏水。其优点在 于：①利用主机缸套冷却水的余热，提高了船舶动 力装置的经济性；② 沸点不高(蒸发温度约4O ℃)，加热温差不大，加热器结垢较轻；③造水机 中没有运动部件，使用和维护较其它设备简单。 如图1所示，真空沸腾式海水淡化装置主要部 分是蒸馏器，采用管壳式换热器的蒸馏器下部有竖 管式的蒸发器，海水泵所抽海水的一部分经过给水 调节阀送入蒸发器，在竖管内自下向上流过。作为 加热介质的主机缸套水从管外流过，对海水加热， 竖管内的海水达到沸点后即开始汽化，流出竖管后 的蒸汽从水中逸出，绕过横置在蒸发器上方的管壳 式冷凝器两侧的汽水分离器，从冷凝器壳体上部的

作者简介：蔡艳(1971一)，女，江苏盐城人，工程师，大学专科，主要从事设备管理工作。 2012年第5期 中国修船 第25卷

开口进入冷凝器。供冷却用的海水在冷凝器管内流 过，管外的蒸汽被冷凝为淡水。冷凝水聚集在冷凝 器底部，经冷凝水泵抽出送至淡水柜。

在蒸发器内，因部分汽化而浓缩的海水称为盐 水，盐水含盐过高会使蒸汽携带的水珠含盐量增 加，影响所产淡水质量，盐水由盐水泵排出船舷 外。蒸馏器中海水的蒸发和蒸汽的冷凝都是在真空 下进行的，真空度的建立和维持依赖于真空泵；真 空泵和盐水泵一般都采用喷射泵，工作水由造水机 海水泵供给。

1一冷凝水泵；2一蒸馏器；3一真空泵；4一盐水泵；5一给水调 节阀；6一海水泵。

图1 真空沸腾式海水淡化装置原理图 2 造水机造水量减少的原因和对策措施 造水机的造水量可根据下式计算： D=3 600 (KA A t—Q )／ (h2一h1)

式中： 为传热系数，W／(m ·oC)；A为换热面 积，m ；A t为对数平均温差，oC；Q 为蒸发器中 的热损失，w；h：，h，为蒸汽、水的焓值，J／kg。 由造水量计算公式可知，造水机的淡水产量主 要取决于蒸发器的蒸发量，因而与影响蒸发器传热 效果的传热系数、换热面积、海水沸点、主机缸套 水温度等因素有关，另外还受到蒸发器的海水的流

量和温度因素的影响。

引起造水机造水量不足的原因有：①蒸发器换 热面结垢严重，导致传热系数小影响传热效果；② 真空度不足，导致海水沸点提高；③主机缸套水加 热温度低；④进蒸发器的通道淤堵使得蒸发器的给 水量不足，管壳式蒸发器的水位过低；⑤冷凝水泵 出口的电磁阀关闭不严，淡水回流。

造水机造水量的多少，直接取决于蒸发量的大 小，从实际案例看，造水机产量的降低的主要原因 有：①真空度建立不起来或不能保持；②换热面脏 污结垢。

例1：某船的造水机设计造水量为25 t／d，而 现今造水量不足3 t／d，查阅《轮机日志》得知， 造水机原日产量可达20 t以上。

造水机壳体上有多处焊补痕迹，同时在使用时 注意到真空表显示真空度不足。根据以往经验，点 燃一支烟(注意：机舱是严禁抽烟，需格外注意， 小心使用)，小心缓慢地在造水机壳体表面移动检 查，特别注意检查焊缝，接缝处，发现焊接的地方 有多处有烟吸进去的现象，显然壳体气密性不佳， 导致真空度达不到设计值的要求，使得海水沸点相 应提高，蒸发器的产汽量下降，造水量减少。经重 新修理壳体，工作后造水量正常。

例2：某船造水机造水量日渐减少，最后造水

量不足8 t，但在实际操作中真空度符合设计要求， 各工作参数也正常。

在造水时通过观察，发现给水流量在同样的压 力下，蒸发器管孔处沸腾的水泡明显减少，没有 “水烧开”的样子。显然，这是蒸发器大量结垢所 致。

水垢主要成分是CaCO3、CaS04和Mg(OH)2，

后者在海水中的溶解度很低，前两者随温度的升高 而降低，很容易在加热面结晶析出而成水垢，其机 理如下：

Ca(HCO3)2 Ca +2HCO； 2HCO； co；一+H20+co2 t co；一+ca — CaCO3 co；一+H20 co2 t+20H— Mg +20H’ Mg(OH)2 J，

停下设备打开蒸发器，看到管壁上结有一层白 垢，管壁结垢后导致传热能力下降，可见造水量减 少与蒸发器管壁结垢有关。还注意到以前每次到港 后，打开造水机前盖投药除垢时，，蒸发器中的海水 都没有放掉，除垢药剂直接投入到蒸发器中，化解

药品用海水，且药品说明书中写到“可用海水”， 而且以往一直是这样操作。本人以前遇到过此类情 况，知道用海水做溶解药品的溶剂是不合适的，因 为海水的某些成分会抑制除垢剂的药力。长期使用 海水为溶剂，每次除垢都除不尽，只能导致结垢越 来越严重，传热效果越来越差，造水量也就越来越 少了。症结找出后，将造水机蒸发器内海水排尽， 加灌淡水，投药加温，除垢效果马上显见。红色的 · l2 ·

2012年第5期 蔡艳，等：船用造水机常见故障原因及对策 第25卷 药液反应后变成了褐黄色，说明药力已全部中和， 而以前用海水除垢很难反应成此颜色，遂排尽，再 灌入淡水，投药加温，反复几次投药处理后，除垢 效果达到说明书中所说：“当溶液保持红色达1 h， 则清洁过程可以认为已完毕，排放掉溶液。” 造水 机工作后造水正常。

这一问题的发生，与操作者的理解能力和知识 水平有很大的关系：UNITOR公司关于除垢剂药品 的使用说明书译文中明确指出： “除垢剂通常用淡 水稀释”，这句话本来不会引起歧义，但为什么还 会用海水来稀释呢?这可能与下面的一段译文有 关：“硫酸钙和氢氧化镁需较强的酸溶液，酸的强 度不足时需用1份氯化钠(食盐)比20份除垢

剂；如食盐不足，另外一个方法是将除垢剂溶在海 水中。” 正是这一段文字中的“另外一个方法” 让 人误以为可将药投入海水中。其实，从“1份”食 盐与“20份” 药的比例中，应该正确理解为当没 盐的情况下，可用一定比例的海水来代替所缺的 盐，而不是全用海水。

以后每次除垢都先将蒸发器中的海水放掉，加 灌淡水，再投药除垢，再没出现过上述问题。 3 淡水含盐量过高的原因和对策

淡水含盐量过高的主要原因有：①加热介质的 流量过大、温度过高或真空度过高导致蒸发量过 大，沸腾过于剧烈；② 给水量太小；③ 排盐水的流 量不足，以致盐水水位太高，造成汽水分离程度不 足；④汽水分离器效果差；⑤冷凝器漏泄，冷却海 水进入冷凝水中。

某船在航行途中，造水机报警，显示冷凝水含 盐量超标，停止后重新启动，一会儿又是同样的报 警，其间观测到真空表读数较平时有细微变化，回 流电磁阀开启，通淡水舱的弹簧阀自动关闭，盐度 计显示盐分指数偏高，从取水样的阀门上放出冷凝 水，尝试感觉不出来咸味，反复几次启停仍然如

此，排除蒸馏系统的问题，判断可能是盐分检测装 置有问题。检查盐度计也正常，没有问题。再次启 动造水机，运行过程中观察到沸腾程度和盐水水位 正常，可以判断是冷凝器发生漏泄，冷却海水漏泄 到冷凝水中去了；停造水机、冷凝水泵，并关闭通 向淡水舱的水阀，放出冷凝器中的凝水，继续供冷 却水给冷凝器，一段时间后发现冷凝水水位计水位 逐渐升高，从取水阀门上放出的水有明显咸味，证 明判断正确。拆下冷凝器端盖，启动海水供给水 泵，抽真空，用前述检查造水机壳体漏泄真空方法 检查，没有发现异常，改用水压试验的方法查漏， 发现在管与管板的扩接处和某一根管有漏泄，修理 后，重新使用正常。 4 建议

由于海水中盐分及杂质含量较高，特别是加热 后盐分及杂质含量更高，除造成设备结垢严重影响 传热效果外，还经常发生换热器的腐蚀和穴蚀现 象，建议用淡水代替海水进行冷却，实施方案有： ①用淡水代替艉尖舱用于冷却艉轴管的压舱海水， 通过“泵一造水机一冷凝器”实现强制循环冷却； ②用冷却效果好、维护方便的板式冷凝器代替管壳 式冷凝器。这样既可以避免了冷凝器的结垢和腐 蚀，也避免了蒸发量足够而冷凝量不够造成的造水 量不足，对设备的长周期安全运行有积极的意义。 5 结论

造水机在船舶航行中具有很特殊的作用，特别 是远洋船舶，造水机一旦出现故障会严重影响船舶 的正常营运。因此，管理人员平时要加强知识的学 习和经验的积累，提高业务水平，确保造水机长期 安全工作。 参考文献

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[5]童钧耕，蒋智敏，沈维道． 工程热力学[M]． 北京： 高等教育出版社，2001． 收稿日期：2012—06—25 · 13 ·

·276· 化工进展

CHEMICAL INDUSTRYAND ENGINEERING PROGRESS 2009年第28卷增刊 船用海水淡化机性能分析

韩旭，马学虎，兰忠，靖宇，王虎虎

(大连理工大学化工学院，辽宁大连116024) 摘要：建立了低温单效船用小型海水淡化机的工艺性能计算模型，并进行了性能模拟计算和分析。在产量一定

的条件下，考察了热源温度、蒸发温度、海水进料温度、传热系数与造水成本的关系，对系统的经济性能作出了 初步分析。

关键词：船用海水淡化机；低温单效蒸发；性能分析 从20世纪70年代，我国开始研究低温多效蒸

发海水淡化技术【lJ，并取得了很大进展。目前，船 舰用海水淡化机大多利用动力系统的余热或废热为 能源12J，采用蒸馏法海水淡化技术，以解决海上缺 少淡水的问题。

为了研究小型海水淡化装置的性能，设计了一 套低温单效蒸发海水淡化实验装置，在产量一定， 操作温度等变化的实验条件下，对装置性能进行了 分析，为小型便携式船用海水淡化样机的实际运行 提供依据。

1 低温单效蒸发海水淡化系统模型 1．1工艺原理

图l为低温单效海水淡化工艺流程图。在淡化海水之 前，应对进料水进行预处理，加入酸或阻垢剂等，防 止淡化过程结垢pJ。进料水进入预热器，与废热水换 热后，进入蒸发器蒸发，蒸发出的蒸汽进入冷凝器与 进料海水换热，最后流入淡水储罐。在实验过程中开 启与冷凝器相连的真空泵，保证系统真空度，并抽走 不凝气，保证换热器的传热系数稳定。 1．2系统物料衡算

对单效海水蒸发器进行物料衡算【4】，见式(1)、 废热源 Mw，％

图l海水淡化工艺流程图

l一预热器；2一蒸发器；3一冷凝器；4一淡水储罐 式(2)。 Mt=Md+Mb

Mb=MfXf|瓦

1．3系统能量衡算

1．3．1预热器[见式(3)～式(5)】 坼％(rf2一rel)=帆％(rw2一rwl)

慨C硝(rf2一写1)A =——LJ，二——=_——= 9 ≮△‰ △‰2}攀702一了；1

根据经验值，设定预热器的传热系数 Kp=1000W／(mZ．K)

1．3．2蒸发器【5】[见式(6)～式(8)】 Mwc。。(rw2一rwl)=Md九 4=毪

△‰：盟毒坦簪型 Tw2一写2

根据经验值，设定蒸发器的传热系数 疋=2000W／(m2oK)

1．3．3冷凝器【见式(9)～式(11)】

^毛九+MdCpd(Td2一rdl)=心c口。(丁c2一瓦1) 以：丝刍!坠二型(10) 。K△‰

△‰：亟每净净△ (11) ln地二．!堕 7：12一％

根据经验值，设定冷凝器的传热系数 K÷=2000W／(m2．K) 2计算结果分析

设定系统产水量为5讹，海水浓缩比为2，管

板材单价7万元／吨，废热水成本小计，同时不考虑 )) ) ) ) ) ) ) ) n Q o ∽ 6 ∞ ∽ @ @

增刊韩旭等：船用海水淡化机性能分析·277· 预处理和后处理以及操作维护等费用。针对不同的 热源温度、蒸发温度、海水进料温度传热系数等因 素对海水淡化系统性能进行计算和分析。 图2为造水成本随废热水温变化关系。可以看 出，在相同蒸发温度下，随着废热水温的升高，系 统造水成本逐渐降低，这主要是由于废热水温的升 高，蒸发器的传热系数增大，减少了蒸发器传热面 积；在相同废热水温下，随着蒸发温度的升高，造 水成本逐渐升高，这主要是因为提高蒸发温度需要 更大的换热面积从而增加了换热板片数。 图3为造水成本随进料水温的变化关系。虽然 造水成本随进料海水温度升高而降低，但下降的不 罾 ● 器羹 魍 r 营 ● 遐幡 锓 * 期 下 訾 ● 1R 幡 锓 * j靼

加热水温度／℃

图2造水成本随加热水温变化关系 进料水温度，℃

图3造水成本随进料水温变化关系 传热系数提高率

图4造水成本随传热系数提高率变化关系

明显，因此进料海水温度对造水成本没有太大影响。 但是在相同进料海水温度下，造水成本随蒸发温度 升高而升高的幅度较大。

图4为造水成本随传热系数提高率变化关系。 可以看出，在一定得蒸发温度下，造水成本随传热 系数的增加下降较大。这主要是因为增大传热系数，

所需相应的换热面积大大减少。并且与图2比较可 知，传热系数比废热水温对造水成本的影响更为显 著。因此，在设计单效海水淡化系统时，应重点考 虑提高换热器的传热系数，采用高效换热设备。 当操作温度接近100℃时，海水中硫酸钙等很

容易沉淀，造成管路堵塞，难以清洗。而在70℃以 下，无机盐结垢不明显。并且过低的蒸发温度对真 空泵及样机的材料要求较高。因此，优化选择合理 的废热源温度为68℃，蒸发温度为52℃并且提高 换热器的传热系数。 3 结语

通过对不同蒸发温度、废热水温度、进料海水 温度、传热系数对造水成本等的计算分析，得出的 优化设计方案时要重点考虑降低海水蒸发温度，提 高废热源温度，提高换热器传热系数等因素。而进 料海水温度随季节变化对造水成本无太大影响。 符号说明

彳，冷凝器换热面积，m2 爿c_一蒸发器换热面积，m2 4，·—预热器换热面积，m2

Gr一浓盐水的定压比热容，kJ·k矿1．K-1

Gc_—进入冷凝器海水的定压比热容，l【J-kg．1·K．1 C刍——淡水的定压比热容，kJ·k分I．K-1

G广进入预热器海水的定压比热容，l【J·蚝～·K_1 C赢——废热水的定压比热容，kJ·kg-1·K．1 K——冷凝器传热系数，W·m-2．K’1 砭一蒸发器传热系数，W·m-2．KJ ‰一预热器传热系数，W·nl-2·K-l M厂一蒸发出的浓盐水流量，kg·sq 憾一进入冷凝器的海水流量，kg·s．1 确——淡水流量，kg·S以

M一进入预热器的海水流量，kg·s．1 坛厂一废热水流量，kg·8-1

瓦I——冷凝器冷却海水进口温度，℃ ％——冷凝器冷却海水出口温度，℃ 野一蒸发器进料海水温度，℃ O 8 6 4 2 O 8 6

4

钞铝铝勰船钉钉卯 2 O O O 0 O O O O O O

·278· 化工进展2009年第28卷 珀——预热器进口海水温度， ％——预热器出口海水温度， 瓦l——废热水进口温度，℃ ％——废热水出口温度，℃ 硌一浓盐水含盐量 盈一进料海水含盐量 ℃ ℃

△％c-—．冷凝器对数平均温差，℃

△％p·一预热器对数平均温差，℃ △％广蒸发器进对数平均温差，℃ A广淡水汽化潜热，l【J·k百1 参考文献

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基金项目：国家级“大学生创新性试验项目”及辽宁省教育厅科技计划项目(2008S043)。 第一作者简介：韩旭(1987一)，女，学士。联系人：马学虎，教授，博士生导师，研究领域包括功能表面

材料、滴状冷凝、强化传热、热泵及节能技术、低温保存技术和低温多效蒸发海水淡化技术等。E—mail

xuehuma@dlut．edu．cn。 船用海水淡化机性能分析

作者： 韩旭， 马学虎， 兰忠， 靖宇， 王虎虎 作者单位： 大连理工大学化工学院,辽宁,大连,116024 本文读者也读过(10条)

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第25卷第6期 2012年12月 中国修船

CHINA SHIPREPAIR Vol_25 No．6 Dec．2012

船用ALFA—LAVAL真空蒸馏造水机结垢 原因分析及处理方法 刘 昕，黄进明

(中国卫星海上测控部，江苏江阴214431)

摘要：文章阐述了影响船用ALFA—LAVAL真空蒸馏造水机产水量的因素，重点对结垢的原 理进行分析，并结合实践总结了除垢的主要方法。

本文来源：https://www.bwwdw.com/article/iafa.html