煤油冷却器设计

煤油冷却器的设计

摘要：列管式换热器在化工、石油等行业中广泛应用。根据本次设计任务，煤油入口温度为140℃，水的入口温度为30℃，计算一个处理能力为4?104吨年的煤油冷却器。计算流体温度差，假设总传热系数计算传热面积为35.62㎡，选定换热器为单壳程固定管板式换热器，管程为1，管长为6米，实际传热面积为34.9㎡。通过进一步核算，计算核算总传热系数，,计算压强降，均符合要求。然后通过查阅资料确定筒体内径、封头、法兰、管板折流板、计算管子拉托力等的尺寸大小。最后画出符合工程语言的设备总装图和带控制点的工艺流程图。

关键词：列管式换热器、设计计算、尺寸选取、装置图

目录

1设计背景 ............................................... 1

1.1概述 ......................................................... 1 1.2操作条件 ..................................................... 1 1.3设计内容 ..................................................... 1

2.设计方案 ............................................... 1

2.1 列管式换热器类型的选择 ...................................... 1 2.2 流体流动通道的选择 .......................................... 2 2.3换热器结构的计算 ............................................. 3 2.4压强降计算 ................................................... 6 2.5列管式换热器其他结构设计 ..................................... 7 2.6 换热器材质的选择 ........................................... 10

3.列管式换热器的具体计算 ................................ 10

3.1试算并初选换热器规格 ........................................ 10 3.2核算总换热系数K0 ........................................... 12 3.3计算压强降 .................................................. 14 3.4结构尺寸的确定 .............................................. 15

4.结果与结论 ............................................ 19 5.收获与致谢 ............................................ 19 6.参考文献 .............................................. 20 7.附件 .................................................. 20

1.1概述

1设计背景

1.1.1. 处理能力：

4?104吨年煤油

1.1.2. 设备形式：列管式换热器（卧式）

1.2操作条件

（1）煤油入口温度 ： 140℃ ，出口温度：40℃ （2）冷却介质：水，入口温度：30 ℃ ，出口温度：40℃

510（3）允许压强降不大于pa

（4）每年按300天计，每天24小时

1.3设计内容

(1) 设计方案简介：对确定的工艺流程及换热器型式进行简要论述。 (2) 换热器的工艺计算：确定换热器的传热面积。 (3) 换热器的主要结构尺寸设计。 (4) 主要辅助设备选型。 (5) 绘制换热器总装配图。

2.设计方案

2.1 列管式换热器类型的选择

根据列管式换热器的结构特点，常将其分为固定管板式、浮头式、U形管式

1

填料函式、滑动管板式、双管板式、薄管板式等类型。

2.1.1 固定管板式换热器(代号G)

优点：结构简单、紧凑、能承受较高的压力，造价低，管程清洗方便，管子损坏时易于堵塞或更换；

缺点：管束与壳体的壁温或材料的线膨胀系数相差较大时，壳体和管束中将产生较大的热应力

这种换热器适用于壳层介质清洁且不易结垢、并能进行清洗、管程与壳程两侧温差不大或者温差较大但壳层压力不高的场合。

2.1.2 浮头式换热器(代号P)

优点：管内和管间易于清洗，不会产生热应力；

缺点：结构复杂，造价比固定管板式换热器高，设备笨重，材耗量大，且浮头端小盖在操作中无法检查，制造时对密封要求高。

这种换热器适用于壳体和管束之间壁温差较大或壳程介质易结垢的场合。

2.1.3 U形管换热器(代号Y)

优点：只有一块管板，管束由多根U形管束组成，管的两端固定在同一块管板上，管子可以自由伸缩。当壳体与U形换热器有温差时，不会产生热应力。

缺点：由于受到管曲率半径的限制，其换热管排布较少，管束最内层管间距较大，管板的利用率较低，壳程流体易形成短路，对传热不利。当管子泄漏损坏时，只有管束外围处的U形管才便于更换，内层换热管坏了不能更换，只能堵死，而且损坏一根U形管相当于坏两根管，报废率极高。

适用于管、壳壁温差较大或壳程介质易结垢需要清洗、又不适宜采用浮头式和固定管板式的场合。特别适用于管内走清洁而不易结垢的高温、高压、腐蚀性大的物料。

2.2 流体流动通道的选择

1不清洁或易结垢的流体，宜走容易清洗的一侧。对于直管管束，宜走管程，○

2

便于清洗；对于U型管管束，宜走壳程。

2腐蚀性流体宜走管程，以免壳体和管束同时被腐蚀。 ○

3压力高的流体走管程，以免制造较厚的壳体。 ○

4为增大对流传热系数，需要提高流速的流体的宜走管程，因管程流通截面积○

一般比壳程的小，且做成多管程也教容易。

5两流体温差较大时，对于固定管板式换热器，宜将对流传热系数大的流体走○

壳程，以减小管壁与壳体的温差，减小热应力。

6蒸汽冷却宜走壳程，以利于散热、排出冷却液，增强传热效果。 ○

7需要冷却的流体宜走壳程，，以减小冷却剂用量。但温度很高的流体，其热○

能可以利用，宜走管程，以减小热损失。

8粘度大或流量小的流体宜走壳程，因由折流挡板的作用 ，在低○

（Re>100）即可达到湍流。

在选择流动管道时，上述原则往往不能同时兼顾，应视具体问题抓住主要方面，一般首先考虑流体的压力降、防腐蚀清洗等要求，然后在校核对流传热系数和流动阻力，以便做出恰当的选择。

Re数下

2.3换热器结构的计算

2.3.1热负荷Q：

2.3.1.1无相变传热，且忽略热损失

Q?qmcp(T1?T2)?qmcp(t2?t1)

式中：qm——流体的质量流量，kg/s； 2.3.2平均温度差?tm

2.3.2.1恒温传热 平均温度差?tm?T?t 2.3.2.2变温传热（包含一侧恒温的情况）

3

?tm???t?tm?

?tm'??t2??t1?tLn2?t1

??t——温差矫正系数，??t =f（P，R） 其中 P?t2?t1冷流体的温升 ?T1?t1两流体的最初温度差 R?2.3.3估算面积

T2?T1热流体的温降?t2?t1冷流体的温升

2.3.3.1 K值的经验数据：管壳式换热器做冷却器时K值范围

查表的高温流体为中有机物，低温流体为水，所以K值范围为290—

700 W/（㎡.℃)

2.3.3.2根据查得的K的经验值

，估算出换热器的面积：

Q=KK?mt A估=Q/估估A估?mt

2.3.4 换热器规格初选

可根据估算出的换热面积查《化工原理》附录选取 2.3.5对流传热系数

?

?

2.3.5.1无相变流体在圆形直管道中做强制湍流的对流传热系数

对于低粘度流体（

）

Nu?0.023Re0.8Prn

??udi0.8?cpn)() ??0.023(di?? 当流体被加热时， n=0.4

当流体被冷却时， n=0.3

4

式中

——流体的密度和粘度，kg/m3、Pa.s；

?、cp——流体的导热系数和比热容，W/(m2.℃)、J/(kg.℃)；

u——管内的流速，m/s；

di——列管内径，m。

LL?60;若?60，didi应用范围：Re>10 000,Pr=0.7~160,管长与管径之比

0.7可由上式算出?乘以[1+（diL）]

特征尺寸：管内径di

定性温度：取流体进、出口温度的算数平均值。 2.3.5.2蒸汽在垂直管外（或板外）的冷却对流传热系数

?r?g??4??1.13???L(t?t)sw??

2312.3.6污垢热阻

污垢的热阻主要决定于它的导热系数和垢层厚度。污垢的种类很多，影

响垢层厚度的因素又复杂，污垢的导热系数及污垢层厚度难以准确地估计，因此，通常选用污垢热阻的经验值。 2.3.7 总传热系数Ko

2.3.7.1 K值的计算公式： Ko?1ddo1bd0?Rso??Rsi0?α0λdmdiαdi

i式中Ko——基于换热器外表面积的总传热系数，W/(m2.℃)； α0、αi——管外及管内的对流传热系数，W/(m2.℃)； d0、di 、dm——换热器列管的外径、内径及平均直径，m； b——列管管壁厚度，m；

λ——列管管壁的导热系数，W/(m2.℃)。

5

2.3.7.2 核算总传热系数

若

K计-K选K选小于30％，产品合格，否者则需要重设K值

2.4压强降计算

2.4.1管程压强降

对于多程列管换热器，管程压强降的计算式为：

Σpi?（Δp1?Δp2）FNtpNs

式中 Δp1、Δp2 —— 分别为直管及回弯管中因摩擦阻力引起的压强降，Pa;

Ft—— 结垢校正系数，无因次。对于?19?2mm 的管子Ft取为1.5，对于 ?19?2mm 的管子 Ft取为1.5； Np——管程数； Ns——串联的壳程数。

上式中直管压强降Δp1 可按流体在管中流体的阻力公式计算，即

l?u2?p1?? ；回弯管的压强降Δp2可由下面的经验公式计算，即

d2 ?p2?3??u22

一般情况下，换热器进出口阻力可忽略不计。 2.4.2壳程压强降

当壳程无折流挡板时，流体顺着管束运动，壳程压强降可按流体沿直管流动的压强降计算，且仅以壳方的当量直径

代替圆管直径。

当壳程装上折流挡板后，流体在其中作曲折流动，壳程压强降的计算方法有Bell法、Kern法和Esso法等。Esso法计算壳程压强降

6

的公式，即

'???p1'??p2?FsNs

式中 ?p1?——流体横过管束的压强降，Pa；

?p2?——流体流过折流挡板缺口的压强降，Pa；

Fs——壳程压强降的结垢校正系数，量纲为一。对液体Fs可取1.15，对气体或可凝蒸汽可取1.0。

ρuo2（）又 Δp?Ffon cNs?12‘12ρu2h‘o3.5?） Δp2?N（ BD2式中 F——管子排列方式对压强降的校正系数，量纲为一。对管子三角形排列

F为0.5，对正方形错列F为0.4，对正方形直列F为0.3。 fo——壳程流体的摩擦因数，当Reo?500时，fo?5.0Reo?0.228 nc——横过管束中心线的管数； h——折流板间距，m； D——换热器壳体内径，m； NB——折流板数，NB?L?1，L为列管长度； h uo——按壳程流道截面积Ao计算的流速，m/s。 其中 Ao=h（D?ncd）o

2.5列管式换热器其他结构设计

2.5.1换热管布置和排列间距

常用换热管规格有φ19?2㎜，φ25?2㎜，φ25?2.5㎜，换热管管上的排列方式有正方形直列、正方形错列、三角形直列、三角形错列和同心圆排列。对于多管程换热器，常采用组合排列方式。每程内都采用正三角形排列，而在各程之间采用正方形排列方式。

管间距t与管外径do的比值，焊接时为1.25，胀接时为1.3~1.5

7

2.5.2管板

管板是将受热管束连接在一起，并将管程和壳程的流体分开。管板与管子之间可以采用焊接或者胀接；管板与壳体的连接有可拆连接和不可拆连接两种。固定管板常采用不可拆连接。为保证管端与管板牢固的连接和良好的密封性，必须进行拉托力的校核。校核按下式计算，

在操作压力作用下，管子每平方米胀接周边上所受到的力

qp

qp?pf?d0l

P-设计压力，MPa

d0-管子外径，mm

l-胀接长度，mm

f-每四根管子之间的面积，mm

2管子成正三角形排列时

f?0.866a2?2?d04

管子成正方形排列时

f?a2?2?d04

a-管间距，mm

在温差应力作用下，管子每平方米胀接周边上所受到的力qt

qt?tat???d0l?t?d02?di2?4d0l

?t-管子中的温差应力，MPa

2.5.3壳程结构

2.5.3.1壳体

壳体是一个圆筒形的容器，壳壁上焊有接管，供壳程流体进入和排出之

8

用。介质在壳程内的流动方式有多种，单壳程型式应用的最为普遍，如壳侧传热膜系数远小于管侧，则可用纵向挡板分割成双壳程型式。本次设计采用单壳

D?a?b?1??2l壳体厚度

程，多管程。壳体内径i??pcDi2????pct根据国家标准

对容器的最小厚度的规定：碳素钢，低合金钢制容器，不小于3mm；对高合金钢制容器，一般不小于2mm。最小厚度是指不包括腐蚀裕量的最小厚度。封头采用与筒体相同直径相同厚度的标准椭圆形封头。

2.5.3.2折流板

在壳程管束中，一般都装有横向折流板，用以引导流体横向流过管束，增加流体速度，以增强传热；同时起到支撑管束、防止管束震动和管子弯曲的作用。汉族要有圆缺型、环盘型和孔流型。本次设计中采用弓型。 2.5.4其他重要附件 2.5.4.1法兰

在各种容器和管道中，由于生产工艺的要求，或考虑制造、运输，安装、检修的方便，常采用可拆的结构。常见的可拆结构有法兰连接、螺纹连接和插套连接。由于法兰连接有好的强度和气密性，而且适用尺寸范围较广，在设备和管道上都能应用，所以法兰连接用的最普遍。法兰连接分容器法兰连接和管法兰连接。

2.5.4.2 拉杆和定距管

折流板和支持板是用拉杆固定的，常用的拉杆有两种形式，一是拉杆定距管结构，适用于换热器外径大于或等于19mm的管束。二是拉杆与折流板点焊结构，适用于外径小于或等于14mm的管束。

2.5.4.3支座

立式容器的支座主要有耳式、腿式、支撑式和裙式支座。中、小型直立容器常采用前三种支座，高大的塔设备则广泛采用裙式支座。支座类型可以通过查相关资料得到。

9

2.6 换热器材质的选择

在进行换热器设计时，换热器各种零、部件的材料，应根据设备的操作压力、操作温度、流体的腐蚀性能以及对材料的制造工艺性能等的要求来选取。当然，最后还要考虑材料的经济合理性。一般为了满足设备的操作压力和操作温度，即从设备的强度或刚度的角度来考虑不周，选材不妥，不仅会影响换热器的使用寿命，而且也大大提高设备的成本。至于材料的制造工艺性能，是与换热器的具体结构有着密切关系。

一般换热器常用的材料，有碳钢和不锈钢。

3.列管式换热器的具体计算

3.1试算并初选换热器规格

（1）确定流体流入的空间：热流体为煤油，冷流体为水，为使煤油通过壳壁面向空气中散热，提高冷却效果，令煤油走壳程，水走管程。 (2)确定流体的定性温度，物性数据，并选择列管式换热器的型式

煤油的定性温度：Tm?1(140?40)?90oC 21水的定性温度：tm?(30?40)?35oC

2两流体温差：Tm?tm?55oC

由于两流体温差大于50℃，且低于70℃，故选用带有补偿圈的固定管板式换热器

在定性温度下两流体的物性参数： 流体 物性 密度粘度 比热容cpkJ/(kg??C)导热系数温度 ?C?kg/m3??103pa.s ?W/(m??C) 0.14 2.22 煤油 90 825 0.715 10

水 35 994 0.728 4.174 0.626 (3)计算热负荷

4.0?104?103Q=WhCph?T1?T2???2.22?103??140?40??3.43?105W

300?24?3600忽略换热器的热损失，水的流量可由热量衡算求得，即

Q3.43?105Wc???8.22kgs 3Cp?t2?t1?4.174?10??40?30?(4)计算平均温差，并确定壳程数

??逆流温差 ?tm?140?40???40?30??39.09oC140?40ln40?30

R?T1?T2140?40??10 t2?t140?30t2?t140?30??0.091 T1?t1140?30P?由R和P查图得 ??t?0.82

' ?tm???t?tm?0.82?39.09?32.1oC

又因??t?0.82?0.8，故可选用单壳程的列管换热器 (5)初选换热器规格

根据管内为水，管外为煤油（中有机物），K值范围为290~700 W初选 K0 =300 W?m2?oC?

?m2?oC?

Q3.43?105故S0???35.62m2

K0??tm300?32.1初选固定管板式换热器规格尺寸如下

壳径 325mm

公称面积S 34.9m2 管程数 1 管数 99

11

管长 L 6m

管子直径 ?19?2mm 管子排列方法 正三角形 换热器的实际传热面积

S0?n?d0?L?0.1??99?3.14?0.019??6?0.1??34.9m2 该换热器要求的总传热系数：

3.43?105Q??306W?m2?oC? K0?S0??tm34.9?32.13.2核算总换热系数K0

(1)计算管程对流传热系数?i

Wc?8.22kgs

vc?Wc??8.22?8.27?10?3m3s 9943.14?0.0152?0.0175m2 4Ai?n??4?di2?99?vs8.27?10?3ui???0.473ms

Ai0.0175Rei?diui??0.015?0.473?994?9687（湍流）

0.728?10?3?Cp?4.174?103?0.728?10?3Pri???4.85

?0.626所以，?i?0.023?diRei0.8Pri0.4?液体被加热?

?i?0.023?0.626?96870.8?4.850.4?2789W?m2?oC?0.017(2)计算壳程对流传热系数?o

换热管中心附近管排中流体流通截面积为

12

?d??0.019?2 Ao?hD?1?o??0.15?0.325??1??0.0117m??0.025??t0?

h=150mm t=25mm

4?104?103因为Wh??1.54kgs300?24?3600W1.54 vs?h??1.87?10?3m3s?825vs1.87?10?3u0???0.16msAo0.0117

?32?2?4?t?do?24?de????d0?3??4??0.0252??0.0192?4?2??0.017m 0.019?Re0?de?u0????de?0.017?0.16?825?31380.715?10?30.55因为Reo在2?103-1?106范围内，

?0?0.36Pro??Reo??Pr0???13

Cpo??2.22?103?0.715?10?3??11.340.14取???0.95

10.140.55?o?0.36??3138?11.343?0.95?530W?m2?oC?

0.017（3）确定污垢热阻

Rsi?3.44?10?4m2?oCWRso?1.72?10m?CW

(4)总传热系数K0

?42o

13

K0?11?o?Rso?bdodd?Rsio?o?wdmdi?idi1?m?44.19W?m?oC?K0?10.002?0.0190.0190.019?1.72?10?4??3.44?10?4??53044.19?0.0170.0152789?0.015?333W?m2?oC?

安全系数：

333?306?10000?900

306 该换热器的传热面积的裕度符合要求

3.3计算压强降

（1）计算管程压强降

??p???p??p?FNNi12tps

对于碳钢管，取管壁粗糙度

查?-Re关系图得 ??0.041

??0.1mm,?di?0.1?6.7?10-3, 15L?ui26994?0.4732?p1???0.041???1824Padi20.0152?p2?3?

对于?19?2mm的管子 Ft?1.5,且Np?1，Ns?1

?u22i?3?994?0.473?334Pa22

??pi??1824?334??1.5?1?1?3237Pa<105Pa

14

（2）计算壳程压强降

?p??p???p??FNo12ss Fs?1.15,Ns?1 ，F=0.5，??Ffonc?NB?1??p12?uo22?0.5?5?3138?0.228825?0.162?11??39?1???1853Pa

222h??u02?0.15?825?0.16???NB??p23.5??39?3.5??1061Pa ?????D?20.325?2????p??1853?1061??1.15?1?3351Pa?10Pa

5o? 该换热器管程与壳程的压强降均满足题设所需 ?综上所述，所选换热器合适。

3.4结构尺寸的确定

3.4.1已知条件 3.4.1.1气体工作压力

管程：水 0.70MPa 壳程：煤油 0.70MPa 3.4.1.2

o

壳、壁温差55C，tt?ts

oo壳程介质温度40-140C，管程介质温度30-40C

3.4.1.3

2m由工艺计算求得换热面积为34.9

3.4.2计算

（1）管子数

查表得拉杆数为4跟，

15

实际管子数为123跟

（2）管子采用正三角形排列，查表7-4得层数为6，查表7-5，取管间距a=25mm （3） 换热器壳体直径的确定

Di?a?b?1??2la?25mm,l?2do

式中 Di——换热器内径，mm；

b——正六角形对角线上的管子数，查表，取b=13； l——最外层管子的中心到壳壁边缘的距离，取l?2d；

Di?25??13?1??2?2?19?376mm 圆整后取壳径 Di?400mm （4） 换热器壳体壁厚的计算

Pc?0.6MPa,Di?400mm,??0.85,????189MPa

t材料选择Q345R，计算壁厚为

??0.6?400?0.75mm

2?189?0.85?0.6C1?0.3mm,C2?1.0mm,

所以，圆整后，?n?4.0mm (5)换热管封头的选择

左右封头选择标准椭圆形封头，根据 GB/T25198-2010

标准，封头为

DN400?4,曲面高度为h1?100mm，直边高度h2?25mm，材料选用Q345R

(6) 容器法兰的选择

材料选用Q245R,根据NB/47021-2012标准，选用DN300，PN 1.0 MPa的甲型平焊法兰。

（7）管板尺寸的确定

选用固定式换热器管板，查相关标准选用的管板厚度为30mm （8）管子拉脱力的计算

16

项目 操作压力/Mpa 材质 线膨胀系数/?1oC? 弹性模量/Mpa 许用应力/Mpa 尺寸/mm 管子根数 管间距/mm 管壳壁温差/oC 管子与管板的连接方式 胀接长度/mm 许用拉脱力/Mpa 管子 0.7 20钢 11.12?10?6 0.197?106 壳体 0.7 Q245R 11.53?10?6 0.183?106 108 189 DN400?4 ?19?2.0?6000 123 25 ?t?55 开槽胀接 l?27 4 在操作压力下，管子每平方米胀接周边上所受到的力

qp?pf ?dolf?0.866a2??4do2?0.866?252??4?192?258mm2

P?0.7MPa,l?27mm17

qp?0.7?258?0.11MPa

3.14?19?27温差应力导致管子每平方米胀接周边上所受的力

qt??t?do2?di2?4dol

其中 ?t??E?tt?ts?A1?tAs

As??D中?n?3.14?404?4?5077mm2

At???d42o?di2?n??4??192?152??123?13131mm2

11.12?10?6?197?10-3?55?t??33.60MPa

131311?5077qt?33.60??192?152?4?19?27qp?2.23MPa

由已知条件可知，

与qt的作用方向相同，都使管子受压，则管子的拉脱力：

q?qp?qt?0.11?2.23?2.34MPa??q?4.0MPa 因此，拉脱力在许用范围内。 （9）是否安装膨胀节

o因?t?50C，故需要安装膨胀节。

（10）折流板设计

h?33Di??400?300mm44，由图表查得，折流板外径为

折流板为弓形，

398mm，厚度为3mm，材料为Q235-A钢

拉杆用?10，共4根，材料为20钢。 （11）支座

选用双鞍座支座，分别为BI400-F，BI400-S.

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4.结果与结论

换热器主要结构尺寸和计算结果见下表：

换热器型式：列管式换热器 换热面积（m2）:346.9 工艺参数 名称 管程 物料名称 自来水 操作压力，MPa 0.7 操作温度，℃ 30/40 流量，kg/s 8.22 流体密度，kg/m3 994 流速，m/s 0.473 传热量，kW 343 总传热系数，W/m2·K 333 对流传热系数，W/m2·K 2789 污垢系数，m2·K/W 3.44?10?4 阻力降，Pa 3237 程数 1 推荐使用材料 碳钢 管子规格 Φ19×2.0 管数 123 管间距，mm 25 排列方式 折流板型式 上下 间距，mm 150 壳体内径，mm 400 壳体壁厚，mm 管口表 符号 尺寸 用途 A DN65 冷却水入口 B DN65 煤油 C DN65 自来水出口 D DN65 煤油 E DN57 出水口

壳程 煤油 0.7 140/40 1.54 825 0.16 530 1.72?10?4 3351 1 碳钢 管长，mm 6000 正三角形 切口高度 25% 4 连接型式 见图 见图 见图 见图 见图

5.收获与致谢

化工原理课程设计是培养个人综合运用本门课程及有关课程的基本知识去解决某一设计任务的一次训练，起着培养学生独立工作努力工作能力的重要作用。

在换热器的设计过程中，我感觉上我的理论运用于实际的能力得到了提升，主要有以下几点：

（１） 掌握了查阅资料，选用公式和搜集数据（包括从已发表的文献中和从生

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产现场中搜集）的能力；

（２） 树立了既考虑技术上的先进性与可行性，又考虑经济上的合理性，并注意到操作时的劳动条件和环境保护的正确设计思想，在这种设计思想的指导下去分析和解决实际问题的能力；

（３） 培养了迅速准确的进行工程计算的能力；

（４） 学会了用简洁的文字，清晰的图标来表达自己设计思想的能力； 通过此次设计，了解了很多关于换热器的知识，如换热器的选型，换热器结构和尺寸的确定，以及计算换热器的传热面积和流体阻力等等。 同时，还要感谢同学们的帮助和支持，特别感谢路老师的指导。

6.参考文献

[1] 喻健良，王立业，刁玉玮.化工设备机械基础.大连理工大学出版社，2013.8. [2] 柴诚敬，张国亮.化工原理.上册.高等教育出版社，2010.5. [3] 张新战.化工单元过程及操作.化学工业出版社，2005.12. [4] 林大均，于传浩，杨静.化工制图.高等教育出版社，2007.8. [5] 柴诚敬，张国亮.化工流体流动与传热.化学工业出版社，2007.

7.附件

A1图纸一张

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