人防工程专项施工方案

佳境珑原南区工程 人防工程专项施工方案

目 录

第一部分 编制综合说明 ............................................ 2

1 工程概况 ............................................................................................ 2 2 编制依据 ............................................................................................ 3 3 工期安排 .......................................................... 错误！未定义书签。

第二部分 模板施工方案 ............................................. 3

1 钢筋施工 ............................................................................................ 3 2 模板工程 ............................................................................................ 5 3 混凝土工程 ...................................................................................... 40 4 人防门安装工程 .............................................................................. 41

第三部分 安全文明保证措施 ........................................ 45

1 安全保证组织网络 .......................................................................... 45 2 消防保证体系 .................................................................................. 46 3 安全及消防措施 .............................................................................. 47 4 文明施工保证体系及实施措施 ...................................................... 48

第四部分 附图 .................................. 错误！未定义书签。

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第一部分 编制综合说明

1 工程概况

本小区位于窊流路西侧，上庄街南侧，西线路北侧，佳境珑源住宅小区内。 本小区根据目前情况暂分为南区施工段和北区施工段，南区由1#楼、2#楼、6#楼、酒店及商铺组成。（北区为3#、4#、5#组成）

建筑结构形式为框架-剪力墙结构，设计使用年限三类(50年)结构安全等级为二级，抗震设防烈度为8度。建筑抗震设防类别丙类，，耐火等级为一级,地下室防水等级二级,设计抗渗等级P6。

本小区1#楼、2#楼、6#楼、酒店地下二层为人防工程

1) 参建单位：

建设单位： 山西佳境房地产开发有限公司 设计单位： 山西中创建筑设计有限公司 人防设计单位：山西中创建筑设计有限公司 监理单位： 山西协诚建设工程项目管理公司 施工单位： 南通市常青建安公司 监测单位： 山西太原质量监测站 桩基单位： 山西冶金岩石土工程有限公司

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2 编制依据

? 山西中创建筑设计有限公司图纸

? 建设工程安全生产管理条例(国务院令第393号) ? 中华人民共和国安全生产法

? 人民防空地下室设计规范（GB 50038-2005） ? 防空地下室结构设计(2007年合订本) FG01～05 ? 建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300--2001） ? 钢筋焊接及验收规程（JGJ18--2003） ? 钢筋机械通用技术规程（JGJ107-2003）

? 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204--2002） ? 砌体工程施工质量验收规范（GB50203--2002） ? 施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46--2005） ? 国家及太原市安全生产、文明施工的规定和规程 ? 施工现场安全生产保证体系（DBJ08-903-2003） ? 与本工程有关的相应技术规程、文件等。

第二部分 模板施工方案

1 钢筋施工

1.1 进场钢筋均应有质保书，并经现场抽检复试合格后方能使用。严格按设计施工图和国家规范标准，由钢筋翻样按图分批列断料单后加工。对进入现场的钢筋必须根据清单进行整理、分类，按照施工顺序分类堆放整齐。

1.2 钢筋的规格、形状、数量、间距、锚固长度、搭接长度和接头位置必须符合设计和施工规范要求。

1.3 按照施工进度，向施工班组进行施工交底，内容：严格按图施工、绑扎顺序、钢筋规格、间距、位置、保护层垫块、搭接长度、锚固长度以及弯钩形式等。

1.4 钢筋绑扎次序：柱→墙→主梁→次梁→板，在竖向主筋及环箍施工时，应先搭设临时施工脚手，确保安全施工。

1.5 平台板预留孔的钢筋统长铺设，洞口加筋设置严格按设计要求加，不得随意乱放。

1.6 应严格执行隐蔽工程的验收制度，对钢筋部位应认真核对规格、数量、间距，

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特别重视保护层的厚度，施工质量未达到要求及未经质量部门验收合格，不得浇捣混凝土。

1.7 在钢筋绑扎过程中如发现钢筋与其他设施相碰时，应会同有关技术人员研究解决，不得擅自弯、割、拆、移。

1.8 柱墙插筋位置根据关切在平台上弹出的辅助轴线引至钢筋面层上确定。预埋件、预留洞口位置经复核位置正确后，方可进行混凝土浇捣。

1.9 底板钢筋

? 底板钢筋先进行深坑位置的绑扎，后进行大面积的底板钢筋绑扎。 ? 底板下皮钢筋下垫50mm厚素混凝土垫块，确保保护层厚度满足设计要求。 ? 钢筋支撑采用同筏板钢筋作为立柱，两边设?18斜撑，局部深坑部位，采用

直径18mm的钢筋作为立柱支撑，底板和深坑支撑间距均为1.0m×1.0m。 1.10板墙钢筋

? 在板墙钢筋绑扎前，应熟悉施工图纸，核对钢筋配料。根据施工图弹出轴线

及板墙内外边线、控制线，对底板施工后的钢筋插筋进行复核、校正。 ? 在钢筋绑扎好后，应及时扎好铅丝垫块，保护层厚度按设计图纸要求设置，

为后道封板工序创造条件，确保墙板截面尺寸正确。

? 在封板墙模板前，配合安装电焊好接地用避雷钢筋及暗管埋设。

1.11 梁、平台板钢筋绑扎时，分别在梁的主筋与平台板模板上划点，严格控制梁箍筋及平台板钢筋的位置。平台钢筋上下两层网片之间，每隔一定距离设置一道钢筋撑脚，确保上下钢筋的有效高度。

1.12 钢筋连接 ①. 直螺纹连接 A、 钢筋直螺纹加工

加工的钢筋端头螺纹牙形，螺距等必须与连接套牙形、螺距一致，并经配套的量规检测合格后方能使用，螺纹量规精度应符合5f（GB197）要求。

钢筋端部螺纹的断牙数不应大于3牙，丝扣部分牙齿缺陷每圆周内不应大于1/4周，可调螺纹长度应能使整个套筒的丝牙旋入。

端头螺纹应加以保护，戴上保护帽或拧上连接套，并按规格分类堆放整齐待用。 B、钢筋连接

连接钢筋时，钢筋规格和连接套的规格应该一致，并确保钢筋和连接套的丝扣

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干净完好无损。

连接钢筋时可用普通扳手旋合接头到位。 C、接头的应用

钢筋连接件的混凝土保护层厚度宜符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010中受力钢筋混凝土保护层最小厚度的规定。

结构构件中纵向受力钢筋的接头宜相互错开，钢筋机械连接的连接区段长度应按35d计算（d为被连接钢筋中的较大直径）。在同一连接区段内有接头的受力钢筋截面面积占受力钢筋总截面的百分率（以下简称接头百分率），应符合下列规定：接头宜设置在结构构件受拉钢筋应力较小部位，当需要在高应力部位设置接头时，在同一连接区段内Ⅲ级接头的接头百分率不应大于25%；Ⅱ级接头的接头百分率不应大于50%；Ⅰ级接头的接头百分率可不受限制。接头宜避开有抗震设防要求的框架的梁端、柱端箍筋加密区；当无法避开时，应采用Ⅰ级接头或Ⅱ级接头，且接头百分率不应大于50%。受拉钢筋应力较小部位或纵向受压钢筋，接头百分率可不受限制。对直接承受动力荷载的结构构件，接头百分率不应大于50%。

②. 焊接连接

设置在同一构件内的焊接接头应相互错开。

在任一焊接接头中心至长度为钢筋直径35倍且不小于500㎜的区段内，同一根钢筋不得有2个接头在该区段内有接头；在该区域内的接头的受力钢筋截面面积占受力钢筋总截面面积的百分率，受拉区不宜超过50%。

2 模板工程

2.1模板材料质量标准

（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。

（2）外观质量检查标准（通过观察检验）

任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2 （3）规格尺寸标准

厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线

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之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。 2.2模板安装 2.2.1安装要求

（1） 本工程模板均采用18厚九夹板，采用50×100木方及?48×3.2钢管做为搁

栅及支撑材料。

（2） 各种连接件、支承件、加固配件必须安装牢固，无松动现象。模板拼缝要严密。

各种预埋件、预留孔洞位置要准确，固定要牢固。

（3） 剪力墙模板施工时，先在砼面上弹出纵、横轴线及柱模尺寸线，然后根据弹线

校正柱插筋，烧焊柱模限位，在安装剪力墙模板，再拉统长麻线校正中间剪力墙模板。剪力墙模板@600～800加设一柱箍，支撑时用钢管撑于排架进行固定。 （4） 安装允许偏差： 1） 模板安装允许偏差

序号 1 2 3 4 5 6

2) 预埋件和预留孔洞允许偏差

序号 1 2 3 4 2.2.2施工流程 （1）施工顺序

弹线 → 扎剪力墙、柱钢筋 → 支撑剪力墙、柱、顶板模板 →

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项目 轴线位置 底模上表面标高 截面内部尺寸 层高垂直 基础 柱、墙、梁 全高≤5m 全高＞5m 允许偏差mm） 5 ?5 ?10 ＋4，-5 6 8 2 5 相邻两板表面高低差 表面平整（2m长度上） 项目 预埋钢板中心线位置 预留洞、预留孔中心线位置 预埋螺栓 预留洞 中心线位置 外露长度 中心线位置 截面内部尺寸 允许偏差（mm） 3 3 2 10 10 10 佳境珑原南区工程 人防工程专项施工方案

绑扎剪力墙、柱、顶板钢筋 → 安装预埋件 → 检查验收

（2）安装前，要做好模板的定位基准工作，其工作步骤是：

a. 进行中心线和位置的放线：首先引测建筑的边柱或墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线。模板放线时，根据施工图用墨线弹出模板的内边线和中心线，墙、柱模板要弹出模板的边线和外侧控制线，以便于模板的安装和校正。

b. 做好标高引测工作：用水准仪把建筑物水平标高根据实际标高的要求，直接引测到模板安装位置。

c. 进行找平工作：墙、柱模板承垫底部应在楼板找平时仔细找平，以保证竖向模板根部位置接缝严密，防止模板底部漏浆。

（3）按施工需用的模板及配件对其规格、数量逐项清点检查，未经修复的部件不得使用。

（4）经检查合格的模板，应按照安装程序进行堆放或装车运输。重叠平放时，每层之间应加垫木，模板与垫木均应上下对齐，底层模板应垫离地面不小于10cm。 （5）向施工班组进行技术交底。

（6）竖向模板安装的底面应平整坚实，并采取可靠的定位措施，按施工设计要求预埋支承锚固件。

（7）模板应涂刷脱模剂。结构表面需作处理的工程，严禁在模板上涂刷废机油（8）做好施工机具及辅助材料的准备工作。 2.3模板施工要求与验算 2.3.1楼板模板的施工

地下车库（人防）模板采用组合木模施工。搁栅采用50×100木方，间距300mm，下搁栅采用?48×3.2钢管，排架采用?48×3.2钢管，排架立杆纵横向间距800mm，纵横向牵杠1.8米一道，并按要求增设剪刀撑，增加稳定性。立柱连接用双扣件搭接连接，搭接不少于1米。

施工中先搭设支撑排架，排架搭设完毕，经检查符合要求后，铺设楼板模板，模板安装位置、断面尺寸、平整度、垂直度都必须逐一检查、复核，复核无误后进行钢筋工程的施工。

楼板模板扣件钢管支撑架计算书

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模板支架搭设高度为3.50米，

搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.80米。

图 楼板支撑架立面简图

图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.2。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 = 25.000×0.200×0.700+0.350×0.700=3.745kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.700=2.100kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 70.00×1.80×1.80/6 = 37.80cm3； I = 70.00×1.80×1.80×1.80/12 = 34.02cm4； (1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

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M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.100×(1.2×3.745+1.4×2.100)×0.300×0.300=0.067kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.067×1000×1000/37800=1.770N/mm2

面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算]

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×3.745+1.4×2.100)×0.300=1.338kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1338.0/(2×700.000×18.000)=0.159N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.745×3004/(100×6000×340200)=0.101mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、支撑木方的计算

木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 25.000×0.200×0.300=1.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.2×1.500+1.2×0.105=1.926kN/m

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活荷载 q2 = 1.4×0.900=1.260kN/m 2.木方的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 2.230/0.700=3.186kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.19×0.70×0.70=0.156kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.700×3.186=1.338kN 最大支座力 N=1.1×0.700×3.186=2.453kN 木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3； I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.156×106/53333.3=2.93N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1338/(2×50×80)=0.502N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算

最大变形 v =0.677×1.605×700.04/(100×9500.00×

2133333.5)=0.129mm

木方的最大挠度小于700.0/250,满足要求! 三、横向支撑钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。

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2.45kN 2.45kN 2.45kN 2.45kN 2.45kN 2.45kN 2.45kN 2.45kNAB 700 700 700

支撑钢管计算简图

0.409

支撑钢管弯矩图(kN.m)

0.351

0.0280.475

支撑钢管变形图(mm)

3.743.742.452.451.171.170.001.281.280.002.452.451.281.28

1.171.173.743.74

支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.409kN.m 最大变形 vmax=0.475mm 最大支座力 Qmax=6.191kN

抗弯计算强度 f=0.409×106/5080.0=80.42N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规

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范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=6.19kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 五、立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.129×3.850=0.497kN

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.350×0.700×0.700=0.171kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.000×0.200×0.700×0.700=2.450kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.119kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×0.700×0.700=1.470kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 六、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式

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其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 5.80kN；

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—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2)

k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；

u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；

公式(1)的计算结果： = 60.18N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

公式(2)的计算结果： = 30.69N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3)

k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.000； 公式(3)的计算结果： = 41.78N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

3.3.2柱模板的施工

柱模板采用18厚九夹板，竖向龙骨间距200mm，因柱截面最大为500×600，柱的围檩采用?48×3.2钢管抱箍，钢管采用?12或以上规格的对拉螺栓拉紧，每边各一道。柱箍从柱底开始设置，间距上疏下密在300mm至600mm。但是在柱底向上1.5米范围内搁栅间距不大于450mm。

柱模根部要用水泥砂浆堵严，防止跑浆；柱模的浇筑口和清扫口，在配模时应一并考虑留出。在柱子混凝土达到拆模强度时，最上一段柱模先保留不拆，以便与梁模板连接。柱模设置的拉杆每边两根，与地面呈45度夹角。柱模的清渣口应留置在柱

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脚一侧，如果柱子断面较大，为了便于清理，亦可两面留设。清理完毕，立即封闭。

柱模板支撑计算书 一、柱模板基本参数

柱模板的截面宽度 B=600mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=600mm，H方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 3100mm， 柱箍间距计算跨度 d = 600mm。 柱箍采用双钢管48mm×3.2mm。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm。 B方向竖楞3根，H方向竖楞3根。

500224224 柱模板支撑计算简图

二、柱模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；

T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

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H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；

1—— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.000kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.000kN/m2。 三、柱模板面板的计算

面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下

31.32kN/mA 275 275 275B

面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.60m。

荷载计算值 q = 1.2×40.000×0.600+1.4×3.000×0.600=31.320kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3； I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4； (1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.100×(1.2×24.000+1.4×1.800)×0.275×0.275=0.237kN.m

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15

佳境珑原南区工程 人防工程专项施工方案

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.237×1000×1000/32400=7.310N/mm2

面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算]

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×24.000+1.4×1.800)×0.275=5.168kN 截面抗剪强度计算值 T=3×5168.0/(2×600.000×18.000)=0.718N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值 v = 0.677×24.000×2754/(100×6000×291600)=0.531mm

面板的最大挠度小于275.0/250,满足要求! 四、竖楞木方的计算

竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下

14.36kN/mA 600 600 600B

竖楞木方计算简图

竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.275m。

荷载计算值 q = 1.2×40.000×0.275+1.4×3.000×0.275=14.355kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 8.613/0.600=14.355kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×14.355×0.60×0.60=0.517kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.600×14.355=5.168kN 最大支座力 N=1.1×0.600×14.355=9.474kN

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截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3； I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4； (1)抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.517×106/53333.3=9.69N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×5168/(2×50×80)=1.938N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 抗剪强度计算不满足要求! (3)挠度计算

最大变形 v =0.677×11.963×600.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.518mm

最大挠度小于600.0/250,满足要求! 五、B方向柱箍的计算

竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：

P = (1.2×40.00+1.4×3.00)×0.225 × 0.600 = 7.05kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。

3.52kNA 7.05kN 3.52kNB 360 360

支撑钢管计算简图

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0.204

0.221

支撑钢管弯矩图(kN.m)

0.000

0.031

支撑钢管变形图(mm)

1.631.631.891.89

1.891.891.631.63

支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.220kN.m 最大变形 vmax=0.031mm 最大支座力 Qmax=10.825kN

抗弯计算强度 f=0.220×106/10160000.0=21.65N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于360.0/150与10mm,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式:

N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10

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对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.825 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算

竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：

P = (1.2×40.00+1.4×3.00)×0.275 × 0.600 = 8.61kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。

4.31kNA 8.61kN 4.31kNB 410 410

支撑钢管计算简图

0.259

0.305

支撑钢管弯矩图(kN.m)

0.0000.054

支撑钢管变形图(mm)

2.262.262.052.05

2.052.05

支撑钢管剪力图(kN)

2.262.26

经过连续梁的计算得到

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最大弯矩 Mmax=0.304kN.m 最大变形 vmax=0.054mm 最大支座力 Qmax=12.713kN

抗弯计算强度 f=0.304×106/10160000.0=29.92N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于410.0/150与10mm,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式:

N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.713 对拉螺栓强度验算满足要求! 2.3.3墙模板的施工

墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞和钢楞组成），直接支撑模板的内龙骨采用50×100木方，间距250mm，用以支撑内龙骨的外龙骨采用?48×3.2，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结。对拉螺栓布置6道，在断面内水平间距250+450+550+600+600+600mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。在板墙内侧下口留150高左右的垃圾清扫孔，在砼浇捣前垃圾清除后封闭加固。

墙模板计算书

一、墙模板基本参数

计算断面宽度350mm，高度3750mm，两侧楼板高度250mm。 模板面板采用普通胶合板。

内龙骨间距160mm，内龙骨采用50×100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。

对拉螺栓布置6道，在断面内水平间距250+450+550+600+600+600mm，

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断面跨度方向间距320mm，直径14mm。

350mm

600

3750mm 600

600

550

450 250

模板组装示意图

二、墙模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；

T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

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H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；

1—— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.000kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。 三、墙模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板的计算宽度取3.75m。

荷载计算值 q = 1.2×50.000×3.800+1.4×6.000×3.750=259.920kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 380.00×1.80×1.80/6 = 205.20cm3； I = 380.00×1.80×1.80×1.80/12 = 184.68cm4；

259.92kN/mA 160 160 160B

计算简图

0.665

弯矩图(kN.m)

0.532

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20.7924.9516.63

剪力图(kN)

24.9520.7916.63

0.0080.104

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=16.635kN N2=45.746kN N3=45.746kN N4=16.635kN

最大弯矩 M = 0.665kN.m 最大变形 V = 0.1mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.665×1000×1000/205200=3.241N/mm2

面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算]

截面抗剪强度计算值 T=3×24952.0/(2×3800.000×18.000)=0.547N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.104mm 面板的最大挠度小于160.0/250,满足要求!

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四、墙模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 q = 45.746/3.800=12.038kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。

12.04kN/mA 250 450 550 600 600 600 500 300B

内龙骨计算简图

0.5420.227

内龙骨弯矩图(kN.m)

0.073

0.287

内龙骨变形图(mm)

3.093.033.623.543.882.403.610.000.003.012.33

3.593.603.683.353.62

内龙骨剪力图(kN)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.541kN.m 经过计算得到最大支座 F= 7.556kN 经过计算得到最大变形 V= 0.3mm

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内龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；

I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.541×106/83333.3=6.49N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×3875/(2×50×100)=1.163N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.3mm

内龙骨的最大挠度小于600.0/250,满足要求! 五、墙模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

7.56kN 7.56kN 7.56kN 7.56kN 7.56kN 7.56kN 7.56kNA 320 320 320B

支撑钢管计算简图

0.363

0.423 支撑钢管弯矩图(kN.m)

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0.003

0.057

支撑钢管变形图(mm)

2.642.643.783.784.914.91

4.914.913.783.782.642.64

支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.423kN.m 最大变形 vmax=0.057mm 最大支座力 Qmax=16.246kN

抗弯计算强度 f=0.423×106/10160000.0=41.63N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于320.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式:

N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12

对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 16.246 对拉螺栓强度验算满足要求!

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2.3.4梁模板的施工

本工程人防地库内主梁尺寸为700×900，次梁尺寸为400×800。梁模板采用18厚九夹板，采用50×100木方作为梁底部及侧面搁栅，底模搁栅间距控制在200mm以内，侧模搁栅间距控制在300mm以内，垂直钢管围檩间距控制在400mm以内。在主梁底往上250高及500高处设置两道对拉螺杆，直径14mm。在次梁底往上200高处设置一道对拉螺杆，沿梁方向间距600设置一道，直径14mm。在主梁下部采用两根承重立杆，间距200。本方案针对主梁模板及支撑进行计算。

梁木模板与支撑计算书

一、梁模板基本参数

梁截面宽度 B=600mm， 梁截面高度 H=1000mm，

H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，

对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。 梁模板使用的木方截面50×100mm， 梁模板截面侧面木方距离300mm。

梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

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新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；

T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；

1—— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。 三、梁底模板木楞计算

梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四、梁模板侧模计算

梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下

42.96kN/mA 300 300 300B

图 梁侧模板计算简图 1.抗弯强度计算

抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f] 其中 f —— 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；

q —— 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)； q=(1.2×28.80+1.4×6.00)×1.00=42.960N/mm 最大弯矩计算公式如下:

M=-0.10×42.960×0.3002=-0.387kN.m f=0.387×106/54000.0=7.160N/mm2

梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

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T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.300×42.960=7.733kN

截面抗剪强度计算值 T=3×7733/(2×1000×18)=0.644N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算

最大挠度计算公式如下:

其中 q = 28.80×1.00=28.80N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

v = 0.677×28.800×300.04/(100×6000.00×486000.0)=0.542mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 0.542mm小于 [v] = 300/250,满足要求! 五、穿梁螺栓计算 计算公式:

N < [N] = fA

其中 N —— 穿梁螺栓所受的拉力； A —— 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；

f —— 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×28.80+1.4×6.00)×1.00×0.60/2=12.89kN

穿梁螺栓直径为14mm；

穿梁螺栓有效直径为11.6mm；

穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；

穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=17.850kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=12.888kN；

穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。 每个截面布置2 道穿梁螺栓。

穿梁螺栓强度满足要求!

梁模板扣件钢管支撑架计算书

高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

（JGJ130-2001）。

支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。 模板支架搭设高度为3.1米，

基本尺寸为：梁截面 B×D=700mm×900mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.70米，立杆的步距 h=1.50米， 梁底增加2道承重立杆。

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600 900

1500

3100

500 200 500

图1 梁模板支撑架立面简图

计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2×25.000×0.200×0.500×0.400=1.200kN。 采用的钢管类型为48×3.2。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.000×1.000×0.400=10.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.350×0.400×(2×1.000+0.600)/0.600=0.607kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.600×0.400=0.720kN 均布荷载 q = 1.2×10.000+1.2×0.607=12.728kN/m 集中荷载 P = 1.4×0.720=1.008kN

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.00×1.80×1.80/6 = 21.60cm3；

I = 40.00×1.80×1.80×1.80/12 = 19.44cm4；

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1.01kN12.73kN/mA 200 200 200B

计算简图

0.066

0.048

弯矩图(kN.m)

1.781.600.940.500.500.94

1.601.78

剪力图(kN)

0.002 0.087

变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.943kN N2=3.380kN N3=3.380kN N4=0.943kN 最大弯矩 M = 0.066kN.m 最大变形 V = 0.1mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.066×1000×1000/21600=3.056N/mm2

面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算]

截面抗剪强度计算值 T=3×1776.0/(2×400.000×18.000)=0.370N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

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(3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.087mm

面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 3.380/0.400=8.449kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×8.45×0.40×0.40=0.135kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.400×8.449=2.028kN 最大支座力 N=1.1×0.400×8.449=3.718kN 木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；

I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.135×106/53333.3=2.54N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×2028/(2×50×80)=0.760N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算

最大变形 v =0.677×7.041×400.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.060mm

木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算

(一) 梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。

1.20kN 0.94kN 3.38kN 3.38kN 0.94kN 1.20kNA 500 200 500B

支撑钢管计算简图

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0.126

0.180

支撑钢管弯矩图(kN.m)

0.025

0.137 支撑钢管变形图(mm)

1.411.410.740.740.460.460.000.000.460.460.740.74

1.411.41 支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.180kN.m 最大变形 vmax=0.137mm 最大支座力 Qmax=4.786kN

抗弯计算强度 f=0.180×106/5080.0=35.51N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算

纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

4.79kN 4.79kN 4.79kN 4.79kN 4.79kN 4.79kN 4.79kNA 800 800 800B

支撑钢管计算简图

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0.5740.670

支撑钢管弯矩图(kN.m)

0.0611.129

支撑钢管变形图(mm)

1.681.682.392.393.113.11

3.113.11

支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.670kN.m 最大变形 vmax=1.129mm 最大支座力 Qmax=10.290kN

抗弯计算强度 f=0.670×106/5080.0=131.90N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=10.29kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式

2.392.391.681.68南通市常青建安公司佳境珑原项目部

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其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=10.29kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.2×0.129×3.100=0.480kN N = 10.290+0.480=10.770kN

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2)

k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；

u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m；

公式(1)的计算结果： = 111.74N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

公式(2)的计算结果： = 34.87N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3)

k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.000；

公式(3)的计算结果： = 43.78N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

2.3.5楼梯模板的施工

施工前应根据实际层高放样，先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设楼梯底模、安装外帮侧模和踏步模板。安装模板时要特别注意斜向支柱（斜撑）的固定，防止浇筑混凝土使模板移动。在模板铺设完、标高校正后，立柱之间应加设水平拉杆。

2.4预留洞、预埋件处理

1、 本工程的预埋件、预留洞数量较多，在施工前应和安装图详细核对无误后方能进

行施工。

2、 在模板或钢筋骨架上画出预埋件和预留洞标高、几何尺寸和位置。

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3、 预埋件四角留小洞用钉子固定在模板上。预留洞固定在模板上，如预留在钢筋上

则要用短钢筋电焊固定在钢筋网架上，确保在施工中不会移动。

4、 施工完毕的预留洞、预埋件要请监理和有关单位进行复核和验收，减少和避免将

来对结构的开凿和破坏。

5、 砼浇捣时，要派专人对预埋件、预留洞进行检查和校正，确保预埋件和预留洞的

准确性。 2.5模板运输及安排

胶合板原则上不进仓库，直接吊至施工操作面，钢管扣件则根据进度需要，就近安排临时堆场，一般胶合板及钢管扣件等由拆模层直接拆除后由钢平台作中转，再由塔吊配合进行运输。 2.6 模板支撑排架施工 2.6.1 模板支撑搭设准备

1）支撑搭设操作人员必须经过专业技术培训及专业考试合格，持证上岗。 2）对支撑用钢管、扣件等配件进行验收，钢管必须符合《低碳素结构钢》（GB/T700）中Q235A刚才的有关规定，扣件应符合《钢管脚手架扣件》中的相关规定，必须有质量合格证、质检报告等证明材料，不得使用不合格的产品。

3）经验收合格的钢管、扣件应按规格、种类，分类整齐堆放、堆稳。堆放地不得有积水。

4）模板支撑系统的搭设区域应设置安全警戒线。

5）本工程模板支撑排架直接搭设在基础底板混凝土上，要求必须在底板混凝土达到一定强度后方可进行排架搭设，且立杆下必须垫木方垫脚。 2.6.2 模板支撑排架搭设

1）排架的搭设顺序为：立杆→水平杆→校正垂直度→扫地杆→校正垂直度→上端纵横向水平支撑→剪刀撑。

2）立杆纵横向间距800。纵横向各立杆要成一直线。当支撑立杆不能满足高度要求时，在立杆顶部采用扣件搭接接长，用于调节立杆标高，搭接杆件接头长度应≥0.8m，搭接部分连接扣件不少于3 道，同一支撑架体上的搭接扣件的距离应一致。 3）每排排架纵横向离地200mm高处设置扫地杆。纵向、横向扫地杆的搭设应符合规范第6.3.2条构造规定：立杆底部设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200处的立杆上，横向扫地杆采用直角扣件在紧靠纵向扫地

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杆下方的立杆上，当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆回定，高低差不应大于1m。靠边坡上的立杆轴线到边坡的距离不应小于500㎜。

4）在距支撑底部2000mm高度设置一道纵横向水平杆,横向水平杆的搭设必须符合规范第6.2.2条构造规定：主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。

5）本工程排架设置竖向双向剪刀撑与横向水平剪刀撑。

A、剪刀撑与地面45～60度的倾角，每道剪刀撑宽度按4～5m布设，采用6米长钢管，在外侧立面整个长度和高度上连续设置。

B、排架在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并由底至顶连续设置；

C、剪刀撑斜杆接长采用搭接，搭接长度不小于1米，采用不少于2个旋转扣件固定牢固。

D、剪刀撑斜杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不得大于150MM。

E、横向水平剪刀撑布置一道，采用通长杆件，接长采用对接扣件或搭接。搭接构造同上要求。

6）具体搭设形式见附图《支撑系统剖面图》 、《立杆及竖向剪刀撑布置图》。 7）扣件规格必须与钢管外径相同，必须符合下列规定：

① 螺栓拧紧扭力矩不得小于40N.M，且不得大于65N.M，项目部配备扭力扳手检测，检测合格后方可使用。

② 在主节点处固定横向、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等使用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不得大于150MM。 ③ 对接扣件开口必须朝上或朝内。

④ 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不得小于100MM。 2.6.3 模板支撑排架的验收

模板支撑排架搭设完成后，应先通知质量员、安全员进行质量验收，验收内如见下表，项目内部验收合格后通知监理单位进行验收，验收合格后方可进后续施工，对不满足要求处必须进行整改，整改过程中质量员及安全员必须跟踪及监督整改过程，彻底排除隐患。 1）

模板支撑采用的脚手管应符合下列要求

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① 钢管应有产品质量合格证、质量检验报告等质量证明材料；

② 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的华道；

③ 钢管使用前应对其壁厚进行抽检，抽检比例不低于30%，对于壁厚减小量超过10%的应予以报废，不合格比例大于30%的应扩大抽检比例； ④ 钢管必须进行防锈处理。 2）

模板支撑采用的扣件必须符合下列要求

① 扣件必须有生产许可证、检测报告和产品质量合格证等质量证明材料；

② 扣件使用前必须进行检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换； ③ 扣件使用前应进行防锈处理。 3）

模板排架验收合格后方可投入使用，并且在浇捣砼过程中进行位移和变形监测。

模板支撑安装质量检验项目、要求和方法

序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 12 杆件间距 地 基 基 础 项目 技术要求 检查方法 检查 检查 计算 观察 观察 有经纬仪或垂直线和钢尺 钢尺 钢尺 钢尺 超声 备注 扣件须提供生产许可证 对支撑基础须有隐蔽工程验收记录 不合格比例大于30%的应扩大抽检比例 须有检测报告和钢管、扣件的质量证明材料 产品质量合格证等质量证明材料 施工组织设计 承载能力 排水性能 底座或垫块 立杆垂直度 层高 纵距 横距 钢管壁厚 须有审批手续 复核设计要求 排水性能良好 无晃动、滑动 ≤3‰ ±50mm ±50mm ±50mm 按30%比例抽检 ≤10% 2.6.4 模板支撑的使用

1）模板支撑系统搭设后至拆除的使用全过程，立杆底部不得松动，不得任意拆除任

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何一根杆件，不得松动扣件。

2）混凝土浇筑应尽可能使模板支撑系统均匀受载。

3）严格控制模板支撑体统的施工荷载，不得堆放钢管及其他建筑材料，在施工中派专人监控。

4）在混凝土浇捣过程中应有专人对模板支撑系统进行监护，发现有松动、变形等情况，必须立即停止浇筑并采取相应的加固措施。 2.6.5 模板支撑排架的拆除

1） 人防地下室顶板的支撑排架必须待砼强度大于等于设计强度的75％后方可拆除。 2）模板支撑系统的拆除前应对拆除方案进行技术交底。应由专业操作人员作业，在拆除区域内设置安全警戒线，并派专人进行监护。

3） 排架的拆除顺序与搭设顺序相反，应自上而下进行，不得采用踏 步式拆法，不得上下同时进行。剪刀撑要先拆除中间扣件，由中间操作人 员往下进行传递。

4） 架子拆除应先拆剪刀撑、水平杆，最后拆立杆。严禁高处下抛。 5） 拆下的扣件及杆件要分类堆放，妥善保管。 2.7 模板拆除

1、施工班组在收到拆模令后方可拆除模板，不得随意、擅自拆模。

2、模板的拆除，除了侧模应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏时（混凝土强度大于1N/mm2）方可拆除外，底模应按《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204－92）的有关规定执行。

3、模板拆除的顺序和方法，应遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位以及至上而下的原则。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。

4、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故，待该段模板全部拆除后，方准将模板、配件、支架等运出堆放。

5、拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放，并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。

6、拆模一般用长撬棒，人不许站在拆除的模板上，在拆除楼板时，要注意整块模板掉下。

7、拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板，拆下的模板、管子要及时清理，堆放整齐。

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8、拆除平台底模时，不得一次将顶撑全部拆除，应分批拆下顶撑。然后按顺序拆下搁栅、底模，以免发生模板自重荷载下，一次性大面积脱落。

9、拆模时，对柱梁砼角加强保护，严禁用榔头撬棒开拆，应用对塞榫开拆，如发现拆坏现象，应立即汇报技术质量部门采取必要的补救措施。

10、承重的模板在混凝土达到下列强度以后，才能拆除(按设计强度等级的百分率计)：

板和拱 跨度为2M及小于2M 跨度为大于2M支8M 梁（跨度为8M及小于8M） 承重结构（跨度大于8M） 悬臂梁和板

设计强度等级的百分率 50% 75% 75% 100% 100% 3 混凝土工程

3.1 混凝土浇注

混凝土浇筑前应对混凝土的配合比、模板、钢筋、预留孔洞等进行检查、记录。 在浇筑混凝土前，对模板内的杂物和钢筋上的油污等应清理干净；对模板的缝隙和孔洞应堵严。

振动器的操作要做到“快插慢拔”，快插是为了防止先将表面砼振实而与下面砼发生分层、离析现象，慢拔是为了使砼能填满振动棒抽出时所造成的空洞，并消除砼内气泡。

每一插点要掌握好振捣时间，过短不易振实，过长可能引起砼产生离析现象，一般以砼表面呈水平不再显著下沉，不再出现气泡，表面泛出灰浆为准。

振动器插点要均匀排列，采用交错式的次序移动，以免造成混乱而发生漏振，每次移动位置的距离应不大于50㎝。并不准将振动棒随意振动钢筋、模板及预埋件，以防钢筋、模板变形、预埋件脱落。

砼表面处理做到“三压三平”

a) 首先按面标高用铁锹拍板压实，长刮尺刮平。 b) 其次初凝前用铁滚筒碾压数遍。

c) 最后终凝前，用木蟹打磨压实、整平，防止砼出现收水裂缝。

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