悬挑脚手架搭设专项方案（二次修改后）

河源和平天麓山碧桂园总承包工程 脚手架搭设专项方案

目 录

一、工程概况： .......................................... 2 二、设计依据及构造要求 ................................... 2 三、外脚手架的搭设 ...................................... 3 四、通道口安全隔离设置 ................................... 8 五、“三宝四口”防护 .................................... 8 六、安全技术措施 ........................................ 9 七、扣件式悬挑型钢脚手架设计计算书 ...................... 10

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河源和平天麓山碧桂园总承包工程 脚手架搭设专项方案

一、工程概况：

1、工程建筑物包括：1-8栋住宅楼和1栋商业楼，全部为18层，建筑高度为53.1m；商业楼为2层，5.9m；采用框剪结构，总建筑面积86157.33m2。 2、场地周围环境：工程位于和平县龙湖北路（原活塞厂），本项目距离已建的一排民房约12m，民房层数3/4/6/7层不等，基础型式采用旋挖桩桩基础。 3、本工程地下室设一层，地下车库和设备用房（包括水泵房、发电机房、风机房和配电房），楼梯间也可由地下直达地上各层。

4、该工程的建筑等级为一级，设计使用年限为50年，其耐火等级为一级， 安全等级为二级，抗震设防烈度为6度。

5、本工程防水设计：地下工程防水等级为Ⅰ级，除结构采用混凝土强度等级采用C30,抗渗等级P6防水混凝土外，另增加外防水。屋面防水等级为Ⅰ级。本工程设计标高±0.00相当于绝对标高165.20m（黄海高程）。

该工程由本公司总承建施工，根据施工的要求，采用钢挑梁悬挑式钢管脚手架。

本工程建设单位为“和平天麓山碧桂园置业有限公司”，由“广东博意建筑设计研究院”设计，“和平县建设工程监理有限公司”监理。

本工程1#、2#楼4层以下，3#楼5层以下；4#、5#、6#,7#、8#楼7层以下均采用落地式脚手架，其余楼层采用悬挑式脚手架，特编制本悬挑式脚手架专项方案，以指导施工。

二、设计依据及构造要求

1、本方案按最大搭设高度18.00m对扣件式悬挑型钢脚手架进行验算。 2、本计算根据中国建筑出版社《建筑施工脚手架实用手册》、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011。

3、外脚手架采用落地式+型钢悬挑扣件式钢管脚手架，1#、2#楼4层以下，3#楼5层以下；4#、5#、6#、7#、8#楼7层以下均采用落地式脚手架，双排落地式脚手架下采用型号为C15、厚15cm的混凝土垫层进行基础硬化，在房子四周设臵宽300mm、深400mm的排水沟，有利于排水畅通。脚手架搭设高度18.00m，

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立杆材料采用Φ48×3.5，横向杆上有2条纵向杆，立杆横距1.00m，立杆纵距La=1.60m，立杆步距h=1.80m；立杆离墙0.25m，连墙件按2步3跨布置，连墙件材料为预埋钢筋，钢筋直径16mm，预埋钢筋焊缝长度50.00mm，连接件厚度3.00mm，顶层层高2.95m；脚手架满铺。采用悬挑16a号槽钢作为基础，槽钢水平间距与脚手架纵向间距1.6m相同，悬挑伸出长度为1.35m，锚固段为1.7m，锚固钢筋采用φ16钢筋，悬挑端用Φ14的6×19钢芯钢丝绳@1.60m，与结构拉结吊环Φ20mm。

4、外脚手架用密目安全网封闭严密。在搭设前，钢管均重新刷黄色油漆，地面底步架子立杆，屋面外侧扶手栏杆和上下斜道立杆、扶手栏杆均刷黑黄相间油漆。外架子利用两根框架柱主筋做好防雷接地，接地电阻小于4Ω。

三、外脚手架的搭设

由于本工程主体为多栋18层建筑组成，建筑高度相近，均约为53.1m，因此单栋建筑外脚手架可分段搭设悬挑脚手架，

1#、2#楼第一段自4层至10层； 第二段10至16层，； 三段16层至屋面。 3#楼第一段自5层至11层； 第二段自11层至17层； 第三段17层至屋顶。

4#、5#、6#、7#、8#楼第一段自7层至13层； 第二段13层至屋面。

悬挑脚手架需分段验收，验收合格并挂牌后方可使用。

外架搭设采用钢挑梁扣件式钢管双排脚手架，四周满挂绿色密目安全网，实行全封闭工地。

（一）、外架搭设材料要求

1、采用16а槽钢作挑梁，悬挑端采用Φ14mm钢丝绳。

2、外架采用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管，要求无严重锈蚀、弯曲、压扁、或裂缝。

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3、扣件用直角扣件（十字扣）、旋转扣件（回转扣）对接扣件（一字扣），扣件的质量应符合建设部《钢管脚手架扣件》的要求，并有出厂合格证，不得有脆裂、变形、滑丝现象，严禁使用规格不统一，与钢管不相配套的扣件。

4、铸铁不得有裂纹、气孔，不宜有疏松，砂眼等铸造缺陷。

5、扣件与钢管的贴合面必须严密成形，以保证与钢管扣紧时接触良好。 6、脚手板采用钢笆板,质量应符合要求。

7、安全网采用通过市安检站许可的绿色密目安全网，并有出厂合格证或质保书，禁止采购不合格的等外品，次品做安全围护网。

8、外架钢管使用前必须油漆，刷黄色调和漆。 （二）、外架搭设基本参数及要求

1、每层外架搭设高度为18.00m，不应超过20m。

2、钢挑梁为16a槽钢，钢丝绳采用Φ14mm钢丝绳，结构拉结吊环直径为Φ20mm。

3、脚手架的连接：脚手架用钢管扣件连接。脚手架内侧钢管距墙面(构件挑出外沿)0.25米，拉节点做到有撑有拉上、下错开。

4、脚手板和密目网：脚手板采用钢笆板，从第二步起层层铺设。并每层设上下二道扶手栏杆,脚手架外侧用标准型密目网四周全封闭围护。

5、剪刀撑设置：脚手架外侧每隔4跨设一组剪刀撑，剪刀撑搭接长度不小于1.0米，并用三只扣件连接，角度45～60°，剪刀撑应连续设施，上下连续、通顺。

6、避雷装置的设置：外架顶部四周设避雷装置。底部设置良好的接地装置，接地电阻不大于4欧姆，接地利用两根框架柱主筋。

7、搭设总体要求：对外架总的搭设要求是横平竖直，连接牢固，底脚着实，层层拖拉，设施齐全牢固，不变形，不摇晃。架体垂直偏差不大于1/200，且不大于10厘米，承载不超过3KN/m2。根据施工需要，在外架转角处适合位置搭设之字形斜道，坡度不大于1/3，并设防滑条，间距30厘米，供作业人员上下用。 8、原材料的要求：对原材料进行严格的质量检查，特别是紧固件。所有与结构连接的预埋件，做到埋设牢固、位置准确。施工中随时检查紧固件是否缺少和破损。严禁在施工过程中随意拆除拉结点。严格控制施工堆积层次和单位面积

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堆积荷载。在检查中发现失稳和松动现象立即进行加固。 (三)、外架搭设工艺 1、施工流程

水平悬挑——纵向扫地杆——立杆——横向扫地杆——小横杆——大横杆（格栅）——剪刀撑——连墙件——铺脚手板——扎防护栏杆——扎安全网。 2、施工工艺 1）扫地杆设置

脚手架必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm处的立柱上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠在纵向扫地杆的下方的立柱上。 2）立杆

A 立杆选用无严重锈蚀、无弯曲变形的钢管。 B 搭设时应严格控制水平和垂直偏差。

C 搭设立杆时先搭临时支架将立杆固定, 立杆底垫通长木垫板并设底座。 D 立好立杆后,用钢管(扫地杆)将同一平面内的立杆脚连接牢固。相临立杆连接点应交错,不得全部在一步架水平面内，即相临两根立杆的连接点不应设在同步同跨上，且连接点距离大小横杆不大于步距的1/3。

E立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。

F 外脚手架与承重满堂脚手架分离搭设，连墙点先与满堂脚手架连接，混凝土梁柱浇筑后再与混凝土梁拉接，在外面设置红色的标志，以便检查使用。 3）大横杆（纵杆）

A 大横杆选用无弯曲变形的钢管。用直角扣将大横杆与纵向排列的主柱连接,扣接要稳固、平直,与立杆互成90度。

B 大横杆的垂直间距为1.8米。对接时连接点应交错布置，里外大横杆的连接点应相互错开，即相临两根立杆的连接点不应设在同步同跨上，且距离立杆的水平距离不大于1/3的柱距，即连接点不应在跨中的部位，纵向水平杆的连接一般情况下不采用搭接。纵向水平杆位于立杆内侧和小横杆上侧。

C 每道大横杆中设两道横杆，以便铺设钢笆。 4）小横杆（横杆）

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栏杆与挡脚板采用栏杆、铁皮,自重标准值为0.1700kN/m, 脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值0.010kN/m2 2）施工均布活荷载标准值

装修脚手架2.00kN/m2,结构脚手架3.00kN/m2 3）作用于脚手架上的水平风荷载标准值ωk

脚手架高度为18.00m,地面粗糙度按B类；风压高度变化系数μz=1.00； 挡风系数体型系数 μs=1.3

=1.3×0.8=1.04,工程位于广东河源市,基本风压ω0=0.30kN/m2；

水平风荷载标准值 ωk=μzμsω0=1×1.040×0.30=0.31kN/m2 2.横向水平杆验算

横向杆按照简支梁进行强度和挠度计算 1)均布荷载值计算

横向杆的自重标准值 q1=0.0376kN/m

脚手板的荷载标准值 q2=0.10×0.53=0.05kN/m 活荷载标准值 Q=3.00×0.53=1.59kN/m

荷载的计算值 q=1.2×(0.0376+0.05)+1.4×1.59=2.33kN/m 2)抗弯强度计算

Mmax=qL2/8=2.33×1.002/8=0.29kN·m=290000N·mm =Mmax/W=290000/5080=57.33N/mm2

横向杆的抗弯强度σ=57.33N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。 3)挠度计算

q=0.0376+0.05+1.59=1.68kN/m υ

max

=0.8,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载

=5qL2/384EI=5.0×1.68×10004/(384EI)=0.87mm

max

横向杆的υ=0.87mm＜[υ]=L/150=6.67mm与10mm,满足要求。

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3.纵向水平杆验算

纵向杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算 1)荷载值计算

横向杆的自重标准值 P11=0.0376×1.00=0.04kN 脚手板的荷载标准值 P12=0.10×1.00×0.53=0.05kN 活荷载标准值 Q=2×1.00×0.53=1.06kN 荷载的计算值 p1=1.2×(0.04+0.05)=0.11kN p2=1.4×1.06=1.48kN 2)抗弯强度计算

弯矩系数：KM1=-0.100

M1=-0.100qL2=-0.100×1.2×0.0376×1.502=-0.01kN·m 弯矩系数：KM2=-0.267

M2=KM2p1L=-0.267×0.11×1.50=-0.04kN·m 弯矩系数：KM3=-0.311

M3=KM3p2L=-0.311×1.48×1.50=-0.69kN·m

Mmax=M1+M2+M3=0.01+0.04+0.69=0.75kN·m=750000N·mm = Mmax/W=750000/5080=147.63N/mm2

纵向水平杆抗弯强度σ=147.63N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。 3)挠度计算

挠度系数：Kυ1=0.677

υ1=0.667qL4/(100EI)=0.677×0.0376×15004/(100EI)=0.05mm 集中荷载标准值p1=0.04+0.05=0.09kN,p2=1.06kN 挠度系数：Kυ2=1.883

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υ2=Kυ2p1L3/(100EI)=1.883×90×15003/(100EI)=0.24mm 挠度系数：Kυ3=2.716

υ3=Kυ3p2L3/(100EI)=2.716×1060×15003/(100EI)=4.08mm υ

max

=υ1+υ2+υ3=0.05+0.24+4.08=4.37mm

max

纵向杆的υ=4.37mm＜[υ]=L/150=11mm与10mm,满足要求。

4）最大支座反力

支座反力系数：KR1=1.100

R1=KR1qL=1.100×1.2×0.0376×1.50=0.07kN 支座反力系数：KR2=2.267 R2=KR2P1=2.267×0.09=0.20kN 支座反力系数：KR3=2.533 R3=KR3P2=2.533×1.06=2.68kN Rmax=R1+R2+R3=0.07+0.20+2.68=2.95kN (3) 纵向水平杆与立杆连接扣件抗滑移验算

纵向水平杆与立杆连接扣件R=2.96kN＜Rc=8.00kN(Rc为扣件抗滑承载力设计值),满足要求。 4.立杆计算

（1）立杆容许长细比验算

计算长度附加系数k=1.0；考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数μ=1.50

立杆步距h=1.80m；立杆计算长度Lo=kμh=1.0×1.50×1.80=2.70m=2700mm 长细比λ=Lo/i=2700/15.8=170.89 立杆长细比λ=170.89＜[210],满足要求。 （2）立杆稳定性验算 1）荷载计算

a.脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.1133×18.00=2.04kN; b.构配件自重NG2k=0.72+2.45+0.29 =3.46kN 其中：脚手板重量：9×1.60×0.50×0.10=0.72kN; 栏杆、挡脚板重量：9×1.60×0.17=2.45kN 安全网重量：18.00×1.60×0.010=0.29kN c.活荷包括：

①施工荷载按2层作业计算（其中1层为结构施工，1层装修施工）得：

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NQk=1.60×1.00/2×(3.00+2.00)=4.00kN ②风荷载标准值计算

风荷载标准值ωk=0.31kN/m2,由风荷载设计值产生的立杆段弯矩

MW=0.9×1.4MWk=0.9×1.4ωkLah2/10=0.9×1.4×0.31×1.60×1.80×1.80/10=0.20kN·m=200000N·mm 2）轴心受压稳定性系数

Lo=kμh=1.155×1.50×1.80=3.12m=3119mm, λ=Lo/i=3119/15.8=197,3）立杆稳定性验算 a.不组合风荷载时

N=1.2(NGlk+NG2k)＋1.4ΣNQk=1.2×(2.04+3.46)+1.4×4.00=12.20kN N/(

A)=12.20×1000/(0.186×489)=134.13 N/mm2 b.组合风荷载时

N=1.2(NGlk+NG2k)＋0.9×1.4ΣNQk

=1.2×(2.04+3.46)+0.9×1.4×4.00=11.64kN N/(

A)＋MW/W=11.64×1000/(0.186×489)＋200000/5080=167.35N/mm2 立杆稳定性为167.35N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。 5.型钢承载力(悬挑梁)验算

悬挑材料选采用16a号槽钢

H=180mm,b=68mm,tw=7.0mm,t=10.5mm,q=0.20kN/m,wx=141400mm3,IX=12727000mm4,S=83500mm3,

E=206000N/mm2,f=215.00N/mm2,fv=120.00N/mm2,fy=235N/mm2。

=0.186

（1）抗弯强度验算

lC1=1.35,lC2=1.25m, lC3=0.25m,N1=N2=12.20kN=12200N,γx=1.05； Mmax=-N(lC2+lC3)-qlC12/2=-12.20×(1.25+0.25)-0.20×1.352/2

=-18.48kN·m=-18482250N·mm

σ=Mmax/γxWx=18482250/(1.05×141400)=124.48N/mm2

悬挑型钢梁抗弯强度σ=124.48N/mm2＜215.00N/mm2,满足要求。 （2）抗剪强度验算

V=2N+qlC1=12.20×2+0.20×1.35=24.67kN

τ=VS/Ixtw=24670×83500/(12727000×7.00)=23.12N/mm2 悬挑型钢梁抗剪强度τ=23.12N/mm2＜120.00N/mm2,满足要求。

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（3）整体稳定验算

L1=1350mm=1.35m,t=10.5,b=68mm

bb

=(570×68.00×10.50)/(1350×180.00)=1.67,

'

=1.07-0.282/

'b

b

=1.07-0.282/1.67=0.902

Mmax/Wx=18482250/(0.902×141400)=144.97N/mm2

悬挑型钢梁整体稳定性=144.97N/mm2＜215.00N/mm2,满足要求。 （4）挠度验算 υ

max

=NlC22lC1(3-lC2/lC1)/6EI+NlC32lC1(3-lC3/lC1)/6EI+qlC14/8EI

=12200×12502×1350×(3-1250/1350)/(6×206000×12727000) +12200×2502×1350×(3-250/1350)/(6×206000×12727000) +0.20×13504/(8×206000×12727000) =3.39+0.18+0.03=3.61mm 悬挑型钢梁挠度υ

max

=3.61mm＜[υ]=1350.00/250=5.40mm,满足要求。

（5）验算悬挑梁锚固钢筋 k=lC1/L=1.35/1.69=0.80,

k1=lC3/L=0.25/1.69=0.15, k2=lC2/L=1.25/1.69=0.74 RB=-N(k2+k1)+0.5qL(1-k2)

=-12200×(0.74+0.15)+0.5×0.20×1690.00×(1-0.802)=-10767N； 预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算:取φ16钢筋；A1=2×200.96=401.92mm2;

Nm=RB=10767N；Nm/A1=10767/401.92=26.79N/mm2 锚固钢筋Nm/As=26.79N/mm2＜65N/mm2,满足要求。 （6）悬挑梁下楼板验算

悬挑梁下楼板受压尺寸100×100mm, 受压楼板为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=10.77kN

1、楼板受冲切承载力验算

βS=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00 σ

pc,m

=0N/mm2, Um=2×(100+105)+2×(100+105)=820mm, βh=1.00，

pc,m

(0.7βhft＋0.25σ)ηUmhO

=(0.7×1.00×1.43+0.25×0)×1.00×820×105/1000=86.19kN 楼板受冲切承载力86.19kN＞上部荷载F=10.77kN,满足要求。 2、楼板局部受压承载力验算

Ab=(0.10+0.10×2)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2 βl=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0.75 ωβlfccAl=0.75×3.00×12155×0.01=273.49kN

楼板局部受压承载力F=273.49kN＞上部荷载F=10.77kN,满足要求。

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6.连墙件计算

连墙件采用φ16mm 钢筋,截面积为201mm2；

按每个结构层花排设置,纵向间距取3跨,脚手架最高68.00m 风压高度变化系数μz=1.42(标高+68.00m),基本风压ωo=0.30kN/m2; 挡风系数体型系数

μs=1.3

=1.3×0.800=1.040,

风荷载标准值ωk=1.42×1.040×0.30=0.44kN/m2 N1W=1.4ωkAω=1.4×0.44×2×1.80×3×1.60=10.64kN

连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力,按双排脚手架,取No=3.00kN N1=NlW＋N0 =10.64+3.00=13.64kN=13640N

L0=0.25+0.10=0.35m=350mm,i=4.0mm,λ=L0/i=350/4.0=87.5,σ=N1/7.计算结果

脚手架采用Φ48×3.5钢管,内立杆离墙0.25m,横杆步距1.80m,立杆纵距1.60m,立杆横距1.00m,连墙件按2步3跨布置。悬挑型钢采用16a号槽钢@1.60m，锚固段1.69m，采用φ16mm锚固钢筋。悬挑型钢端部采用Φ14mm钢丝绳@1.60m，上下吊点距离大于3m，与结构拉结吊环Φ20mm。脚手架满铺。

综上所述，该扣件式悬挑型钢脚手架设计满足相关规范安全要求！

1

1

=0.800,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算,则脚手架风荷载

=0.673

A连墙件=13640/(0.673×201)=67.86N/mm2

连墙件稳定σ=67.86N/mm2＜f=174N/mm2,满足要求。

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