砌体结构设计

临沂大学 班级 08级 01班 学号 200815830118 姓名 薄存秋 1

《砌体结构》课程设计

目录

课程设计任务书……………………………………………………………… 3 结构设计计算书……………………………………………………................... 4 一、结构选型........................................................................................................4 （一） 结构承重体系选择及房屋的静力计算方案 ..................................4 （二） 楼盖屋盖和圈梁结构选型................................................................4 二、结构布置及构造要求………………………………………………… ....4 三、结构计算 …………………………………………………………… ......5 （一）墙身高厚比验算..................................................................................5 （二）荷载计算..............................................................................................6 1、荷载资料..........................................................................................6 2、纵墙承载力计算..............................................................................8 3、横墙承载力计算..............................................................................19 四、基础设计 ………………………………………………….........................21 五、过梁设计…………………………………………………......................... 22 六、抗震验算…………………………………………………… ......................24 七、平面、立面、剖面图… ……… …… ……… ……………………… ......29

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砌体结构课程设计

一、设计资料

某三层教学楼（无地下室）平面剖面如图，采用Ι类楼盖体系，大梁尺寸250mm×500mm。墙体用MU10砖，M5砂浆砌筑，墙厚均为240mm。屋面和楼面构造做法及相应荷载可由标准图集98ZJ001查取（自定），空心板自置按2.5kNm2，190mm厚双面粉刷，墙自重2.08 kNm2，240mm厚双面粉刷墙自重5.24

kNm2，铝合金窗按0.25 kNm2计算。屋面、楼面活荷载查《建筑结构荷载规

范》。

工程地质资料：自然地表下0.5m内为填土，填土下0.8秒内为粉质粘土（fa=130MPa），其下为1.2m厚粘土（fa=220MPa），再下面是砾石层（fa=355MPa）。该地区的基本风压值为0.55 kNm2。抗震设防烈度为7度，设计地震分组为第一组，II类场地。

二、设计要求

1、确定房屋的结构承重方案； 2、确定房屋的静力计算方案；

3、熟练掌握各种方案多层房屋墙体设计及墙、柱高厚比验算方法； 4、熟悉梁端下砌体的局部受压承载力验算； 5、熟悉过梁、挑梁的设计计算；

6、掌握墙体设计中的构造要求，确定构造柱和圈梁的布置； 7、熟悉基础结构设计； 8、掌握绘制结构施工图。

三、设计期限

两周

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四、参考资料

1.建筑结构荷载规范（GB 50009-2001） 2.砌体结构设计规范（GB 50003-2001） 3.《砌体结构》及其它。

课程设计计算书

一 结构选型

(一)结构承重体系选择及房屋的静力计算方案

本工程为教学楼 ，采用纵横墙承重，即在房间内无横墙处设置横向的钢筋混凝土进深梁，上铺横向的预应力混凝土空心板，大梁间距根据建筑窗口的设置确定，并尽可能的使其支撑于窗间墙墙垛的中部。其最大横墙间距s=3.3×3=9.9m,采用I类楼盖体系，依据GB5003第4.2.1,4.2.2条规定，s<33m,此房屋属刚性房屋方案。

（二）楼盖屋盖和圈梁结构选型

楼、屋盖采用现浇钢筋混凝土结构

二、结构布置及构造要求

（一）此工程结构布置图如下

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墙体采用Mu10砖、M5砂浆砌筑，墙厚均为240mm. (二) 抗震构造说明

1、圈梁设置：房屋在檐口标高处设置圈梁一道，其尺寸为240mm×150mm.配4?12、?6@200

2、构构造柱按《建筑抗震设计规范》7度要求设置，设置部位在外墙转角、楼梯间四角、大房间内外墙交接处，隔15m或横墙与外墙交接处。构造柱截面为180mm×240mm,C20,配筋4?12,?6@200。构造柱与横墙连接处设置马牙槎，其尺寸为高200mm,宽100mm，竖向间距为400M,拉结筋为2?4@400，深入墙体1000mm.

三、结构计算

（一）墙身高厚比验算

本设计采用砂浆最强强度等级M5，根据GB5003第6.1.1墙身允许高厚比[?]=16.

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1、外纵墙高厚比的验算

本房屋第一层墙体其高厚比?=（3.75+0.3)/0.24=16.875 第二层其高厚比?=3.3/0.24=13.75

取D轴上横墙间距最大的一段外纵墙，H=3.3m,s=9.9m>2H=6.6m,查GB5003表5.1.3得H0=1.0H=3.3m,考虑窗洞的影响，?2=1-0.4×1.8/3.3=0.78>0.7,?=3.3/0.24=13.75

轴线C上横墙间距最大的一段内纵墙上开有一个门洞，?2=1-0.4×2.4/9.9=0.9>0.7,故不需验算而知该墙高厚比符合要求。

3.横墙高厚比验算 横墙厚度为240mm，墙长s=6m,且墙上无门窗洞口，其允许高厚比比纵墙的有利，因此不必再做验算，亦满足高厚比的要求。

4.对于带构造柱的墙，其高厚比验算

H0=1.0H=3.3m,

bclH0h?0.189.9?0.018?0.05,取bcl=0

?=?3.3/0.24?13.75??1?2?c?1.2×(1-0.4×0.36/9.9)×1×

16=18.92 ，满足设计要求。

（二）荷载计算

1荷载资料

（1）屋面恒荷载标准值

App改性沥青防水层 0.3kN／m2

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20mm厚水泥砂浆找平层 0.4kN／m2 平均150mm厚水泥珍珠岩保温找坡层 0.52kN／m2 App改性沥青隔气层 0.05kN／m2 20mm厚水泥砂浆找平层 0.40kN／m2 预应力混凝土空心板120mm 2.5kN／m2 15mm混合砂浆天棚抹灰 1.18kN／m2 屋盖永久荷载标准值 ∑5.35kN／m2 屋面梁自重 2.5kN／m2 （2）屋面活荷载标准值 0.7kN／m2 （3）楼面恒荷载标准值

10mm水磨石地面面层 0.25kN／m2 25mm水泥砂浆打底 0.50kN／m2 预应力混凝土空心板120mm 2.5kN／m2 15mm混合砂浆天棚抹灰 0.26kN／m2 合计3.51kN／m2 楼面梁自重 2.5KkN／m2 （4）墙体自重标准值

240mm厚墙体自重 5.24kN／m2 （按墙面计） 铝合金窗 0.25kN／m2 （按墙面计） (5)楼面活荷载标准值

根据《建筑结构荷载规范》（GP50009-2001)取教室的楼面活荷载标准值为2.0 kN／m2 。此外按荷载规范，设计房屋墙和基础时，楼面

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活荷载标准值采用与其楼面梁相同的折减系数，而楼面梁的从属面积为6×3.3=19.8m2<50m2由此楼面活荷载不必折减。

该房屋所在地区的基本风压为0.55kN／m2，且房屋层面小于4m，房屋总高小于28m，由规范可知，该房屋设计时可不考虑风荷载的影响。

2.纵墙承载力计算

（1）选取计算单元

该房屋有内、外纵墙，对于外纵墙，相对而言，D轴线窗间墙垛宽度与负载面积的比值要小，D轴线的墙比A轴线的更不利。对于内纵横墙，虽然走廊楼面荷载使内纵墙（B、C轴线)上的竖向压力有所增加，但梁（板）支承处墙体的轴向力偏心距却有所减小，并且内纵墙上的洞口宽度较外纵墙上的小，因此D轴线上取一个开间的外纵墙作为计算单位，其受荷面积为3.3×3=9.9m2 . （2）确定计算截面

通常每层墙的控制截面位于墙的顶部梁（或板）的底面（如截面1-1）和墙底的底面（如截面2-2）处。在截面1-1等处。梁（或板）的支承压力产生的弯矩最大，且为梁（或板）端支撑处，相对而言，截面2-2等处承受的轴的压力最大（相同楼层条件下）。如图

8

剖面图 1:100 3)荷载计算

取一个计算单元，作用于纵墙的荷载标准值如下 屋面恒荷载

5.35kN／m2 ×9.9㎡＋2.5KN/m2×3m=60.47KN 女儿墙自重（厚240mm，高900mm，双面粉刷) 5.24×0.9×3.3=15.56KN 二、三 层楼面恒荷载

3.51×9.9＋2.5×3=42.25KN 屋面活荷 0.7×9.9=6.93KN

二、三 层楼面活荷载 2.0×9.9=19.8KN

9

（

二、三 层墙体和窗自重

5.24×（3.3×3.3－1.5×1.8)＋0.25×1.5×1.8=39.10KN （4）控制截面的内力计算

1） 第三层截面1-1处

由屋面荷载产生的轴向力设计值应考虑多种内力组合。 由可变荷载控制的组合

N11=1.2Gk＋1.4Qk=1.2×（60.47＋15.56）＋1.4×6.93=100.94KN

由永久荷载控制的组合

N12=1.35Gk＋1.0Qk=1.35×(60.47＋15.56)＋1.0×6.93=109.57KN =1.2×60.47＋1.4×6.93=82.27 KN =1.35×60.47＋1.0×6.93=88.56KN

N4lN4l21此墙体采用MU10砖、M5砂浆砌筑，查表可知砌体的抗压强度设计值f=1.5MPa

楼盖、屋盖大梁截面为b×h=250mm×500mm 房（楼）面梁端均设刚性垫块

tbbb=200mm

ab=500mm

=180mm

0,b由式a=?1hc/f和表3-5，取?0/f ≈0,查系数?1值表得?1=5.4

此时刚性垫块上表面处梁端有效支承长度

a0=5.4hc/f=5.4500/1.5=98.59mm 进深梁传来的荷载对外墙的偏心距 e=h/2-0.4a0=0.081m (h为墙厚）

M11=

N4l1e=82.27×0.081=6.66KN.m

10

e111=

M1/

N11=6.66/100.94=0.066m

M221=

N4le=88.56×0.081=7.17KN.m

e21=

M21/N21=7.17/109.57=0.065m

第三层截面2-2处

轴向力为上述荷载N1与本层墙自重之和

N12=100.94＋1.2×39.1=147.86KN N22=109.57＋1.35×39.1=162.355KN

2）第二层

第二层截面3-3处

轴向力为上述荷载N2与本层楼盖荷载N3l之和。由可变荷载控制时

N131=1.2×42.25＋1.4×19.8=78.42KN

N13=147.86＋78.42=226.28KN

?10=147.86×0.001/(1.8×0.24)=0.342MPa ?10/f=0.342/1.5=0.228

查系数?1值表得?1=5.738 则

a10,b=5.738500/1.5=104.76mm e=h/2－0.4a0,b=0.078mm

M13=

N131ρ=78.42×0.078=6.12KN.m

e1=

M1133/N3=6.11/226.28=0.027m

由永久荷载控制时

N231=1.35×42.25＋1.4×0.7×19.8=76.44KN

11

N23=162.355＋76.44=238.795KN

?20=162.355×0.001/(0.24×1.8)=0.376MPa ?20/f=0.376/1.5=0.25

查系数?1值表得?1=5.775 则

a20,b=5.775500/1.5=105.44mm e=h/2－0.4

a20,b=0.078

M223=

N31e=76.44×0.078=5.95KN.m

?23=5.95/238.795=0.025m

第二层截面4-4处

轴向力为上述荷载N3与本层墙自重之和

N14=226.28＋1.2×39.1=273.2KN N24=238.795＋1.35×39.1=291.58KN

3）第一层 第一层截面5-5处

轴向力为上述荷载N4与本层楼盖荷载之和。由可变荷载控制时

N121=78.42KN

N15=273.2＋78.42=351.62KN

?10=273.2×0.001/(1.8×0.24)=0.632MPa ?10/f=0.632/1.5=0.42

查系数?1值表得?1=6.112 则

a10,b=6.112

500/1.5=111.59mm

12

e=h/2-0.4

a10,b=0.075mm

M15=

N121e=78.42×0.075=5.91KN.m

?1115=

M5/N5=5.91/351.62=0.017m

由永久荷载控制时

N221=76.44KN

N25=291.58＋76.44=368.02KN

?20=291.58×0.001/(1.8×0.24)=0.675MPa ?20/f=0.675/1.5=0.45

查系数?1值表得?1=6.225

a20,b=?1h/f=6.225500/1.5=113.65mm

e=h/2－0.4

a20,b=0.12－0.4×0.11365=0.075m

M25=

N221e=76.44×0.075=5.7KN.m

e25=

M2N25/5=5.7/368.02=0.015m

第一层截面6-6处

轴向力为上述荷载N5与本层墙体自重之和

N16=351.62＋1.2×52.07=414.10KN N26=368.02＋1.35×52.07=438.31KN

(5)窗间墙承载力计算

1）第三层截面1-1处窗间墙受压承载力验算

第一组内力 N11=100.94KN e11=0.066m

第二组内力

N21=109.57KN

e21=0.065m

对于第一组内力 e/h=0.066/0.24=0.275

13

e/y=0.066/0.12=0.55<0.6

β=H0/h=3.3/0.24=13.75 查规范， ψ=0.3125 ψfA=0.3125×1.5×1.8×0.24×10=202.5>100.94KN，满足要求。

对于第二组内力 e/h=0.065/0.34=0.27 e/y=0.65/0.12=0.54<0.6

β =13.75 查规范ψ=0.313 ψfA=0.313×1.5×1.5×0.24×10=202.8>109.57KN ，满足要求。

第三层截面2-2处窗间墙受压承载力计算

第一组内力 第二组内力

N2133=147.86KN =162.355KN

e2e21=0 =0

N222e/h=0,β =13.75 查表格 ψ=0.73

ψfA=0.73×1.5×1.8×0.24×10=473.04KN>162.355KN 满足要求

梁端支承处（截面1-1）砌体局部受压承载力计算

梁端设置尺寸为740mm×240mm×180mm的预制刚性垫块。

Ab3=abbb=0.24×0.74=0.1776mm

2?3第一组内力 ?0=（1.2×15.56＋1.4×0.7×（3.3×0.24）×10）/(0.24×1.8)=0.45MPa

N4la0,b=82.27KN =98.59mm

14

N0N0=?0Ab=8.64KN

＋N4l=91KN

0,b0e=N4l(y-0.4a）/(N＋N4l)=0.072 e/h=0.3 β ≤ 3时

查表 ψ=0.48

A0=(0.8＋2×0.24)×0.24=0.3 /=1.56

1.56?1=1.26<2 A0AbR=1＋0.35r1=0.8r=1.01

?30ψr1fAb=0.48×1.01×1.5×0.192×10=139.6>N＋N4l=91KN,满足要求。

对于第二组内力，由于a相等，梁端反力略小些，对结构更有

0,b利些，因此采用740mm×240mm×180mm的刚性垫块，满足局压承载力要求。 2）第二层窗间墙承载力验算

窗间墙受压承载力验算结果列于表一 第二层窗间墙受压承载力验算结果 项目 第一组内力 截面 3-3 N(KN) e(mm)

第二组内力 截面 4-4 273.2 0 3-3 238.795 25 4-4 291.58 0 15

226.28 27

e/h(mm） y(mm) e/y β ψ A(㎡) f(MPa) ψfA(KN) 0.113 120 0.225 13.75 0.54 0.432>0.3 1.5 349.92>226.28 － － － 13.75 0.78 0.432>0.3 1.5 505.44>273.2 0.104 120 0.21 13.75 6.565 0.432>0.3 1.5 366.12>238.795 满足要求 － － － 13.75 0.78 0.432>0.3 1.5 505.44>291.58 满足要求 梁端支承处（截面3-3）砌体局部受压承载力验算，

梁端设置尺寸为740mm×240mm×180mm的预制刚性垫块。

第一组内力

N3lAbN0N0?0=0.342

MPa

a0,b=104.76mm

=78.42KN

=abbb=0.1776㎡ =?0Ab=0.342×0.1776×10=60.74KN

3＋N3l=139.4KN

0,b0e=N4l(y-0.4a)/(N＋N4l)=0.044m e/h=0.044/0.24=0.18

β≤ 3时 查表3-2得 ψ =0.73

A0=（0.74＋2×0.24）×0.24=0.2928㎡ /=1.649

16

A0Ab

r=1＋0.35r11.649?1=1.282<2

=0.8r=1.026

Ab ψr1f

N3l=0.73×1.026×1.5×0.1776×10=199.53KN>

3N0＋

=139.14KN 满足要求

?0对于第二组内力

=0.376

MPa

N3l2=76.44KN

a0,b=105.44mm

0,b这组内力与上组内力相比，a基本相等，而梁端反力却小些，这对局压受力更加有利，因此采用740㎜×240㎜×180㎜的刚性垫块能满足承载力的要求。 3）第一层窗间墙承载力计算

窗间墙受压承载力验算结果列于下表二 第一层窗间墙受压承载力验算结果 项目 第一组内力 截面 5-5 N(KN) e(mm) e/h y(mm) β ψ A(㎡)

第二组内力 截面 6-6 414.10 － － － 16.875 0.698 0.432 5-5 368.02 15 0.06 120 16.875 0.574 0.432 6-6 438.31 － － 16.875 0.698 0.432 17

351.62 17 0.07 120 16.875 0.55 0.432

f(MPa) ψfA(KN) 1.5 1.5 1.5 1.5 452.3>438.31 356.4>351.6452.3>414.1 371.95>368.2 02 满足要求 满足要求 梁端支承处（截面5-5）砌体局部受压承载力计算

梁端设置垫块尺寸为740㎜×240㎜×180㎜的刚性垫块

Ab=abbb=0.74×0.24=0.1776㎡

对于第一组内力

?0N0N0=0.632MPa

?0= AbN2l=78.42KN

3a0,b=111.59mm

=0.632×0.1776×10=112.2KN

＋N2l=112.2＋78.42=190KN

0,be=N2l(0.12－0.4a)/(N0＋N2l)=5.91/190=0.03m e/h=0.03/0.24=0.13 按β≤3 查表 φ=0.84 A0=（0.74＋2×0.24）×0.24=0.2928㎡

A0Ab/=1.649

1.649?1r=1＋0.35r1=1.282<2

=0.8r=1.026

ψr1fAb=0.84×1.026×1500×0.1776=229.6KN>190KN 满足要求

对于第二组内力，

N0a0,b=113.65㎜，

N0N2l2N2l2=76.44KN,

?0 =0.675MPa

=

?0Ab2=119.8KN

a0,b＋

N2l2=196.32KN

e=

N2l(0.12－0.4)/(

N0＋

)=5.7/196.32=0.029m

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e/h=0.12 按β≤3 查表 φ=0.85

ψr1fAb=0.85×1.026×1500×0.1776=232.3>196.12KN 满足要求

3横墙承载力计算

以（5）轴线上的横墙为例，横墙上承受由楼面和屋面传来的均布荷载，可取1m宽的横墙进行计算，其受荷面积为1×3.3=3.3㎡ (1)荷载计算

取一个计算单位，作用于横墙的荷载标准值如下 屋面恒荷载 5.35×3.3=17.655KN 屋面活荷载 0.7×3.3=2.31KN

二、三楼面恒荷载 3.51×3.3=11.583KN 二、三楼面活荷载 2×3.3=6.6KN 一层墙体自重 5.24×4.05×1=21.222KN 二、三层墙体自重 5.24×3.3×1=17.292KN (2)控制截面内力计算 第三层截面2-2处

轴向力包括屋面荷载、第三层楼墙体自重

N31=1.2×（17.655＋17.292）＋1.4×2.31=45.17KN =1.35×（17.655＋17.292）＋1.4×0.7×2.31=49.44KN

N32第二层截面4-4处

轴向力为上述荷载N1和第三层楼面荷载及第二层墙体自重之和

19

N21=45.17＋1.2×（11.583＋17.292）＋1.4×6.6=89.06KN =49.44＋1.35×（11.583＋17.292）＋1.4×0.7×6.6=94.89KN

N22第一层截面6-6处

轴向力为上述荷载N2与第二层楼面荷载小第一层墙体自重之和

N61=89.06＋1.2×（11.583＋21.22）＋1.4×6.6=137.66KN =94.86＋1.35×（11.583＋21.22）＋1.4×0.7×6.6=135.48KN

N62(3)横墙承载力验算 第三层截面2-2处

e/h=0 β=3.3/0.24=13.57 查表 ψ =0.73 A=1×0.24=0.24㎡

ψfA=0.73×1.5×0.24×10=262.8>49.44KN, 满足要求 第二层截面4-4处

e/h=0 β= 13.57 查表 ψ =0.78

由式ψfA=0.78×1.5×0.24×10=280.8KN>94.86KN, 满足要求 第一层截面6-6处

e/h=0 β= 16.875 查表得 ψ =0.78时

fψA=0.698×1.5×0.24×10=251.28KN>137.66KN, 满足要求

上述验算结果表明，该墙有较大的安全储备，显然其他横墙的承载力均不必验算。

20

333

轴线⑤横墙每米长度上所承担的竖向荷载

N=5.7×3.3×2+4.51×3.3×2+5.24×3.3×1.5=93.3KN 轴线⑤横墙截面的平均压应力

fvo采用M5级砂浆；=0.11N?0?93.3?103240?1000?0.388N/mm2

/mm2?0fc，/=3.535,查表7-8得?n=1.335

61rREfvo?nA15?11.0?1.53?0.11?2.995?10?504KN?V15?211KN满足要求。

一层：

A1=(14.4×2+6.24×11)×0.24=23.4m

22A15?2?6.24?0.24?2.995mF1?29.7?14.2?421.74m2

2F15?2?6.24?3.3?3/2?6.24?9.9/2?92.66m

V15?1A15F15(?)?EHV1K?211KN2A1F1

N=5.7×3.3×2+4.51×3.3×2×2+5.24×3.3×2.5=140KN

?0?140?103240?1000?0.58N/mm2

/mm2fvo采用M5级砂浆；=0.11N?0fc?n，/=5.318查表7-8得，=1.53

61rREfvo?nA15?11.0?1.53?0.11?2.995?10?504KN?V15?211KN

满足要求。

3纵墙截面抗震承载力验算

外纵墙的窗间墙极为不利墙段，取轴线D的墙段进行抗震承载力验算。纵墙各墙肢比较均匀，各轴线纵墙的刚度比近似用其墙截面面积代替。

26

二层：

纵墙墙体截面总面积

A2?(1.8?18?0.24?2+29.7?2?0.24?2?13?3.3)?0.24?18.35m2

轴线D墙体截面面积

V2D?A2DA2A2D?(1.8?9?0.24)?0.24?3.95m2

?EHV2K?3.95/18.35?1.3?735?206KN

一层：

纵墙墙体截面总面积

A1=（1.8×18+0.2×2+29.7×2+0.24×

2-13-3.3）×0.24=18.35m 轴线D墙体截面面积

V1D?A1DA1A1D?(1.8?9?0.24)?0.24?3.95m22

?EHV1K?3.95/18.35?1.3?935?262KNKi

不利墙段地震剪力分配高宽比：

Vi??KiVD

尽端墙体?=h/b=1800/1020=1.765 中间墙体?=h/b=1800、1800=1 由于

1≤ ?≤4，应同时考虑弯曲和剪切变形，取

k?ET??3?3,计算

结果列于下表

一，二层纵墙墙段地震剪力设计值

类别 h(m) b(m) 个数 ?3 3? 1??3?3 Vij（KN） 二层 8.5 27

一层 1

1.8 1.02 2 5.5 5.295 0.09 10.8

2 1.8 验算二层：

1.8 8 3 3 0.25 30 23.6 采用M5级砂浆；fvo=0.11NA1A22/mm2，

=1.02×0.24=0.2448m（尽端墙段） =1.8×0.24=0.432m（中间墙段）

2墙段1仅受墙体自重rRE=0.75 N=5.24×3.3×1.5×1.02=26.46KN

?0?26.46?103240?1020?0.11N/mm2

?0/f1=0.11/0.11=1查表7-8得，

?n1=1.00

fvo?nA1?10.75?1?0.11?0.2448?10?35.9KN?23kN6rRE满足要求。

其他轴线处的墙段除承受墙体自重外还承受大梁传来屋面楼面荷载N=5.24×3.3×1.5×1.8+3×3.3×5.7+3×3.3×4.51=147.8KN

?0?147.8?103240?1800?0.34N/mm2

?0/fvo=0.34/0.11=3.4,查表7-8得

?n1=1.29

fvo?nA2?11.0?1.29?0.11?0.432?10?61KN?23.6kN6rRE满足要求

验算一层：

采用M5级砂浆；fvo=0.11NA1A22/mm2，

=1.02×0.24=0.2448m（尽端墙段） =1.8×0.24=0.432m（中间墙段）

28

2

墙段1仅受墙体自重为

N=5.24×3.3×2.5×1.02=44.09KN

?0?1rRE44.09?103240?1020?0.18N/mm2，?0/fvo=1.64，查表7-8得?n=1.09

6fvo?nA1?10.75?1.09?0.11?0.2448?10?39.1KN?10.8kN满足要求。

轴线③ ⑤ ⑥ ⑧ ⑨ 处的墙段仅受墙体自重 N=5.24×3.3×2.5×1.8=77.8KN大于墙段1墙体自重， 由墙段1的验算过程可知，此墙段也满足要求。

其它墙段2除承受墙体自重外还承受大梁传来的屋面、楼面荷载

N=77.8+5.7×3×3.3+3×3.3×4.51=178.9KN

?0?1rRE178.9?103240?1800?0.41N/mm2?0/fvo=3.76，查表7-8得?n=1.3625

6fvo?nA2?11.0?1.3625?0.11?0.432?10?64.7KN?30kN,满足要求。

六、平面图、立面图、剖面图

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