北疆定子吊装作业指导书

文件编码：BJ12Z1JX001 -2008 文件名称：发电机定子吊装

1. 工程概况及工程量 1.1 工程(系统或设备)概况

天津北疆电厂一期2×1000MW发电机定子的外形尺寸约为10.094m×5.116m×4.350m，起吊重量约为443t。发电机定子就位于汽机房17m层，定子轴向中心在A、B列之间，距A列约16000mm，纵向中心在7轴和8轴之间，距第8轴3910mm。

用运输车载着定子沿垂直于A列方向倒车直接从汽机房A列外9轴和10轴之间进入汽机房内，使定子径向中心线与发电机就位轴向中心线基本重合，定子吊装采用天车-液压提升装置吊装系统。天车-液压提升装置吊装系统从9轴至10轴的中间位置将定子卸车，并放置于铺设好的转向设备上，再使用卷扬机－滑轮组将定子转向约90°。天车-液压提升装置吊装系统重新连接定子，确保无误后，起吊定子，将定子起吊至其最下缘越过17m汽机运转层平台约300mm，然后行走天车大车使定子基本到达其就位位置正上方，接着操作液压提升装置，使定子缓慢下降，经调整，使其正确就位。(具体见“定子卸车及吊装系统原理总图”)

施工过程中配合的机械选用一台50t汽车吊。

1.2 工程量和工期

1.2.1 工程量

序号 1 设备名称 发电机定子 最大外形尺寸 10.094m×5.116m×4.350m 重量(t) 443 吊装方法 天车-液压提升装置吊装系统 备注 就位于汽机房17m运转层 1.2.2 施工工期

根据定子吊装前的准备和吊装过程及现场实际情况，工期预计为12天。

2. 编制依据

序号 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8 资料名称 《作业指导书编制管理规定》 《电力建设安全工作规程》DL5009-2002 厂家发电机定子图纸 汽机房土建部分图纸 杭州华新130t行车技术资料 汽机房天车 设备起重吊装工程便携手册 GYT-200型钢索式液压提升装置组装、使用与维护说明书 编号或时间 2007第一版 2002年版 2006年 2005年3月出版 出版单位 天津电力建设公司 能源部 上海汽轮机发电机有限公司 杭州华新公司 机械工业出版社 国电电力建设研究所 第 1 页 共 36 页

文件编码：BJ12Z1JX001 -2008 文件名称：发电机定子吊装 2.9 2.10 2.11 2.12 2.13 GYT-200型钢索式液压提升装置专用吊装架图纸 50t汽车吊使用说明书和性能表 《机械设计手册》 主厂房钢框架结构图 《作业指导书编制管理制度》 2005年3月出版 2007第二版 国电电力建设研究所 徐工集团 北京国电华北电力工程有限公司 天津蓝巢特种吊装工程有限公司 3. 作业前的条件和准备 3.1 技术准备

3.1.1 技术条件

3.1.1.1 作业指导书编制完毕，并经审核、批准。施工交底签证书等资料准备齐全； 3.1.1.2 有天车厂家对两台天车并车后强度的技术说明； 3.1.1.3 有北京国华华北电力设计院对主厂房受力的技术说明。 3.1.2 施工准备 3.1.2.1

天车-液压提升装置吊装系统准备完毕，全面检查、检修施工用的工机具、卡索具，合格后方可投入使用；

3.1.2.2 3.1.2.3

全面检查、检修施工用工机具、卡索具，合格后方可投入使用；

两天车内侧的缓冲器拆除，两天车间距调至最小，用八根 [14a槽钢将两天车连接为一体；

3.1.2.4 3.1.2.5

两天车连接后，然后进行双车同步试验，调试合格；

汽机房A—B列之间9轴至10轴之间、定子卸车、回转及吊装区域需垫平、压实，标高与汽机房内基本一致；

3.1.2.6

9轴、10轴分别与A2、A3交叉处的4棵钢梁缓装，再在汽机房内填垫土层，保证土层掩埋9轴和10轴上的四个柱角(即，9轴、10轴分别与A2、A3交叉处)，并且要垫平压实；另外，定子进入汽机房的路线上(A列外，9轴和10轴之间)要填垫出一个缓坡，以备定子顺利进入汽机房；

3.1.2.7 3.1.2.8 3.1.2.9 3.1.2.10 3.1.2.11

汽机房内、外有碍定子卸车、转向和吊装的障碍物清除； 在定子起吊位置做好标记；

行车上的小车行走至最靠近B列的一侧；

起吊前汽机机座17m平台验收合格，台板布置完毕，交付安装； 起吊前定子验收合格，吊耳按照要求安装完毕，具备卸车条件；

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3.1.2.12 在布置定子吊装系统各个部件时，需要搭设脚手架平台的地方，架子工随时配合，确保施工顺利进行；

3.1.2.13 准备好标号№46液压油1000Kg，经四次过滤后注入液压泵站油箱，加至油位线以上；

3.1.2.14 3.1.2.15

对整套液压提升装置进行清洗、检修、调试；

对四套液压提升装置进行通电模拟试验，严格按《使用说明书》调试合格后，转运至现场；

3.1.2.16 用50t汽车吊在天车大梁上布置行车上支撑梁(4棵)、吊装梁连接件及相应的滑轮组等(见附图)；

3.1.2.17 3.1.2.18 3.1.2.19

用50t汽车吊布置好吊装梁支撑梁，并摆放上吊装梁等； 布置好两台10t卷扬机及相应的滑轮组；

组合好整个吊装系统后，用50t汽车吊布置好液压泵站及工业控制电脑(见附图)。按提升装置的液压系统图、电气系统图对应连接高压胶管、电缆。施工现场应备有电源：交流380v，200KVA三相动力电源。给液压提升装置引入电源，对该装置进行全面调试，确认其动作准确，反应灵敏、可靠；

3.1.2.20 给四台液压千斤顶穿钢铰线。每台液压千斤顶穿12根钢铰线，左右捻向各半；钢铰线端头戴上穿线帽，按左右捻向相间的顺序从下往上穿；

3.1.2.21 3.1.2.22 3.1.2.23

做吊点下锚头，将下扁担梁、下锚头与钢铰线一起组合好，做好下锚头； 定子转向设备摆放完毕；

用卷扬机－滑轮组拉动主吊梁与下扁担梁，使其向上提升，再与液压提升装置连接成一整体，形成完整的吊装系统。

3.1.3 作业环境要求

3.1.3.1 清理施工区域、周围无影响施工的障碍物，施工时严禁有高处的交叉作业； 3.1.3.2 作业时，无大雨、大雾等恶劣天气，无五级及五级以上大风； 3.1.3.3 施工现场应备有电源：交流380V，200KVA三相动力电源； 3.1.3.4 施工区域的沟道应填平压实；

3.1.3.5 施工区域设置警戒线，非作业人员禁止进入。

3.2作业人员的配置、资格

序号 作业人员工种 数量 资格 职责 第 3 页 共 36 页

文件编码：BJ12Z1JX001 -2008 文件名称：发电机定子吊装 序号 作业人员工种 数量 资格 特殊工种作业人员必须经过资质部门的特殊工种培训，并取得相应工种的合格证，作业时持证上岗 有整体指挥能力，责任心强熟悉整个施工过程 区域经理或其委派人员 职责 严格遵守各项管理规章制度和操作规程。 施工前熟悉有关资料，明确自己的施工范围及方法，了解施工工艺及安全注意事项，注意文明施工。 施工结束后，清理施工现场。 负责组织、协调本次作业，对本次作业的人员组织、施工进度、施工安全全面负责。 与业主和项目部进行各个方面协调，是整个项目的责任人。 全面负责该项施工的技术工作，编制本项目的作业指导书，负责进行交底。 深入现场指导施工，及时发现和解决施工技术问题 主持质量检查和验收工作，整理汇总记录并填写、上报相关资料及记录。 负责施工的安全准备工作。 1 有安监证，责任心强 监护、监督、指导施工中的安全工作，保证安全生产。 3.2.1 作业人员 12 3.2.2 3.2.3 施工负责人 项目负责人 1 1 3.2.4 技术员 2 有施工经验，熟悉图纸，能现场解决一般问题并了解验收要求，责任心强 3.2.5 专(兼)职安全员 3.3作业工机具 3.3.1 施工作业工机具统计表

序号 1 2 名称 汽车吊 钢丝绳扣 规格 50t ?106×28m ?28?20m 3 小绳扣 ?21.5?18m ?17.5?4m 4 麻绳 ?20mm，50m 5t 5 倒链 2t 1t 50t 6 卡环 10t 5t 7 8 9 卷扬机 钢丝绳 滑轮组 10t ?19mm×300m H50×5D 第 4 页 共 36 页

精度等级 ?b=1700MPa 单位 台 对 对 对 对 根 个 个 个 个 个 个 个 根 个 数量 1 1 3 3 2 2 6 6 4 6 4 4 2 2 8 备注 文件编码：BJ12Z1JX001 -2008 文件名称：发电机定子吊装 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 绳卡 液压提升装置(坐式) 钢铰线 穿线帽 液压油 3号二硫化钼锂基润滑脂 手提式工具箱 紧线器 角磨机 线轴 梅花扳手 活扳手 大锤 手锤 黄油 对讲机 行车上支撑梁 液压提升装置支撑梁 吊装梁 吊装梁支撑梁 下扁担梁 主吊梁 电焊机 气割工具 盘尺 盒尺 19mm GYT-200型 长约35m №46# 50米 17件 8～18 16磅 4磅 50m 5m 个 套 棵 个 kg 筒 个 个 个 个 套 套 把 把 公斤 个 棵 棵 棵 棵 棵 棵 套 套 把 把 20 4 106 10 1000 2 2 8 1 4 1 1 1 2 10 7 4 8 4 4 2 1 1 1 1 2 注：施工机械、机具进行检修，保证运转良好；做好易损、易坏件的备品工作；机械、机具有关的负荷实验、计量鉴定证书、使用证、能力鉴定等资料报监理备案，备查。

3.4材料及设备

施工设备及材料统计表

序号 名称 规格 材质 单位 数量 重量 第 5 页 共 36 页

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1 2 3 4 5 半圆管 铅丝 道木 槽钢 钢板 10# 2.5m长 [14a δ=50mm 块 米 根 根 块 30 150 40 8 2 每根长约2.3m，用于连接两天车梁 每块尺寸约为6m×6m，用于制作定子转向系统 3.5安全器具 施工安全用具统计表

序号 1 2 3 4 5 名 称 安全围栏 安全警示牌 警戒绳 安全带 安全帽 规 格 单位 块 块 m 个 个 数量 20 5 150 12 22 备注 3.6工序交接 3.6.1 定子由运输板车运输到汽机房内的指定卸车及转向位置； 3.6.2 汽机机座基础验收合格，具备定子就位条件。

3.7其它

3.7.1 施工场地应平整、无杂物，保持整洁；

3.7.2 施工道路畅通，不得乱堆乱放，随意堵塞交通要道； 3.7.3 电源引设到位，满足施工要求。

4. 作业程序、方法 4.1 施工方案

设备清点及外观检查合格，运输车载着定子沿垂直于A列方向倒车直接从汽机房A列9轴和10轴之间的通道进入汽机房内，使定子径向中心线与发电机就位轴向中心线基本重合。天车-液压提升装置吊装系统从9轴至10轴的中心位置将定子卸车，并放置于铺设好的转向设备上，再使用卷扬机滑轮组将定子转向约90°。天车-液压提升装置吊装系统重新连接定子，确保无误后，起吊定子，将定子起吊至其最下缘越过17m的汽机运转层平台约300mm，然后行走两天车大车使定子基本到达其就位位置正上方，接着操作液压提升装置，使定子缓慢下降，经调整，使其正确就位，完成吊装。

4.2 施工工艺流程

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定子进入指定的卸车位置→将放置于铺设好的转向设备上，使用卷扬机滑轮组将定子转向约90°→天车-液压提升装置吊装系统重新连接定子，确保无误后，起吊定子→将定子起吊至其最下缘越过17m的汽机运转层平台约300mm，行走天车大车使定子基本到达其就位位置正上方，具备调整就位条件→定子正式就位→清理施工现场。

4.3 施工方法及要求

4.3.1 定子由运输车辆直接从A列9轴和10轴之间进入汽机房内，使定子径向中心线与发

电机就位轴向中心线基本重合。

4.3.2 将定子与运输车之间的连接解除，在吊耳位置的下方搭好脚手架，以便于挂?106×28m

的钢丝绳扣，共挂2根，8股受力。

4.3.3 预紧钢铰线：在千斤顶上部，将单根钢铰线用紧线器卡住，挂在1t倒链上，通过拉

力表(测力计)给每根钢铰线施加约300kg的预紧力，一台千斤顶12根钢铰线轮流预紧调整，共预紧3次，使其受力基本一致。

4.3.4 启动泵站: 按要求启动泵站15分钟，调稳油压，按规程投入运行。

4.3.5 试起吊: 将定子提升起千斤顶的半个行程(100mm)，停留30分钟，观察、测量定子是

否下滑，液压元件是否漏油，电机、液压泵站工作是否正常。起吊过程中监视吊装系统构件及天车大梁有无变形，焊缝有无异常。

4.3.6 检测提升装置: 提升定子一个行程，然后下降一个行程，观察开爪电器回路、开爪液

压回路、电讯号是否正常。

4.3.7 调整油压: 试吊时，液压系统压力根据负荷进行调整，并将电接点压力表上限指针调

整为额定压力的1.25倍。

4.3.8 试吊汇总: 完成试吊工作，汇总各方面情况，若存在不合格项 ，放下定子进行调整，

再次试吊，直至合格。经有关职能部门负责人认可后，方可进行下道工序—正式吊装卸车。

4.3.9 正式起吊卸车: 总指挥下达吊装命令后，电脑操作人员启动提升装置，提升定子。 4.3.10 操作液压提升装置，将定子继续提升，直至定子最下缘完全越过运输平板车约200mm

后停止，运输平板车开走。

4.3.11 操作液压提升装置，将定子下降，使定子放置在摆放好的转向系统上。

4.3.12 摘除定子吊装系统与定子的连接，用布置好的卷扬机－滑轮组拉动定子，使其转动约

90°；

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4.3.13 重新连接定子吊装系统与定子，并按以上程序重新预紧钢绞线；

4.3.14 确保正确无误后， 操作液压提升装置提升定子，在提升过程中，为提高卡爪的使用

寿命，每提升5m高度给卡爪加注一次3#二硫化钼锂基润滑油脂(提升过程中要严密坚实定子不与其周围的物体发生干涉)。

4.3.15 继续提升定子至其底部超过汽机运转平台(EL17m)约300mm时停止。

4.3.16 天车司机操作天车使大车行走(大车的运行速度必须调到最小速度)，将定子大致吊到

定子就位基础的正上方，确认定子就位方向正确。

4.3.17 等定子稳定后，操作液压提升装置，使定子下降。

4.3.18 当定子距就位高度约100mm时停止，经天津电建天津北疆项目部汽机专业有关人员确

认无误后落下，使其正式就位。

4.3.19 吊装系统卸除载荷后，检查各结构件的变形是否恢复。

4.3.20 吊装工作完成后，拆除液压提升装置及整个吊装系统。对液压提升装置进行清洗、保

养并装入专用工具箱。专用吊装系统的各个部件运出汽机房并放至指定位置。

5. 作业过程中控制点的设置和质量通病预防 5.1质量目标

序号 1 2 3 4 验收项目 作业人员 定子就位 资料 吊装工机具 质量标准 卸车、转向及吊装作业安全顺利完成，无人员损伤 就位位置准确，没有设备损伤 施工作业指导书、交底书等准备齐全，并准确真实填写 吊装辅助机械及所使用工机具完好 备注 5.2质量通病预防

序号 1 2 质量通病 卸车、吊装过程中造成的废油布、油手套 设备在现场杂乱无章堆放 采取的措施 集中收集，集中处理 及时安装及时清理，做到工完料净场地清 5.3作业过程中控制点的设置

检验单位 序号 1 2 3 4 作业控制点 定子在卸车过程中，运输平板车行走区域必须保证 坚实、平整 定子卸车时，定子与运输车之间的连接必须彻底解 除，以防止吊装超载，伤及定子 定子在起吊位置必须准确，确保定子的安全起吊 定子保温5°C以上并注意防潮、防尘，气温等影响 因素与甲方和厂家协商确定 班组 ★ ★ ★ ★ 专业公司 项目质见证方式 检部门 R R R W 第 8 页 共 36 页

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检修时要拆下卡爪，清除卡爪、钢绞线和锚爪锥型孔上的油污、杂质。检查卡爪是否过度磨损、有无 裂纹等缺陷，O型圈是否老化，发现问题及时更换。钢绞线应表面光滑、无毛刺、锈迹、折弯等缺陷 钢绞线在转运、穿装过程中严禁打折，严禁沾染油污、杂质。在穿装钢绞线过程中，要左右捻交互布 置 穿装钢绞线过程中千斤顶上、下两个压盘不得同时 打开，严防钢绞线滑落 穿装钢绞线及提升定子的过程中，吊装区域周围的 电焊机一律停止作业以防钢绞线被击伤 绑扎定子的钢丝绳套要受力均匀，严禁叠压 液压提升装置电缆、油管应理顺，不得缠绕、打结 钢绞线的预紧力要一致，吊装过程中严密监视钢绞 线的松紧度，发现松弛的要及时调紧 每起升5m，要给卡爪涂3#二硫化钼锂基润滑脂一 次，不得将润滑脂涂到钢绞线上 试起吊时，定子被提升100mm后，检查下锚爪压板 的松紧情况，并再次压紧 起动液压泵站时，油温应在 15?C～50?C之间 行车厂家提供对两台天车并车后的技术说明 国华华北电力设计院对汽机房受力的技术说明 摆放主吊梁及预紧钢绞线时，定子应基本在主吊梁 的正下方 作业场所不得有立体交叉作业 作业场所照明要满足施工要求，以便于测量和吊装 作业 行车上支撑梁、液压提升装置布置在天车上的位置必须与定子的就位位置基本对正，以保证定子的安 全正确就位 吊装前，要求将吊装梁与吊装梁支撑梁连为一体， 确保吊装起升时吊装梁的稳固 吊装时，两天车连成一刚性整体，并接控制，由单人操作两天车的行走，确保同步。起升过程中要严 格保证下扁担梁和主吊梁基本水平，发现不平时，要及时调整液压提升装置 严禁辅助吊车、工机具及卡索具等超负荷使用 5 ★ W 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 ★ ★ ★ ★ ★ ★ ★ ★ ★ ★ ★ ★ ★ ★ ★ ★ S S S H H W R R R W S R W 22 ★ S 23 ★ R － 记录确认点； W － 见证点； H － 停工待检点； S － 连续监视监护

5.4质量标准及要求

序号 1 2 项目 人员及设备 工具 质量标准和要求 作业应安全顺利完成，无人员及设备损伤。定子就位后，位置准确 施工工机具、卡索具、液压提升装置完好无损 备注 6. 作业的安全要求和环境条件 6.1 作业的安全要求

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6.1.1 施工前，技术员对所有参加作业人员进行安全、技术交底，作业人员明确施工程序、

施工方法，了解施工工艺要求及安全注意事项；作业人员提前深入现场，熟悉施工环境。

6.1.2 作业人员明确分工，各负其责、协调作业。所有作业人员必须坚守岗位，在定子起升

及悬停过程中，未接到作业指挥人员通知，各岗位工作人员必须坚守岗位，严于职守，不得离岗、串岗。发现异常情况及时报告总指挥。

6.1.3 所有作业人员必须是体检合格者，血压高、心脏功能不好者严禁高处作业；高处作业

人员穿好防滑鞋，正确佩带安全带，作业前先将安全带挂于腰部上方的牢固构架上；高处作业时，小件必须拿牢或放置在安全处，严禁高处坠物。

6.1.4 定子吊装作业区域拉设好警戒绳，非作业人员严禁入内；定子起吊以后，严禁任何人

在定子下方通过或停留，并设专人监护。

6.1.5 吊装通道畅通，照明满足作业要求，作业场所不得有立体交叉作业。 6.1.6 液压提升装置严格按其使用说明书操作。

6.1.7 液压泵站所用N46#液压油经四次过滤，按说明书要求检验合格后，方准注入液压泵

站油箱。

6.1.8 每棵钢铰线在使用前，必须严格检查，并消除锈迹、毛刺。

6.1.9 钢铰线弹性较大，穿装、拆除时作业人员采取防范措施，以防被钢铰线弹射。 6.1.10 给卡爪加3#二硫化钼锂基润滑脂时必须小心，不能粘到钢铰线上，操作人员脚下及

周围区域必须用脚手板封闭。

6.1.11 随着定子的提升，吊装架设专人监护其稳定度，发现问题紧急停止提升，及时上报并

及时解决。

6.1.12 随定子起吊同步监护的作业人员同时还应注意监护钢绞线的张紧程度，发现有松弛现

象时应及时通知操作人员进行调整。

6.1.13 布置好液压提升装置的高压胶管、电缆，不得踩、压。

6.1.14 确定吊装总指挥，专人指挥协调。指挥发出的信号清晰、准确，所有作业人员严格执

行吊装总指挥的命令。

6.1.15 所有对讲机调为专用频道，并通知现场其余对讲机不得使用此频道； 整个吊装过程，

保证通讯联络畅通。

6.1.16 为保证液压提升装置工作电源的稳定性及钢铰线的安全，吊装过程中，吊装作业范围

内的所有电焊机停止作业，切断电源。

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6.1.17 配备专职的机械、液压、电气维修人员，负责吊装过程中液压提升装置的维修工作，

以确保吊装工作顺利进行。

6.1.18 为确保吊装作业安全可靠，液压提升装置的关键部件都应有备品备件准备，一旦发生

故障，随时进行检修或更换。

6.1.19 绑扎钢丝绳若通过棱角处时，必须在棱角处垫好半圆管，并用铅丝绑牢半圆管。 6.1.20 定子吊离运输板车或地面约100mm时，应暂停起吊并进行全面检查，确认良好后方可

起吊。

6.1.21 定子起吊时，应检查吊点与钢丝绳的连接，确保钢丝绳各股受力一致，且钢丝绳无叠

压。

6.1.22 定子的起吊及升起过程，一定要缓慢，要保证定子始终保持水平，以防止受力不均发

生偏移。

6.1.23 高处作业及在不便施工的作业点施工时，由专业人员搭设脚手架或铺步道。 6.1.24 工作人员正确使用工机具、卡索具，正确使用劳动保护用品。 6.1.25 液压提升装置不得空负荷回落，以防止钢绞线滑落。

6.2作业的安全危害因素辩识和控制对策

序号 一 1 危险点描述 场地和环境 在施工现场照明不足 在每个作业点安装充足的照明灯具，并 能正常投入使用 定子吊装前清理场地，保证无障碍物 2 定子起吊场地不能满足作业要求 平台走道等装设1.05米防护栏杆，并设置踢脚板及防护立网 控制对策 实施 负责人 确认 签证人 定子吊装区域要垫平夯实，保证定子运输板车的下方平整、坚实，在必要处铺 设钢板 采取有效隔离防护措施，使用防火毯 3 施工现场使用电焊周围有危险因素 4 高处作业区的平台走道斜布道未按要求装设防护栏 杆，踢脚板、安全立网装设不齐 使用汽油等易燃易爆物发生燃烧爆炸事故 垂直交叉作业层间未设严密牢固的防护隔离措施 5 6 7 周围10米范围内无电火焊施工 垂直交叉作业层间用脚手板隔离 严禁上下抛掷 交叉施工时上下抛掷物料 第 11 页 共 36 页

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8 9 二 10 11 施工区域沟道、孔洞盖板不齐 施工后的破布及其它废弃物乱仍，未放指定地点 作业和人员 高处作业不系安全带或不正确使用安全带 高处作业必须正确使用安全带，由负责 人在施工过程中进行监督 禁止在脚手架上攀走，架设上下爬梯 攀登作业时必须正确佩带安全自锁器等以防坠落 沟道上搭设脚手板，孔洞上设置盖板 废弃物必须分类，放到指定的废弃物存放箱内 攀登脚手架 高处作业垂直攀登时不用 或没有安全自锁器，速差自控器 12 高处作业及不便施工的作业点由专业人员搭设脚手架或铺步道，作业人员正 确使用劳动保护用品 13 高处违章作业 严禁高处作业人员站在栏杆外工作，坐 在平台、骑坐栏杆等 作业人员严禁上下抛掷物品，严防高处坠物 14 15 16 17 18 私拉乱接电源 大锤脱手伤人 在吊装物下接料或逗留，坠物伤人 作业人员安全防护用品佩带不齐或不正确佩带 严禁私拉乱接电源，电源拆接、维护由专业电工负责 使用大锤时拴保险绳，对面严禁站人 禁止在吊装物下通过停留，接料人员必须按操作规程施工 作业人员必须正确佩带安全帽、安全带、防滑鞋等 吊装重物时偏拉斜拽 对起重人员进行专业培训，起重指挥人 员持证上岗 起重机的操作人员须经专业技术培训，经考试合格，并取得合格证后方可独立 操作 严禁施工人员嬉戏、打斗，严禁酒后作业 19 非专业人员操作 20 作业人员施工态度不端正 21 起吊大件不规则的物件时，对起重人员进行专业培训，班组长现场 没有在吊件上拴以牢固的 监督，确认牢固方可起吊 溜绳 操作人员工作前或接班时不进行检查 应对制动器吊钩钢丝绳及安全装置进行检查，发现异常应在操作前排除，工作前检查起重机的回转，行走的工作范围，清除障碍物 设警戒区域，并设专门监护人，拒绝任何人在定子下方通过或逗留 22 23 定子吊装及转向区域有人 第 12 页 共 36 页

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24 25 26 27 28 29 起吊重物时，吊臂或吊物上严禁有人或悬浮物，并对起吊物上进行有人或有浮置物 检查，确认后方可起吊 起重工指挥错误或吊车、汽起重工及司机应持证上岗，由专人统一机司机操作不当 指挥 钢绞线按要求穿装完毕，并经三轮预紧，使其受力一致 钢绞线穿装的施工区域禁止任何无关人员进入 液压提升装置使用前必须进行检修、调试 定子吊装应有专人指挥，派专人进行监护 定子吊起后检查下锚爪压板的松紧情况，并再次压紧，在起吊过程中，派专人进行监护遇有异常立即通知有关人员及时进行调整 钢绞线的穿装 钢绞线穿装时没采取安全防护措施 液压提升装置存在问题 指挥与监护 30 起吊定子 31 定子吊装不平稳 作业完毕不及时清理施工现场 下锚头钢绞线卡爪没有均匀分布 钢绞线有打折，交叉，扭转等缺陷 钢绞线露出下锚头的距离不当 下锚头压板螺栓没有紧固可靠 机械和工具 钢丝绳安全系数小 钢丝绳与物体的棱角直接接触 钢丝绳断丝数达到报废值仍使用 定子的起吊及起升过程，一定要缓慢，要保证定子始终保持水平，以防止受力 不均发生偏移 作业完毕后要及时清理废弃物，做到“工完、料尽、场地清” 32 33 34 35 36 37 三 38 39 40 41 42 按照要求均匀分布下锚头卡爪，保证每 个卡爪高度一致，受力均匀 使用前检查钢绞线不得使用有打折，交叉，扭转等缺陷的钢绞线 钢绞线露出下锚头长度以不影响扁担梁销轴穿装为宜 下锚头安装完毕后压板螺栓应紧固可靠 必须达到要求标准 在棱角处垫以半圆管，木板或其他柔软物 报废，更换新绳，并定期对钢丝绳进行检查 砂轮机无防护罩，砂轮片有用前检查，转动部分加防护罩，使用合缺损，裂纹 格的砂轮片 电动工具漏电 加漏电保护器、带绝缘手套、穿绝缘鞋 第 13 页 共 36 页

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43 倒链超负荷使用 应严格按照操作规程执行 倒链在使用前应检查有无破损，转动件灵活可靠，无卡涩，确认合格后方可使用，并定期进行检查 修复后检查鉴定合格后方可使用 44 倒链使用前不进行检查 使用变形破损有故障的手持电动工具 45 46 使用移动式线轴，插座插头使用前检查漏电保护器插座插头发现破损，夜间施工照明不足 使用进行处罚;行灯在5盏以上 47 两种气瓶保持5m以上安全距离，用合 氧气、乙炔不按照规定使用 格的减压表具、气管；氧气、乙炔瓶应有固定支架 钢丝绳在机械运动中与其他物体发生摩擦 严禁出现，施工人员及时检查 将设备用倒链和钢丝绳与运输车辆牢固栓挂在一起 施工人员动作要一致，听从统一指挥 48 49 50 设备在运输过程中不稳固 设备在就位找正过程中发生设备、人身事故 6.3环境条件

序号 1 2 3 4 危险点描述 施工区域 施工场地 在施工现场照明不足 天气 控制对策 施工区域周围设警戒线，无关人员禁止入内 清理施工区域、周围无影响施工的障碍物；施工时严禁有高处的交叉作业 专业电工布置照明，针对施工环境加装足够照明 遇大雨、大雾、暴风雪等恶劣天气禁止作业，施工时无五级及五级以上大风 施工中废弃物及时清理，不得乱扔乱抛，并集中回收到指定存放处 将作业区域积水、杂物清扫干净 实施 负责人 确认 签证人 5 施工中废弃物不集中回收 6 作业区域有积水或杂物 7. 附录(包括记录表样、附表、附图、计算等) 7.1 相关计算

7.1.1绳套强度校核

定子重量约为： G=443 t

钢丝绳套(?106×28m)总破断力约为：

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F1=561.8t/股×8股 =4494.4 t

钢丝绳套与竖直方向的夹角约为19o，则，安全系数约为： n =(F1·cos19o)/G =4494.4×0.9455/443 =9.6倍

上式F1—钢丝绳套总破断力 G—定子重量 故，满足要求。

7.1.2钢绞线的强度校核

每根钢绞线在三倍安全系数下，能受力约8.3333t的拉力，四个千斤顶总共96根钢绞线受力，此时，能承担负荷约为：

Q=8.3333×96 =800t>443t 故，满足要求。 7.1.3定子转向设备校核

定子转向设备由两块δ＝50mm厚的钢板组成，定子转向时，两块钢板间要均匀涂抹黄油，以减小摩擦。

上部钢板重量约为6×6×0.05×7.85＝14.13t，定子毛重约为458t，定子刚开始转向时的摩擦力是最大的，故钢板间的摩擦系数选用λ＝0.2，那么两钢板间的摩擦力约为：

F＝(458＋14.13)×0.2＝94.43 t

用卷扬机拉动转向设备的对角(上面钢板两侧要焊接一定的吊耳，以勾挂钢丝绳)，使其带动定子转向约90°。 7.1.4卷扬机强度校核

定子由两个卷扬机牵引转动，则有

M＝2??30F?a?dr??r a2第 15 页 共 36 页

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94.43?6?r?dr06294.43r23＝2?2?6? 20 6＝2??394.4332＝2??62＝141.65 t?m则每个卷扬机需承受的力约为

F1＝(2×M/a)/2＝(2×141.65/6)/2＝47.2/2＝23.6 t

牵引滑车组为两套H50×5D，“四—四走八”， 每套滑车组的出绳端头拉力约为：

S=F·En(E－1)/(En－1)

＝23.6×1.048×(1.04－1)/( 1.048－1) ＝3.5 t

上式F—滑轮组总牵引力 E—综合摩擦系数，取1.04

n—在动滑车上的有效分支数

故，两台10t卷扬机足可满足要求。 7.1.5本吊装方案的可行性计算 7.1.5.1主吊梁强度 7.1.5.1.1基本数据

主吊梁材质选用Q345，共用1棵，长×宽×高＝10.4m×0.75m×1.28m； 自重(G1)约为：[(0.75×0.02×2+0.014×1.2×2)×10.4+0.72×0.02×2×6]×7.85=6.6t

主吊梁跨中的截面尺寸如下图所示：

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得出主吊梁截面的惯性距及抗弯截面模量约为：

I?2?(75?2?612?72?2?632?W?1.4?1203)?2662572cm412

2I2?2662572??41602.7cm3H1287.1.5.1.2抗弯强度计算

259t259t4800F25009800259tQ259t647.5t.mM

此梁承受距跨中各为2.4m的两处集中载荷的共同作用。

定子重为443t，加上吊装钢丝绳重考虑为4t，则每处受力约为224t； 则主吊梁上每处的受力约为

Q＝K1×K2×224 t

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＝1.1×1.05×225 ＝259 t

其中：K1—动载系数，取K1=1.1；

K2—不均匀系数，取K2=1.05；

主吊梁的受力图如下：

49003000259tA2.5m4.8m9.8m259tB850800700010400

主吊梁的最大弯距约为： M＝259×2.5 tm ＝647.5 tm

则，最大弯曲应力约为σ=M/W

=64750000/41602.7

=1316(kg/cm2)＜[σ]=1800 kg/cm2

此梁抗弯强度满足要求。 7.1.5.1.3最大剪力计算

最大剪力约为Q = F=259 (t) 7.1.5.1.4梁端剪切强度校核

主吊梁两端处截面尺寸如下图所示：

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则，其剪切应力τ=Q·Sz/Iz·b

其中Q= 260000(kg)

Sz=(B·H2－b·h2－2×b1·h12)/8

=(75×892－52.2×852－2×10×852)/8 =9053.75 (cm3)

Iz=(B·H3－b·h3－2×b1·h13)/12

=(75×893－52.2×853－2×10×853)/12 = 711070.8 (cm4) b=2.8cm 则，τ= Q·Sz/Iz·b

=(259000×9053.75)/( 711070.8×2.8) =1177.76(kg/cm2) ＜[τ]

此梁剪切强度满足要求。

7.1.5.1.5使用第三强度理论校核腹板与翼缘交界处的强度

a点位于距主吊梁跨中2.4m处的腹板与翼缘的交界处，位置见下图：

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此处截面对中性轴的静矩约为： Sz =(B·H2－b·h2－2×b1·h12)/8

=(75×1282－52.2×1202－2×10×1202)/8 =23640 (cm3) 此处所受的剪力约为： Q = F=259000 (kg) 此处的惯性矩约为： I=2662572 (cm4) a点的剪切应力约为： τ= Q·Sz/I·b

=(259000×23640)/( 2662572×2.8) =821.3 (kg/cm2) a点的弯曲应力约为： σ=My/ I

=(64750000×60)/ 2662572 =1459.1 (kg/cm2) 使用第三强度理论： σ1－σ3=2×[(σ/2)2+τ2]0.5

=2×[729.62+821.32]0.5

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=2197.1 (kg/cm2)＜[σ]=1800 (kg/cm2)

满足第三强度理论条件。 7.1.5.1.6吊耳强度校核

材质选用Q345，计算载荷为(定子重量＋主吊梁重量＋吊装绳扣重量)/2＝(443＋6.6＋4)/2＝453/2＝227t。

对A-A截面： σt=F·αj/2·(b-d)δ

αj为应力集中系数 查表取αj=2.25 σt=227000?2.25/[2×(50-20)?5]

=1850.5 kg/cm2＜[σ]＝σs/1.7＝2029 kg/cm2 对B-B截面：

σ=F(R2＋r2)/[2·d·δ·(R2-r2)]

=227000?(252＋102 )/[2?20?5×(252-102)] =1567.4 kg/cm2＜[σ] ＝σs/3＝1150 kg/cm2 销孔挤压应力： σjy=P/Ajy

=227000/(2?20?5)

=1135 kg/cm2?[σjy]＝σs/4＝862.5 kg/cm2

7.1.5.1.7刚度校核

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主吊梁刚度校核要求，f?[f]=L/400。

主吊梁受两处集中载荷作用后，依据叠加法知，梁中心截面处的挠度变形量为： f=

Pb1(1?Ka)(L2?b1)3/293EIL2＋

Pb2(1?Ka)(L2?b2)3/293EIL2

式中P—集中载荷， P=259×103Kg L—跨距 L=980cm I—梁中截面惯性矩 I=2662572cm4 α—系数 α=(I1?I2)/I2 I1=I=2662572cm4

I2为梁端截面惯性矩 I2=Iz＝711070.8 cm4 α=(2662572?711070.8)/ 711070.8 =2.74 K截面改变影响系数 K=0.00616 E钢材弹性模量 E=2.0×106 kg/cm2

则，f=[259×105×250×(1＋0.00616×2.74)×(9802－2502)3/2]/9×31/2×2.0×106×

2662572×980＋[259×105×250×(1＋0.00616×2.74)×(9802－2502)3/2]/9×31/2×2.0×106×2662572×980 =2×0.69

=1.38(cm)＜[f]=L/400=980/400=2.45 cm

所以，主吊梁刚度满足要求。 7.1.5.1.8 吊耳处销轴校核

销轴材质选用45#钢调质，则有：

?max4F4?130?103???414kg/cm2<[τ] 223.14?d3.14?207.1.5.1.9 整体稳定性校核

h1280??1.7?6 b0750l19800235??13.1?95()?68.7 b0750325由于此吊装梁的尺寸满足上述条件，故其整体稳定性不用计算。 7.1.5.2下扁担梁计算

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7.1.5.2.1基本数据 材质选用Q345。

下扁担梁共用2棵，长×宽×高＝3m×0.5m×0.6m；

自重(G2)约为：(0.02×0.5×3＋0.014×0.56×3)×2×7.85×1.03＝0.87t 下扁担梁跨中的截面尺寸如下图所示：

得出下扁担梁截面的惯性距及抗弯截面模量约为：

I?2?(50?2?292?W?1.4?563)?209177cm4122I2?209177??6972cm3H60

7.1.5.2.2抗弯强度计算

263tF1800132tQ132t118.8t.mM

此梁承受跨中一处的集中载荷作用。由内力图知，下扁担梁在跨中承受最大弯矩和剪力。

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定子重为443t，加上主吊梁的重量约为7t，吊装钢丝绳重考虑为4t，则此处受力约为454t； 则此梁上的受力约为

Q＝K1×K2×454/2 t ＝1.1×1.05×454/2 ＝525/2 t ＝263t

其中：K1—动载系数，取K1=1.1；

K2—不均匀系数，取K2=1.05；

下扁担梁的最大弯距约为： M＝(263/2)×0.9 tm ＝118.8tm

则，最大弯曲应力约为σ=M/W

=11880000/6972

=1704(kg/cm2)＜[σ]=1800 kg/cm2

此梁抗弯强度满足要求。 7.1.5.2.3最大剪力计算

最大剪力约为Q = F/2=263/2=132(t) 7.1.5.2.4跨中剪切强度校核 Q= 132000(kg)

b=2.8cm 则，τ= Q/hδ

= 132000/(2×56×2.8) = 420.9(kg/cm2) ＜[τ]

此梁剪切强度满足要求。 7.1.5.2.5吊耳强度校核

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材质选用Q345，计算载荷为F＝(定子重量＋主吊梁重量＋吊装绳扣重量)/2＝(443＋6.6＋4)/2＝453/2＝227t。

对A-A截面 σt=F·αj/2·(b-d) ·δ

αj为应力集中系数 查表取αj=2.25 σt=227000?2.25/[2×(50-20)?5]

=1850.5 kg/cm2＜[σ]＝σs/1.7＝2029 kg/cm2 对B-B截面

σ=F(R2＋r2)/[2·d·δ(R2-r2)]

=227000?(252＋102 )/[2?20?5×(252-102)] =1567.4 kg/cm2＜[σ] ＝σs/3＝1150 kg/cm2 销孔挤压应力： σjy=P/Ajy

=227000/(2?20?5)

=1135kg/cm2?[σjy]＝σs/4＝862.5 kg/cm2

7.1.5.2.6刚度校核

下扁担梁刚度校核要求，f?[f]=L/400。

下扁担梁受跨中的集中载荷作用，梁中心截面处的挠度变形量为：

PL3f= 48EI第 25 页 共 36 页

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式中P—集中载荷 ， P=263×103Kg L—跨距 L=180cm I—梁中截面惯性矩 I=209177cm4 E钢材弹性模量 E=2.0×106 kg/cm2

则，f=(263×103×1803)/(48×2.0×106×209177)

=0.076(cm)＜[f]=L/400=180/400=0.45 cm

所以，下扁担梁的刚度满足要求。 7.1.5.2.7整体稳定性校核

h600??1.2?6 b0500l11800235??3.6?95()?68.7 b0500325由于此吊装梁的尺寸满足上述条件，故其整体稳定性不用计算。 7.1.5.3吊装梁支撑梁校核 7.1.5.3.1基本数据

吊装梁支撑梁材质 Q235。

吊装梁支撑梁共用4棵，长×宽×高＝4m×0.3m×0.5m；

自重(G3)约为：(0.3×0.02+0.014×0.5)×2×4×7.85×1.03=0.85t 吊装梁支撑梁跨中的截面尺寸如下图所示：

得出吊装梁支撑梁截面的惯性距及抗弯截面模量约为：

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I?2?(30?2?262?W?2I2?110286??4084cm3H541.4?503)?110286cm412

7.1.5.3.2抗弯强度计算

71.6t71.6t2000F800360071.6tQ71.6t57.3t.mM

此梁承受距跨中各为1 m的两处集中载荷的共同作用。

定子重为443t，加上主吊梁重量6.5t、下扁担梁2×0.87＝1.74t、吊装钢丝绳重考虑为4t、吊装梁重量4×7＝28t、液压提升装置支撑梁重量4×0.6＝2.4t、液压提升装置重量14.8(4套总重)，则每处受力约为(443＋6.5＋1.74＋4＋28＋2.4＋11.4)/8＝62t；

则吊装梁支撑梁上每处的受力为

Q＝K1×K2×62 t ＝1.1×1.05×62 ＝71.6 t

其中：K1—动载系数，取K1=1.1；

K2—不均匀系数，取K2=1.05；

吊装梁支撑梁的最大弯距约为： M＝71.6×0.8 tm ＝57.3 tm

则，最大弯曲应力约为σ=M/W

=5730000/4084

=990.7(kg/cm2)＜[σ]=1600 kg/cm2

此梁抗弯强度满足要求。

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7.1.5.3.3最大剪力计算

最大剪力约为Q = F=71.6 (t) 7.1.5.3.4跨中剪切强度校核 Q=71600(kg)

b=2.8cm 则，τ= Q/hδ

=71600/(2×50×2.8) = 255.7(kg/cm2) ＜[τ]

此梁剪切强度满足要求。 7.1.5.3.5刚度校核

吊装梁支撑梁刚度校核要求，f?[f]=L/400。

吊装梁支撑梁受两处集中载荷作用后，依据叠加法知，梁中心截面处的挠度变形量为： f=

Pb1(L2?b1)3/293EIL2＋

Pb2(L2?b2)3/293EIL2

式中P—集中载荷 ， P=71.6×103Kg L—跨距 L=360cm I—梁中截面惯性矩 I=110286cm4 E钢材弹性模量 E=2.0×106 kg/cm2

则，f=[71.6×105×80×(3602－802)3/2]/9×31/2×2.0×106×110286×360＋[71.6×

105×80×(3602－802)3/2]/9×31/2×2.0×106×110286×360 =2×0.34

=0.68(cm)＜[f]=L/400=360/400=0.9 cm

所以，吊装梁支撑梁刚度满足要求。 7.1.5.3.6整体稳定性校核

h540??1.8?6 b0300l13600235??12?95()?95 b0300235由于此吊装梁的尺寸满足上述条件，故其整体稳定性不用计算。 7.1.5.4吊装梁强度校核

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7.1.5.4.1基本数据 分配梁材质Q235。

吊装梁共用4棵，长×宽×高＝12m×0.5m×0.94m；

自重(G4)约为：(0.5×0.02+0.018×0.86＋0.47×0.02)×2×12×7.85×1.03=6.78t 吊装梁跨中的截面尺寸如下图所示：

得出吊装梁截面的惯性距及抗弯截面模量约为：

I?2?(50?2?462?47?2?442??977984cm4W?2Ix2?977984??20808cm3H941.8?863)12

7.1.5.4.2抗弯强度计算

34.65t370034.65t100034.65t34.65t370080010000

此梁承受距如图所示的四处集中载荷的共同作用。

定子重为443t，加上主吊梁重量6.5t、下扁担梁2×0.87＝1.74t、吊装钢丝绳重考虑为4t、液压提升装置支撑梁重量4×0.6＝2.4t、液压提升装置重量14.8t(4套总重)，则每处受力约为(443＋6.5＋1.74＋4＋2.4＋11.4)/16＝30t；

则吊装梁上每处的受力为

Q＝K1×K2×30 t ＝1.1×1.05×30

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＝34.65 t

其中：K1—动载系数，取K1=1.1；

K2—不均匀系数，取K2=1.05；

吊装梁支撑梁的最大弯距约为：

M＝34.65×3.7＋34.65×(3.7＋0.8) tm ＝284.13 tm

则，最大弯曲应力约为σ=M/W

=28413000/20808

=1364.2(kg/cm2)＜[σ]=1600 kg/cm2

此梁抗弯强度满足要求。 7.1.5.4.3最大剪力计算

最大剪力约为Q = F×2＝69.3 (t) 7.1.5.4.4跨中剪切强度校核 Q=69300(kg)

b=3.6cm 则，τ= Q/hδ

=69300/(2×86×3.6) =111.9(kg/cm2) ＜[τ]

此梁剪切强度满足要求。 7.1.5.4.5刚度校核

吊装梁刚度校核要求，f?[f]=L/400。

吊装梁受四处集中载荷作用后，依据叠加法知，梁中心截面处的挠度变形量为： f=2×

Pb1(L2?b1)3/293EIL2＋2×

Pb2(L2?b2)3/293EIL2

式中P—集中载荷 ， P=34.65×103Kg L—跨距 L=1000cm I—梁中截面惯性矩 I=977984cm4

E钢材弹性模量 E=2.0×106 kg/cm2

则，f=2×[34.65×105×370×(10002－3702)3/2]/9×31/2×2.0×106×977984×1000＋2

×[34.65×105×450×(10002－4502)3/2]/9×31/2×2.0×106×977984×1000

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=2×0.74

=1.48(cm)＜[f]=L/400=1000/400=2.5 cm

所以，吊装梁刚度满足要求。 7.1.5.4.6整体稳定性校核

h940??1.88?6 b0500l110000235??20?95()?95 b0500235由于此吊装梁的尺寸满足上述条件，故其整体稳定性不用计算。 7.1.5.5液压提升装置支撑梁强度校核 7.1.5.5.1基本数据 材质选用Q345。

液压提升装置支撑梁共用8棵，长×宽×高＝2.6m×0.32m×0.5m；

自重(G5)约为：(0.02×0.32×2.6＋0.014×0.46×2.6)×2×7.85×1.03＝0.54t 液压提升装置支撑梁跨中的截面尺寸如下图所示：

得出液压提升装置支撑梁截面的惯性距及抗弯截面模量约为：

1.4?463)?96439.7cm412

2I2?96439.7W???3857.6cm3H50I?2?(32?2?242?7.1.5.5.2抗弯强度计算

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67.9tF200033.9tQ33.9t33.9t.mM

此梁承受跨中一处的集中载荷作用。由内力图知，液压提升装置支撑梁在跨中承受最大弯矩和剪力。

定子重为443t，加上主吊梁重量6.6t、下扁担梁2×0.87＝1.74t、吊装钢丝绳重考虑为4t、液压提升装置重量14.8t(4套总重)，则每处受力约为(443＋6.6＋1.74＋4＋14.8)/8＝58.8t；

则此梁上的受力约为

Q＝K1×K2×58.8 t ＝1.1×1.05×58.8 t ＝67.9 t

其中：K1—动载系数，取K1=1.1；

K2—不均匀系数，取K2=1.05；

液压提升装置支撑梁的最大弯距约为： M＝(67.9/2)×1 tm ＝33.9 tm

则，最大弯曲应力约为σ=M/W

=3390000/3857.6

=878.8(kg/cm2)＜[σ]=1800 kg/cm2

此梁抗弯强度满足要求。 7.1.5.5.3最大剪力计算

最大剪力约为Q = F/2=67.9/2=33.9(t) 7.1.5.5.4跨中剪切强度校核 Q=33900(kg)

b=2.8cm

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则，τ= Q/hδ

=33900/(2×46×2.8) =131.6(kg/cm2) ＜[τ]

此梁剪切强度满足要求。 7.1.5.5.5刚度校核

液压提升装置支撑梁刚度校核要求，f?[f]=L/400。

液压提升装置支撑梁受跨中的集中载荷作用，梁中心截面处的挠度变形量为：

PL3f= 48EI式中P—集中载荷 ， P=67.9×103Kg L—跨距 L=200cm I—梁中截面惯性矩 I=96439.7cm4

E钢材弹性模量 E=2.0×106 kg/cm2

则，f=(67.9×103×2003)/(48×2.0×106×96439.7)

=0.062(cm)＜[f]=L/400=200/400=0.5 cm

所以，液压提升装置支撑梁的刚度满足要求。 7.1.5.5.6整体稳定性校核

h500??1.56?6 b0320l12000235??6.25?95()?68.7 b0320325由于此吊装梁的尺寸满足上述条件，故其整体稳定性不用计算。 7.1.5.6行车上支撑梁强度校核 7.1.5.6.1基本数据 材质选用Q235。

行车上支撑梁共用4棵，长×宽×高＝6.4m×0.32m×0.6m；

自重(G6)约为：(0.32×0.02+0.014×0.56)×2×6.4×7.85×1.03=1.47t 行车上支撑梁跨中的截面尺寸如下图所示：

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文件编码：BJ12Z1JX001 -2008 文件名称：发电机定子吊装

得出行车上支撑梁截面的惯性距及抗弯截面模量约为：

I?2?(32?2?292?W?1.4?563)?148625cm412

2I2?148625??4954cm3H607.1.5.6.2抗弯强度计算

72.8t72.8t3600F1000560072.8tQ72.8t72.8t.mM

此梁承受距跨中各为1.8m的两处集中载荷的共同作用。

定子重为443t，加上主吊梁重量6.6t、下扁担梁2×0.87＝1.74t、吊装钢丝绳重考虑为4t、吊装梁重量4×7＝28t、吊装梁支撑梁重量0.85×4＝3.4t、液压提升装置支撑梁重量8×0.6＝4.8t、液压提升装置重量14.8t(4套总重)，则每处受力约为(443＋6.6＋1.74＋4＋28＋3.4＋2.4＋14.8)/8＝63t；

则吊装梁支撑梁上每处的受力为

Q＝K1×K2×63 t ＝1.1×1.05×63 ＝72.8 t

第 34 页 共 36 页

文件编码：BJ12Z1JX001 -2008 文件名称：发电机定子吊装

其中：K1—动载系数，取K1=1.1；

K2—不均匀系数，取K2=1.05；

吊装梁支撑梁的最大弯距约为： M＝72.8×1 tm ＝72.8 tm

则，最大弯曲应力约为σ=M/W

=7280000/4954

=1469.5(kg/cm2)＜[σ]=1600 kg/cm2

此梁抗弯强度满足要求。 7.1.5.6.3最大剪力计算

最大剪力约为Q = F＝72.8 (t) 7.1.5.6.4跨中剪切强度校核 Q=72800(kg)

b=2.8cm 则，τ= Q/hδ

=72800/(2×56×2.8) =232.1(kg/cm2) ＜[τ]

此梁剪切强度满足要求。 7.1.5.6.5刚度校核

行车上支撑梁刚度校核要求，f?[f]=L/400。

行车上支撑梁受两处集中载荷作用后，依据叠加法知，梁中心截面处的挠度变形量为： f=

Pb1(L2?b1)3/293EIL2＋

Pb2(L2?b2)3/293EIL2

3

式中P—集中载荷 ， P=72.8×10Kg L—跨距 L=560cm I—梁中截面惯性矩 I=148625cm4

E钢材弹性模量 E=2.0×106 kg/cm2

则，f=[72.8×105×100×(5602－1002)3/2]/9×31/2×2.0×106×148625×560＋[72.8

×105×100×(5602－1002)3/2]/9×31/2×2.0×106×148625×560 =2×0.49

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文件编码：BJ12Z1JX001 -2008 文件名称：发电机定子吊装

=0.98(cm)＜[f]=L/400=560/400=1.4 cm

所以，行车上支撑梁刚度满足要求。 7.1.5.6.6整体稳定性校核

h600??1.875?6 b0320l15600235??17.5?95()?95 b0320235由于此吊装梁的尺寸满足上述条件，故其整体稳定性不用计算。

7.2 附图

7.2.1 定子吊装俯视图 7.2.2 定子卸车俯视图 7.2.3 定子吊装主视图 7.2.4 定子吊装侧视图 7.2.5 定子转向设备制作 7.2.6 发电机定子简图 7.2.7 鞍座制作

7.2.8 发电机定子卸车、转向位置图 7.2.9 定子卸车系统原理总图 7.2.10 定子吊装系统原理总图

第 36 页 共 36 页

文件编码：BJ12Z1JX001 -2008 文件名称：发电机定子吊装

=0.98(cm)＜[f]=L/400=560/400=1.4 cm

所以，行车上支撑梁刚度满足要求。 7.1.5.6.6整体稳定性校核

h600??1.875?6 b0320l15600235??17.5?95()?95 b0320235由于此吊装梁的尺寸满足上述条件，故其整体稳定性不用计算。

7.2 附图

7.2.1 定子吊装俯视图 7.2.2 定子卸车俯视图 7.2.3 定子吊装主视图 7.2.4 定子吊装侧视图 7.2.5 定子转向设备制作 7.2.6 发电机定子简图 7.2.7 鞍座制作

7.2.8 发电机定子卸车、转向位置图 7.2.9 定子卸车系统原理总图 7.2.10 定子吊装系统原理总图

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