高支模工程专项施工方案（11.3米）怡湖苑阅 - 图文

怡湖玫瑰苑6#楼高支模工程施工方案

怡湖玫瑰苑1期6#楼工程

高 支 模 专 项 施 工 方 案

四川鹏翔建筑有限公司 2016年4月16日

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怡湖玫瑰苑6#楼高支模工程施工方案

四川鹏翔建筑有限公司

施工组织设计/施工方案审批表

工程名称 项目部名称 编制人 编制日期 施工组织设 计/方案名称 项 意 目 经 理 部 见 部 门 审 核 意 见 项目技术负责人： 项目负责人： 年 月 日 年 月 日 工程技术部： 年 月 日 质量安全部： 年 月 日 审 批 意 见 总工程师： 年 月 日

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目 录

封面 ??????????????????????1 审批表 ??????????????????????2 目录 ??????????????????????3、4 1: 编制依据 ??????????????????????5 2：工程概况 ?????????????????????5 3：高支模工程施工工艺 ?????????????????6 3.1支架立杆的搭设要求 ??????????????6 3.2支架扫地杆设置 ????????????????6 3.3剪刀撑的设置 ????????????????7 3.4模板材料 ???????????????????7 3.5柱模板安装 ??????????????????7 3.6梁模板安装 ??????????????????7 3.7楼板模板 ???????????????????8 3.8模板及支架验收 ????????????????8 3.9混凝土浇筑 ??????????????????9 3.10高支模施工过程检查 ???????????????9 3.11施工图示意 ?????????????????10

4：模板工程质量及进度控制

4．1轴线偏位的预防措施 ???????????????10 4．2垂直偏差的预防措施 ???????????????11 4．3标高不正确的预防措施 ??????????????11 4．4柱、梁模板胀模的预防措施 ????????????11 4．5梁模下垂、失稳倒塌的预防措施 ???????????11 4．6漏浆的预防措施 ????????????????11 4．7模板支撑系统质量保证措施与控制程序 ????????12

4.8 过程控制程序 ????????????????12

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4．9.模板及高支模施工管理架构 ????????????13 5：施工安全管理及措施

5.1高支模满堂红顶架搭拆施工安全技术措施……………………………15 5.2高支模文明施工措施与管理…………………………………………16 5.3高支模监测 ……………………………………………………17 6：安全应急救援预案

6.1 安全事故应急救援架构 ?????????????????17 6.2发生高处坠落事故应急救援 ????????????????19 6.3发生支模坍塌应急救援 ?????????????????20 6.4触电事故应急救援措施 ?????????????????21 6.5建立应急指挥体系和应急物资 ???????????????23

7：计算书 ????????????????????????23 扣件钢管楼板模板支架计算书 ?????????????????26 梁模板扣件钢管高支撑架计算书 ????????????????30 梁侧模板计算 ????????????????????????34

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怡湖玫瑰苑1期6#楼项目工程

高支模专项施工方案

1编制依据

1.1怡湖玫瑰苑6#楼工程项目施工图纸、建设工程施工合同和工程施工组织设计。 1.2现行有关工程施工规范、规程和标准

《工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）》（2013版） 《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300－2013） 《建设工程项目管理规范》（GB/T5032－2006） 《工程测量规范》（GB50206-2007）

《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204－2015） 《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011） 《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91） 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JG130-2011） 《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）

《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质〔2009〕87号文 《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质〔2009〕254号文

2 工程概况：

2.1 怡湖玫瑰苑1期6#楼项目，地处青白江区青江东路南侧，成都市深业泰然房地产开发有限公司投资建设，悉地国际设计顾问（深圳）有限公司设计，四川华致信工程监理有限公司监理，四川鹏翔建筑有限公司承建，工程共2栋。其中5#楼为25层框架、剪力墙结构，6#楼为5层框架结构。5# 6#楼在±0.000以下地下室部分均设为一层连通的整体地下室结构，地下室呈规则形状，建筑总面积约17761.21平方米，其中地上总建筑面积8834.02m2，地下总建筑面积3545.9 ｍ2。±0.000以上5#楼为住宅楼，6#楼为商业。

2.2 本施工方案所述内容处于：6#楼6-2～6-13轴/6-A～6-K轴平面呈L形，地下室顶板为-0.50米,底层层高4.85米，2层层高6米，3层4层层高4.2米，5层层高3.9

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米，其中6-4～6-13轴／6-A～6-B轴与6-A～6～G轴/6-12～6-13轴为挑板支模高度11.3米。

2.3 梁截面主要为5003800,4003800,3003800,3003750，3003700,3003650, 3003600，2503600

3、高支模工程施工工艺

本工程二层层高6米，部分全高11.3m属高支模,拟采用钢管支撑系统，最大梁截面为500*800㎜。模板底楞木和顶撑间距为200mm，侧模板立档间距为200mm ，以下为施工方法和计算书。施工按此方案执行。 3.1支撑架立杆的搭设要求

3.1.1 为确保支撑架体的刚度、强度、及稳定性，此方案架体搭设立杆纵横间距≤800mm,大横杆纵横步距≤1500mm,扫地杆离楼层面200mm纵横设置。架体由立杆、横杆、剪刀撑、扫地杆组成，钢管￠4833.0（无损伤、破裂、弯曲变形及锈蚀）。

3.1.2作好木工技术交底与安全技术交底工作和培训工作，安全设备、设施齐备后开始搭设。

3.1.3在支承面稳固后，开始搭设竖向支架。在安装过程中，各立架之间进行临时拉固。 3.1.4严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； 3.1.5确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）要求；

3.1.6确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的；每个扣件的拧紧矩都要控制在40-60N.M,钢管不能够选用已经长期使用发生变形或生锈的;

3.1.7支撑架立杆定位应与底层支撑架立杆处于同一位置，其偏差不应大于25mm，立杆底部应设置200*200*50mm的垫板，或铺设宽度不小于200mm、厚度不小于50mm的通长垫板，立杆底部不得使用红砖支垫。

3.1.8支撑架立杆接长应采用对接扣件连接，不得采用旋转扣件接长。立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。

3.2支撑架扫地杆设置

3.2.1底层支撑架在离地面不超过200mm设置扫地杆，当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。

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3.2.2二层及以上支撑架在离楼面不超过200mm纵横设置扫地杆。 3.3剪刀撑的设置

3.3.1楼层在外侧周圈设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应沿主梁设由下至上的竖向连续式剪刀撑，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45°～60°。 3.3.2剪刀撑应沿整个长度和高度上连续设置。

3.3.3剪刀撑当采用搭接时，搭接长度不得小于500mm，用两个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。

3.3.4为确保架体刚度、强度及其稳定性针对本工程在6米层1/2处每跨设置水平剪刀撑，间隔不大于10米；高支模在架体第3步与5步布置两道水平剪刀撑，且与主架体相连。（详附图） 3.4模板材料

3.4.1顶板、梁模板面板使用15mm覆膜模板。 3.4.2楼板背楞采用40390mm木方（立放） 3.4.3梁底模板背楞采用403900mm木方（立放） 3.4.4支撑架用钢管Φ4833.0。

3.4.5架管规格应统一，严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。 3.5 柱模板安装

3.5.1安装前应弹出轴线和四周边线，对于偏中的柱子，应特别注意中线和轴线的区别，经复核确认后方可安装模板。

3.5.2模板与砼的接触面涂隔离剂，柱模板安装时，先搭设好支模架并加固校正，钢管架横管与柱模外边留150mm左右空隙。同在一条直线上的柱，应先校正两端的柱模，在柱模上口中心线拉通线校正中间的柱模，用锤球校正垂直，检查无误后，用木楔塞紧，将柱箍箍紧，再用支撑钉牢固定。

3.5.3对边长600及以上的柱，于柱中沿高间距@600加对穿M12螺栓，螺栓用Ф20PVC管作套管，模板定位后，在井字型钢管箍中卡3形卡，用螺栓拉固，防止胀模。 3.5.4采用40mmｘ90mm方木或Φ4833.0钢管作竖楞。 3.5.5用Φ4833.0钢管作柱箍，间距为600。 3.5.6柱模下方留一清扫孔，以便清除里面的杂物。 3.6梁模板安装

3.6.1复核并校准梁底模中心线和标高。

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3.6.2框架梁按梁跨中起拱20mm(按梁跨总长度的2?起拱)安装模板。可采用可调U型顶托调整标高，可调顶托丝杠伸出长度不应大于150mm。

3.6.3梁高700mm及以上者，自梁底始于梁高300mm处沿梁跨度按间距750mm设M12对拉螺栓，螺栓套管采用Ф20PVC管。 3.6.4梁模板支设安装详见附图。 3.7楼板模板

3.7.1楼板的底模用15mm厚胶合板，铺设在楞木上，楞木搁置在梁侧模板外的钢管架上，楞木采用断面为40ｘ90木方立放，间距为20cm。楼板底模可采用可调U型顶托调整标高，可调顶托丝杠伸出长度不应大于150mm。

3.7.2模板安装应平整，拼缝严密，相邻两块板的接缝用胶带粘贴缝隙，确保不漏浆。 3.7.3模板面完成后，按下列标准检查验收，模板接缝宽度≤1.5mm。 3.7.4高支模梁板及支模架见附图：

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3.8模板及支架验收

3.8.1模板支撑系统下列阶段应进行检查与验收： 1支撑系统基础完工后； 2支撑系统搭设达到设计高度后； 3浇筑混凝土前； 4混凝土浇注完后；

3.8.2本工程项目经理、方案编制人员、安全管理人员及项目总监应对模板支撑系统分阶段进行联合验收，经检查合格并履行签字手续后，方可进入下道工序作业。 3.8.3支撑系统允许偏差 允许偏差见下表：

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序号 项目 1 2 3 4 5 6 立杆钢管弯曲3m

3.9混凝土浇筑

3.9.1.模板安装完成后，浇筑砼时先浇框架柱混凝土，然后进行梁板浇筑。 3.9.2 梁板混凝土浇捣，拟采用布料机在楼层对角相交之中点开始浇捣，逐步向外均匀浇捣，砼不得堆放过高及过分集中，而且要及时拨开，振动时不得用振动棒撬住摸板或钢筋振动。在浇捣高支模楼面砼过程中要安排专职安全员进行跟班，并在浇捣之前对所有参加浇捣的施工人员作浇捣计术交底和安全交底。在浇筑过程中，跟班木工及施工员随时观察模板体系变形情况，并用水准仪每30分钟观测一次，包括首层钢支撑的沉降观测，大梁沉降值按千分之二L控制，并且小于20㎜，发现异常情况及时报告。特别是检查钢管有无局部弯曲而造成失稳以及木枋挠度过大等异常情况。如有异常，施工员立即指挥楼面工作人员撤离，经确认在安全威胁解除后方可进行正常施工。 3.9.3 浇捣混凝土时，安排6人在高支模区域内作业，以免增加不必要施工荷载。 3.10 高支模施工过程检查严格按照规范执行，具体如下： （1）、专项施工方案计算书是否结合实际情况； （2）、立柱、支架间距是否满足规范及方案要求； （3）、水平柱、剪刀撑设置是否符合规范要求； （4）、作业环境是否满足规范要求。

（5）、支架使用的各种周转材材质是否满足施工规范要求。

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3.11施工图示意

4．模板工程质量及进度控制 4．1轴线偏位的预防措施

精确弹线：每层都必须从同一基准点出发测出各条轴线，并按测量的要求进行复测，校核其精度是否达到要求，严禁用丈杆逐段引测轴线，且不进行校核的办法。建筑物较长、轴线较多时，可在中间选择一二点进行复核。

成排的柱子宜弹出通线，并将柱子边线兜方。梁的轴线，边线宜先用墨斗在楼面上弹线，再引测到柱上，以作复核之用，防止发生梁模板位移。

下层伸出的竖向钢筋应无严重位移，如有极少数钢筋偏移至边线外时，应先采取校正措施。

柱脚处可用短钢筋或扁铁撑头焊在柱钢筋上，作为模板的限位。柱限位每边不少于两根，注意电焊时不得烧伤柱钢筋。 4．2垂直偏差的预防措施

立柱模板时应用托线板或线锤严格校正其垂直度。成排柱宜先立两端柱模，校正

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复核无误后，顶部拉通麻线，再根据麻线立中间柱模。

合理设置模板和支撑系统。单根柱高度不超过3m时，宜采用木材、钢管或工具式斜撑，斜撑必须固定在牢靠的支点上，其底部水平角不宜大于45°。边柱要求3面设置支撑，角柱模板除两边设支撑外，还应在其分角线位置上增设支撑，以防柱模倾斜或扭曲。

采用柱、梁同时立模的方案。此时，梁模板可兼起柱模顶部水平连杆的作用，同时柱箍、梁底支架、柱支撑可以相互连接在一起，增加了模板的整体稳定性。

梁侧模上口的通长围檩必须用斜撑固定在立柱、顶撑上的横杆上，其底部水平倾角不得大于60°，模板上口用搭头将两侧模板固定，梁的倾斜侧模应采用斜撑或楔形垫木加固，使其稳固。 4．3标高不正确的预防措施

正确进行水准测量，严格控制柱、梁、楼板的标高。 4．4柱、梁模板胀模的预防措施

柱模外应设围檩和柱箍，柱箍间距应加密（间距不得大于40cm），同时柱箍与模板之间应采用对拔榫塞紧，以防凸肚或漏浆。柱边中部加拉螺栓。柱箍相对两边应大致处于同一水平上，不得翘裂，以免削弱其自身的刚度。柱上留设混凝土浇灌孔时，门子板应支撑牢固，必要时另加柱箍或斜撑。

木模板侧模下口必须有夹木钉紧在支柱的横杆上。当梁侧模板上的通长围檩兼作楼板模板的桁架支座时，围檩下应加设短柱或短撑木。

扣件的拧紧程序，对于钢筋支架的承载能力、稳定和安全有很大的影响。拧紧程度适当，可使扣件具有足够的抗滑、抗扭、抗拔能力。但不要用力过大，以防滑丝。

浇捣混凝土时，不得用震动器强震模板，不得任意拆除柱箍、支撑或梁上口的拉杆。竖向构件应分层浇捣，并控制施工速度，避免产生过大的侧压力。 4．5梁模下垂、失稳倒塌的预防措施

立柱必须置于地下室顶板上，并有足够的支承面积或铺设垫板。 钢筋混凝土梁的跨度不小于4m时，安装模板应按设计要求起拱。 4．6漏浆的预防措施

木模板拼缝处应平直刨光，拼板紧密；浇混凝土前要隔液浇水，使模板润湿膨胀，将拼缝处挤紧。

边柱及外侧模板下口应比内模板落低50mm，以便使其夹紧下段混凝土，从而防止

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可能出现的漏浆现象。

梁与柱相交，梁模与柱连接处应考虑木模板吸湿后长向膨胀的影响，下料尺寸可稍缩短些，使混凝土浇灌后梁模板顶端外口刚好与柱面贴平，从面避免梁模板嵌入柱、墙混凝土内，但梁模板也不能缩短太多，否则膨胀后未能贴平柱、墙模板，又会发生漏浆现象。

板底模板与梁接合处，也应用方木镶接或用阴角模板；板底模板也应考虑浇水润湿后膨胀因素，适当缩小模板尺寸，这样既可防止漏浆，又可避免板底模板嵌入墙、梁内，且便于拆模。

4．7模板支撑系统质量保证措施与控制程序

1、原材料采购之前要做好市场调查，从中选择生产管理好、质量可靠的厂家作为采购对象，建立供货关系，并做好记录。

2、工程施工中的每道工序，每个部位、分项、分部工程及单位工程的标识用质量检查证和质量记录来阐明。

3、施工过程中严格执行各项标准，并根据本工程的施工合同要求，补充完善内部质量保证体系，保证工程质量合格率达100％，确保工程保质保量完成。

4、在施工管理中严格执行各项标准，推行全面质量管理，提高管理人员的质量意识，用全员工作质量来保证工程质量。

5、细化验收程序，分多层段验收，发现质量问题及时整改，并落实整改责任人，严格执行整改复检制度，真正做到一次验收合格率在90％以上。

6、建立质量评比和奖罚制度，施工时勤交底、多检验、创优质。

4.8 过程控制程序

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熟悉图纸和技术资料 材质证明、取样复验 准工备 作 检查脚手架、脚手板 制定与审核模板装配大样

钢筋、模板工序 交接检查 学习操作规程和 质量标准 书 面 交 底 技术交底 操作人员参加 模板加工 成型 按不同型号挂牌 中间抽查 现场模板 安装 自检、互检、专检

办理模板验收签证手续 执行验评标准 质量评定 材料合格证 不合格项处理 自 检 记 录

清理现场、文明施工 质量评定记录 施 工 记 录 资整料 理 14 怡湖玫瑰苑6#楼高支模工程施工方案

4．9 模板及高支模施工管理架构施工管理体系

项目经理 技术负责人 技术负责人 栋号长 栋号技术主管 栋号生产主管 安全员 资 施保机械设 材质后财预 备组 料 工安料安勤务算 组 组 组 组 组 组 室 组 采购组长 仓管组长 1、搭设支架的工人均选用持证上岗的架子工进行，不得采用木工进行模板支架的搭设。搭设前对作业班组进行技术交底及安全交底

序号 施工项目内容 1 2 3 4 5 6 6-8～6-13/6-B～6-K轴二层梁、板 6-8～6-13/6-B～6-K轴三层梁、板 6-8～6-13/6-B～6-K轴四层梁、板 6-8～6-13/6-B～6-K轴五层梁、板 6-8～6-13/6-B～6-K轴五层梁、板 开始时间 5.11 6.12 7、7 7、20 7.27 结束时间 5.10 6.11 7、6 7、19 7、26 8.6 6-2～6-13/6-B～6-K轴地下室顶板 4.25 结构施工劳动力计划（见附表）

3、高

工种 架子工 木工 30 钢筋工 15 混凝土工 16 支模

数量（人） 18

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注：梁结构拆除前先将留取的试块试压，强度达到规定要求时才能进行。

5施工安全管理及措施

5.1高支模满堂红顶架搭拆施工安全技术措施

1．摸板安装按施工设计进行，严禁随意变动，支顶必须设垫块；

2．上层和下层支柱在同一垂直线上，模板及支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施；

3．支柱全部安装完毕后，应及时沿横向和纵向加设水平平撑和垂直剪刀撑； 4．支柱高度小于3米时，水平撑应设上下两道，两道水平支撑之间，在纵、横架设剪刀撑；支柱高度大于五米时按方案图施工；

5．拆除时严格遵守安全规定，高处、复杂结构的模板拆除时派专人指挥，严禁非作业人员进入作业区；

6．拆除的模板，柱杆、支撑要及时运走，妥善堆放；

7．拆除板，梁、柱墙模板，在4米以上的作业时应搭设脚手架或操作平台，并设防护栏杆，严禁在同一垂直面上操作；

8．安装和拆除柱、墙、梁、板的操作层。从首层以上各层应安装安全平网。进行拆除作业时，设置警示标牌；

9．验收合格方可进行作业，未经验收或验收不合格不得作下一道工序作业； 10、认真执行安全技术操作规程有关章程及规定，是确保本工程安全生产的关键。本项目实行三级检查验收制度，拟由项目施工部与监理单位专员实施工程质量安全整体监控，力争把安全事故消灭在萌芽状态中，因此必须认真加强工人安全思想教育力度，使每个工人思想上树立施工讲文明，生产讲安全的好风气，对每个班组工人上班前做好安全技术交底，并由受交底人签名。

11、满堂红顶架搭设必须积极配合施工进度，每搭设完成一层或一段都要做好“三检”工作，即：班组自检，质安专检，项目联检，并做好检查记录及验收签证工作。合格才能交付使用，在施工使用过程中不得随意损坏、变更、拆除脚手架，如确需修改必须征得棚队同意才能修改。

12、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板、支撑、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。

13、坚决杜绝盲目指挥操作，根据架子工有关技术及规范进行施工搭设，经常检

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查所搭设顶架是否符合安全规范，发现隐患应及时处理，所有材料应放在不易坠落的位置，发现有易坠落的物料应及时转移到楼面或地面。

14、进入施工现场施工的工作人员应遵守工地现场有关规章制度，坚决杜绝盲目指挥操作，必须戴安全帽，不得穿硬底鞋，不得穿拖鞋及赤脚，不得酒后高空作业，不得向下抛掷杂物，不得乱掉烟头火种，悬空搭设必须系安全带。

15、在满堂红顶架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆、纵横向扫地杆、连墙拉杆、顶墙杆、吊杆。

16、不得在满堂红顶架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。

17、在满堂红顶架上进行电、气焊接作业时，必须有防火措施、准备灭火器和派专人看守。

18、搭、拆满堂红顶架时，地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

5.2高支模文明施工措施与管理

1. 施工管理人员和特种工作业人员持证上岗。

2. 建筑材料、构件、?料具和建筑垃圾要按施工总平面图指定的区域堆放，堆放要整齐，挂定型化的标牌进行标识。

3.项目部要建立消防领导小组，制定安全消防措施，?配备充足的灭火器和消防人员。

4.办公室内悬挂项目部管理制度及管理人员岗位责任制.

5.楼层清理施工垃圾，使用封闭的专用垃圾道或采用容器吊运，严禁随意凌空抛撒造成扬尘。施工垃圾要及时清运，清运时，适量洒水减少扬尘。

6.施工现场在施工前做好施工道路的规划和设置，如采用临时施工道路，基层要夯实，路面铺垫细石，并随时洒水，减少道路扬尘。

7. 施工现场制定洒水降尘制度，配备专用洒水设备及指定专人负责，在易产生扬尘的季节，施工场地采取洒水降尘。

8.施工现场提倡文明施工，建立健全控制人为噪声的管理制度。尽量减少人为的大声喧哗，增强全体施工人员防噪声扰民的自觉意识。

9． 施工现场要天天打扫，保持整洁卫生，场地平整，道路畅通，作到无积水，有排水措施。

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10.施工现场严禁大小便，发现有随地大小便现象要对责任区负责人进行处罚。施工区、生活区有明确划分，设置标志牌，标牌上注明姓名和管理范围。 5.3高支模监测

项目部准备在现场进行施工过程监测。 1、监测项目：支架沉降和位移。

2、测点布设：,500*800，400*800,300*800均设一个监测剖面（梁中位置），每个监测剖面布设一个支架水平位移监测点、两个支架沉降观测点。

3、监测频率：浇筑混凝土过程中实施监测，监测频率不超过30分钟一次。 4、变形控制值：

500*800，400*800,300*800梁、板底（钢管立杆）沉降为20mm，梁水平位移为8mm。

5、变形监测报警值：

500*800，400*800,300*800梁、板底（钢管立杆）沉降为10mm，梁水平位移为5mm。 6安全应急救援预案 6.1 安全事故应急救援架构

组长：任用山 电话：15928118483 副组长：肖向均 电话：13882185877

组员：肖向均、赵波、陈利、蒲子洪、沈忠、肖传星 应急救援联络电话：

急救中心：120 公司应急办公室：13882185877 急救机构行走路线附图：

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6.2发生高处坠落事故应急救援

(1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。

(2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。

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(3)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。 (4)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。

(5)遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。

①一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%NaCl溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。

②加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。

③止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25~40分钟放松一次，每次放松0.5－1分钟。

(6)动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。 6.3发生支模坍塌应急救援

(1)施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。并保持出入口畅通。

(2)在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。

(3)当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。

(4)在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。 (5)现场急救处理：

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①尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。 ②伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。 ③伤肢降温(避免冻伤)，尽量避免局部热缺血。 ④伤肢不应抬高、按摩或热敷。

⑤如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。 ⑥迅速转往医院。

(6)立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。 (7)按规定上报有关主管部门请求救援。 6.4触电事故应急救援措施

A、当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，其基本方法有： (1) 将出事附近电源开关刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源。

（2）用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。

（3）必要时可用绝缘工具（如绝缘电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。 （4）救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。

（5）如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，尽快采取其它办法把电源切断。

（6）如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点8～10米的范围内，以防止跨步电压触电。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至8～10米以外立即开始触电急救。只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救。

B、在使触电者脱离电源时应注意的事项：

（1）未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。 （2）严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。

（3）在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作。

（4）当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。

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（5）夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。 C、立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。

D、按照有关规定，立即报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。

E、触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。

F、触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压。

G、对“假死”者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。方法如下：

①通畅气道。第一，清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、痰血块等异物，立即把病人的头侧向一边，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深入。第二，采用仰头抬颊法畅通气道。操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其颏颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根自然随之抬起、气道即可畅通。为使触电者头部后仰，可于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。

②口对口（鼻）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等，保持呼吸道通畅。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手。吹气力量要适中，次数以每分钟16—18次为宜。

③胸外心脏按压。将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压向脊柱，以能使胸骨向下移动三四厘米即可，随后将手腕放松，每分钟挤压60—80次。在进行胸外心脏按压时，宜将伤者头放低以利静脉血回流。若伤者同时拌有呼吸停止，在进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。

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6.5建立应急指挥体系和应急物资： 6.5.1施工负任人 总负责人：任用山 技术负责人：尹刚 安全负责人：李大余 施工现场：张兴明 楼面负责人：陶书鹏

顶架沉降、变形监测负责人：夏正冬 模板加固负责人 ：黄乾生 混凝土浇捣负责人：龚绍卿 机电负责人：何世伟 现场安全监督员：赵波 6.5.2应急物资预备：

ф48*3.0钢管6米长50根，ф48*3.0钢管3－4米长30根扣件100个； 4538032000木枋30条，散板若干，顶托40个，高支模部位设置足够的照明。 6.5.3其他要求

1高支模部位浇捣混凝土全程应在白天进行，以方便施工安全监测。 2备发电机一台，以防止因停电而造成安全和质量事故发生。

3如发生不利于安全情况，必须做到一切行动听指挥，由各专业施工班组及时进入，对该部位进行加固，确保安全。

7：计算书：

扣件钢管楼板模板支架计算书

一、参数信息 1.模板支架参数

立杆横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):11.2； 采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；

立杆承重连接方式:单扣件，（板采用钢顶托）考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承

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载力系数:0.80；

2.荷载参数

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500； 3.材料参数

面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000； 木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00； 4.楼板参数

楼板的计算厚度(mm):120.00；

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图2 楼板支撑架荷载计算单元

二、模板面板计算

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 80×1.62/6 = 34.133 cm3； I = 80×1.63/12 = 27.307 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图 1、荷载计算

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×0.12×0.8+0.35×0.8 = 2.68 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 2.5×0.8= 2 kN/m； 2、强度计算 计算公式如下: M=0.1ql2

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其中：q=1.2×2.68+1.4×2= 6.016kN/m 最大弯矩 M=0.1×6.016×2502= 37600 N·m；

面板最大应力计算值 σ =M/W= 37600/34133.333 = 1.102 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；

面板的最大应力计算值为 1.102 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

3、挠度计算 挠度计算公式为

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中q =q1=2.68kN/m

面板最大挠度计算值 ν = 0.677×2.68×2504/(100×9500×27.307×104)=0.027 mm； 面板最大允许挠度 [ν]=250/ 250=1 mm；

面板的最大挠度计算值 0.027 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求! 三、模板支撑方木的计算

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=b×h2/6=4×9×9/6 = 54 cm3； I=b×h3/12=4×9×9×9/12 = 243 cm4；

方木楞计算简图 1.荷载的计算

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1= 25×0.25×0.12+0.35×0.25 = 0.838 kN/m ； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 2.5×0.25 = 0.625 kN/m； 2.强度验算

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计算公式如下: M=0.1ql2

均布荷载 q = 1.2 × q1 + 1.4 ×q2 = 1.2×0.838+1.4×0.625 = 1.88 kN/m； 最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1×1.88×0.82 = 0.12 kN·m；

方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.12×106/54000 = 2.228 N/mm2； 方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；

方木的最大应力计算值为 2.228 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

3.抗剪验算

截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/2bhn < [τ]

其中最大剪力: V = 0.6×1.88×0.8 = 0.902 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3 ×0.902×103/(2 ×40×90) = 0.376 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.376 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!

4.挠度验算 计算公式如下:

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 均布荷载 q = q1 = 0.838 kN/m；

最大挠度计算值 ν= 0.677×0.838×8004 /(100×9000×2430000)= 0.106 mm； 最大允许挠度 [ν]=800/ 250=3.2 mm；

方木的最大挠度计算值 0.106 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.2 mm,满足要求! 四、木方支撑钢管计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.504kN;

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支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.404 kN·m ； 最大变形 Vmax = 0.781 mm ； 最大支座力 Qmax = 5.337 kN ；

最大应力 σ= 404493.75/4490 = 90.088 N/mm2；

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支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 90.088 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度为 0.781mm 小于 800/150与10 mm,满足要求! 五、扣件抗滑移的计算

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为0.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 5.337 kN； R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容 (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.138×12.35 = 1.709 kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 (2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.35×0.8×0.8 = 0.224 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25×0.12×0.8×0.8 = 1.92 kN；

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.853 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+0.45 ) ×0.8×0.8 = 1.888 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 7.267 kN； 七、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式: σ =N/(υA)≤[f]

其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 7.267 kN； υ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；

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A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； L0---- 计算长度 (m)； 按下式计算:

l0 = h+2a = 1.5+0.1×2 = 1.7 m；

a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m； l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.537 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=7267.088/(0.537×424) = 31.917 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 31.917 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 l0 = k1k2(h+2a)= 1.167×1.029×(1.5+0.1×2) = 2.041 m； k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.029 ； Lo/i = 2041.433 / 15.9 = 128 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.406 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=7267.088/(0.406×424) = 42.215 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 42.215 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

2.梁模板扣件钢管高支撑架计算书

梁截面:L（3003800）

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一、参数信息 1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.80；

混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；

立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80； 梁支撑架搭设高度H(m)：11.3；梁两侧立杆间距(m)：0.80； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数：1； 采用的钢管类型为Φ48×3.0；

立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；

2.荷载参数

新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重

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(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；

3.材料参数

木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：15.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6； 面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：16.00；

面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0； 梁底纵向支撑根数：1； 5.梁侧模板参数

次楞间距(mm)：200；主楞根数：4； 主楞竖向支撑点数量：2； 固定支撑水平间距(mm)：400；

竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm； 主楞材料：圆钢管；

直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00； 主楞合并根数：2； 次楞材料：木方；

宽度(mm)：40.00；高度(mm)：90.00； 二、梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；

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T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)

1.强度计算

材料抗弯强度验算公式如下： σ ＝ M/W < [f]

其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 40×1.6×1.6/6=17.07cm3； M -- 面板的最大弯矩(N·mm)； σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算： M = 0.1q1l2+0.117q2l2

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.4×17.85=8.567kN/m； 振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.4×4=2.24kN/m； 计算跨度: l = (550-120)/(4-1)= 143.33mm；

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面板的最大弯矩 M= 0.1×8.567×[(550-120)/(4-1)]2 + 0.117×2.24×[(550-120)/(4-1)]2= 2.30×104N·mm；

面板的最大支座反力为:

N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×8.567×[(550-120)/(4-1)]/1000+1.2×2.240×[(550-120)/(4-1)]/1000=1.736 kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 2.30×104 / 1.71×104=1.3N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =1.3N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 8.567N/mm；

l--计算跨度: l = [(550-120)/(4-1)]=143.33mm； E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 40×1.6×1.6×1.6/12=13.65cm4；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×8.567×[(550-120)/(4-1)]4/(100×6000×1.37×105) = 0.03 mm；

面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(550-120)/(4-1)]/250 = 0.573mm；

面板的最大挠度计算值 ν=0.03mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=0.573mm，满足要求！

四、梁侧模板支撑的计算 1.次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q = 1.736/0.400= 4.340kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W = 1×4×9×9/6 = 54cm3； I = 1×4×9×9×9/12 = 243cm4；

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E = 10000.00 N/mm2；

计算简图

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

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变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M = 0.069 kN·m，最大支座反力 R= 1.910 kN，最大变形 ν= 0.031 mm

(1)次楞强度验算 强度验算计算公式如下: σ = M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 6.94×104/5.40×104 = 1.3 N/mm2； 次楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值 σ = 1.3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！

(2)次楞的挠度验算

次楞的最大容许挠度值: [ν] = 400/400=1mm；

次楞的最大挠度计算值 ν=0.031mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1mm，满足要求！

2.主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力1.91kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 2×4.493=8.99cm3； I = 2×10.783=21.57cm4；

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E = 206000.00 N/mm2；

主楞计算简图

主楞弯矩图(kN·m)

主楞变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.156 kN·m，最大支座反力 R= 3.246 kN，最大变形 ν= 0.059 mm

(1)主楞抗弯强度验算 σ = M/W<[f]

经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 1.56×105/8.99×103 = 17.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

主楞的受弯应力计算值 σ =17.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值

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[f]=205N/mm2，满足要求！

(2)主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.059 mm 主楞的最大容许挠度值: [ν] = 150/400=0.375mm；

主楞的最大挠度计算值 ν=0.059mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=0.375mm，满足要求！

五、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 800×16×16/6 = 3.41×104mm3； I = 800×16×16×16/12 = 2.73×105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算： σ = M/W<[f]

钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：

q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.55+0.30]×0.80=13.752kN/m； 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2=1.4×(2.00+2.00)×0.80=4.480kN/m； q=13.752+4.480=18.232kN/m； 最大弯矩及支座反力计算公式如下:

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Mmax=ql2/8 = 1/8×18.232×2002=9.12×104N·mm； RA=RB=0.5ql=0.5×18.232×0.2=1.823kN σ =Mmax/W=9.12×104/3.41×104=2.7N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =2.7 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下：ν= 5ql4/(384EI)≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=11.460kN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ν] =200.00/250 = 0.800mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 5×13.752×2004/(384×6000×2.73×105)=0.175mm； 面板的最大挠度计算值: ν=0.175mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.8mm，满足要求！

六、梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=1.823/0.8=2.279kN/m 2.方木的支撑力验算

方木计算简图 方木按照三跨连续梁计算。

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本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4×9×9/6 = 54 cm3； I=4×9×9×9/12 = 243 cm4； 方木强度验算 计算公式如下:

最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1×2.279×0.82 = 0.146 kN·m； 最大应力 σ= M / W = 0.146×106/54000 = 2.7 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2；

方木的最大应力计算值 2.7 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

方木抗剪验算

截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/(2bh0)

其中最大剪力: V =0.6×2.279×0.8 = 1.094 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3×1.094×1000/(2×40×90) = 0.456 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.6 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.456 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm2,满足要求!

方木挠度验算 计算公式如下:

ν = 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

方木最大挠度计算值 ν= 0.677×2.279×8004 /(100×10000×243×104)=0.26mm； 方木的最大允许挠度 [ν]=0.800×1000/250=3.200 mm；

方木的最大挠度计算值 ν= 0.26 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=3.2 mm，满足要求！

3.支撑小横杆的强度验算 梁底模板边支撑传递的集中力： P1=RA=1.823kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

P2=(0.800-0.200)/4×0.800×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.800×(0.550-0.12

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0)×0.300=0.998kN

简图(kN·m)

剪力图(kN)

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弯矩图(kN·m)

变形图(mm) 经过连续梁的计算得到： 支座力:

N1=N3=0.243 kN； N2=5.159 kN；

最大弯矩 Mmax=0.185 kN·m； 最大挠度计算值 Vmax=0.033 mm； 最大应力 σ=0.185×106/4490=41.2 N/mm2； 支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；

支撑小横杆的最大应力计算值 41.2 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!

七、梁跨度方向钢管的计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算 八、扣件抗滑移的计算

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.0kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5.159 kN；

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R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 σ = N/(υA)≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.243kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×12.35=1.913kN； 楼板混凝土、模板及钢筋的自重：

N3=1.2×[(0.80/2+(0.80-0.20)/4)×0.80×0.30+(0.80/2+(0.80-0.20)/4)×0.80×0.120×(1.50+24.00)]=1.774kN；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

N4=1.4×(2.000+2.000)×[0.800/2+(0.800-0.200)/4]×0.800=2.464kN； N =N1+N2+N3+N4=0.243+1.913+1.774+2.464=6.394kN；

υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205N/mm2； lo -- 计算长度(m)；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即:

lo = Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.3]= 2.976 m； k -- 计算长度附加系数，取值为：1.167；

μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7； a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m； 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.205；

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钢管立杆受压应力计算值；σ=6393.858/(0.205×424) = 73.6N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 73.6N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向钢管的最大支座反力：N1 =5.159kN；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(12.35-0.55)=1.913kN； N =N1+N2 =5.159+1.828=6.987kN；

υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度(m)；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即:

lo = Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.3]= 2.976 m； k -- 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；

μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7； a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m； 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.205； 钢管立杆受压应力计算值；σ=6987.025/(0.205×424) = 80.4N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 80.4N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205N/mm2，满足要求！

考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.167×1.023×(1.5+0.3×2) = 2.507 m； k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167;

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k2 -- 计算长度附加系数，h+2a =2.1按照表2取值1.023； lo/i = 2507.066 / 15.9 = 158；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.281； 钢管立杆的最大应力计算值；σ= 6987.025/(0.281×424) = 58.6N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 58.6N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205N/mm2，满足要求！

以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

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高支模支架系统构造设置表

梁板尺寸 （mm） 梁侧立立杆板立杆剪刀撑位置 层高立杆净步距 承重 杆间距纵距间距（m） 高（m） （m） 立杆数 （mm） （mm） （mm） （m） 8003800 竖向梁一侧及跨中 水平标高1/2处 竖向梁一侧及跨中 水平标高1/2处 竖向梁一侧及跨中 水平标高1/2处 竖向梁一侧及跨中 水平标高1/2处 水平标高1/2处 #2层梁3003800 6.0 5.6 1.5 1 800 800 3层梁3003800 4.2 3.8 1.5 1 800 800 8003800 4层梁3003800 4.2 3.8 1.5 1 800 800 8003800 5层梁2003550 3、9 3.5 1.5 1 800 800 8003800 8003800 5层板120 1.5 / / / 注：1）打“＃”梁板为计算对象，其他支架构造参照设置； 2）梁下小横杆支撑悬臂端（a值）计算时取300mm),如实际大于300mm时，小横杆必须与梁每侧两根以上立杆相连接。

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本文来源：https://www.bwwdw.com/article/hbq5.html