大兴 脚手架施工方案

1、 编制依据 序号 类 别 1 2 3 规 范、规 程 名 称 《建筑结构荷载规范》 《钢管脚手架扣件》 《北京市建筑工程施工安全操作规程》 《建设工程施工现场安全防护场容卫生环境保护及保卫消防标准》 《关于加强施工用钢管、扣件使用的通知》 《建筑施工安全检查标准》 《建筑施工高处作业安全技术规范》 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 大兴区旧宫三角地经济适用住房及商品住房项目 编 号 GB50009-2001 GB15831-1995 国家 国家 地方 地方 地方 行业 行业 行业 DBJ01-62-2002 DBJ01-83-2003 京建施[2006]72号 JGJ59-99 JGJ80-99 JGJ130-2001 4 5 6 7 8 9 图纸 商品房A01楼等6项，商品房A04楼等5项施工图纸 图纸 《大兴旧宫三角地经济适用住房及商品房项目A02、A05、A07楼局部加固工程》 10 11 大兴区旧宫三角地经济适用住房及商品住房项目 施组 商品房A01楼等6项，商品房A04楼等5项基础、结构施工组织总设计 施组 《大兴旧宫三角地经济适用住房及商品房项目A02、A05、A07楼局部加固工程施工方案》 12

2、 工程概况： 2.1 工程简介

序号 1 2 3 项目 工程名称 地理位置 建筑面积 A01# A02# A03# 内 容 大兴区旧宫三角地经济适用住房及商品住房项目 商品房A01楼等6项，商品房A04楼等5项 大兴区旧宫镇 80049.73m2 A04# A05# A06# A07# A08# A11# 1

4 5 6 7 8 建筑功能 建筑层数 建筑高度 层 高（m） 结构形式 住宅 9/-1 住宅 9/-1 住宅 9/-1 住宅 16/-2 住宅 9/-1 住宅 住宅 住宅 16/-2 车库 -1 3.9m 框架 15/-1 15/-1 27 2.8m 剪力墙 27 2.8m 剪力墙 27 2.8m 剪力墙 46.6 2.8m 剪力墙 27 2.8m 剪力墙 43.8 43.8 46.6 2.8m 剪力墙 2.8m 剪力墙 2.8m 剪力墙

2.2脚手架分项工程概况

2.2.1 A02#、A05#楼及A07#楼低跨部分脚手架 1 架体性质 落地脚手架 搭设高度 步距 2 间距 纵距 横距 3 4 5 6

承重、封闭、三排落地式外脚手架 搭设部位 地平面至女儿墙 29m 单立杆 1500 1050 三步三跨 脚手板 40003200350 1200 连墙杆件布置 剪刀撑 内立杆距外墙 使用荷载 墙上加设脚手眼，钢管使用双卡扣与墙体进行拉结。 从一端开始，并由底至顶连续设置。 0.3 m 3 kN/m2 2.2.2 A07#楼高跨部分脚手架

2

1 架体性质 搭设部位 落地脚手架 搭设高度 步距 1200 间距 承重、封闭、三排落地外脚手架 地平面至女儿墙 46m 双立杆 2 纵距 横距 1500 1050 三步三跨 脚手板 40003200350 3 4 5 6

连墙杆件布置 剪刀撑 内立杆距外墙 使用荷载 墙上加设脚手眼，钢管使用双卡扣与墙体进行拉结。 从一端开始，并由底至顶连续设置。 0.3 m 3 kN/m2 3施工安排

3.1施工部位及工期要求

脚手架搭设2011年02月21日～2010年03月01日，脚手架拆除2010年05月25日～2010年05月31日。 3.2劳动组织

3.2.1 项目部设负责人：吴志广、李群领、田国富对脚手架的安装、拆除进行检查和管理。 3.2.2 具有特殊工种上岗证的操作人员30人。

3.2.3 设安全监督检察人员田国富，持证上岗，确保脚手架的搭设和使用符合方案要求，监督检查工人各项安全操作项目。

3.2.4 外施队成立专业脚手架班组，并设置专业工长负责管理。

负责人 李群领 田国富 耿华敏 吕剑锋

施工区 负责脚手架搭设、检查、维护 负责脚手架验收、检查、维护 2#楼脚手架的使用、检查、维护 5#楼脚手架的使用、检查、维护 3

荣建全

4施工准备 4.1技术准备

7#楼脚手架的使用、检查、维护 4.1.1 施工技术人员熟悉图纸，根据结构特点，并编制详细的施工方案，指导施工。 4.1.2 绘制脚手架平面布置图，明确各立杆位置、间距，脚手眼留置位置。

4.1.3进行逐级技术交底、安全交底：专业工长以书面形式向外施队工长进行交底，说明施工方法、路线布置、技术要点及质量标准；外施队工长以书面形式向各施工班组进行交底，交底要有针对性，要针对关键部位提出具体安全措施和技术要求。

4.1.4 施工人员用工手续齐全，备齐特殊工种上岗操作证及培训证书，并报技术质量部备案。

4.2材料机具准备 4.2.1构配件规格与要求

? 钢管：外径为48㎜，壁厚为3.0～3.2㎜，钢管应平直光滑，无裂缝、结疤、分层、

错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管应有产品合格证，必须涂有防锈漆并严禁打孔。

? 扣件：采用可锻造铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》

GB15831-1995及《关于加强施工用钢管、扣件使用的通知》京建材[2006]72号的规定。新扣件必须有产品合格证。旧扣件应有近期的检测报告，使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。

? 试验要求：扣件超过288个开始做试验，每10000个做一组。

? 木脚手板：采用杉木或松木制作，其长度为2～6m，厚度不小于5cm，宽度23～25cm，

不得使用有腐朽、裂缝、斜纹及大横透节的板材。两端头应设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。

? 安全网：安全网采用国家指定监督检验部门鉴定许可的厂家产品，同时应具备监督部

门批量验证和出厂检验合格证，安全网力学性能应符合GB5726-88《安全网力学性能试验方法》的规定。宽度不得小于3m，长度不得大于6m，网眼不得大于10cm，必须用维纶、棉纶、尼龙等材料，严禁使用损坏或腐朽的安全网和丙纶网。密目安全网只准做立网使用。

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4.2.2材料构配件用量表

材料部门要根据现场计划提前作好材料进场准备工作，做到及时进场。

材料名称 立杆 立杆 小横杆 大横杆 大横杆 扣 件 50厚木脚手板 密目安全网 安全网

4.3现场准备

4.3.1现场设置脚手架堆放场地，要求场地地面平整，坚实；不同长度的钢管要分开码放。 4.3.2检验合格的构配件应按品种规格分类堆放整齐平稳堆放场地不得有积水。 4.3.3现场设置卡扣库房，由材料组管理，实行领用登记制度。 4.3.4脚手架搭设区域内的障碍物提前清除。 4.4劳务人员培训

4.4.1架子工须体检合格并经《特种作业人员安全技术管理规则》考核和安全教育培训，考试合格后持证上岗。

4.4.2 脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准《特种人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工，应持有特种作业上岗证书。 4.4.3上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗。

4.4.4 项目部技术质量部按规定对相关部门及分包伍队伍进行方案、措施交底（包括书面、口头）外，每周分包队伍管理层向其操作层总结前一周工作中的问题，技术、安全部门一

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规 格 φ48，12m φ48，6m φ48，1.5 m φ48，3m φ48，6m 直角 旋转 对接 长4m、宽0.2～0.3m 1.536m 336m 单 位 根 根 根 根 根 个 个 个 m3 m2 m2 数 量 1000 1000 1000 1000 1000 20000 1500 5000 670 15000 3000 开始进场时间 2011年02月21日 2011年02月21日 2011年02月21日 2011年02月21日 2011年02月21日 2011年02月21日 2011年02月21日 2011年02月21日 2011年02月21日 2011年02月23日 2011年02月23日

同参加。

5主要施工方法及措施 5.1工艺流程

1排活→2垫木→3纵向扫地杆→4立杆→5横向扫地杆→6第一步大横杆→7第一步小横杆→8第二步大横杆→9第二步小横杆→10重复8、9步骤至设计高度→11连墙件→12剪刀撑→13脚手板、护身栏、挡脚板→14安全网 5.2立杆

5.2.1立杆纵距为1.5m，横距为1.05m,里杆距外墙皮300mm。相邻立杆的接头位置应错开布置在不同的步距内，与相近大横杆的距离不宜大于600mm，立杆与大横杆用扣件扣紧，立杆的垂直偏差不大于90mm。

5.2.2 所有落地立杆底端必须垫好50厚250宽通长木板，架子必须在所有转角处设置一根立杆，立杆顶端应至少高出作业层1.2m，接长必须采用对接扣件连接。两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相邻接头在高度方向的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。

5.2.3底立杆应按立杆接长要求选择不同长度的钢管交错设置，至少要有两种适合的不同长度的钢管作为立杆。

5.2.4脚手架必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距垫板不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基底不在同一标高时，必须将高处的纵向扫地杆向低处至少延长两跨与立杆固定，高低差不大于1m，靠边坡上方的立杆距边坡的距离不小于500mm。 5.2.5 立杆接长必须采用对接扣件接长。

5.3水平杆

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5.3.1大横杆

? 纵向水平杆（大横杆）步距为1.2m。从底部开始将相邻的大横杆与立杆用十字扣件相

接。连接大横杆的一字扣件，开口应朝架子内侧，螺栓要向上。上、下横杆的接头位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相邻立杆的距离不大于500mm，同一排横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/300，且不大于50mm。

? 大横杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨即4.5m，用直角扣件固定在立杆上。 ? 大横杆接长采用对接扣件连接。两根相邻大横杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不

同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。

纵向水平杆接头位置示意图

5.3.2小横杆

? 主节点处必须设置一根小横杆，在施层的小横杆间距为0.75m。用与拉接的小横杆用

直角扣件固定在立杆上。小横杆向内挑出的长度在250mm～300mm之间。靠近立杆布置，上下层小横杆应沿立杆左右两侧对称布置，用直角扣件固定在大横杆上，扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。

? 小横杆在立杆与墙体间空隙处应有探出端，此杆在外墙模板支设时需临时支承墙体模

板，需做斜支撑加强，斜支撑长度不得小于2m，用直角扣件固定在附加大横杆上，附加大横杆将小横杆的探出端连成整体。

? 主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。 5.4脚手板

5.4.1作业层脚手板应铺平，铺稳，满铺。

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5.4.2脚手板应设置在不少于三根小横杆上，铺稳铺牢，板头应压牢。

5.4.3脚手板铺设尽量采用对接平铺，在对接处，与其下两侧支撑横杆的距离应控制在300mm以内，脚手板外伸长度130～150mm。

5.4.4脚手板采用搭接铺放时，接头必须支在小横杆上，其搭接长度不得小于200mm，小横杆伸出大横杆的长度不应小于100mm。

5.4.5脚手板在以下部位应和其下支承横杆绑扎固定：脚手架的两端和拐角处；沿板长方向每隔15-20m；其它可能发生滑动和翘起的部位。

5.4.6作业层端部脚手板探头长度≤150mm，其板长两端固定在纵向水平杆上。

5.4.7当脚手板长度小于2m时可采用两根小横杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，以防倾翻。

≤300≥100≥100

脚手板接头示意图

5.5连墙件的设置

连墙件采用普通钢管三步3跨，水平间距为4.5米，竖向间距为5.4米，垂直于墙面设置，与脚手架连接的一端可稍微下斜，不容许向上翘曲。连墙件连墙杆件与墙体连接方式如下图：

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连墙件设置示意图

5.6剪刀撑的设置

5.6.1剪刀撑斜杆的接头必须满足搭接长度≥1000mm，连接扣件不少于3个。

5.6.2剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主接点的距离不应大于150mm。

5.6.3架子剪刀撑两端各设置一道剪刀撑，并由底至顶连续设置，中间各道剪刀撑中间的净距不大于15m。剪刀撑水平夹角45o～60°。 5.7 防护

5.7.1 水平安全网采用网绳绑扎，不得遗漏，绑挂楼层同满铺脚手板的楼层。 5.7.2 安全立网随施工楼层同步上升，并高出楼层1m以上，以保证作业的安全。 5.7.3 施工中应随时检查安全网的支挂是否牢固，发现网片有空缺、断绳等应及时修补，网片内有杂物及时清除。

5.7.4铺脚手板的楼层必须搭设1.5m护身栏杆，外排立杆距首层地面1.1m高处搭设一根大横杆

5.7.5整个架子临空面用密目安全网封严，挂网绑丝不小于16#铅丝。 5.7.6在架体内每四步水平方向设一道水平大眼安全网。 5.7.7在首层满铺脚手板，并挂一道安全网。

5.7.8架体与主体结构间的满铺脚手板，并在其下面满挂水平安全网。 5.8脚手架的基础 5.8.1基础处理要求：

脚手架基础为回填土并分层夯实，脚手架的钢管不能直接立于地面上，立杆下应加设底座和通长垫板，垫板厚度不小于50mm。 5.8.2底座安放应符合下列要求： ? 底座垫板均应准确放在定位线上。 ? 垫板长度不少于两跨，厚度不小于50mm。

5.8.3 离脚手架基础四周300mm远做300mm宽200mm深排水沟，保证基础范围内不存水。 5.9脚手架的检查与维护

5.9.1脚手架使用中，应定期检查下列项目

? 杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求。 ? 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。

? 安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应用扭力扳手检查，抽样办法应按随机均布原则进行。

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不合格的必须拧紧，直至合格为止。 ? 安全防护措施是否符合要求。 5.9.2脚手架的维护

? 由现场架子工长指派专人进行日常的各种脚手架的检查与维护。重点在各架子的受力

杆件的紧固，由技术组提供指导。

? 由项目部每月定期组织对脚手架周边的检查，以及不定期的抽查，及时纠正发现的问

题。

? 对工程所需的各类料具分类存放，并有单独的堆放场地，并保证堆放场地干燥、清洁，

以免锈蚀料具。

5.9.3工程进入装修阶段，脚手架与主体结构拉接的部位，应预留孔洞，不得擅自拆除。 5.10脚手架的拆除

5.10.1拆除前必须完成以下准备工作

? 全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求。

? 根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准方可实施。 ? 由脚手架工程负责人进行拆除安全技术交底。 ? 清除脚手架上杂物及障碍物。

? 脚手架的拆除根据外檐施工要求进行拆除，拆除时划出工作区，禁止一切人员进入，

同时设专人看守。 5.10.2拆除应符合以下要求

? 架子下方设隔离区，进行围挡，设专人看护。拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁

上下同时作业。拆除顺序与搭设顺序相反，即后搭的先拆。

? 连墙件必须随脚手架逐层拆除，禁止先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。 ? 当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再

拆除连墙件。

? 脚手架采取分段、分立面拆除，对不拆除的脚手架两端按本方案搭设方法设置连墙件

和横向斜撑加固。

? 各种构件严禁直接抛掷至地面。

? 运至地面的构配件及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。 ? 在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接

的杆件。

拆下的杆配件应以安全的方式运出或吊下，严禁向下掷抛。在拆除过程中，应做好配合、

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协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险的作业。 6质量验收标准

6.1脚手架在下列阶段进行检查与验收： 6.1.1作业层上施加荷载前； 6.1.2搭设完10～13m高度后； 6.1.3达到设计高度后；

6.1.4遇有六级大风与大雨后，停用超过一个月。 6.2脚手架搭设要求、允许偏差应满足下表要求 项 次 地基 基础 项目 排 水 1 垫 板 底 座 2 验收垂直度偏差 步距 3 间距 纵距 排距 4 5 水平杆高差 一根杆的两端 同跨内外步杆高差 横杆外伸长度偏差 主节点处各扣件中心点相互距离 同步立杆上两相邻对接扣件的高6 扣件安装 差 立杆上对接扣件距主节点的距离 横杆上对接扣件距主节点的距离 扣件螺栓拧紧力矩 7 8

剪刀撑与地面的倾角 脚手板外伸长度 对 接 技术要求(mm) 不积水 不滑动 不晃动 / 1200 1500 1050 / / / ≤150 ≥500 ≤H/3 ≤l/3 ±100 ±20 ±50 ±20 ±20 ±10 -50 ≤150 ≥500 ≤600 ≤500 水平尺 钢板尺 钢板尺 经纬仪或线坠卷尺 / 观察、 尺量 容许偏差(mm) 检查工具 卷尺 40～65N2m 40～65N2m 扭力扳手 45o～65o 130～150 45o～65o 130～150 角尺 卷尺 11

7安全技术管理措施

7.1脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB 5036）考核合格的专业脚手架工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗。搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。 7.2作业层上的施工荷载符合设计要求，不得超载。

7.3在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆和连墙杆等重要受力杆件。

7.4操作层脚手板与结构外皮缝隙处用安全网兜牢。

7.5操作层外侧设挡脚板，其高度不低于180mm，并于操作层往上设两道护身栏。 7.6操作层满铺脚手板，脚手板连接牢固，铺设严密，不得有探头板。 7.7脚手架端头处，挡脚板、护身栏同样设置，并于外侧满挂安全网。 7.8脚手架各杆件相交伸出的端头，均要大于1000mm，以防杆件滑脱。

7.9脚手架搭设前由专业工长对操作者进行交底，所有人员必须持证上岗，非脚手架工严禁操作，脚手架未搭好之前非脚手架工严禁上脚手架。

7.10脚手架搭设完毕，逐段经过验收合格后，才能使用；注意保护好安全网，未经同意，任何人不得擅自拆解安全网，不得擅自拆改脚手架。

7.11大风、大雨后，对脚手脚手架要及时进行检查，发现问题及时处理。

7.12在脚手架上同时进行分层作业时，各作业层之间应设置可靠的防护棚挡(在作业层下搭棚布或小孔强网等)以防上层坠物伤及下层作业人员。

7.13必须有良好的防电、避雷装置，脚手架、垂直运输架等有可靠的接地装置。在脚手架各转角部位焊接Φ10钢筋作为避雷装置，钢筋应高出架体1.5m，下部接地2m。 7.14在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。 7.15首层出入口设防护棚，棚上满铺脚手板、挂安全网。 7.16各种洞口周围及楼梯段边均设置防护栏杆。 7.17施工物料提升机两侧设防护栏。

7.18搭拆脚手架时，地面设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。 7.19双排架子外排里侧应满挂安全网，操作层脚手板与结构外皮缝隙处用安全网兜牢。 7.21大横杆的搭设应错开布置在立杆的内外两侧，以减少立杆偏心受载情况。

7.22安全生产的方针是“安全第一，预防为主”。建立健全安全管理组织机构，落实个人责任制。

7.23时刻注意进行安全知识教育。施工人员开始操作前，主管人员必须对其进行面对面的

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技术安全交底，对施工方法及措施详细说明，并对施工环境及所需防护用具作全面、认真的检查，消除隐患。对所有施工人员均进行上岗前的安全培训，组织学习上级颁发的文件法规。

7.24施工操作人员必须持证上岗，凡患有高血压、心脏病、恐高症等病或感身体不适的人员不许从事高处架子作业。施工操作人员进入施工现场必须戴好安全帽，并系好下颚带，穿好防滑鞋，操作时必须挂好安全带，且高挂低用。严禁酒后作业、带病作业。 7.25脚手架材料进场后有关人员必须对其逐一进行检查，合格品才能使用，要求钢管表面无裂缝、孔洞、结疤、毛刺、深划道或压痕。外径不同的钢管严禁混合使用。安全网必须有厂家提供的合格证。

7.26搭设时及时设置连墙件。拆架时，不过早拆除连墙件。开始搭设立杆时应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可拆除。

7.27作业层临边必须设两道护身栏，并绑好挡脚板，护身栏上道高1.2m，下道居中。脚手板必须满铺，板头应压牢。要及时在外架体内每四层水平方向设一道大眼安全网。在架子、马道等出入口上方必须搭设双层木脚手板进行防护。整个马道外侧和架子临空面用密目安全网封严，挂网绑丝不小于16#铅丝。

7.28扣件螺栓拧紧扭力矩必须控制在40至65 N2m。

7.29架子必须有良好的防电、避雷措施。在施工期间遇有雷电时，钢脚手架上的操作人员应立即离开。

7.30架子搭设好后由公司组织技术、安全和生产有关人员检查验收，符合要求后方可使用。 7.31架子使用人员上架子注意安全防止坠落。脚手架只能用于上人操作，不得用其加固模板，不得堆放材料及施加其它施工荷载。

7.32任何人不得任意拆改架子的基本构件、配件及连墙件，以免影响架体的稳定，若因作业需要不得不拆除某些杆件和连墙件时，应征得项目部技术人员的同意，并采取可靠的弥补加固措施。

7.33严禁任意在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业。 7.34外架子施工各种活荷载总计不得超过3 kN/m2。 8安全应急救援预案 8.1预案说明

8.1.1根据《中华人民共和国安全生产法》为了保护企业从业人员在生产建设过程中的身体健康和生命安全，保证在建筑施工中出现生产安全事故时，能够及时进行应急救援，最大限度降低人员和财产损失，特制定该工程大型脚手架与高处坠落专项应急救援预案。

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8.1.2该工程总建筑面积80049.73m2，总建筑高度27m/43.8m。遵照施工组织设计编制规范规定，大型脚手架搭设和使用需要编制脚手架工程专项施工方案，该工程总体已设计采用三排外脚手架施工。

8.1.3必须严格遵照执行，严肃法律、法规，落实责任到人。 8.2成立应急救援组织机构 8.2.1应急救援领导小组 组 长：张波

副组长：田贺国、吴志广

成 员： 田国富 李群领 刘虎 荣健全、耿华敏、吕剑锋 8.3岗位职责

8.3.1组长：负责召集领导小组成员，下达指令，决策救援目的、方案、步骤等重大事项，统一协调指挥救援实施全过程。

8.3.2副组长：负责整体指挥事故现场救援，掌握现场实际情况，督促救援方案的落实实施，了解现场伤员情况，遇有特殊情况，及时果断调整救援方案。 8.3.3指挥职责

? 执行指挥长指令，按照救援方案、步骤负责指挥现场救援行动，争时间，抢速度，把

事故造成的损失减少到最小程度。 ? 协调应急救援过程中出现的其它问题。 ? 负责对伤员治疗情况跟踪。

? 配合上级部门，参与事故的调查和处理。

? 救援完成，事故现场处理完后与相关部门确认恢复生产条件，及时恢复生产。 8.3.4应急救援领导小组其它人员职责

? 按照自己专业岗位职责，服从指令，根据救援方案、步骤，尽职尽责，搞好专业协调。 ? 积极参与现场救援，随时根据救援过程中的情况变化，参与特殊问题处理，完善救援

行动全过程。

? 事故、事件救援完成后，在施工现场恢复生产过程中尽到自己专业岗位职责。 8.3.5应急救援实施机构职责

? 立即赶赴事故现场，了解情况协助总指挥实施救援预案。

? 观察现场情况，判断现场仍然存在的不安全状态，采取处理措施，尽可能减少人员及

财产损失，防止事态扩大。

? 协助上级事故调查，收集整理与事故处理有关的各种资料。

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? 事故现场处理完后，确认恢复生产条件，对脚手架的修复重搭进行正式验收，协助恢

复生产。

? 救援组成员，按照本单位、本岗位，应急预案责任分工，服从指挥，各尽其职，参与

完善救援行动。 8.4应急救援工作流程 离事故突发地最近的项目领导 （含专业工长及级别以上的项目任何领导） 事故目击人 第一时间报告 事故发生后1小时内完迅速前往事发地点开展救治工作，并电话直接联系项目经理 通知现场任何一位办公室职员，登录公司OA系统的手机短信编辑系统，发布预警信息（此信息会一次发送给公司各高管层及项目应急小组所有人 的手机上） 上级单位 及相关政府部门 8.5脚手架与高处坠落安全事故预测 8.5.1脚手架出现变形等事故征兆。

8.5.2脚手架失稳引起坍塌及造成人员伤亡。

高层应急小组 上报 启动应急机制 项目应急小组： 组长：项目经理 副组长：安监科长 组员：生产经理、总工、主管工长 同时拨打外部报警电话 消防：119 匪警：110 交通：122 急救中心：120、999 上报 决策 应急预案实施、过程修改、事后经验总结、报公司总部和政府部门 8.5.3高处作业人员违章操作，不正确使用安全防护用品，人为造成高处坠落事故。 8.5.4由于防护设施缺陷，作业人员自我保护意识差，造成高处坠落事故。

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8.6应急救援物资储备

施工现场必须储备必要的急救器材和排险、抢险物资。

8.6.1伤员抢救器材：氧气枕头、硬质托板、急救包、止血带、绷带、担架等。 8.6.2排险、抢险物资：5t倒链2个、配备相应的索具、卡具、钢丝绳、气割设备工具一套。

上述所有器材物资必须建立台帐，并有专人负责日常管理。 8.7脚手架出现变形事故征兆时的应急措施

因地基沉降引起的脚手架局部变形。在双排架横向截面上架设八字戗或剪刀撑，隔一排立杆架设一组，直到变形区外排。八字戗或剪刀撑下脚必须设在坚实、可靠的地基上。 8.8脚手架失稳引起倒塌及造成人员伤亡时的应急措施

8.8.1迅速确定事故发生的准确位置、可能波及的范围、脚手架损坏的程度、人员伤亡情况等，以根据不同情况进行处置。

8.8.2划出事故特定区域，非救援人员未经允许不得进入特定区域。迅速核实脚手架上作业人数，如有人员被坍塌的脚手架压在下面，要立即采取可靠措施加固四周，然后拆除或切割压住伤者的杆件，将伤员移出。如脚手架太重可用吊车将架体缓缓抬起，以便救人。如无人员伤亡，立即实施脚手架加固或拆除等处理措施。以上行动须由有经验的安全员和架子工长统一安排。 8.9预防高处坠落措施

8.9.1加强安全自我保护意识教育，强化管理安全防护用品的使用。 8.9.2重点部位项目，严格执行安全管理专业人员旁站监督制度。

8.9.3随施工进度，及时完善各项安全防护设施，各类竖井安全门栏必须设制警示牌。 8.9.4各类脚手架及垂直运输设备搭设、安装完毕后，未经验收禁止使用。 8.9.5安全专业人员，加强安全防护设施巡查，发现隐患及时落实解决。 8.10发生高处坠落事故的抢救措施

8.10.1救援人员首先根据伤者受伤部位立即组织抢救，促使伤者快速脱离危险环境，送往医院救治，并保护现场。察看事故现场周围有无其它危险源存在。 8.10.2在抢救伤员的同时迅速向上级报告事故现场情况。 8.10.3抢救受伤人员时几种情况的处理。 ? 如确认人员已死亡，立即保护现场。

? 如发生人员昏迷、伤及内脏、骨折及大量失血：

①立即联系120、999急救车或距现场最近的医院，并说明伤情。为取得最佳抢救效果，

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还可根据伤情送往专科医院。

②外伤大出血：急救车未到前，现场采取止血措施。

③骨折：注意搬运时的保护，对昏迷、可能伤及脊椎、内脏或伤情不详者一律用担架或平板，不得用搂、抱、背等方式运输伤员。 ? 一般性伤情送往医院检查，防止破伤风。 8.11救援总结

救援预案已实施，事故处理完毕后，应急救援指挥应组织救援小组进行专题研讨，总结经验，找出不足更深一步的完善应急救援预案。

附：现场平面布置图

计算书

一、A02#、A05#楼脚手架计算书 二、A07#楼脚手架计算书

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A02#、A05#楼脚手架计算书

一、参数信息:

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为 29.0 米，立杆采用单立管；

搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.20 米；

内排架距离墙长度为0.30米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 3 根； 脚手架沿墙纵向长度为 160 米； 采用的钢管类型为 Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；

连墙件采用三步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数

施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:3 层；

3.风荷载参数

本工程地处北京，基本风压为0.45 kN/m2；

风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为0.65； 脚手架计算中考虑风荷载作用；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1611；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4； 脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；

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5.地基参数

地基土类型:回填土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；

立杆基础底面面积(m2):0.09；地面广截力调整系数:0.50。

二、大横杆的计算:

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按

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照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；

脚手板的自重标准值:P2=0.35031.050/(3+1)=0.092 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.00031.050/(3+1)=0.788 kN/m； 静荷载的设计值: q1=1.230.038+1.230.092=0.156 kN/m； 活荷载的设计值: q2=1.430.788=1.103 kN/m；

图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。 跨中最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.0830.15631.5002+0.1031.10331.5002 =0.276 kN.m；

2

2

支座最大弯距为 M2max= -0.1030.15631.500-0.11731.10331.500 =-0.325 kN.m； 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ=Max(0.276×106,0.325×106)/5080.0=63.976 N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为 σ= 63.976 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值

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[f]=205.0 N/mm2，满足要求！

3.挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下：

其中：

静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.092=0.130 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.788 kN/m； 最大挠度计算值为：

V= 0.67730.13031500.04/(10032.0631053121900.0)+0.99030.78831500.0/(10032.063103121900.0) = 1.750 mm；

大横杆的最大挠度 1.750 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0/150 mm与10 mm，满足要求！

4

5

三、小横杆的计算:

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：p1= 0.03831.500 = 0.058 kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.35031.05031.500/(3+1)=0.138 kN； 活荷载标准值：Q=3.00031.05031.500/(3+1) =1.181 kN；

集中荷载的设计值: P=1.23(0.058+0.138)+1.4 31.181 = 1.888 kN；

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小横杆计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax = 1.230.03831.0502/8 = 0.006 kN.m；

Mpmax = 1.88831.050/2 = 0.991 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.998 kN.m；

最大应力计算值 σ = M / W = 0.998×106/5080.000=196.394 N/mm2 ； 小横杆的最大应力计算值 σ =196.394 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=530.03831050.04/(38432.06031053121900.000) = 0.024 mm ； 大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.138+1.181 = 1.377 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

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Vpmax = 19 31376.66331050.0003 /(384 32.06031053121900.000) = 3.140 mm ； 最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+3.140 = 3.164 mm；

小横杆的最大挠度和 3.164 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050.000/150=7.000与10 mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值: P1 = 0.03831.50033/2=0.086 kN； 小横杆的自重标准值: P2 = 0.03831.050=0.040 kN；

脚手板的自重标准值: P3 = 0.35031.05031.500/2=0.276 kN； 活荷载标准值: Q = 3.00031.05031.500 /2 = 2.363 kN； 荷载的设计值: R=1.23(0.040+0.276)+1.432.363=3.687 kN； R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1611

NG1 = [0.1611+(1.5033/2+1.5032)30.038/1.20]329.00 = 9.544； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用木脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.3503431.5003(1.050+0.3)/2 = 1.418 kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14 NG3 = 0.1403431.500/2 = 0.420 kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.00531.500329.000 = 0.218 kN；

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经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 11.599 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ= 3.00031.05031.50033/2 = 7.088 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算

采用：

Wo = 0.450 kN/m2；

其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定

Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：

Uz= 0.840 ；

Us -- 风荷载体型系数：取值为0.649； 经计算得到，风荷载标准值

Wk = 0.7 30.45030.84030.649 = 0.172 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2311.599+ 1.437.088= 23.841 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N = 1.2 NG+0.8531.4NQ = 1.2311.599+ 0.8531.437.088= 22.353 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为

Mw = 0.85 31.4WkLah2/10 =0.850 31.430.17231.5003 1.200/10 = 0.044 kN.m；

2

六、立杆的稳定性计算:

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值 ：N =23.841 kN；

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计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.700 ； 计算长度 ,由公式 lo = kμh 确定 ：l0 = 2.356 m； 长细比 Lo/i = 149.000 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.312 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2； σ = 23841.000/(0.312×489.000)=156.266 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 156.266 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N =22.353 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.700 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.356 m； 长细比: L0/i = 149.000 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.312 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；

σ = 22352.805/(0.312×489.000)+44140.297/5080.000 = 155.199 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ = 155.199 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm，满足要求！

2

七、最大搭设高度的计算:

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按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.055 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 7.088 kN；

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.161 kN/m； Hs =[0.31234.890310-43205.0003103-(1.232.055 +1.437.088)]/(1.230.161)=97.703 m；

按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H] = 97.703 /(1+0.001397.703)=89.007 m；

[H]= 89.007 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m，满足要求！

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.055 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 7.088 kN；

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.161 kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.430.85) = 0.044 /(1.4 3 0.85) = 0.037 kN.m；

Hs =( 0.31234.8903103205.000310-(1.232.055+0.8531.43(7.088+0.31234.89030.037/5.080)))/(1.230.161)=98.545 m；

-4

-3

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按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H] = 98.545 /(1+0.001398.545)=89.705 m；

[H]= 89.705 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m，满足要求！

八、连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0

风荷载标准值 Wk = 0.172 kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200 m；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.43Wk3Aw = 3.895 kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.895 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ·A·[f]

其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比 l0/i = 300.000/15.800的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又： A = 4.89 cm2；[f]=205.00 N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.94934.890310-43205.0003103 = 95.133 kN； Nl = 8.895 < Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl = 8.895小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求！

2

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连墙件扣件连接示意图

九、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值:

f2

g = fgk3kc = 250.000 kN/m；

其中，地基承载力标准值：f2gk= 500.000 kN/m ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.500 ；

立杆基础底面的平均压力：p = N/A =248.365 kN/m2 ；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 22.353 kN；基础底面面积 ：A = 0.090 m2 。

p=248.365 ≤ f2g=250.000 kN/m 。地基承载力满足要求！

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二、A07#楼脚手架计算书

一、参数信息:

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为 46.0 米，46.00米以下采用双管立杆，46.00米以上采用单管立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.20 米；

内排架距离墙长度为0.30米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 3 根； 脚手架沿墙纵向长度为 200 米； 采用的钢管类型为 Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；

连墙件采用三步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数

施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:3 层；

3.风荷载参数

本工程地处北京，基本风压为0.45 kN/m2；

风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为0.65； 脚手架计算中考虑风荷载作用；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1611；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4； 脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；

2

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5.地基参数

地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00； 立杆基础底面面积(m2):0.09；地面广截力调整系数:0.40。

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二、大横杆的计算:

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；

脚手板的自重标准值:P2=0.35031.050/(3+1)=0.092 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.00031.050/(3+1)=0.788 kN/m； 静荷载的设计值: q1=1.230.038+1.230.092=0.156 kN/m； 活荷载的设计值: q2=1.430.788=1.103 kN/m；

图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

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图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。 跨中最大弯距计算公式如下:

2

2

跨中最大弯距为M1max=0.0830.15631.500+0.1031.10331.500 =0.276 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为 M2max= -0.1030.15631.5002-0.11731.10331.5002 =-0.325 kN.m； 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ=Max(0.276×106,0.325×106)/5080.0=63.976 N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为 σ= 63.976 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2，满足要求！

3.挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下：

其中：

静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.092=0.130 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.788 kN/m； 最大挠度计算值为：

V= 0.67730.13031500.04/(10032.0631053121900.0)+0.99030.78831500.04/(10032.0631053121900.0) = 1.750 mm；

大横杆的最大挠度 1.750 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0/150 mm与10 mm，

32

满足要求！

三、小横杆的计算:

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：p1= 0.03831.500 = 0.058 kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.35031.05031.500/(3+1)=0.138 kN； 活荷载标准值：Q=3.00031.05031.500/(3+1) =1.181 kN；

集中荷载的设计值: P=1.23(0.058+0.138)+1.4 31.181 = 1.888 kN；

小横杆计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax = 1.230.03831.0502/8 = 0.006 kN.m；

Mpmax = 1.88831.050/2 = 0.991 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.998 kN.m；

最大应力计算值 σ = M / W = 0.998×106/5080.000=196.394 N/mm2 ；

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小横杆的最大应力计算值 σ =196.394 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=530.03831050.04/(38432.06031053121900.000) = 0.024 mm ； 大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.138+1.181 = 1.377 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

Vpmax = 19 31376.66331050.0003 /(384 32.06031053121900.000) = 3.140 mm ； 最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+3.140 = 3.164 mm；

小横杆的最大挠度和 3.164 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050.000/150=7.000与10 mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值: P1 = 0.03831.50033/2=0.086 kN； 小横杆的自重标准值: P2 = 0.03831.050=0.040 kN；

脚手板的自重标准值: P3 = 0.35031.05031.500/2=0.276 kN； 活荷载标准值: Q = 3.00031.05031.500 /2 = 2.363 kN； 荷载的设计值: R=1.23(0.040+0.276)+1.432.363=3.687 kN；

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R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1611

NG1 = [0.1611+(1.5033/2+1.5032)30.038/1.20]3(46.00-46.00) = 0.000； NGL1 = [0.1611+0.038+(1.5033/2+1.5032)30.038/1.20]346.00 = 16.905； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用木脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.3503431.5003(1.050+0.3)/2 = 1.418 kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14 NG3 = 0.1403431.500/2 = 0.420 kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.00531.500346.000 = 0.345 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.183 kN； NGL =NGL1+NG1+NG2+NG3+NG4 = 19.088 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ= 3.00031.05031.50033/2 = 7.088 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算

采用：

Wo = 0.450 kN/m2；

其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定

Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：

Uz= 0.840 ；

Us -- 风荷载体型系数：取值为0.649； 经计算得到，风荷载标准值

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Wk = 0.7 30.45030.84030.649 = 0.172 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

Ns = 1.2NGL+1.4NQ= 1.2319.088+ 1.437.088= 32.828 kN； Nd = 1.2NG+1.4NQ= 1.232.183+ 1.437.088= 12.542 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

Ns = 1.2 NGL+0.8531.4NQ = 1.2319.088+ 0.8531.437.088= 31.339 kN； Nd = 1.2 NG+0.8531.4NQ = 1.232.183+ 0.8531.437.088= 11.053 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为

Mw = 0.85 31.4WkLah2/10 =0.850 31.430.17231.5003 1.200/10 = 0.044 kN.m；

2

六、立杆的稳定性计算:

外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。

1. 46.00米以上立杆稳定性计算。

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值 ：N =12.542 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.700 ； 计算长度 ,由公式 lo = kμh 确定 ：l0 = 2.356 m； 长细比 Lo/i = 149.000 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.312 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm； σ = 12542.000/(0.312×489.000)=82.203 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 82.203 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！

36

2

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N =11.053 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.700 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.356 m； 长细比: L0/i = 149.000 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.312 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；

σ = 11053.125/(0.312×489.000)+44140.297/5080.000 = 81.136 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ = 81.136 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm，满足要求！

2

2. 46.00米以下立杆稳定性计算。

不组合风荷载时，双立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值 ：N =16.414 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.700 ； 计算长度 ,由公式 lo = kμh 确定 ：l0 = 2.356 m； 长细比 Lo/i = 149.000 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.312 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；

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钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2； σ = 12542.000/(0.312×489.000)=82.203 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 82.203 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm，满足要求！

考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式

2

立杆的轴心压力设计值 ：N =15.670 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.700 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.356 m； 长细比: L0/i = 149.000 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.312 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；

σ = 11053.125/(0.312×489.000)+44140.297/5080.000 = 81.136 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ = 81.136 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！

3

七、最大搭设高度的计算:

按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.183 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 7.088 kN；

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.161 kN/m；

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Hs =[0.31234.890310-43205.0003103-(1.232.183 +1.437.088)]/(1.230.161)=96.912 m；

按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H] = 96.912 /(1+0.001396.912)=88.349 m；

[H]= 88.349 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m，满足要求！

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.183 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 7.088 kN；

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.161 kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.430.85) = 0.044 /(1.4 3 0.85) = 0.037 kN.m；

Hs =( 0.31234.890310-43205.000310-3-(1.232.183+0.8531.43(7.088+0.31234.89030.037/5.080)))/(1.230.161)=97.753 m；

按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H] = 97.753 /(1+0.001397.753)=89.048 m；

[H]= 89.048 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m，满足要求！

八、连墙件的计算:

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连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0

风荷载标准值 Wk = 0.172 kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200 m；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.43Wk3Aw = 3.895 kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.895 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ·A·[f]

其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比 l0/i = 300.000/15.800的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又： A = 4.89 cm2；[f]=205.00 N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.94934.890310-43205.0003103 = 95.133 kN； Nl = 8.895 < Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl = 8.895小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求！

2

连墙件扣件连接示意图

九、立杆的地基承载力计算:

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立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值:

f2

g = fgk3kc = 200.000 kN/m；

其中，地基承载力标准值：f2gk= 500.000 kN/m ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ；

立杆基础底面的平均压力：p = N/A =122.813 kN/m2 ；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.053 kN；基础底面面积 ：A = 0.090 m2 。

p=122.813 ≤ f2g=200.000 kN/m 。地基承载力满足要求！

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