板模板（碗扣式）计算书

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一、工程属性

新浇混凝土楼板名称 新浇混凝土楼板边长L(m)

B1、400厚斜板 6

新浇混凝土楼板板厚(mm) 新浇混凝土楼板边宽B(m)

400 5

二、荷载设计 当计算模板和小梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算模板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m) 面板 面板及小梁 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 楼板模板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 3322222.5 2.5 1.5 1 0.1 0.3 0.5 0.75 24 1.1 基本风压ω0(kN/m) 20.3 0.9 0.8 0.22 风荷载标准值ωk(kN/m) 2风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 三、模板体系设计 模板支架高度(m) 立柱纵向间距la(mm) 立柱横向间距lb(mm) 9 900 900 水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在混凝土板域中的位置 立柱距混凝土板短边的最近距离(mm) 立柱距混凝土板长边的最近距离(mm) 主梁布置方向 小梁间距(mm) 小梁距混凝土板短边的距离(mm) 小梁悬挑端计算长度(mm) 1800 中心对称 300 250 平行楼板长边 200 100 250,250 设计简图如下：

模板设计平面图

模板设计立面图

四、面板验算

模板类型

模板抗弯强度设计值[f](N/mm)

2

覆面木胶合板 15

模板厚度(mm)

模板弹性模量E(N/mm)

2

18 5400

根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1\面板可按简支跨计算\的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4 1、强度验算

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+

(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.4)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.4)+1.4×0.7×2.5] ×1=14.77kN/m q2＝0.9×1.35×G1k×b＝0.9×1.35×0.1×1=0.12kN/m p＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.21kN

Mmax=max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[14.77×0.22/8，0.12×0.22/8+2.21×0.2/4]=0.11kN·m； σ＝Mmax/W＝0.11×106/54000＝2.05N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

q＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.4)×1=10.14kN/m

ν＝5ql4/(384EI)＝5×10.14×2004/(384×5400×486000)＝0.08mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm 满足要求！ 五、小梁验算 小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 15.44 8415 416.67 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3250×100 1.66 83.33 因[B/lb]取整＝[5000/900]取整＝5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

1、强度验算

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+

(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.4)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.4)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝2.95kN/m

因此，q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.4)×0.2＝2.51kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.44kN/m M1＝0.077q1静L2+0.1q1活L2＝0.077×2.51×0.92+0.1×0.44×0.92＝0.19kN·m q2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.2＝0.07kN/m p＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.21kN/m M2＝-0.107q1静L2-0.181pL＝-0.107×2.51×0.92-0.181×2.21×0.9＝0.58kN·m M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.95×0.252/2，0.07×0.252/2+2.21×0.25]＝0.55kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.19，0.58，0.55]＝0.58kN·m σ＝Mmax/W＝0.58×106/83330＝6.92N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×2.51×0.9+0.62×0.44×0.9＝1.62kN V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.07×0.9+0.681×2.21＝1.54kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.95×0.25，0.07×0.25+2.21]＝2.22kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.62，1.54，2.22]＝2.22kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.22×1000/(2×100×50)＝0.67N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.4)×0.2＝2.07kN/m

跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×2.07×9004/(100×8415×4166700)＝0.24mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm

悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=2.07×2504/(8×8415×4166700)＝0.03mm≤[ν]＝l1/400＝250/400＝0.62mm 满足要求！

六、主梁验算

主梁类型

可调托座内主梁根数

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm)

4

2

钢管 2 205 12.19

主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm)

3

2

2

Ф48×3.5 206000 120 5.08

因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.4)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.4)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝2.83kN/m

q1静＝0.9×1.35×(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.4)×0.2＝2.56kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b ＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.2＝0.26kN/m q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h ) ×b＝(0.5+(1.1+24)×0.4)×0.2=2.11kN/m 承载能力极限状态

按四跨连续梁，R'max＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×2.56×0.9+1.223×0.26×0.9＝2.93kN 按悬臂梁，R1＝2.83×0.25＝0.71kN R＝max[R'max，R1]/2＝1.46kN; 同理，R'＝1.1kN，R''＝1.1kN 正常使用极限状态

按四跨连续梁，R'max＝1.143q2L＝1.143×2.11×0.9＝2.17kN 按悬臂梁，R1＝Rmaxl=2.17×0.25＝0.54kN

R＝max[R'max，R1]/2＝1.08kN; 同理，R'＝0.81kN，R''＝0.81kN 2、抗弯验算 计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.57×106/5080＝111.76N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

τmax＝2Vmax/A=2×3.63×1000/489＝14.84N/mm2≤[τ]＝120N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算

主梁变形图(mm)

跨中νmax=0.64mm≤[ν]=900/400=2.25mm 悬挑段νmax＝0.29mm≤[ν]=200/400=0.5mm 满足要求！ 七、立柱验算 钢管类型 立柱截面回转半径i(mm) 立柱抗弯强度设计值[f](N/mm) 2Ф48×3.5 15.8 205 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32489 5.08 λ＝h/i＝1800/15.8＝113.92≤[λ]＝150 满足要求！ 查表得，υ＝0.54 Mw＝0.92×1.4×ωk×La×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.9×1.82/10＝0.07kN·m Nw＝0.9×[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×0.4)+1.4×(Q1k+Mw/Lb)]×max[0.3+La/2，La]×max[0.3+Lb/2，Lb]＝0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.4)+1.4×(1+0.07/0.9)]×max[0.3+0.9/2，0.9]×max[0.3+0.9/2，0.9]＝10.54kN

f＝ Nw/(υA)+ Mw/W＝10540.69/(0.54×489)+0.07106/5080＝53.68N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！

斜杆计算：

W=ωk×lb×h=0.22×0.9×1.8=0.35kN；

Ws=(h2+la2)1/2/la×W=(1.8×1.8+0.9×0.9)1/2/0.9×0.35=0.78kN≤8kN； 斜杆验算满足要求！

八、可调托座验算

可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝10.54kN≤[N]＝30kN 满足要求！

九、立柱地基基础验算

地基土类型

立柱垫木地基土承载力折减系数mf

素填土 1

地基承载力设计值fak(kPa) 垫板底面面积A(m)

2

85 0.2

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝10.54/(1×0.2)＝52.7kPa≤fak＝85kPa 满足要求！

本文来源：https://www.bwwdw.com/article/gmyo.html